WO2007037216A1 - 多翼送風機の羽根車及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

　翼端に鋸歯形状が形成された複数の羽根を有する多翼送風機の羽根車を、羽根の位置精度のばらつきが少なく、回転強度が向上したものとし、その製造工数を少なくする。送風機（４）の羽根車（７）は、回転軸を中心として回転する樹脂製の円形支持プレート（３１、４１）と、樹脂製の複数の羽根（３２、４２）とを備えている。羽根（３２、４２）は、円形支持プレート（３１、４１）の外周部に回転軸と平行となるように配置され、翼端を複数箇所切り欠いたような鋸歯形状（５３）が形成されている。そして、各羽根（３２、４２）の翼面には、鋸歯形状（５３）が形成された翼端から所定距離の位置に段差（６１）が形成されている。

Description

明 細 書

多翼送風機の羽根車及びその製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、多翼送風機の羽根車及びその製造方法に関する。

背景技術

[0002] 従来より、円形支持プレートの外周部にその回転軸と平行となるように複数の羽根 を配置した多翼送風機の羽根車がある。このような多翼送風機の羽根車にぉ 、ては 、羽根車を構成する羽根を通過する気流により生ずる騒音が問題となることが多い。 このような騒音の低減を図るために、羽根車を構成する羽根の翼端に鋸歯形状を 形成することにより、翼負圧面側の気流の剥離を防止するとともに、翼後縁側に発生 する渦を低減して、騒音を低減する羽根車構造が提案されて!ヽる (特許文献 1参照） 特許文献 1：特開平 11― 141494号公報

発明の開示

[0003] しかし、上記のような構造を有する多翼送風機の羽根車では、翼端に鋸歯形状が 形成された複数の羽根と、円形支持プレートとを準備し、複数の羽根を円形支持プレ ートに 1枚ずつ固定することにより製造されるため、各羽根を円形支持プレートに固 定する際の位置精度にばらつきが生じ、回転強度が低いという問題がある。また、製 造工数も多くなるという問題もある。特に、羽根車を榭脂で製造する際には、各羽根 の円形支持プレートへの固定を確実にするために溶剤や接着剤を用いる必要も生じ ることからさらに製造工数が多くなり、量産化を図ることが困難である。

本発明の課題は、翼端に鋸歯形状が形成された複数の羽根を有する多翼送風機 の羽根車を、羽根の位置精度のばらつきが少なぐ回転強度が向上したものとし、そ の製造工数を少なくすることにある。

[0004] 第 1の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、回転軸を中心として回転する榭脂製 の円形支持プレートと、榭脂製の複数の羽根とを備えている。羽根は、円形支持プレ ートの外周部に回転軸と平行となるように配置され、翼端を複数箇所切り欠いたよう な鋸歯形状が形成されている。そして、各羽根の翼面には、鋸歯形状が形成された 翼端から所定距離の位置に段差が形成されている。

多翼送風機の羽根車を榭脂で製造する際において、羽根の位置精度のばらつき が少なぐ回転強度を向上させ、製造工数を少なくするためには、円形支持プレート と複数の羽根とを射出成形により一体に成形することが望ましい。しかし、金型の制 約等により、羽根に鋸歯形状を形成するとともに羽根と円形支持プレートとが一体に なるように射出成形することは困難である。

そこで、この多翼送風機の羽根車では、各羽根の翼面に鋸歯形状が形成された翼 端から所定距離の位置に段差を形成するようにしており、この段差を形成させる射出 成形用の金型を用いることにより、羽根の翼端に鋸歯形状を形成するとともに羽根と 円形支持プレートとがー体になるように成形することが可能である。すなわち、本発明 によれば、翼端に鋸歯形状が形成された複数の羽根を有する多翼送風機の羽根車 を、羽根の位置精度のばらつきが少なぐ回転強度が向上したものとし、その製造ェ 数を少なくすることができる。

[0005] 第 2の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1の発明にかかる多翼送風機の羽 根車において、各羽根の翼面において、段差が形成された位置から鋸歯形状が形 成された翼端に向力う翼面を第 1翼面とし、段差が形成された位置から鋸歯形状が 形成された翼端と反対側に向力ゝぅ翼面を第 2翼面とすると、段差が形成された位置に おける第 1翼面と第 2翼面との翼厚方向間の距離は、 0. 05mm以下である。

この多翼送風機の羽根車では、段差の大きさが 0. 05mm以下になっているため、 段差を形成することによる気流の乱れを抑えることができる。

[0006] 第 3の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1又は 2の発明にかかる多翼送風 機の羽根車において、各羽根の翼面において、段差が形成された位置から鋸歯形 状が形成された翼端に向力ゝぅ翼面を第 1翼面とし、段差が形成された位置から鋸歯 形状が形成された翼端と反対側に向かう翼面を第 2翼面とすると、段差が形成された 位置において、第 1翼面は、第 2翼面に対して、翼厚方向に凹んでいる。

この多翼送風機の羽根車では、各羽根の翼面上を第 2翼面側から第 1翼面側に向 力つて流れる気流がスムーズに流れやすくなるため、各羽根の翼面に段差を形成し た場合であっても、鋸歯形状による騒音低減効果を確実に得ることができる。

[0007] 第 4の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1〜3の発明のいずれかにかかる 多翼送風機の羽根車において、鋸歯形状は、各羽根の翼端を三角形状に切り欠い たような形状であり、各羽根の翼端力 翼幅方向に延びており三角形状の切り欠き部 分を形成する 2つの辺を仮想的に結んだ交点を仮想交点とすると、所定距離は、鋸 歯形状が形成された翼端から仮想交点までの距離である。

この多翼送風機の羽根車では、段差は鋸歯形状の近傍に形成されており、各羽根 の翼面上を流れる気流は概ねスムーズに流れやすくなつて 、るため、所定の送風性 能を確実に得ることができる。

[0008] 第 5の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1〜4の発明のいずれかにかかる 多翼送風機の羽根車において、段差は、各羽根の翼端と平行に延びるように形成さ れている。

この多翼送風機の羽根車では、段差は各羽根の翼端と平行に延びるように形成さ れているため、段差を形成させる射出成形用の金型の形状を簡単にすることができ、 これにより、成形された羽根車の型抜き作業も容易になる。また、段差を形成したこと による気流の乱れへの影響が羽根の長手方向に対して一様に及ぶようになるため、 局所的な送風性能の悪ィ匕ゃ騒音の増加が生じにくい。

第 6の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1〜5の発明のいずれかにかかる 多翼送風機の羽根車において、段差は、各羽根の翼面片側のみに形成されている。 この多翼送風機の羽根車では、段差が各羽根の翼面の片側のみに形成されてい るため、段差を形成することによる気流の乱れを抑えることができる。

[0009] 第 7の発明にかかる多翼送風機の羽根車は、第 1〜6の発明のいずれかにかかる 多翼送風機の羽根車において、段差は、各羽根の鋸歯形状を形成する切り欠き部 分のうち鋸歯形状が形成された翼端力も最も翼幅方向に遠い部分よりも、さらに鋸歯 形状が形成された翼端から翼幅方向に遠 ヽ位置に形成されて 、る。

この多翼送風機の羽根車では、段差が、鋸歯形状を形成する切り欠き部分のうち 鋸歯形状が形成された翼端から最も翼幅方向に遠い部分よりも、さらに鋸歯形状が 形成された翼端力 翼幅方向に遠い位置に形成されているため、射出成形時に、鋸 歯形状を形成した部分にノ リが生じに《なる。

[0010] 第 8の発明にかかる多翼送風機の羽根車の製造方法は、回転軸を中心として回転 する榭脂製の円形支持プレートと、円形支持プレートの外周部に回転軸と平行となる ように配置され、翼端を複数箇所切り欠!、たような鋸歯形状が形成された榭脂製の複 数の羽根とを備えた多翼送風機の羽根車の製造方法であって、軸方向抜き金型と径 方向抜き金型とによって榭脂が射出されるキヤビティを形成する工程と、キヤビティ内 に榭脂を射出する工程と、キヤビティ内において榭脂が固化した後に径方向抜き金 型を軸方向抜き金型に対して回転軸方向に交差する方向に抜く工程とを備えて 、る 。ここで、軸方向抜き金型は、各羽根の翼面のうち鋸歯形状が形成される翼端から所 定距離の位置までの部分を除 、た部分を形成するための金型である。径方向抜き金 型は、軸方向抜き金型に対して回転軸方向に交差する方向に対向するように配置さ れ、各羽根の翼面のうち鋸歯形状が形成される翼端力 所定距離の位置までの部分 を形成するための金型である。

この多翼送風機の羽根車の製造方法では、軸方向抜き金型と径方向抜き金型とを 用いて、羽根の翼端に鋸歯形状を形成するとともに羽根と円形支持プレートとが一体 になるように射出成形を行っているため、成形後の羽根車には、各羽根の翼面のうち 鋸歯形状が形成される翼端から所定距離の位置に、軸方向抜き金型と径方向抜き 金型との合わせ面に対応する段差が形成される。すなわち、この多翼送風機の羽根 車の製造方法では、成形後の羽根車の各羽根の翼面のうち鋸歯形状が形成される 翼端力 所定距離の位置に段差が形成されるような金型を用いることにより、羽根の 翼端に鋸歯形状を形成するとともに羽根と円形支持プレートとがー体になるように射 出成形することを可能にして 、る。

これにより、この多翼送風機の羽根車の製造方法では、翼端に鋸歯形状が形成さ れた複数の羽根を有する多翼送風機の羽根車を、羽根の位置精度のばらつきが少 なぐ回転強度が向上したものとし、その製造工数を少なくすることができる。

[0011] 第 9の発明にかかる多翼送風機の羽根車の製造方法は、回転軸を中心として回転 する榭脂製の円形支持プレートと、円形支持プレートの外周部に回転軸と平行となる ように配置され、翼端を複数箇所切り欠!、たような鋸歯形状が形成された榭脂製の複 数の羽根とを備えた多翼送風機の羽根車の製造方法であって、軸方向抜き金型と円 周方向抜き金型とによって榭脂が射出されるキヤビティを形成する工程と、キヤビティ 内に榭脂を射出する工程と、キヤビティ内において榭脂が固化した後に、円周方向 抜き金型を軸方向抜き金型に対して回転軸まわりに回転させて抜く工程とを備えて いる。ここで、軸方向抜き金型は、各羽根の翼面のうち鋸歯形状が形成される翼端か ら所定距離の位置までの部分を除 、た部分を形成するための金型である。円周方向 抜き金型は、軸方向抜き金型に対して相対回転可能に配置され、各羽根の翼面のう ち鋸歯形状が形成される翼端から所定距離の位置までの部分を形成するための金 型である。

[0012] この多翼送風機の羽根車の製造方法では、軸方向抜き金型と円周方向抜き金型と を用いて、羽根の翼端に鋸歯形状を形成するとともに羽根と円形支持プレートとがー 体になるように射出成形を行っているため、成形後の羽根車には、各羽根の翼面のう ち鋸歯形状が形成される翼端から所定距離の位置に、軸方向抜き金型と円周方向 抜き金型との合わせ面に対応する段差が形成される。すなわち、この多翼送風機の 羽根車の製造方法では、成形後の羽根車の各羽根の翼面のうち鋸歯形状が形成さ れる翼端力 所定距離の位置に段差が形成されるような金型を用いることにより、羽 根の翼端に鋸歯形状を形成するとともに羽根と円形支持プレートとがー体になるよう に射出成形することを可能にして 、る。

これにより、この多翼送風機の羽根車の製造方法では、翼端に鋸歯形状が形成さ れた複数の羽根を有する多翼送風機の羽根車を、羽根の位置精度のばらつきが少 なぐ回転強度が向上したものとし、その製造工数を少なくすることができる。

図面の簡単な説明

[0013] [図 1]本発明にかかる多翼送風機の羽根車が用いられる機器の一例としての壁掛け 式の空気調和装置の概略断面図である。

[図 2]本発明にかかる多翼送風機の羽根車としての送風機の羽根車を示す外観斜視 図である。

[図 3]羽根車を構成する第 2羽根車構成体の一つを示す斜視図である。

[図 4]羽根の一つを拡大して示す斜視図である。 [図 5]羽根の断面図である。

[図 6]羽根の翼端の一部を拡大して示す図である。

[図 7]羽根車を構成する第 2羽根車構造体を射出成形するための金型を示す概略側 面断面図である。

[図 8]羽根車を構成する第 2羽根車構造体を射出成形するための金型を示す概略平 面断面図（左半分は図 7の I I断面、右半分は図 7の II II断面を図示)である。

[図 9]図 8の A部を示す拡大図である。

[図 10]本発明の変形例 1にかかる多翼送風機の羽根車を構成する羽根の一つを拡 大して示す斜視図である。

[図 11]本発明の変形例 1にかかる多翼送風機の羽根車を構成する羽根の断面図で ある。

[図 12]羽根車を構成する第 2羽根車構造体を射出成形するための金型を示す概略 平面断面図（左半分は図 7の I I断面に相当する部分、右半分は図 7の II II断面 に相当する部分を図示)である。

[図 13]図 12の B部を示す拡大図である。

[図 14]図 12の C部を示す拡大図である。

[図 15]本発明の変形例 2にかかる多翼送風機の羽根車を構成する羽根の一つを拡 大して示す斜視図である。

[図 16]本発明の変形例 2にかかる多翼送風機の羽根車を構成する羽根の一つを拡 大して示す斜視図である。

[図 17]本発明の変形例 3にかかる多翼送風機の羽根車を構成する羽根の一つを拡 大して示す斜視図である。

符号の説明

7 羽根車

31、 41 円形支持プレート

32、 42 羽根

51a、 52a 第 1翼面

51b、 52b 第 2翼面 53 鋸歯形状

54 切り欠き部分

61 段差

71、 81、 181 軸方向抜き金型

91〜94 径方向抜き金型

191 円周方向抜き金型

T 距離

仮想交点

σ 所定距離

発明を実施するための最良の形態

[0015] 以下、本発明にかかる多翼送風機の羽根車及びその製造方法の実施形態につい て、図面に基づいて説明する。

(1)空気調和装置の構成

まず、本発明にかかる多翼送風機の羽根車が用いられる機器の一例としての空気 調和装置 1について、図 1を用いて説明する。ここで、図 1は、本発明にかかる多翼送 風機の羽根車が用いられる機器の一例としての壁掛け式の空気調和装置 1の概略 断面図である。また、図 1の紙面左側を空気調和装置の前面側とし、紙面上側を空 気調和装置の上面側とする。

空気調和装置 1は、主として、壁掛け式のケーシング 2と、ケーシング 2内に配置さ れた熱交換器 3と、送風機 4とを備えている。

[0016] ケーシング 2は、ケーシング 2内に空気を吸入するために上面及び前面に設けられ た空気吸入口 2aと、ケーシング 2外に空気を吹き出すために下面の前面側部分に設 けられた空気吹出口 2bとを有している。空気吹出口 2bには、空気吹出口 2bから吹き 出される空気流の風向を調節するための水平羽根 10が配置されている

熱交換器 3は、主として、ケーシング 2の前面に対向するように配置された前面熱交 換部 3aと、ケーシング 2の背面に対向するように配置された背面熱交換部 3bとを有し ている。背面熱交換部 3bは、前面熱交換部 3aの上端から斜め下方向に延びている 。そして、熱交換器 3の下側には、ドレンパン 5、 6が配置されている。 送風機 4は、駆動機構としてのモータ（図示なし)と、モータにより R方向に回転駆動 される羽根車 7とを有するクロスフローファンであり、空気吸入口 2aからケーシング 2 内に空気を吸入し、熱交換器 3を通過させた後に、空気吹出口 2bからケーシング 2 外に空気流を吹き出すことができるように配置されている。具体的には、送風機 4は、 ケーシング 2内における空気の流れ方向に関して、熱交 3と空気吹出口 2bとの 間に配置されている。羽根車 7の背面側には、熱交 3と羽根車 7との間の空間 S 1から羽根車 7を貫流した後に羽根車 7と空気吹出口 2bとの間の空間 S2に吹き出さ れた空気流を空気吹出口 2bに案内する案内部 8が配置されており、羽根車 7の前面 側には、空間 S2に吹き出された空気流が空間 S1に逆流するのを防止する舌部 9と が配置されている。

[0017] このように、空気調和装置 1では、送風機 4の羽根車 7を回転駆動することによって 、ケーシング 2内の空気を羽根車 7の回転軸線 Oに対して直交するように貫流して空 気吹出口 2bから吹き出す流れ、すなわち、空間 S1から空間 S2に向力 空気流を生 じさせることができる。これにより、この空気調和装置 1では、空気吸入口 2bからケー シング 2内に空気が吸入されることとなり、このケーシング 2内に吸入された空気流は 、熱交換器 3を通過することによって冷却又は加熱が行われ、送風機 4の羽根車 7を 介して、空気吹出口 2bからケーシング 2外に吹き出される。

(2)羽根車の構成

次に、本発明にかかる多翼送風機の羽根車としての送風機 4の羽根車 7について、 図 2〜図 6を用いて説明する。ここで、図 2は、本発明にかかる多翼送風機の羽根車 としての送風機 4の羽根車 7を示す外観斜視図である。図 3は、羽根車 7を構成する 第 2羽根車構成体 14の一つを示す斜視図である。図 4は、羽根 42の一つを拡大して 示す斜視図である。図 5は、羽根 42の断面図である。図 6は、羽根 42の翼端の一部 を拡大して示す図である。尚、以下の説明において、「回転軸方向」とは、羽根車 7の 回転軸線 O方向を示すものとする。

[0018] 羽根車 7は、回転軸方向に細長いロータ状の外観形状を有している。羽根車 7は、 主として、回転軸方向の一端を構成する円形端面プレート 12と、回転軸方向の他端 を構成する第 1羽根車構成体 13と、円形端面プレート 12と第 1羽根車構成体 13との 円周方向間に配置された 1つ以上 (ここでは、 8つ）の第 2羽根車構成体 14とを有し ており、相互間が接合された構造を有している。

円形端面プレート 12は、主として、羽根車 7の回転軸 (すなわち、回転軸線 O)を中 心として回転する円板状の榭脂製の円形支持プレート 21を有している。また、円形 支持プレート 21の中央には、羽根車 7の回転軸としての軸部 22が設けられている。 第 2羽根車構成体 14は、羽根車 7の回転軸 (すなわち、回転軸線 O)を中心として 回転する円板状の榭脂製の円形支持プレート 41と、円形支持プレート 41の外周部 に羽根車 7の回転軸と平行となるように円周方向に並んで配置された複数の羽根 42 とを有しており、円形支持プレート 41と複数の羽根 42とは射出成形により一体に成 形されている。また、円形支持プレート 41の中央には、複数の羽根 42に囲まれるよう に中央孔（図示せず)が設けられて 、る。

各羽根 42は、羽根車 7の回転方向一方 (ここでは、回転方向前方、すなわち、 R方 向）に向力つて所定の翼角をもって傾斜するように配置された傾斜翼構造 (ここでは、 前傾翼構造)となっている。

また、各羽根 42には、翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)を複数箇所切り欠いたよう な鋸歯形状 53が形成されている。より具体的には、鋸歯形状 53は、羽根 42の長手 方向に所定の間隔 (すなわち、ピッチ P)をもって形成された三角形状の複数の切り 欠き部分 54と、切り欠き部分 54間に配置され羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)の一部を構成する平滑部分 55とから構成されている。ここで、各羽根 42の平面 視において、各切り欠き部分 54を形成する 2つの辺 54a、 54bは、角度 j8をなすよう に羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)力も翼幅方向（ここでは、内周側）に向 力つて延びている。また、各羽根 42の平面視において、各切り欠き部分 54の羽根 42 の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)力も翼幅方向（ここでは、内周側）に最も遠い部 分 (ここでは、辺 54c)は、 2つの辺 54a、 54bの内周側の先端を滑らかに繋ぐような曲 線形状になっている。このため、各羽根 42の平面視において、各切り欠き部分 54の 羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)力も翼幅方向（ここでは、内周側）に最も 遠い部分 (ここでは、辺 54c)の端点 Hは、 2つの辺 54a、 54bの内周側の先端部分を 内周側に仮想的に延長して結んだ仮想交点ひよりも、羽根 42の翼端 (ここでは、外 周側翼端 50a)に近い位置に位置している。言い換えれば、各羽根 42の平面視にお いて、各切り欠き部分 54は、各切り欠き部分 54の羽根 42の翼端 (ここでは、外周側 翼端 50a)から翼幅方向（ここでは、内周側）に最も遠い部分が鋭角的に尖った三角 形状ではなぐ各切り欠き部分 54の羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から 翼幅方向（ここでは、内周側）に最も遠い部分が丸みを帯びた三角形状となっている さらに、各羽根 42の翼面には、鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、外周側 翼端 50a)力も所定距離 (すなわち、距離 σ )の位置に段差 61が形成されている。よ り具体的には、段差 61は、各羽根 42の回転方向後方を構成する後側翼面 51に形 成されている。すなわち、段差 61は、各羽根 42の翼面片側のみに形成されている。 ここで、各羽根 42の翼面 (ここでは、後側翼面 51)において、段差 61が形成された位 置から鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)に向かう翼面を第 1翼面 51aとし、段差 61が形成された位置から鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここで は、外周側翼端 50a)と反対側 (ここでは、内周側）に向力 翼面を第 2翼面 51bとす ると、段差 61が形成された位置における第 1翼面 51aと第 2翼面 51bとの翼厚方向間 の距離 Tは、 0. 05mm以下である。また、第 1翼面 51aは、第 2翼面 51bに対して、 翼厚方向に凹んでいる。また、段差 61は、第 1翼面 51aと第 2翼面 51bとが不連続に なるように形成されている。すなわち、各羽根 42の断面視において、第 2翼面 5 lbの 第 1翼面 51a側の端点 Xと第 1翼面 51aの第 2翼面 51b側の端点 Yとは、翼厚方向に 離れた状態になっている。また、各羽根 42の断面視において、第 2翼面 51bを第 1翼 面 51a側に滑らかに延長した仮想翼面（図 5の端点 Xから延びる一点鎖線参照）は、 段差 61の近傍において、第 1翼面 51aとほぼ平行になっている。また、羽根 42の平 面視において、段差 61は、仮想交点 α上を通るように形成されている。すなわち、距 離 σは、鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から仮想交点 αまでの距離となる。このため、羽根 42の平面視において、段差 61は、各羽根 42の 鋸歯形状 53を形成する切り欠き部分 54のうち鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここで は、外周側翼端 50a)力も最も翼幅方向に遠い部分 (ここでは、辺 54cの端点 H)より も、さらに鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、辺 54cの端点 H)から翼幅方向 に遠い位置に形成されている。また、段差 61は、各羽根 42の翼端 (ここでは、外周側 翼端 50a)と平行に延びるように形成されている。尚、ここでは、各羽根 42に形成され た切り欠き部分 54が同じサイズであるため、羽根 42の平面視において、段差 61は、 各切り欠き部分 54に対応する複数の仮想交点 ocを結んだ線上に形成されていること になる。

[0021] 第 1羽根車構成体 13は、羽根車 7の回転軸 (すなわち、回転軸線 O)を中心として 回転する円板状の榭脂製の円形支持プレート 31と、円形支持プレート 31の外周部 に羽根車 7の回転軸と平行となるように円周方向に並んで配置された榭脂製の複数 の羽根 32とを有しており、円形支持プレート 31と複数の羽根 32とは射出成形により 一体に成形されている。また、円形支持プレート 31の中央には、羽根車 7の回転軸と しての軸部（図示せず)が設けられている。尚、第 1羽根車構成体 13は、第 1羽根車 構成体 13を構成する円形支持プレート 31の中央に軸部が設けられている点で第 2 羽根車構成体 14とは異なるが、第 1羽根車構成体 13を構成する複数の羽根 32が、 上述の第 2羽根車構成体 14を構成する複数の羽根 42と同様、鋸歯形状 53や段差 6 1を有する構造であるため、ここでは、説明を省略する。

[0022] (3)羽根車の運転動作上の特徴

本発明にかかる多翼送風機の羽根車としての送風機 4の羽根車 7には、運転動作 上において、以下のような特徴がある。

(A)

本実施形態の羽根車 7では、各羽根 32、 42の外周側翼端 50aに鋸歯形状 53が形 成されているため、空間 S 1から羽根車 7内に空気を吸入する際（図 1参照）には、鋸 歯形状 53を構成する切り欠き部分 54において形成される縦渦により、羽根 32、 42 の翼面 (特に、後側翼面 51)における気流の剥離を抑制することができるようになり、 騒音の低減を図ることができる。また、羽根車 7内力も空間 S2に空気を吹き出す際（ 図 1参照）には、羽根 32、 42の外周側翼端 50aから放出されるスケールの大きな横 渦力 切り欠き部分 54において形成される縦渦により、スケールが小さく組織ィ匕され た安定した横渦に細分ィ匕されるようになり、騒音の低減を図ることができる。

[0023] (B) 本実施形態の羽根車 7では、後述のように、円形支持プレート 31と鋸歯形状 53が 形成された複数の羽根 32とから構成される第 1羽根車構成体 13及び円形支持プレ ート 41と鋸歯形状 53が形成された複数の羽根 42とから構成される第 2羽根車構成 体 14を射出成形により一体成形することができるように、各羽根 32、 42の翼面 (ここ では、後側翼面 51)に鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)か ら所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置に段差 61を形成している。このため、各羽根 3 2、 42の翼面 (ここでは、後側翼面 51)上を流れる気流に乱れが生じやすくなるおそ れがある。しかし、本実施形態の羽根車 7では、段差 61の大きさ (すなわち、距離 Τ) が 0. 05mm以下であるため、段差 61を形成することによる気流の乱れを抑えること ができる。

[0024] (C)

本実施形態の羽根車 7では、第 1翼面 51aが、第 2翼面 51bに対して、翼厚方向に 凹んでいるため、各羽根 32、 42の翼面上を第 2翼面 51b側力 第 1翼面 51a側に向 力つて流れる気流がスムーズに流れやすくなるため、各羽根 32、 42の翼面（ここでは 、後側翼面 51)に段差 61を形成した場合であっても、鋸歯形状 53による騒音低減効 果を確実に得ることができる。

(D)

本実施形態の羽根車 7では、距離 σが、鋸歯形状 53が形成された翼端 (ここでは、 外周側翼端 50a)から仮想交点 (Xまでの距離であり、段差 61が鋸歯形状 53の近傍 に形成されているため、各羽根 32、 42の翼面 (ここでは、後側翼面 51)上を流れる気 流は概ねスムーズに流れやすくなり、所定の送風性能を確実に得ることができる。

[0025] (E)

本実施形態の羽根車 7では、段差 61が、各羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)と平行に延びるように形成されているため、段差 61を形成したことによる気流の 乱れへの影響が羽根 32、 42の長手方向に対して一様に及ぶようになり、局所的な 送風性能の悪ィ匕ゃ騒音の増加が生じに《なっている。

(F)

本実施形態の羽根車 7では、段差 61が、各羽根 42の翼面片側 (ここでは、後側翼 面 51)のみに形成されているため、段差 61を形成することによる気流の乱れを抑える ことができる。

(4)羽根車の製造方法

次に、本発明にかかる多翼送風機の羽根車としての送風機 4の羽根車 7の製造方 法について、図 7〜図 9を用いて説明する。ここで、図 7は、羽根車 7を構成する第 2 羽根車構造体 14を射出成形するための金型を示す概略側面断面図である。図 8は 、羽根車 7を構成する第 2羽根車構造体 14を射出成形するための金型を示す概略 平面断面図（左半分は図 7の I I断面、右半分は図 7の II II断面を図示)である。 図 9は、図 8の A部を示す拡大図である。

[0026] 羽根車 7の製造方法は、主として、準備工程と、接合工程と、調整工程とから構成さ れている。

準備工程は、円形端面プレート 12と、第 1羽根車構成体 13と、第 2羽根車構成体 1 4とを準備する工程である。具体的には、円形端面プレート 12、第 1羽根車構成体 1 3、及び第 2羽根車構成体 14は、いずれも、金型により射出成形することによって得 られる。

ここで、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成体 14の射出成形について、第 2 羽根車構成体 14を例にして、詳細に説明する。

第 2羽根車構成体 14の射出成形方法は、一対の軸方向抜き金型 71、 81及び径 方向抜き金型 91〜94を用いて、円形支持プレート 41と翼端に鋸歯形状 53が形成さ れた複数の羽根 42とを一体に射出成形するものであり、一対の軸方向抜き金型 71、 81と径方向抜き金型 91〜94とによって榭脂が射出されるキヤビティを形成する工程 と、キヤビティ内に榭脂を射出する工程と、キヤビティ内において榭脂が固化した後に 径方向抜き金型 91〜 94を一対の軸方向抜き金型 71、 81に対して回転軸方向に交 差する方向に抜く工程とを備えて 、る。

[0027] ここで、一対の軸方向抜き金型 71、 81及び径方向抜き金型 91〜94について説明 する。

一対の軸方向抜き金型 71、 81の一方である第 1軸方向抜き金型 71は、回転軸線 Oを中心として環状に凹んだプレート形成部 72を有している。プレート形成部 72は、 主として、円形支持プレート 41を形成するための部分である。一対の軸方向抜き金 型 71、 81の他方である第 2軸方向抜き金型 81は、第 1軸方向抜き金型 71に回転軸 方向に対向するように配置されており、榭脂が固化した後に第 1軸方向抜き金型 71 に対して回転軸方向に抜くことができる金型である。

第 2軸方向抜き金型 81は、回転軸線 Oを中心として第 1軸方向抜き金型 71に向か つて円柱状に突出する軸方向突出部 82を有している。軸方向突出部 82は、主として 、円形支持プレート 41の内周部を形成するための部分である。尚、軸方向突出部 82 は、円筒状であってもよい。

[0028] また、第 2軸方向抜き金型 81には、軸方向突出部 82の外周縁から外周側に向かう につれて円周方向に傾斜しながら外周側に向力つて突出する複数の径方向突出部 83が形成されている。各径方向突出部 83は、軸方向突出部 82の回転軸方向の一 端力も他端に向かって一様に延びるように形成されている。各径方向突出部 83は、 円周方向に並んで配置されており、互いに円周方向に隣り合う径方向突出部 83間 には、内周側翼端 50b (図 4、 5参照）を含む羽根 42の一部を形成するためのキヤビ ティが形成されるようになっている。より具体的には、各径方向突出部 83は、羽根 42 の後側翼面 51の一部である第 2翼面 51b (図 4、 5参照)を形成する第 2後側翼面形 成面 83aと、第 2後側翼面形成面 83aと内周端同士が繋がっており羽根 42の前側翼 面 52 (図 4、 5参照）を形成する前側翼面形成面 83bと、第 2後側翼面形成面 83aの 外周端力 第 2後側翼面形成面 83aに対して平面視略直交するように繋がっている 第 2合わせ面 83cとを有している。このように、径方向突出部 83は、主として、円形支 持プレート 41の外周部（具体的には、羽根 42の円周方向間の部分）と、各羽根 42の 翼面のうち鋸歯形状 53が形成される翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)力も所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置までの部分を除 、た部分を形成するための部分である。

[0029] 径方向抜き金型 91〜94は、軸方向抜き金型 71、 81に対して回転軸方向に交差 する方向に対向するように（ここでは、第 2軸方向抜き金型 81の外周側に）配置され る複数 (ここでは、 4つ）のブロック状の部分であり、榭脂が固化した後に軸方向抜き 金型 71、 81 (ここでは、第 2軸方向抜き金型 81)に対して回転軸方向に交差する方 向（ここでは、外周側）に抜くことができる金型である。 各径方向抜き金型 91〜94の内周縁には、第 2軸方向抜き金型 81の径方向突出 部 83によって形成されるキヤビティに対応するように内周側に向力つて突出する複数 の翼端形成部 95が形成されている。各翼端形成部 95は、第 2軸方向抜き金型 81の 径方向突出部 83の回転軸方向の一端力 他端に向かって一様に延びるように形成 されている。各翼端形成部 95には、羽根 42の後側翼面 51の一部である第 1翼面 51 a (図 4、 5参照)を形成する第 1後側翼面形成面 95aと、前側翼面形成面 83bに密着 する密着面 95bと、第 1後側翼面形成面 95aの内周端から第 1後側翼面形成面 95a に対して平面視略直交するように繋がって!/、る第 1合わせ面 95cとを有して 、る。この ように、翼端形成部 95は、主として、円形支持プレート 41の外周部（具体的には、羽 根 42の外周端よりも外周側の部分)と、各羽根 42の翼面のうち鋸歯形状 53が形成さ れる翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置まで の部分 (但し、切り欠き部分 54を除く）を形成するための部分である。

[0030] また、各翼端形成部 95には、羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)の鋸歯形 状 53の切り欠き部分（図 4〜6参照）を形成するための複数の鋸歯形成部 96が形成 されている。各鋸歯形成部 96は、羽根 42の鋸歯形状 53を構成する切り欠き部分 54 を形成するために、回転軸方向に所定の間隔 (すなわち、切り欠き部分 54のピッチ P )をもって、第 1後側翼面形成面 95aの羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)に 相当する位置から、第 2軸方向抜き金型 81の前側翼面形成面 83b及び第 1後側翼 面形成面 95aに沿って内周側に突出する部分であり、径方向抜き金型 91〜94の断 面視にお!/、て切り欠き部分 54と同じ三角形状を有して!/、る（図 4〜6参照)。すなわち 、径方向抜き金型 91〜94の断面視における各鋸歯形成部 96の三角形状の先端面 96aは、羽根 42の辺 54cと同様、丸みを帯びた形状を有している。このように、鋸歯 形成部 96は、主として、鋸歯形状 53を構成する切り欠き部分 54を形成するための部 分である。

[0031] すなわち、径方向抜き金型 91〜94を軸方向抜き金型 71、 81に対して回転軸方向 に交差する方向に対向するように配置すると、密着面 95bが前側翼面形成面 83bに 密着し、第 1合わせ面 95cが第 2合わせ面 83c密着して、翼端 (ここでは、外周側翼 端 50a)に鋸歯形状 53が形成された羽根 42を形成するためのキヤビティが形成され ることとなる。ここで、羽根 42の後側翼面 51を構成する第 1翼面 51aは径方向抜き金 型 91〜94により形成され、羽根 42の後側翼面 51を構成する第 2翼面 5 lbは第 2軸 方向抜き金型 81により形成されるため、第 2軸方向抜き金型 81と径方向抜き金型 91 〜94との合わせ面 (具体的には、互いに径方向に向き合う第 1合わせ面 95c及び第 2合わせ面 83c)に対応する段差 97が形成されることになる。この段差 97は、羽根 42 の段差 61 (図 4、 5参照）に対応するものであり、第 1翼面 51aを形成する第 1後側翼 面形成面 95aと第 2翼面 51bを形成する第 2後側翼面形成面 83aとの翼厚方向間の 距離は、距離 T (図 5参照)以内になるように、第 2軸方向抜き金型 81及び径方向抜 き金型 91〜94が製作されている。また、第 1後側翼面形成面 95aは、第 2後側翼面 形成面 83aに対して、前側翼面形成面 83b側に凹むように、第 2軸方向抜き金型 81 及び径方向抜き金型 91〜94が製作されている。さらに、段差 97は、羽根 42におけ る辺 54cの端点 Hと仮想交点 ocとの関係と同様に、鋸歯形成部 96の先端面 96aより も、羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)力も翼幅方向に遠い位置 (ここでは、 内周側）に形成されるように、第 2軸方向抜き金型 81及び径方向抜き金型 91〜94が 製作されている。

[0032] 上述のような軸方向抜き金型 71、 81及び径方向抜き金型 91〜94を用いて、まず 、径方向抜き金型 91〜94を第 2軸方向抜き金型 81の回転軸方向に交差する方向 に対向するように (ここでは、第 2軸方向抜き金型 81の外周側に)配置するとともに、 第 1軸方向抜き金型 71と第 2軸方向抜き金型 81とを回転軸方向に合わせることによ つて、円形支持プレート 41と複数の羽根 42とが一体となったキヤビティを形成する。 このとき、上述のように、第 1後側翼面形成面 95aと第 2後側翼面形成面 83aとの間に は、段差 97が形成されることとなる。

次に、湯口等（図示せず)から、軸方向抜き金型 71、 81及び径方向抜き金型 91〜 94によって形成されたキヤビティに榭脂を射出し、キヤビティ内において榭脂を固化 させる。

[0033] そして、径方向抜き金型 91〜94を第 2軸方向抜き金型 81に対して回転軸方向に 交差する方向 (ここでは、外周側）に抜くとともに、第 1軸方向抜き金型 71と第 2軸方 向抜き金型 81とを回転軸方向に離すことにより、第 2羽根車構成体 14が型抜きされ る。

このようにして、円形支持プレート 41と翼端に鋸歯形状 53が形成された複数の羽 根 42とを一体に射出成形することができる。

また、第 1羽根車構成体 13については、円形支持プレート 31の形状が第 2羽根車 構成体 14の円形支持プレート 41の形状と異なるため、軸方向抜き金型 71、 81の形 状が若干異なることになる。しかし、羽根 32の形状は第 2羽根車構成体 14の羽根 42 と同じであり、径方向抜き金型 91の形状ゃ径方向抜き金型 91と軸方向抜き金型 71 、 81との関係は同じであるため、第 2羽根車構成体 14と同様、円形支持プレート 31 と翼端に鋸歯形状 53が形成された複数の羽根 32とを一体に射出成形することがで きる。

接合工程は、準備工程において得られた円形端面プレート 12、第 1羽根車構成体 13、及び第 2羽根車構成体 14を、図 2に示されるように、回転軸方向に並べて、相互 間を超音波溶着等により接合することで羽根車 7を得る工程である。

調整工程は、接合工程において得られた羽根車 7を実際に回転させて軸心の振れ や回転バランス等を検査 '調整し、最終製品としての羽根車 7を得る工程である。

(5)送風機の羽根車の製造方法の特徴

本発明にかかる多翼送風機の羽根車としての送風機 4の羽根車 7の製造方法には 、以下のような特徴がある。

(A)

本実施形態の羽根車 7の製造方法では、各羽根 32、 42の翼面のうち鋸歯形状 53 が形成される翼端から所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置までの部分を除 ヽた部分 (すなわち、第 2翼面 51b)を形成するための軸方向抜き金型 71、 81と、軸方向抜き 金型 71、 81に対して回転軸方向に交差する方向に対向するように配置され各羽根 32、 42の翼面のうち鋸歯形状 53が形成される翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から 所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置までの部分 (すなわち、第 1翼面 51a)を形成す るための径方向抜き金型 91〜94とを用いて、羽根 32、 42の翼端 (ここでは、外周側 翼端 50a)に鋸歯形状 53を形成するとともに羽根 32、 42と円形支持プレート 31、 41 とが一体になるように射出成形を行っているため、成形後の羽根車 7には、各羽根 32 、 42の翼面のうち鋸歯形状 53が形成される翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から所 定距離 (ここでは、距離 σ )の位置に、軸方向抜き金型 71、 81と径方向抜き金型 91 〜94との合わせ面 (具体的には、互いに径方向に向き合う第 1合わせ面 95c及び第 2合わせ面 83c)に対応する段差 61が形成される。すなわち、本実施形態の羽根車 7の製造方法では、成形後の羽根車 7の各羽根 32、 42の翼面のうち鋸歯形状 53が 形成される翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から所定距離 (ここでは、距離 σ )の位 置に段差 61が形成されるような金型 (ここでは、軸方向抜き金型 71、 81及び径方向 抜き金型 91〜94)を用いることにより、羽根 32、 42の翼端に鋸歯形状 53を形成する とともに羽根 32、 42と円形支持プレート 31、 41とが一体になるように射出成形するこ とを可能にしている。

[0035] これにより、本実施形態の羽根車 7の製造方法では、翼端に鋸歯形状 53が形成さ れた複数の羽根 32、 42を有する羽根車 7を、羽根 32、 42の位置精度のばらつきが 少なぐ回転強度が向上したものとし、その製造工数を少なくすることができる。

(Β)

本実施形態の羽根車 7の製造方法では、段差 97 (すなわち、成形後の羽根車 7の 段差 61)は、各羽根 32、 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)と平行に延びるよう に形成されている、段差 61を形成させる射出成形用の金型 (ここでは、軸方向抜き金 型 71、 81及び径方向抜き金型 91〜94)の形状を簡単にすることができ、これにより 、成形された羽根車 7 (具体的には、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成体 14 )の型抜き作業も容易になる。

[0036] (C)

本実施形態の羽根車 7の製造方法では、段差 97 (すなわち、成形後の羽根車 7の 段差 61)力 羽根 32、 42における辺 54cの端点 Hと仮想交点 aとの関係と同様に、 鋸歯形成部 96の先端面 96aよりも、羽根 32、 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a) 力 翼幅方向に遠い位置 (ここでは、内周側）に形成されているため、射出成形時に 、鋸歯形状 53を形成した部分にノ リが生じにくくなる。

(D)

本実施形態の羽根車 7の製造方法では、軸方向抜き金型 71、 81の回転軸に交差 する方向に抜く径方向抜き金型 91〜94を用いているため、例えば、型抜き作業にお いて、径方向抜き金型 91〜94を回転軸に交差する方向に抜く作業を、第 1軸方向 抜き金型 71と第 2軸方向抜き金型 81とを回転軸方向に離す前に行ってもよいし、ま た、第 1軸方向抜き金型 71と第 2軸方向抜き金型 81とを回転軸方向に離した後に行 つてもよい。さらには、第 1軸方向抜き金型 71と第 2軸方向抜き金型 81とを回転軸方 向に離す作業と同時並行的に行ってもよい。また、径方向抜き金型 91〜94は複数 のブロック力もなるため、例えば、羽根 32、 42を、不等ピッチになるように円形支持プ レート 31、 41に配置したい場合に対応が容易である。

[0037] (6)変形例 1

上述の実施形態の羽根車 7 (すなわち、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成 体 14)では、段差 61が各羽根 32、 42の後側翼面 51に形成されているが、図 10及 び図 11に示されるように、各羽根 32、 42の前側翼面 52に形成されていてもよい。尚 、羽根 32、 42の形状は、段差 61が前側翼面 52に形成される点 (これにより、第 1翼 面が 52aとなり、第 2翼面が 52bとなる）以外は、上述の実施形態における羽根 32、 4 2と同様であるため、ここでは、説明を省略する。

この場合においても、上述の実施形態と同様、気流の乱れの抑制等の効果を得る ことができる。

また、本変形例のように、段差 61が各羽根 32、 42の前側翼面 52に形成された羽 根車 7 (すなわち、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成体 14)を製造する方法 について、図 12〜図 14を用いて説明する。ここで、図 12は、羽根車 7を構成する第 2羽根車構造体 14を射出成形するための金型を示す概略平面断面図 (左半分は図 7の I I断面に相当する部分、右半分は図 7の II II断面に相当する部分を図示)で ある。図 13は、図 12の B部を示す拡大図である。図 14は、図 12の C部を示す拡大図 である。

[0038] 羽根車 7の製造方法は、上述の実施形態と同様、主として、準備工程と、接合工程 と、調整工程とから構成されている。尚、準備工程における第 1羽根車構成体 13及 び第 2羽根車構成体 14の射出成形以外については、上述の実施形態における羽根 車 7の製造方法と同様であるため、ここでは、説明を省略する。 次に、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成体 14の射出成形について、第 2 羽根車構成体 14を例にして、詳細に説明する。

第 2羽根車構成体 14の射出成形方法は、一対の軸方向抜き金型 71、 181及び円 周方向抜き金型 191を用いて、円形支持プレート 41と翼端に鋸歯形状 53が形成さ れた複数の羽根 42とを一体に射出成形するものであり、一対の軸方向抜き金型 71、 181と円周方向抜き金型 191とによって榭脂が射出されるキヤビティを形成する工程 と、キヤビティ内に榭脂を射出する工程と、キヤビティ内において榭脂が固化した後に 円周方向抜き金型 191を一対の軸方向抜き金型 71、 181に対して回転軸まわりに 回転させて抜く工程とを備えている。

[0039] ここで、一対の軸方向抜き金型 71、 181及び円周方向抜き金型 191について説明 する。

一対の軸方向抜き金型 71、 181の一方である第 1軸方向抜き金型 71は、上述の 実施形態における第 1軸方向抜き金型 71と同様であるため説明を省略する（図 7参 照)。一対の軸方向抜き金型 71、 181の他方である第 2軸方向抜き金型 181は、上 述の実施形態における第 2軸方向抜き金型 81と同様、第 1軸方向抜き金型 71に回 転軸方向に対向するように配置されており、榭脂が固化した後に第 1軸方向抜き金 型 71に対して回転軸方向に抜くことができる金型である（図 7参照)。そして、第 2軸 方向抜き金型 181は、上述の実施形態における第 2軸方向抜き金型 81と同様、回転 軸線 Oを中心として第 1軸方向抜き金型 71に向力つて円柱状に突出する軸方向突 出部 182を有している（図 7参照)。

[0040] また、第 2軸方向抜き金型 181には、軸方向突出部 182の外周縁から外周側に向 力うにつれて円周方向に傾斜しながら外周側に向力つて突出する複数の径方向突 出部 183が形成されている。各径方向突出部 183は、軸方向突出部 182の回転軸 方向の一端力も他端に向力つて一様に延びるように形成されている。各径方向突出 部 183は、円周方向に並んで配置されており、互いに円周方向に隣り合う径方向突 出部 183間には、内周側翼端 50b (図 10、 11参照）を含む羽根 42の一部を形成す るためのキヤビティが形成されるようになっている。より具体的には、各径方向突出部 183は、羽根 42の前側翼面 52の一部である第 2翼面 52b (図 10、 11参照）を形成す る第 2前側翼面形成面 183aと、第 2前側翼面形成面 183aと内周端同士が繋がって おり羽根 42の後側翼面 51 (図 10、 11参照)を形成する後側翼面形成面 183bと、第 2前側翼面形成面 183aの外周端から第 2前側翼面形成面 183aに対して平面視略 直交するように繋がっている第 2合わせ面 183cとを有している。このように、径方向突 出部 183は、主として、円形支持プレート 41の外周部（具体的には、羽根 42の円周 方向間の部分)と、各羽根 42の翼面のうち鋸歯形状 53が形成される翼端 (ここでは、 外周側翼端 50a)から所定距離 (ここでは、距離 σ )の位置までの部分を除 ヽた部分 を形成するための部分である。

[0041] 円周方向抜き金型 191は、軸方向抜き金型 71、 181に対して相対回転可能に配 置される環状の部分であり、榭脂が固化した後に軸方向抜き金型 71、 181 (ここでは 、第 2軸方向抜き金型 181)に対して円周方向に抜く（ここでは、 R方向）に抜くことが できる金型である。

円周方向抜き金型 191の内周縁には、第 2軸方向抜き金型 181の径方向突出部 1 83によって形成されるキヤビティに対応するように内周側に向力つて突出する複数の 翼端形成部 195が形成されている。各翼端形成部 195は、第 2軸方向抜き金型 181 の径方向突出部 183の回転軸方向の一端力も他端に向力つて一様に延びるように 形成されている。各翼端形成部 195には、羽根 42の前側翼面 52の一部である第 1 翼面 52a (図 10、 11参照)を形成する第 1前側翼面形成面 195aと、後側翼面形成面 183bに密着する密着面 195bと、第 1前側翼面形成面 195aの内周端力 第 1前側 翼面形成面 195aに対して平面視略直交するように繋がっている第 1合わせ面 195c とを有している。このように、翼端形成部 195は、主として、円形支持プレート 41の外 周部 (具体的には、羽根 42の外周端よりも外周側の部分)と、各羽根 42の翼面のうち 鋸歯形状 53が形成される翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から所定距離 (ここでは、 距離 σ )の位置までの部分 (但し、切り欠き部分 54を除く）を形成するための部分で ある。

[0042] また、各翼端形成部 195には、羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)の鋸歯 形状 53の切り欠き部分 (図 10、図 11及び図 6参照)を形成するための複数の鋸歯形 成部 196が形成されている。各鋸歯形成部 196は、羽根 42の鋸歯形状 53を構成す る切り欠き部分 54を形成するために、回転軸方向に所定の間隔 (すなわち、切り欠き 部分 54のピッチ P)をもって、第 1前側翼面形成面 195aの羽根 42の翼端 (ここでは、 外周側翼端 50a)に相当する位置から、第 2軸方向抜き金型 181の後側翼面形成面 183b及び第 1前側翼面形成面 195aに沿って内周側に突出する部分であり、円周 方向抜き金型 191の断面視において切り欠き部分 54と同じ三角形状を有している（ 図 10、図 11及び図 6参照)。すなわち、円周方向抜き金型 191の断面視における各 鋸歯形成部 196の三角形状の先端面 196aは、羽根 42の辺 54cと同様、丸みを帯 びた形状を有している。このように、鋸歯形成部 196は、主として、鋸歯形状 53を構 成する切り欠き部分 54を形成するための部分である。

さらに、第 2軸方向抜き金型 181の径方向突出部 183の外周部は、円周方向抜き 金型 191の翼端形成部 195及び鋸歯形成部 196が径方向突出部 183に対して円 周方向（ここでは、 R方向）に回転可能なように大きく切り欠かれている。

すなわち、円周方向抜き金型 191を軸方向抜き金型 71、 181に対して相対回転可 能に配置すると、密着面 195bが後側翼面形成面 183bに密着し、第 1合わせ面 195 cが第 2合わせ面 183c密着して、翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)に鋸歯形状 53が 形成された羽根 42を形成するためのキヤビティが形成されることとなる。ここで、羽根 42の前側翼面 52を構成する第 1翼面 52aは円周方向抜き金型 191により形成され、 羽根 42の前側翼面 52を構成する第 2翼面 52bは第 2軸方向抜き金型 181により形 成されるため、第 2軸方向抜き金型 181と円周方向抜き金型 191との合わせ面 (具体 的には、互いに径方向に向き合う第 1合わせ面 195c及び第 2合わせ面 183c)に対 応する段差 197が形成されることになる。この段差 197は、羽根 42の段差 61 (図 10、 11参照）に対応するものであり、第 1翼面 52aを形成する第 1前側翼面形成面 195a と第 2翼面 52bを形成する第 2前側翼面形成面 183aとの翼厚方向間の距離は、距 離 T (図 11参照）以内になるように、第 2軸方向抜き金型 181及び円周方向抜き金型 191が製作されている。また、第 1前側翼面形成面 195aは、第 2前側翼面形成面 18 3aに対して、後側翼面形成面 183b側に凹むように、第 2軸方向抜き金型 181及び 円周方向抜き金型 191が製作されている。さらに、段差 197は、羽根 42における辺 5 4cの端点 Hと仮想交点 αとの関係と同様に、鋸歯形成部 196の先端面 196aよりも、 羽根 42の翼端 (ここでは、外周側翼端 50a)から翼幅方向に遠い位置 (ここでは、内 周側）に形成されるように、第 2軸方向抜き金型 181及び円周方向抜き金型 191が製 作されている。

[0044] 上述のような軸方向抜き金型 71、 181及び円周方向抜き金型 191を用いて、まず 、円周方向抜き金型 191を第 2軸方向抜き金型 181に対して回転軸方向から嵌合す るとともに、第 1軸方向抜き金型 71と第 2軸方向抜き金型 81とを回転軸方向に合わ せることによって、円形支持プレート 41と複数の羽根 42とが一体となったキヤビティを 形成する。このとき、上述のように、第 1前側翼面形成面 195aと第 2前側翼面形成面 183aとの間には、段差 197が形成されることとなる。

次に、湯口等（図示せず)から、軸方向抜き金型 71、 181及び円周方向抜き金型 1 91によって形成されたキヤビティに榭脂を射出し、キヤビティ内において榭脂を固化 させる。

そして、円周方向抜き金型 191を第 2軸方向抜き金型 81に対して回転軸まわり（こ こでは、 R方向）〖こ回転させることで、円周方向抜き金型 191の鋸歯形成部 196と、キ ャビティ内において固化して鋸歯形状 53を形成する榭脂部分とが、円周方向抜き金 型 191の平面視において重ならないように抜くとともに、第 1軸方向抜き金型 71と第 2 軸方向抜き金型 181とを回転軸方向に離すことにより、第 2羽根車構成体 14が型抜 さされる。

[0045] このようにして、円形支持プレート 41と翼端に鋸歯形状 53が形成された複数の羽 根 42とを一体に射出成形することができる。

また、第 1羽根車構成体 13については、円形支持プレート 31の形状が第 2羽根車 構成体 14の円形支持プレート 41の形状と異なるため、軸方向抜き金型 71、 181の 形状が若干異なることになる。しかし、羽根 32の形状は第 2羽根車構成体 14の羽根 42と同じであり、円周方向抜き金型 191の形状や円周方向抜き金型 191と軸方向抜 き金型 71、 181との関係は同じであるため、第 2羽根車構成体 14と同様、円形支持 プレート 31と翼端に鋸歯形状 53が形成された複数の羽根 32とを一体に射出成形す ることがでさる。

本変形例の羽根車 7の製造方法においても、上述の実施形態の製造方法と同様、 翼端に鋸歯形状 53が形成された複数の羽根 32、 42を有する羽根車 7を、羽根 32、 42の位置精度のばらつきが少なぐ回転強度が向上したものとし、その製造工数を 少、なくすることができる。

[0046] (7)変形例 2

上述の実施形態及び変形例 1の羽根車 7 (すなわち、第 1羽根車構成体 13及び第 2羽根車構成体 14)においては、羽根 32、 42の外周側翼端 50aに鋸歯形状 53を形 成しているが、羽根 32、 42の内周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成してもよい。 第 2羽根車構成体 14を例にして説明すると、図 15に示されるように、羽根 42の内 周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成することができる。

このような第 2羽根車構成体 14を射出成形する際には、第 2軸方向抜き金型 81に よって羽根 42の外周部 (具体的には、羽根 42の内周側翼端 50bから所定距離 (例え ば、距離 σ )の位置までの部分を除 、た部分)を形成し、径方向抜き金型 91〜94を 羽根 42の内周側に配置して羽根 42の内周側翼端 50bから所定距離 (例えば、距離 σ )の位置までの部分を形成することになる。そして、この場合においては、羽根 42 の翼面 (ここでは、後側翼面 51)のうち鋸歯形状 53が翼端 (ここでは、内周側翼端 50 b)から所定距離 (例えば、距離 σ )の位置に段差 61が形成されることになる。

[0047] このように、羽根 32、 42の内周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成すると、空間 S1か ら羽根車 7内に空気を吸入する際（図 1参照）には、羽根 32、 42の外周側翼端 50a 力も放出されるスケールの大きな横渦が、切り欠き部分 54において形成される縦渦 により、スケール力小さく組織化された安定した横渦に細分化されるようになり、騒音 の低減を図ることができる。また、羽根車 7内力も空間 S2に空気を吹き出す際（図 1参 照）には、鋸歯形状 53を構成する切り欠き部分 54において形成される縦渦により、 羽根 32、 42の翼面 (特に、後側翼面 51)における気流の剥離を抑制することができ るようになり、騒音の低減を図ることができる。

尚、図示はしないが、第 2軸方向抜き金型 181及び円周方向抜き金型 191を用い て、羽根 42の内周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成することも可能である。そして、こ の場合には、段差 61が前側翼面 52に形成されることになる。

[0048] さらに、外周側翼端 50aに鋸歯形状 53を設けた場合の騒音低減効果及び内周側 翼端 50bに鋸歯形状 53を設けた場合の騒音低減効果の両方を得るために、羽根 32 、 42の外周側翼端 50a及び内周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成してもよ 、。

第 2羽根車構成体 14を例にして説明すると、図 16に示されるように、羽根 42の外 周側翼端 50aに鋸歯形状 53を形成するとともに、羽根 42の内周側翼端 50bに鋸歯 形状 53を形成することができる。

このような第 2羽根車構成体 14を射出成形する際には、第 2軸方向抜き金型 81に よって羽根 42の翼幅方向中央部（具体的には、羽根 42の外周側翼端 50aから所定 距離 (例えば、距離 σ )の位置までの部分、及び、羽根 42の内周側翼端 50bから所 定距離 (例えば、距離 σ )の位置までの部分を両方とも除 ヽた部分を形成し、径方向 抜き金型 91〜94を羽根 42の外周側及び内周側の両方に配置して羽根 42の外周 側翼端 50a及び内周側翼端 50bから所定距離 (例えば、距離 σ )の位置までの部分 を形成することになる。そして、この場合においては、羽根 42の翼面のうち鋸歯形状 53が翼端 (ここでは、外周側翼端 50a及び内周側翼端 50b)力も所定距離 (例えば、 距離 σ )の位置に 2つの段差 61が形成されることになる。

[0049] 尚、図示はしないが、第 2軸方向抜き金型 181及び円周方向抜き金型 191を用い て、羽根 42の外周側翼端 50a及び内周側翼端 50bに鋸歯形状 53を形成することも 可能である。そして、この場合には、 2つの段差 61が前側翼面 52に形成されることに なる。

(8)変形例 3

上述の実施形態及び変形例 1、 2の羽根車 7 (すなわち、第 1羽根車構成体 13及び 第 2羽根車構成体 14)においては、羽根 32、 42の翼端に形成された鋸歯形状 53を 構成する切り欠き部分 54及び平滑部分 55が羽根 32、 42の長手方向に交互に配置 されている力 例えば、図 17に示されるように、鋸歯形状 53が切り欠き部分 54のみ（ すなわち、切り欠き部分 54の長手方向間に平滑部分 55を有しない)構造であっても よい。

[0050] (9)他の実施形態

以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、 これらの実施形態に限られるものではなぐ発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可 能である。

(A)

上述の実施形態及びその変形例にぉ 、ては、多翼送風機の一例としてのクロスフ ローファンからなる送風機 4の羽根車 7を構成する第 1羽根車構成体 13及び第 2羽 根車構成体 14に本発明を適用したが、他の多翼送風機の羽根車、例えば、シロッコ ファンの羽根車にも、本発明を適用することが可能である。

(B)

上述の実施形態及びその変形例においては、切り欠き部分 54の形状を三角形状 として 、るが、 U字形状や四角形状等の他の形状であってもよ 、。

産業上の利用可能性

本発明を利用すれば、翼端に鋸歯形状が形成された複数の羽根を有する多翼送 風機の羽根車を、羽根の位置精度のばらつきが少なぐ回転強度が向上したものとし 、その製造工数を少なくすることができる。

Claims

請求の範囲

[1] 回転軸を中心として回転する榭脂製の円形支持プレート（31、 41)と、

前記円形支持プレートの外周部に前記回転軸と平行となるように配置され、翼端を 複数箇所切り欠いたような鋸歯形状 (53)が形成された榭脂製の複数の羽根 (32、 4 2)とを備え、

前記各羽根の翼面には、前記鋸歯形状が形成された翼端から所定距離（ σ )の位 置に段差 (61)が形成されて!ヽる、

多翼送風機の羽根車 (7)。

[2] 前記各羽根（32、 42)の翼面において、前記段差 (61)が形成された位置から前記 鋸歯形状 (53)が形成された翼端に向力 翼面を第 1翼面（51a、 52a)とし、前記段 差が形成された位置カゝら前記鋸歯形状が形成された翼端と反対側に向力ゝぅ翼面を 第 2翼面（51b、 52b)とすると、

前記段差が形成された位置における前記第 1翼面と前記第 2翼面との翼厚方向間 の距離 (T)は、 0. 05mm以下である、

請求項 1に記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[3] 前記各羽根（32、 42)の翼面において、前記段差 (61)が形成された位置から前記 鋸歯形状 (53)が形成された翼端に向力 翼面を第 1翼面（51a、 52a)とし、前記段 差が形成された位置カゝら前記鋸歯形状が形成された翼端と反対側に向力ゝぅ翼面を 第 2翼面（51b、 52b)とすると、

前記段差が形成された位置において、前記第 1翼面は、前記第 2翼面に対して、翼 厚方向に凹んでいる、請求項 1又は 2に記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[4] 前記鋸歯形状 (53)は、前記各羽根 (32、 42)の翼端を三角形状に切り欠いたよう な形状であり、

前記各羽根の翼端から翼幅方向に延びており前記三角形状の切り欠き部分 (54) を形成する 2つの辺（54a、 54b)を仮想的に結んだ交点を仮想交点（ a )とすると、 前記所定距離（ σ )は、前記鋸歯形状が形成された翼端力 前記仮想交点までの 距離である、

請求項 1〜3の！、ずれかに記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[5] 前記段差 (61)は、前記各羽根（32、 42)の翼端と平行に延びるように形成されて V、る、請求項 1〜4の 、ずれかに記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[6] 前記段差 (61)は、前記各羽根（32、 42)の翼面片側のみに形成されている、請求 項 1〜5の！、ずれかに記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[7] 前記段差 (61)は、前記各羽根 (32、 42)の前記鋸歯形状 (53)を形成する切り欠き 部分 (54)のうち前記鋸歯形状が形成された翼端力も最も翼幅方向に遠 、部分 (H) よりも、さらに前記鋸歯形状が形成された翼端から翼幅方向に遠い位置に形成され て 、る、請求項 1〜6の！、ずれかに記載の多翼送風機の羽根車 (7)。

[8] 回転軸を中心として回転する榭脂製の円形支持プレート（31、 41)と、前記円形支 持プレートの外周部に前記回転軸と平行となるように配置され、翼端を複数箇所切り 欠いたような鋸歯形状 (53)が形成された榭脂製の複数の羽根 (32、 42)とを備えた 多翼送風機の羽根車の製造方法であって、

前記各羽根の翼面のうち前記鋸歯形状が形成される翼端力 所定距離（ σ )の位 置までの部分を除いた部分を形成するための軸方向抜き金型（71、 81)と、前記軸 方向抜き金型に対して前記回転軸方向に交差する方向に対向するように配置され 前記各羽根の翼面のうち前記鋸歯形状が形成される翼端力 所定距離の位置まで の部分を形成するための径方向抜き金型（91〜94)とによって、榭脂が射出されるキ ャビティを形成する工程と、

前記キヤビティ内に榭脂を射出する工程と、

前記キヤビティ内において榭脂が固化した後に、前記径方向抜き金型を前記軸方 向抜き金型に対して前記回転軸方向に交差する方向に抜く工程と、

を備えた多翼送風機の羽根車の製造方法。

[9] 回転軸を中心として回転する榭脂製の円形支持プレート（31、 41)と、前記円形支 持プレートの外周部に前記回転軸と平行となるように配置され、翼端を複数箇所切り 欠いたような鋸歯形状 (53)が形成された榭脂製の複数の羽根 (32、 42)とを備えた 多翼送風機の羽根車の製造方法であって、

前記各羽根の翼面のうち前記鋸歯形状が形成される翼端力 所定距離（ σ )の位 置までの部分を除いた部分を形成するための軸方向抜き金型（71、 181)と、前記軸 方向抜き金型に対して相対回転可能に配置され前記各羽根の翼面のうち前記鋸歯 形状が形成される翼端力 所定距離の位置までの部分を形成するための円周方向 抜き金型（191)とによって、榭脂が射出されるキヤビティを形成する工程と、 前記キヤビティ内に榭脂を射出する工程と、

前記キヤビティ内において榭脂が固化した後に、前記円周方向抜き金型を前記軸 方向抜き金型に対して前記回転軸まわりに回転させて抜く工程と、

を備えた多翼送風機の羽根車の製造方法。