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WO2006101204A1 - 光伝送体および光インターコネクションシステム - Google Patents

光伝送体および光インターコネクションシステム Download PDF

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WO2006101204A1
WO2006101204A1 PCT/JP2006/306008 JP2006306008W WO2006101204A1 WO 2006101204 A1 WO2006101204 A1 WO 2006101204A1 JP 2006306008 W JP2006306008 W JP 2006306008W WO 2006101204 A1 WO2006101204 A1 WO 2006101204A1
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WO
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optical fiber
optical
core
radius
graded
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2006/306008
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Akifumi Sako
Takuya Koyanagi
Ryuichi Sugizaki
Takeshi Yagi
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Furukawa Electric Co Ltd
Original Assignee
Furukawa Electric Co Ltd
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Priority to US11/909,162 priority patent/US20090060432A1/en
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    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure

Definitions

  • the present invention relates to an optical transmission body used for an in-device optical wiring system and an in-device optical wiring.
  • optical interconnection there are methods using optical waveguide circuits and optical fiber systems, but it is flexible because it is desirable that all optical components used in the equipment can be stored in as little space as possible.
  • An optical fiber that can be easily wired and enables low-loss optical communications is positioned as one of the optical components suitable for optical interconnection.
  • MMF multimode optical fiber
  • SMF single mode optical fiber
  • a quartz GI optical fiber which is a type of multimode optical fiber
  • VCSE L LED or surface emitting semiconductor laser
  • Quartz GI optical fiber is an optical fiber that suppresses the effect of mode dispersion by optimizing the refractive index profile in the core region, and is frequently used in short-distance optical communications.
  • Quartz GI type optical fiber is stipulated in the ITU-T (International Telecommunication Union Telecommunication Standard Sector) G. 651 as a core diameter force 3 ⁇ 40 ⁇ 3 / m. Quartz GI optical fiber with a precisely controlled refractive index profile enables high-speed optical communication with a transmission speed of 10 Gbps and a distance of 100 m or more (see Non-Patent Document 1, for example).
  • Non-Patent Document 1 Nichiro Hatakeyama, et al., “High-speed optical interconnection using system LSI module with built-in optical I / O”, Optical Technology Contact, Vol. 42, No. 8 (2004)
  • the present invention has been made in view of the above, and uses a GI type optical fiber that facilitates wiring in a narrow space such as in-device wiring and improves the optical communication band.
  • the first object is to provide an optical transmission body.
  • a second object is to provide an optical transmission body using an optical fiber tape made of a GI type optical fiber.
  • a third object is to provide an optical interconnection system using these optical transmission bodies.
  • an optical transmission body using the first GI optical fiber according to the present invention is made of silica-based glass and has a graded index refractive index.
  • An optical fiber having a distributed core and a clad formed on the outer periphery of the core is used with a curvature radius of 4 mm or more and 10 mm or less and bent 1/4 turn or more.
  • the optical transmission body using the second GI type optical fiber according to the present invention is the graded above.
  • the index-type optical fiber has a core diameter of 47 ⁇ m to 53 ⁇ m and a cladding outer diameter of 70 ⁇ m to 100 / im.
  • an optical transmission body using the third GI type optical fiber according to the present invention is made of silica glass, and has a core having a graded index type refractive index distribution, and is formed on the outer periphery of the core.
  • An optical fiber with a clad is bent for at least one turn with a radius of curvature of 4 mm or more and 10 mm or less.
  • the core diameter of the graded index optical fiber is 47 ⁇ m or more and 53 ⁇ m or less, and the cladding outer diameter is 80 ⁇ m. m to 90 zm.
  • the optical transmission body using the fifth GI type optical fiber according to the present invention has a coating in which the graded index type optical fiber is at least one of an ultraviolet curable resin and a thermosetting resin.
  • the difference between the outer diameter of the coating and the outer diameter of the cladding is 20 xm or more, and the outer diameter of the covering is 150 / im or less.
  • the ultraviolet curable resin and the thermosetting resin have flame retardancy.
  • an optical transmission body using the seventh optical fiber tape according to the present invention is made of silica-based glass, and has a core having a graded index type refractive index distribution, and is formed on the outer periphery of the core.
  • An optical fiber tape is used, in which multiple GI optical fibers with a clad are arranged in parallel and bonded together, and bent at least 4 turns with a radius of curvature of 4 mm or more and 10 mm or less.
  • the optical fiber tape includes a plurality of the GI optical fibers arranged in parallel at a pitch of 100 ⁇ m to 150 ⁇ m. It consists of what is joined together.
  • the optical fiber tape has a tape coating made of at least one of a flame retardant ultraviolet curable resin and a flame retardant thermoplastic resin.
  • a tenth optical interconnection system is made of silica-based glass and is formed on a core having a graded index type refractive index profile and on an outer periphery of the core.
  • a GI type optical fiber having a cladding is bent with a radius of curvature of 4 mm to 10 mm and bent 1/4 turn or more, and an optical signal having a communication wavelength of 850 nm is propagated through the GI type optical fiber.
  • An eleventh optical interconnection system includes a core made of silica glass and having a graded index type refractive index profile, and a clad formed on the outer periphery of the core.
  • Optical fiber tapes with multiple GI optical fibers arranged in parallel and bonded together are bent with a radius of curvature of 4 mm or more and 10 mm or less for 1/4 turn or more, and optical signals with a communication wavelength of 850 nm are propagated to the optical fiber tape.
  • an optical transmission body using a GI optical fiber that facilitates wiring in a narrow space such as in-device wiring and can improve the optical communication band.
  • an optical transmission body using an optical fiber tape having the GI type optical fiber force it is possible to provide an optical transmission body using an optical fiber tape having the GI type optical fiber force.
  • an optical interconnection system using these optical transmission bodies can be provided. As a result, high-speed optical interconnection can be realized.
  • FIG. 1 is a graph showing a band change (850 nm) when a quartz GI optical fiber (core diameter 50 zm) is bent with a curvature radius of 5 mm.
  • FIG. 2 is a graph showing the relationship between the cladding diameter and bending loss (850 nm) when a quartz GI optical fiber is bent with a curvature radius of 5 mm.
  • Fig. 3 is a graph showing the change in failure rate (curvature radius 5mm) when the cladding diameter is reduced.
  • Fig. 4 shows the bending loss and band change when the coating diameter is changed in an optical fiber with a cladding diameter of 80 ⁇ (the bending loss occurs when one turn of bending with a radius of curvature of 5 mm is applied. It is a graph which shows (bending loss).
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the 125 ⁇ -coated quartz GI thin optical fiber of Example 1.
  • FIG. 6 shows the thin silica GI optical fiber of Example 1. Bending with a radius of curvature of 5mm 1 It is a graph showing the BER measurement result when the wavelength is 850nm and lOGbps modulation when the turn is added.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the 12-fiber quartz GI-type thin optical fiber tape prototyped in Example 2.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the 12-fiber quartz GI-type thin optical fiber tape prototyped in Example 2.
  • FIG. 8 is a perspective view of an example of construction of an 85 Onm band optical interconnection system to which a 1/4 turn bend was made as a prototype in Example 5 and Example 6.
  • FIG. 9 is a perspective view of an example of construction of an optical interconnection system of 850 nm band to which a total of one turn of bending was made as a prototype in Example 5. Explanation of symbols
  • the optical transmission body of the present embodiment removes higher order modes, reduces the influence of mode dispersion, and improves the communication band by covering the quartz GI type optical fiber with a predetermined bend.
  • the probability of breakage when bending stress is applied is lowered, and the flexibility of the wiring is improved.
  • the 0.885 ⁇ m-band quartz GI optical fiber has more than 200 modes, and many of the higher-order modes also have an electric field distribution in the vicinity of the cladding region. Many of these higher-order modes have a low effective refractive index, so if the optical fiber is bent, it is not confined within the waveguide, resulting in bending loss.
  • Figure 1 shows the change in the band when bending is applied to a normal silica GI optical fiber with a cladding diameter of 125 ⁇ and a coating diameter of 250 ⁇ .
  • the horizontal axis represents the bending radius
  • the vertical axis represents the 6 dB band at a wavelength of 850 nm when bending at each bending radius is added 1/4 turn, 1/2 turn, and 1 turn.
  • band and core diameter refer to “band” and “core diameter” defined in ITU-T G.651. Other terms not specifically defined in this specification shall follow the definitions and measurement methods in ITU-T G. 651.
  • the effective band improves as the radius of curvature decreases until the radius of curvature reaches approximately 5 mm, and the effective band increases as the radius of curvature reaches 4 mm.
  • the effective band is not reduced due to conversion to higher order modes or coupling, and higher order modes that are vulnerable to bending result in radiation loss. This is because the same effect as the restrictive mode excitation can be obtained by bending. Therefore, bending a quartz GI optical fiber with a radius of curvature of 4 mm or more is effective in improving the communication band, although transmission loss occurs.
  • the communication bandwidth will drop sharply. This is because the bending radius is less than 4mm. This is because many of the propagation modes are disturbed by bending, and the effective bandwidth is reduced. In addition, when the number of bending turns is changed from 1/4 turn to 1 turn, the larger the number of bending turns, the better the band improvement effect. On the other hand, when bending for more than one turn was applied, no significant improvement in bandwidth could be confirmed. This is because a higher order mode weak to bending can be eliminated by increasing the number of bending turns, but the effect of improving the bandwidth cannot be obtained when the higher order mode weak to bending is almost eliminated. it is conceivable that.
  • Fig. 1 also shows the band change when the cladding diameter is reduced to a cladding diameter of 80 ⁇ m and a coating diameter of 250 ⁇ m.
  • the silica GI type optical fiber with a smaller diameter than in Fig. 1 also has the effect of improving the communication bandwidth when bending with a radius of curvature of 4 mm or more is applied to the optical fiber, as is the case with ordinary 125 ⁇ m clad fibers. I understand.
  • Fig. 2 is a graph showing the relationship between the cladding diameter and bending loss (850 nm) when a bending radius of 5 mm and bending of 1 turn is applied to a silica GI optical fiber. At this time, the coating diameter was 250 ⁇ .
  • the silica GI type small-diameter optical fiber has a tendency to increase the bending loss as the cladding diameter is reduced. Quartz GI type optical fibers have many high-order modes with low effective refractive index, so that they cannot be sufficiently confined when the cladding layer is thin.
  • the cladding diameter must be 70 am or more.
  • Figure 3 shows the simulation calculation results of the fracture probability when bending 1/4 turn, 1/2 turn, and 1 turn with cladding diameter and curvature radius of 5 mm are added.
  • the screening level was 1.5%
  • the fatigue coefficient with the coating was 18.
  • the failure rate is preferably 0.1% or less. Assuming that a bend with a radius of curvature of about 5 mm is applied to the optical fiber for about one turn, the failure rate with a cladding diameter of 125 xm is 10% or more, and it cannot be used. However, when the cladding diameter is 90 am, the failure rate is 0.06%, which satisfies the system requirements. From this, it can be said that the maximum cladding diameter is 90 zm.
  • silica-based optical fiber has a cladding diameter of 125 ⁇ m and an outer diameter of 250 ⁇ m after coating.
  • the pitch of optical fiber tape in which multiple optical fibers are arranged in parallel and bonded to each other is 250 ⁇ m. It is common that. Therefore, in a thin optical fiber having a cladding diameter of 80 / im, the coating diameter is also reduced, so that an optical fiber tape having a narrower pitch than that of a conventional optical fiber tape can be produced.
  • Narrow-pitch optical fiber tapes using small-diameter optical fibers are highly suitable for optical interconnection because of their high wiring flexibility and space-saving storage.
  • Fig. 4 shows the relationship between bending loss and bandwidth at different cladding outer diameters with cladding diameters of 80 / im and 90 / im.
  • the bending loss is a radius of curvature of 5 mm, the loss that occurs when bending one turn, and the communication band is the value of the 6 dB band at a wavelength of 850 nm.
  • the coating layer also has a role of protecting the optical fiber from damage, and a thickness of 10 ⁇ m or more is necessary.
  • the coating diameter is preferably 150 zm or less. In Fig. 4, loss increases when the cladding diameter is 80 x m and the cladding outer diameter is 90 ⁇ m, and when the cladding diameter is 90 ⁇ m and the cladding outer diameter is 100 zm.
  • the difference between the outer diameter of the cladding and the outer diameter of the cladding is 10 zm, which is the limit of the reduction in the outer diameter of the cladding, and the difference between the outer diameter of the cladding and the outer diameter of the cladding is preferably 20 ⁇ m or more.
  • the thinner the coating layer the easier it is for the higher-order mode to be converted to the radiation mode. As a result, the thinner the coating layer, the better the band.
  • the coating effect here can be obtained regardless of whether it is a single-layer structure or a multi-layer structure.
  • a bend with a radius of curvature of 5 mm was added to this optical fiber 10 and used a VC SEL with an oscillation wavelength of 850 nm as the light source, and evaluated the transmission characteristics during lOGbps direct modulation.
  • Figure 6 shows the BER measurement results in this transmission experiment. Received light amount in a state in which the bending is applied 1 turn - 7 dBm, becomes as BER (Bit Error Rate) of about 10-9, it was found that it is possible to perform without problems optical transmission LOGbps.
  • the 1Z4 turn gave almost the same BER with the same received power as the 1st turn. The reason is that there is no significant difference in the bandwidth effect when comparing 1/4 turn and 1 turn.
  • the silica GI type small-diameter optical fibers 10 of Example 1 above are arranged in parallel at a pitch of 125 ⁇ m, and these optical fibers 10 are covered with a coating resin 5.
  • the 12-fiber quartz GI type small-diameter optical fiber tape 20 was produced by bonding. Taking into account both the increase in loss due to thinning of the coating resin 21 and the space saving factor, the coating diameter HO? H) was set to 125 ⁇ .
  • the optical fiber tape 20 with a pitch P of 125 / im is half the size of the conventional one, and it is very flexible and can save space in the equipment.
  • an ultraviolet curable resin is used as a material for the coating resin 5.
  • Pitch P is the diameter of core 11 D1 is 50 xm, the diameter of clad 12 is D2 force 0 ⁇ m, and the difference between the outer diameter of the cladding and the outer diameter of the clad is 20 ⁇ m. It can be as small as 100 ⁇ m. On the other hand, the pitch P is preferably 150 zm or less from the viewpoint of space-saving storage.
  • the finished dimensions of the optical fiber tape 20 were a width W of 1.55 mm and a thickness H of 0.17 mm.
  • a flame retardant tape core wire was produced using a flame retardant ultraviolet curable urethane acrylate resin as the ultraviolet curable resin that is the material of the coating resin 5.
  • the flame retardant ultraviolet curable urethane acrylate resin used here was prepared, for example, as follows.
  • Halogen-based additives such as bromine and chlorine in the resin, antimony compounds such as antimony trioxide and triphenylantimony, aluminum hydroxide and magnesium hydroxide and phosphorus, hydrated metal hydrates, and phosphates such as phosphate esters
  • antimony compounds such as antimony trioxide and triphenylantimony
  • aluminum hydroxide and magnesium hydroxide and phosphorus aluminum hydroxide and magnesium hydroxide and phosphorus
  • hydrated metal hydrates hydrated metal hydrates
  • phosphates such as phosphate esters
  • An optical fiber tape obtained by using an ultraviolet curable urethane phthalate resin containing a brominated flame retardant as an ultraviolet curable resin for forming a tape was evaluated by a JIS C3005 standard 60 degree inclined combustion test. As a result, the flame that ignited the fiber was extinguished naturally in an average of about 3.2 seconds, and the standard was satisfied.
  • a 0.85 / im band optical interconnection system 30 as shown in Fig. 8 was constructed.
  • a printed circuit board 8 is erected on one side of the back plane 7 with its side supported.
  • the printed circuit board 8 is provided with VCSEL4 and LSI1 mounted on the driver IC3.
  • LSI1 and VCSEL4 are electrically connected by electrical wiring 2.
  • a PD 9 is provided on the backplane 7.
  • VCSEL4 and PD9 are connected by a quartz GI type optical fiber tape 20.
  • the optical fiber tape 20 is bent at a right angle with a curvature radius of about 5 mm at the joint with the VCSEL4 to form a bent portion A of 1Z4 turn, and after wiring along the backplane 7, PD9 has been reached
  • optical fiber tape 20 As the optical fiber tape 20, a quartz GI optical fiber tape having a cladding diameter of 80 ⁇ m and an outer diameter of 125 ⁇ m after coating was used.
  • Transmission rate by providing bent portion A in fiber tape 20 using the apparatus of FIG. I examined the changes. For comparison, the transmission rate of the optical fiber tape connected to the PD9 without the bent part A with a radius of curvature of 5 mm or less after coupling the optical fiber tape to the VCSEL4 was also examined. As a result, the maximum 6.8 Gbps modulation was possible without the bent part, while the high-speed transmission of 10.6 Gbps was realized when the system was constructed with the bent part A. Also, as shown in Fig. 9, the 0.85 zm band optical interconnection system 30 used with the optical fiber tape 20 with a radius of curvature of about 5 mm and 4 1Z4 turns with a total of 1 turn was used. Transmission characteristics similar to the 1/4 turn shown in Fig. 1 were obtained.
  • This system realizes high-speed signal processing utilizing optical communication technology, and realizes a transmission rate of lOGbps or more, which is currently difficult for electrical signals.
  • the ability to perform gigabit optical transmission even when the optical fiber is not bent The communication band can be further improved by using an optical transmission body with a bent bending in the quartz GI type optical fiber as in this example. And high-speed optical interconnection can be realized.
  • by reducing the cladding diameter the probability of fracture due to bending is reduced.
  • a 0.85 / im band optical interconnection system was constructed with the same configuration as that of FIG.
  • a silica GI optical fiber having a cladding diameter of 125 ⁇ m and a coated outer diameter of 250 ⁇ m was used.
  • a bend with a curvature radius of 7.5 mm is added about 1/4 turn.
  • the failure rate due to the breakage of the optical fiber due to the bent portion A is about 0.07%, and a bend with a radius of curvature of 5 mm is applied to an optical fiber tape using a silica GI type optical fiber with a cladding diameter of 90 ⁇ m.
  • the fracture probability is the same as when a turn is provided.
  • Example 5 when an experiment was performed comparing the optical fiber tape 20 with and without the bent portion A, when the bent portion A was not provided, the maximum 5. IGbps modulation was achieved. Whereas it was possible, when bending part A was provided, high-speed transmission of up to 7.5 Gbps could be realized.
  • the ability to perform gigabit optical transmission even in a state where bending is not possible in the optical fiber As shown in this example, the communication bandwidth can be reduced by using an optical transmission body with bending in the silica GI type optical fiber. This could be further improved and high-speed optical interconnection could be realized.
  • the optical transmission body using the GI type optical fiber and the optical fiber tape which is useful for the present invention, is suitable for, for example, an optical interconnection in which an optical fiber is routed in a limited space, and in particular, a device. Suitable for optical fiber for internal optical wiring.

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Abstract

　本発明に係る光伝送体は、石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコア（１２）と、このコア（１２）の外周に形成されたクラッド（１３）とを有する光ファイバ（１０）を曲率半径４ｍｍ以上１０ｍｍ以下で１／４ターン以上屈曲させて用いることを特徴とする。これにより、機器内配線等の狭い空間内での配線を容易とするとともに光通信帯域を向上させることができるＧＩ型光ファイバを用いた光伝送体を提供する。

Description

明 細 書
光伝送体および光インターコネクションシステム
技術分野
[0001] 本発明は機器内光配線システムや機器内光配線に用いられる光伝送体に関する ものである。
背景技術
[0002] 機器内にて信号伝送を行う方法としては、電気伝送方式或いは光インターコネクシ ヨン (光配線)方式の 2種類がある。近年の CPUクロック周波数が高速化に伴って、電 気伝送方式では高密度配線によるクロストークの発生、波形成形技術などの必要性 が生じ、 lm、 lGbps程度が伝送限界速度となることが判ってきた。一方、光インター コネクション方式は、電気伝送方式よりもはるかに広帯域、かつ小型、低消費電力で 信号伝送を行うことができる。そのため、電気伝送方式に変わる技術として現在注目 されている。光インターコネクションには光導波回路を用いた方法や光ファイバを用 レ、た方式があるが、機器内で使用される全ての光部品はできるだけ省スペース収納 可能であることが望ましいことから、フレキシブルな配線が可能であり、かつ低損失な 光通信が可能である光ファイバは光インターコネクションに適した光部品の一つと位 置づけられている。
[0003] 短距離光伝送用の光ファイバとしては、マルチモード光ファイバ（MMF)が使用さ れる場合が多い。通常、 MMFはシングルモード光ファイバ（SMF)の 10倍程度のコ ァ径を有している。 MMFは開口数が大きい特徴を有しており、光ファイバと光源等 の光部品間低損失接続の際に SMFのように高い精度を必要とせず、容易な接続を 可能とする。特に、発振波長 850nmの LED或いは面発光型半導体レーザ (VCSE L)を光源とし、マルチモード光ファイバの一種であるグレーデッドインデックス光ファ ィバ（以下、石英 GI型光ファイバという）を光伝送媒体とする光通信方法に関しては 数多くの研究報告がなされている。この石英 GI型光ファイバは、コア領域の屈折率 分布形状を最適化することにより、モード分散の影響を抑制した光ファイバであり、短 距離光通信では頻繁に用いられている。 [0004] 石英 GI型光ファイバは、 ITU— T (International Telecommunication Union Telecommunication Standard Sector) G. 651においてコア径の大きさ力 ¾0 ± 3 / mと規定されている。精密に屈折率分布形状を制御した石英 GI型光ファイバ は、伝送速度 10Gbps、距離 100m以上の高速光通信が可能である（例えば、非特 許文献 1参照)。
[0005] 非特許文献 1 :畠山意知郎、他著「光 I/O内蔵システム LSIモジュールによる高速光 インターコネクション」、光技術コンタクト、 Vol. 42, No. 8 (2004)
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0006] 機器内配線に光ファイバを用いた場合、機器内の様々な場所で曲率半径の非常 に小さい曲げが加わることが想定される。機器内光配線システムを設計した場合、曲 率半径 5mm程度の小径曲げが最大 1ターン (本明細書では、曲げが形成されている 部分 (屈曲部）の数え方に「ターン」を用いる。例えば、ある曲げ半径に 1周卷かれた 状態を 1ターンとし、 1箇所の屈曲部にて方向が 90度変わった場合を 1Z4ターン、 1 箇所の屈曲部にて方向が 180度変わった場合を 1/2ターンというように用いる）程度 加わることが考えられ、曲げによる伝送レートへの影響、また機械的信頼性への影響 を考慮に入れる必要性がある。
[0007] 本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、機器内配線等の狭い空間内での 配線を容易とするとともに光通信帯域を向上させることができる GI型光ファイバを用 レ、た光伝送体を提供することを第 1の目的とする。また、 GI型光ファイバからなる光フ アイバテープを用いた光伝送体を提供することを第 2の目的とする。また、これらの光 伝送体を用いた光インターコネクションシステムを提供することを第 3の目的とする。 課題を解決するための手段
[0008] 上述した課題を解決し、 目的を達成するために、本発明に係る第 1の GI型光フアイ バを用いた光伝送体は、石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率 分布をもつコアと、該コアの外周に形成されたクラッドとを有する光ファイバを、曲率 半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて用いる。
[0009] また、本発明に係る第 2の GI型光ファイバを用いた光伝送体は、前記グレーテッド インデックス型光ファイバのコア径が 47 μ m以上 53 μ m以下、クラッド外径が 70 μ m 以上 100 /i m以下である。
[0010] また、本発明に係る第 3の GI型光ファイバを用いた光伝送体は、石英系ガラスから なり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コアの外周に形成さ れたクラッドとを有する光ファイバを、曲率半径 4mm以上 10mm以下で 1ターン以上 屈曲させて用いる。
[0011] また、本発明に係る第 4の GI型光ファイバを用いた光伝送体は、前記グレーテッド インデックス型光ファイバのコア径が 47 μ m以上 53 μ m以下、クラッド外径が 80 μ m 以上 90 z m以下である。
[0012] また、本発明に係る第 5の GI型光ファイバを用いた光伝送体は、前記グレーテッド インデックス型光ファイバが紫外線硬化樹脂および熱硬化樹脂の少なくともいずれか 一方でなる被覆を有し、該被覆外径とクラッド外径との差が 20 x m以上であり、該被 覆の外径が 150 /i m以下である。
[0013] また、本発明に係る第 6の GI型光ファイバを用いた光伝送体は、前記紫外線硬化 樹脂および熱硬化樹脂が、難燃性を有するものである。
[0014] また、本発明に係る第 7の光ファイバテープを用いた光伝送体は、石英系ガラスか らなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コアの外周に形成 されたクラッドとを有する GI型光ファイバを、複数本平行に並べて相互に接合した光 ファイバテープを、曲率半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて用 いる。
[0015] また、本発明に係る第 8の光ファイバテープを用いた光伝送体は、前記光ファイバ テープが複数の前記 GI型光ファイバを 100 μ m以上 150 μ m以下のピッチで平行 に並べて相互に接合されているものから成る。
[0016] また、本発明に係る第 9の光ファイバテープを用いた光伝送体は、前記光ファイバ テープが難燃紫外線硬化樹脂および難燃熱可塑性樹脂の少なくともいずれか一方 でなるテープ被覆を有する。
[0017] また、本発明に係る第 10の光インターコネクションシステムは、石英系ガラスからな り、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コアの外周に形成され たクラッドとを有する GI型光ファイバを曲率半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン 以上屈曲させて配線し、該 GI型光ファイバに通信波長 850nmの光信号を伝搬させ る。
[0018] また、本発明に係る第 11の光インターコネクションシステムは、石英系ガラスからな り、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コアの外周に形成され たクラッドとを有する GI型光ファイバを複数本平行に並べて相互に接合された光ファ ィバテープを曲率半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて配線し、 該光ファイバテープに通信波長 850nmの光信号を伝搬させる。
発明の効果
[0019] この発明によれば、機器内配線等の狭い空間内での配線を容易とするとともに光 通信帯域を向上させることができる GI型光ファイバを用いた光伝送体を提供すること ができる。また、この GI型光ファイバ力 成る光ファイバテープを用いた光伝送体を 提供すること力できる。さらに、これらの光伝送体を用いた光インターコネクションシス テムを提供することができる。これにより、高速光インターコネクションを実現すること ができる。
図面の簡単な説明
[0020] [図 1]図 1は、石英 GI型光ファイバ（コア径 50 z m)に曲率半径 5mmの曲げを加えた 場合の帯域変化（850nm)を示すグラフである。
[図 2]図 2は、石英 GI型光ファイバに曲率半径 5mmの曲げを加えた場合のクラッド径 と曲げ損失（850nm)の関係を示すグラフである。
[図 3]図 3は、クラッド径を細径化した場合の故障率の変化（曲率半径 5mm)を示すグ ラフである。
[図 4]図 4は、クラッド径 80 μ ΐηの光ファイバにおいて被覆径を変化させた場合の曲 げ損失、帯域の変化（曲げ損失は曲率半径 5mmの曲げ 1ターンを加えた場合に生 じた曲げ損失）を示すグラフである。
[図 5]図 5は、実施例 1の 125 μ ΐη被覆の石英 GI型細径光ファイバの横断面図である [図 6]図 6は、実施例 1の細径石英 GI型光ファイバにおいて、曲率半径 5mmの曲げ 1 ターンを加えた場合の波長 850nm、 lOGbps変調時の BER測定結果を示すグラフ である。
園 7]図 7は、実施例 2にて試作した 12心石英 GI型細径光ファイバテープの横断面 図である。
[図 8]図 8は、実施例 5および実施例 6にて試作した 1/4ターンの曲げを付与した 85 Onm帯光インターコネクションシステム構築例の斜視図である。
[図 9]図 9は、実施例 5にて試作した合計 1ターンの曲げを付与した 850nm帯光イン ターコネクションシステム構築例の斜視図である。 符号の説明
1 LSI
2 電気酉己 fe:
3 ドライバ
4 VCSEL
5 テープ用被覆樹脂
6 コネクタ接続部
7 バックプレーン
8 プリント基板
9 PD
10 光ファイバ
11 コア
12 クラッド
13 被覆樹脂
20 細径 12心石英 GI型難燃光ファイバテープ
発明を実施するための最良の形態
以下に、本発明にかかる光伝送体の実施の形態を図に沿って詳細に説明する。な お、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではなレ、。以下では、本発明の 光伝送体に用いられる光ファイバの概略と特徴を実施の形態として説明し、その後に 本発明の光伝送体を用いた光インターコネクションシステムに関する実施例を説明 する。
[0023] [実施の形態]
本実施の形態の光伝送体は、石英 GI型光ファイバに所定の曲げをカ卩えることで、 高次モードを除去し、モード分散の影響を低減し、通信帯域を向上させるものである 。また、石英 GI型光ファイバのクラッド径を縮小させることにより、曲げ応力が加わつ た際の破断確率を下げ、配線のフレキシビリティを向上させるものである。
[0024] 光インターコネクションに光ファイバを用いた場合、機器内の様々な場所で曲率半 径が非常に小さレヽ曲げが光ファイバに加わる。石英 GI型光ファイバに曲げ等の外乱 が加わった場合、曲げ損失の発生、或いはモード変換が起こる。
[0025] 0. 85 μ m帯石英 GI型光ファイバには 200個以上のモードが存在しており、高次モ ードの多くはクラッド領域付近にも電界分布を有している。このような高次モードの多 くは実効屈折率が低いために、光ファイバに曲げが加わった場合、導波路内に閉じ 込められず曲げ損失となる。
[0026] 一方、モード変換が起こった場合、モード分散が大きくなり実効帯域が低下すること が懸念される。図 1に実際にクラッド径 125 μ ΐη、被覆径 250 μ ΐηの通常の石英 GI型 光ファイバに曲げをカ卩えた際の帯域の変化を示す。図 1において、横軸は曲げ半径 を示し、縦軸は各曲げ半径の曲げを 1/4ターン、 1/2ターン、 1ターン加えたときの 波長 850nmにおける 6dB帯域を示す。なお、本明細書における「帯域」、「コア径」と は ITU—T G. 651で定義する「帯域」、「コア径」をいう。その他、本明細書で特に 定義しない用語については ITU— T G. 651における定義、測定方法に従うものと する。図 1より、曲率半径が約 5mmに至るまでは曲率半径が小さくなるほど実効帯域 が向上し、曲率半径 4mmまでは実効帯域が向上の効果が得られる。これは、石英 G I型光ファイバに曲率半径 4mm以上の曲げが加わった場合、高次モードへの変換或 いは結合による実効帯域低下は起こらず、曲げに弱い高次モードは放射損失となる ことで、リストリクトモード励振同様の効果が曲げによって得ることができるからである。 したがって、石英 GI型光ファイバに曲率半径 4mm以上の曲げを加えることは、伝送 損失が発生するものの、通信帯域の向上に有効である。しかし、半径 4mm未満に曲 げた場合、急激に通信帯域が低下する。これは、曲率半径 4mm未満の曲げを加え た場合、伝搬モードの多くが曲げによって乱され、実効帯域が低下してしまうからで ある。また、曲げターン数を 1/4ターンから 1ターンまで変化させた場合、曲げターン 数が大きいほど帯域向上効果が得られる。一方、 1ターン以上の曲げを加えた場合 は、大きな帯域向上を確認できなかった。これは、曲げターン数を大きくすることによ つて曲げに弱い高次モードを消滅させることができるものの、曲げに弱い高次モード が殆ど消滅した状態では帯域向上の効果は得られないからであると考えられる。
[0027] 図 1にはクラッド径を細径化し、クラッド径 80 μ m、被覆径 250 μ mとした場合の帯 域変化も示している。図 1より細径化した石英 GI型光ファイバにおいても、通常 125 μ mクラッドのファイバと同様に、曲率半径 4mm以上の曲げを光ファイバに加えた場 合、通信帯域を向上させる効果が得られるのがわかる。
[0028] 一方、クラッド径を細径化するとコア領域への側圧の影響が大きくなり、曲げによる 外乱の影響が大きくなる。図 2は石英 GI型光ファイバに曲率半径 5mm、 1ターンの 曲げをカ卩えた場合のクラッド径と曲げ損失（850nm)の関係を示すグラフである。な お、このとき被覆径は 250 μ ΐηとした。図 2においては、石英 GI型細径光ファイバは、 クラッド径が細径化されるほど、曲げ損失が大きくなる傾向があることが判る。石英 GI 型細径光ファイバには多くの実効屈折率の低い高次モードが存在しているため、クラ ッド層が薄い場合それらを充分に閉じ込めることができなくなる。その結果、多くの高 次モードが曲げ損失として曲げ部位で放射される。例えば、システム構築時に曲率 半径 5mmの曲げが 1ターン加わると仮定する。クラッド径が 125 / mの場合、曲げ損 失は ldB程度になる力 クラッド径が 80 μ ΐηの場合、曲げ損失は 4dB程度、クラッド 径 60 μ mでは 40dB程度の曲げ損失が生じる。光インターコネクションシステム構築 におけるリンクロスバジェットを考えた場合、光ファイバ伝送部位で許容される損失は 最大 5dB程度である。したがって、クラッド径 80 x m未満では、高速光インターコネク ションシステムを構築するのは難しレ、。
曲率半径 5mmの曲げが 1Z4ターン加わると仮定すると、 1ターンのときほど曲げ損 失は大きくないもののクラッド径 70 μ m未満では曲げによる損失増加は 5dBを超えて しまう。したがって曲率半径 5mmの曲げが 1/4ターンカ卩わるシステムを想定した場 合は、クラッド径は 70 a m以上が必要である。 [0029] また、石英系光ファイバにおいて、クラッド径が大きいほど、光ファイバを曲げた時 の歪が大きくなり、破断確率が大きくなることが知られている。そこで、図 3にクラッド径 と曲率半径 5mmの曲げ 1/4ターン、 1/2ターン、および 1ターンを加えた場合の破 断確率のシミュレーション計算結果を示す。計算はスクリーニングレベルを 1. 5%、 被覆材との間の疲労係数を 18とした。システム設計上、故障率は 0. 1%以下になる ことが好ましい。光ファイバには曲率半径 5mm程度の曲げが 1ターン程度加わると仮 定すると、クラッド径 125 x mの場合の故障率は 10%以上となり、使用不能である。し カ クラッド径を 90 a mにした場合の故障率は 0. 06%となりシステムの要求条件を みたす。このことから最大クラッド径は 90 z mであるといえる。また、曲率半径 5mm程 度の曲げが 1/4ターン程度加わると仮定すると、 100 a m以下のクラッドであれば 0 . 1 %以下の故障率が実現可能である。通常の光ファイバは曲げロスの発生という観 点において曲げによる破断率を向上させる要求はそれほど強くないが、光インターコ ネクシヨンのように小径に曲げられることを想定した場合、上記のような小径巻きつけ による破断率を低減させることによる効果は大きい。また、クラッド径の細径化は省ス ペース収納の観点力もも望ましレ、。
[0030] 光インターコネクションに光ファイバを用いる場合、光ファイバをテープィ匕することで 光伝送体をマルチチャンネル化し、高速光通信を行うことが想定される。通常石英系 光ファイバの仕様はクラッド径 125 μ mに対し、被覆後外径 250 μ mであり、光フアイ バを複数本平行に並べて相互に接合した光ファイバテープのピッチとしては、 250 μ mであるのが一般的である。そこで、クラッド径 80 /i mの細径光ファイバにおいては、 被覆径も細径化するので、従来の光ファイバテープよりも狭いピッチの光ファイバテ ープ作製が可能となる。細径光ファイバを用いた狭いピッチの光ファイバテープは、 配線のフレキシビリティが高ぐかつ省スペース収納が可能であり、光インターコネク シヨンに適した光部品である。
[0031] しかし、光ファイバの被覆層を薄くした場合、光ファイバへの側圧の影響が大きくな り、曲げ損失が増加する可能性がある。また、石英 GI型光ファイバの被覆層を薄くし た場合、外乱の影響を受け易い高次モードが数多く存在するために、通信帯域の劣 化が懸念される。これらの光学特性劣化はファイバ使用長が短レ、場合には影響が少 ないため、システム設計により決まるファイバ使用長との相関によって許容される場合 力 Sある。
[0032] 図 4にクラッド径を 80 /i mおよび 90 /i mとし、異なる被覆外径における曲げ損失及 び帯域の関係を示す。曲げ損失としては曲率半径 5mm、 1ターンの曲げをカ卩えた場 合に生じた損失、及び通信帯域は波長 850nmにおける 6dB帯域の値である。
[0033] 被覆層は光ファイバの外傷保護の役割も持っており、厚さとしては 10 μ m以上必要 である。一方、被覆層が厚い場合、光学特性には影響は無レ、が、省スペース収納の 観点から、被覆径は 150 z m以下であることが好ましレ、。図 4ではクラッド径を 80 x m としたものでは被覆外径 90 μ mで、クラッド径を 90 μ mとしたものでは被覆外径 100 z mにて損失増加が発生している。いずれも被覆外径とクラッド外径との差を 10 z m とした場合が被覆径細径化の限界であり、被覆外径とクラッド外径との差を 20 μ m以 上とすることが好ましいことがわかる。帯域に関しては、被覆層が薄いほど高次モード が放射モードへと変換し易いために、結果的に被覆層が薄いほど帯域が向上する。 また、 1層構造であっても複数層構造であってもここでの被覆の効果を得ることができ る。
[0034] (実施例 1)
図 5に示すように、 了 11の径 D1力 S50 /i m、クラッド、 12の径 D2力 80 μ m、被覆樹 脂 13の外径 D3が 125 μ ΐηの石英 GI型細径光ファイバ 10を作製した。この光フアイ バ 10に曲率半径 5mmの曲げを 1ターン加え、光源としては発振波長 850nmの VC SELを用い、 lOGbps直接変調時における伝送特性評価を行った。この伝送実験に おける BER測定結果を図 6に示す。曲げが 1ターン加わった状態において受光量は - 7dBm, BER (Bit Error Rate)が 10—9程度となり、 lOGbpsの光伝送を問題 無く行うことができることが判った。また、 1Z4ターンのときも 1ターンの時と同一の受 光パワーでほぼ同様の BERが得られた。 1/4ターンと 1ターンを比べたときに帯域 の効果に大きな差がないことが要因と言える。
[0035] (実施例 2)
図 7に示すように、上記実施例 1の石英 GI型細径光ファイバ 10を、ピッチ Ρ125 μ mにて 12本平行に並べ、これを被覆樹脂 5にて覆うことによりこれら光ファイバ 10を 接合して、 12心石英 GI型細径光ファイバテープ 20を作製した。被覆樹脂 21が薄肉 化されることによる損失増加量と、省スペース化の両要素を考慮に入れ被覆径 H O? さ H)を 125 μ ΐηとした。ピッチ Pが 125 /i mとされた光ファイバテープ 20は従来の半 分のサイズであり、非常にフレキシビリティが高ぐまた機器内において省スペース収 納が可能である。被覆樹脂 5の材料としては紫外線硬化樹脂を用いている。
ピッチ Pはコア 11の径 D1が 50 x m、クラッド 12の径 D2力 0 μ m、被覆外径とクラ ッド外径との差を 20 μ mの石英 GI型細径光ファイバ 10を用いれば 100 μ mまで小さ くすることができる。一方、ピッチ Pは省スペース収納の観点から、 150 z m以下であ ることが好ましい。
[0036] 光ファイバテープ 20の仕上がり寸法は、幅 Wが 1. 55mm,厚さ Hが 0. 17mmとな つた。接続相手となる光源の VCSELをピッチ 125 z m、 12チャンネルにアレイ化す ることで、作製したファイバテープ 20による一括光接続が可能となる。この構成にお いては、 VCSELを直接変調することで、 lOOGbpsを超える超高速光通信が実現さ れる。
[0037] (実施例 3)
本実施例では、被覆樹脂 5の材料となる紫外線硬化樹脂として難燃性紫外線硬化 型ウレタンアタリレート樹脂を用いて、難燃テープ心線を作製した。ここで用いた難燃 性紫外線硬化型ウレタンアタリレート樹脂は、例えば次のように作製した。樹脂中に 臭素、塩素などのハロゲン系添加剤、さらに三酸化アンチモン、トリフエ二ルアンチモ ンなどのアンチモン化合物、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウムとレ、つた金属 水和物、またリン酸エステルなどのリンィ匕合物をカ卩えることや、紫外線硬化樹脂を構 成するプレポリマや、アクリルモノマー自体を臭素や塩素でハロゲン化し、さらにリン を含ませるなどして紫外線硬化樹脂の難燃化を検討した。これらの方法のなかで、臭 素系難燃剤をカ卩える方法が特に難燃化に有効であった。
[0038] このようにして組成変更することにより難燃化が実現する理由としては、分解反応に よる生成物が樹脂の表面を覆うとか、燃える際に発生する分解ガスが空気との間に 遮断層を形成するためと考えられる。また、ハロゲン含有化合物からのラジカルが燃 焼の継続を阻止することや、さらに、架橋により樹脂が 3次元化することなどが考えら れる。
[0039] テープ化用の紫外線硬化樹脂として臭素系難燃剤を含む紫外線硬化型ウレタンァ タリレート樹脂をもちいて得られた光ファイバテープを、 JIS C3005規格 60度傾斜 燃焼試験により評価した。その結果、ファイバに着火した炎は平均 3. 2秒程度で自 然に消火し、規格を満足することができた。
[0040] (実施例 4)
光ファイバ被覆樹脂及びテープ被覆樹脂を共に難燃紫外線硬化樹脂にすることで 高い難燃性を得ることを検討した。その結果、両樹脂ともに臭素系難燃剤を含む紫 外線硬化型ウレタンアタリレート樹脂を用いて得られた光ファイバテープが最も高い 難燃性を示した。 JIS C3005規格 60度傾斜燃焼試験において、着火した炎は平均 2. 6秒程度で自然に消火し、規格を満足することができた。
[0041] また、 UL1581規格垂直燃焼試験を行った結果、炎は平均 5. 7秒で自然に消火し た。また、燃焼している滴下物もなぐ前記 UL規格を満足することができた。また、素 線の状態で垂直燃焼試験を行った結果、炎は平均 7. 6秒で自然に消火し、心線の 状態でも充分な難燃性を有してレ、た。
[0042] (実施例 5)
図 8に示すような 0. 85 /i m帯光インターコネクションシステム 30を構築した。図 8に おいて、バックプレーン 7の一面に、プリント基板 8がー辺を支持されて立設している。 プリント基板 8に、ドライバ IC3上に実装された VCSEL4と LSI1とが設けられている。 LSI1と VCSEL4とは電気配線 2で電気的に接続されている。また、バックプレーン 7 に PD9が設けられている。そして、 VCSEL4と PD9とが石英 GI型光ファイバテープ 2 0にて接続されている。光ファイバテープ 20は、まず、 VCSEL4との結合部において 曲率半径 5mm程度で略直角に折れ曲がることにより 1Z4ターンの屈曲部 Aを構成 し、バックプレーン 7に沿って配線された後、バックプレーン 7上の PD9に至っている
[0043] 光ファイバテープ 20は、クラッド径を 80 μ m、被覆後外径を 125 μ mとした石英 GI 型光ファイバテープを用いた。
[0044] 図 8の装置を使用してファイバテープ 20に屈曲部 Aを設けたことによる伝送レート の変化を調べた。比較のために、光ファイバテープを VCSEL4と結合後、曲率半径 5mm以下の屈曲部 Aを設けずに PD9に接続したものにつても伝送レートを調べた。 その結果、屈曲部を設けない場合は最大 6. 8Gbpsの変調が可能であつたのに対し 、屈曲部 Aを設けてシステムを構築した場合は最大 10. 6Gbpsの高速伝送が実現で きた。また、図 9のように光ファイバテープ 20に曲率半径 5mm程度で 1Z4ターン 4箇 所、合計 1ターンの曲げを付与して用いた 0. 85 z m帯光インターコネクションシステ ム 30においても、図 8に示す 1/4ターンのときと同様の伝送特性が得られた。
[0045] このシステムは光通信技術を活用した高速信号処理を実現するものであり、電気信 号では現状困難な lOGbps以上の伝送レートを実現している。光ファイバに曲げをカロ えない状態においてもギガビットの光伝送が行える力 本実施例のように石英 GI型 光ファイバに曲げをカ卩えた光伝送体を用いることで通信帯域をさらに向上させること ができ、高速光インターコネクションを実現できる。また、クラッド径を細くすることによ つて、曲げによる破断確率を低減している。
[0046] (実施例 6)
上述実施例 5の図 8と同じ構成にて、光ファイバテープを他のものに替えて 0. 85 /i m帯光インターコネクションシステムを構築した。本実施例の光ファイバテープ 20は、 クラッド径を 125 μ m、被覆後外径を 250 μ mとした石英 GI型光ファイバを用いた。 配線の都合上、曲率半径 7. 5mmの曲げが 1/4ターン程度加えられている。そして 、この場合の屈曲部 Aによる光ファイバ破断による故障率は 0. 07%程度となり、クラ ッド径 90 μ mの石英 GI型光ファイバを用いた光ファイバテープに曲率半径 5mmの 曲げが 1ターン設けられている場合と同等の破断確率となっている。
[0047] 実施例 5と同じように、光ファイバテープ 20に屈曲部 Aを設けたものと設けないもの とで較べて実験すると、屈曲部 Aを設けない場合に、最大 5. IGbpsの変調が可能で あつたのに対し、屈曲部 Aを設けた場合は最大 7. 5Gbpsの高速伝送が実現できた。
[0048] 光ファイバに曲げをカ卩えない状態においてもギガビットの光伝送が行える力 本実 施例のように石英 GI型光ファイバに曲げをカ卩えた光伝送体を用いることで通信帯域 をさらに向上させることができ、高速光インターコネクションを実現できた。
産業上の利用可能性 以上のように、本発明に力かる GI型光ファイバおよび光ファイバテープを用いた光 伝送体は、限られた空間内に光ファイバを引き回しする例えば光インターコネクション に適したものであり、特に機器内光配線用の光ファイバに適している。

Claims

請求の範囲
[1] 石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コ ァの外周に形成されたクラッドとを有するグレーテッドインデックス型光ファイバを、曲 率半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて用いたことを特徴とする 光伝送体。
[2] 前記グレーデッドインデックス型光ファイバのコア径が 47 μ m以上 53 μ m以下、ク ラッド外径が 70 μ m以上 100 μ m以下であることを特徴とする請求項 1に記載の光伝 送体。
[3] 石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コ ァの外周に形成されたクラッドとを有するグレーテッドインデックス型光ファイバを、曲 率半径 4mm以上 10mm以下で 1ターン以上屈曲させて用いたことを特徴とする光伝 送体。
[4] 前記グレーデッドインデックス型光ファイバのコア径が 47 μ m以上 53 μ m以下、ク ラッド外径が 80 μ m以上 90 μ m以下であることを特徴とする請求項 2に記載の光伝 送体。
[5] 前記グレーデッドインデックス型光ファイバは、紫外線硬化樹脂および熱硬化樹脂 の少なくともいずれか一方でなる被覆を有し、該被覆外径とクラッド外径との差が 20 μ m以上であり、該被覆の外径が 150 μ m以下であることを特徴とする請求項 1から 4のレ、ずれか一項に記載の光伝送体。
[6] 前記紫外線硬化樹脂および熱硬化樹脂が、難燃性を有するものであることを特徴 とする請求項 5に記載の光伝送体。
[7] 石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コ ァの外周に形成されたクラッドとを有するグレーデッドインデックス型光ファイバを、複 数本平行に並べて相互に接合してなる光ファイバテープを、曲率半径 4mm以上 10 mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて用いたことを特徴とする光伝送体。
[8] 前記光ファイバテープは、複数の前記グレーデッドインデックス型光ファイバが 100
/i m以上 150 /i m以下のピッチで平行に並べられて相互に接合されていることを特 徴とする請求項 7に記載の光伝送体。
[9] 前記光ファイバテープは、難燃紫外線硬化樹脂および難燃熱可塑性樹脂の少なく ともいずれか一方でなるテープ被覆を有することを特徴とする請求項 7または 8に記 載の光伝送体。
[10] 石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コ ァの外周に形成されたクラッドとを有するグレーデッドインデックス型光ファイバを、曲 率半径 4mm以上 10mm以下で 1/4ターン以上屈曲させて配線し、該グレーデッド インデックス型光ファイバに通信波長 850nmの光信号を伝搬させることを特徴とする 光インターコネクションシステム。
[11] 石英系ガラスからなり、グレーデッドインデックス型の屈折率分布をもつコアと、該コ ァの外周に形成されたクラッドとを有するグレーデッドインデックス型光ファイバを複 数本平行に並べて相互に接合された光ファイバテープを、曲率半径 4mm以上 10m m以下で 1Z4ターン以上屈曲させて配線した光インターコネクションシステムであつ て、該光ファイバテープに通信波長 850nmの光信号を伝搬させることを特徴とする 光インターコネクションシステム。
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