[go: up one dir, main page]

WO2006013817A1 - 動圧軸受装置 - Google Patents

動圧軸受装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2006013817A1
WO2006013817A1 PCT/JP2005/014034 JP2005014034W WO2006013817A1 WO 2006013817 A1 WO2006013817 A1 WO 2006013817A1 JP 2005014034 W JP2005014034 W JP 2005014034W WO 2006013817 A1 WO2006013817 A1 WO 2006013817A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
housing
bearing device
hydrodynamic bearing
carbon fiber
bearing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2005/014034
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Kazutoyo Murakami
Masaki Egami
Eiichiro Shimazu
Kenji Ito
Fuminori Satoji
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
NTN Corp
Original Assignee
NTN Corp
NTN Toyo Bearing Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2004226229A external-priority patent/JP2006046431A/ja
Priority claimed from JP2004227022A external-priority patent/JP4628720B2/ja
Application filed by NTN Corp, NTN Toyo Bearing Co Ltd filed Critical NTN Corp
Priority to KR1020067026853A priority Critical patent/KR101237845B1/ko
Priority to US11/659,079 priority patent/US20080309183A1/en
Publication of WO2006013817A1 publication Critical patent/WO2006013817A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to US13/425,083 priority patent/US8388226B2/en
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/08—Structural association with bearings
    • H02K7/085—Structural association with bearings radially supporting the rotary shaft at only one end of the rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F16C17/102—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load with grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure
    • F16C17/107—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load with grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure with at least one surface for radial load and at least one surface for axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
    • F16C35/02—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of sliding-contact bearings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/26—Moulds
    • B29C45/34—Moulds having venting means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2081/00—Use of polymers having sulfur, with or without nitrogen, oxygen or carbon only, in the main chain, as moulding material
    • B29K2081/04—Polysulfides, e.g. PPS, i.e. polyphenylene sulfide or derivatives thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
    • B29K2105/12—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of short lengths, e.g. chopped filaments, staple fibres or bristles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2707/00—Use of elements other than metals for preformed parts, e.g. for inserts
    • B29K2707/04—Carbon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2370/00—Apparatus relating to physics, e.g. instruments
    • F16C2370/12—Hard disk drives or the like

Definitions

  • the present invention relates to a hydrodynamic bearing device.
  • This hydrodynamic bearing device is a spindle of information equipment, such as magnetic disk devices such as HDD, optical disk devices such as CD-ROM, CD-R / RW, DVD-ROM / RAM, and magneto-optical disk devices such as MD and MO. It is suitable as a bearing device for a motor, a laser scanner (LBP) polygon scanner motor, a projector color wheel, or a small motor such as an electric device such as an axial fan.
  • LBP laser scanner
  • a radial bearing portion that supports a rotating member having a shaft portion and a flange portion in a non-contact manner in the radial direction, and a thrust bearing portion that supports the rotating member in a non-contact manner in a thrust direction are provided.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2002-061641
  • a dynamic pressure groove as dynamic pressure generating means is provided on the inner peripheral surface of the bearing sleeve or the outer peripheral surface of the shaft portion constituting the radial bearing portion.
  • dynamic pressure grooves are provided on both end surfaces of the flange portion constituting the thrust bearing portion, or on the opposite surfaces (for example, the end surface of the bearing sleeve and the end surface of the housing bottom).
  • the housing includes a generally cylindrical side portion and a bottom portion provided on one end side of the side portion.
  • the bottom part may be formed integrally with the side part, in addition to being fixed to the inner periphery of one end side of the side part as a separate bottom member from the side part.
  • this is mainly formed of metal, in order to form it more inexpensively, a hydrodynamic bearing having a housing formed of grease is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 2003-314534 (Patent Document 2). ing.
  • a hydrodynamic bearing device comprising: a radial bearing portion to be supported; and a thrust bearing portion for supporting the rotating member in a thrust direction in a thrust direction by a dynamic pressure action of a lubricating fluid generated in a thrust bearing gap between the rotor and the rotating member.
  • the dynamic pressure bearing device used for the spindle motor of the recording disk drive device has a low evaporation rate and low viscosity.
  • ester-based lubricating oil is used (see, for example, Patent Document 4).
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2002-061641
  • Patent Document 2 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-314534
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2000-291648
  • Patent Document 4 Japanese Patent Laid-Open No. 2003-172336
  • Each component of the hydrodynamic bearing device such as the housing has a high processing accuracy and assembly to ensure the high rotational performance required as the performance of information equipment increases.
  • the vertical accuracy is required, and the smaller and lighter information equipment is required to reduce the size and weight of the hydrodynamic bearing device.
  • the cost reduction requirements for the hydrodynamic bearing device are becoming more and more severe.
  • ester-based lubricating oil used in this type of hydrodynamic bearing device contains an ester group, it has high reactivity with other members. Therefore, the product produced by the reaction between the resin material forming the housing and the lubricating oil may cause deterioration of the lubricating oil or deterioration of the bearing device.
  • a housing made of resin is usually formed by injection molding a resin material, but the resin material generates gas (outgas) in a high temperature atmosphere.
  • gas outgas
  • the outage generated in a high-temperature atmosphere may contaminate the surface of a disk such as a hard disk, which causes a reduction in the cleanliness of the bearing device or the recording disk drive.
  • an object of the present invention is to further improve the accuracy, light weight, and cost of a housing in a non-contact type hydrodynamic bearing device.
  • the present invention aims to ensure the cleanliness of the bearing device by forming the housing in this type of hydrodynamic bearing device with a resin material having high oil resistance and low outgassing properties. Target.
  • the present invention provides a housing for housing a bearing sleeve that forms a radial bearing gap with an outer peripheral surface of a shaft portion, and the housing is made of polysulfide sulfide. It was formed with a resin composition having (PPS) as a base resin.
  • the housing which is entirely formed of a metal material, is replaced with a resin composition, so that light weight is achieved.
  • a resin composition since it is formed from a resin composition, it can be injection-molded. Therefore, productivity can be improved and costs can be reduced as compared with the case where the entire housing is machined.
  • polyphenylene sulfide PPS
  • PEEK polyether ether Ketones
  • PES polyethersulfone
  • PPSF polysulfone sulfone
  • PAI polyamideimide
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PES is particularly suitable in consideration of fluidity in a molten state.
  • polyphenol-lensanolide is a force usually generated by the polymerization reaction of paradichlorobenzene (PDCB) and sodium sulfate.
  • PDCB paradichlorobenzene
  • a salt such as NaCl is also generated as a by-product.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • sodium ions may elute into the lubricating oil, such as the part of the resin formed using this resin as the base resin. Elution of Na ions into the lubricating oil may cause degradation and deterioration of the lubricating oil and change in viscosity, which may reduce the performance of the equipment.
  • the content of Na ions in the scab composition containing the above-mentioned poly-lens sulfide (PPS) as the base scabbage is suppressed to 2000 ppm or less.
  • a resin composition conforming to these conditions An example of the sucrose is linear polyphenylene sulfide (PPS).
  • PPS polyphenylene sulfide
  • NaCl or the like, which is a by-product of polyphenylene sulfide (PPS) is reduced, and for example, the amount contained in polyphenylene sulfide (PPS) as Na ions is also reduced. Therefore, the elution amount of Na ions in the lubricating oil is suppressed, and the cleanliness inside the bearing or outside the bearing is maintained, so that deterioration of the bearing performance can be avoided.
  • the housing for the hydrodynamic bearing device is required to have high strength and impact resistance with the recent portability of electronic equipment.
  • radial bearing clearances and thrust bearing clearances must be managed with high precision and high dimensional stability is required. Therefore, in the present invention, carbon fiber as a filler is blended with polyphenylene sulfide (PPS) as a base resin. According to this, the strength of the housing can be increased and the dimensional change accompanying the temperature change of the resin can be suppressed. As a result, it becomes possible to control the radial bearing gap and the thrust bearing gap with high accuracy during use, and the bearing performance is ensured.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • a shaft member can have high electroconductivity by mix
  • static electricity charged on the rotating side member (eg, disk) during use can be released to the grounding side member via the housing.
  • the carbon fiber preferably has a tensile strength of 3000 MPa or more.
  • examples of PAN-based (polyacrylonitrile-based) carbon fibers include high strength and high conductivity.
  • the reinforcement effect, dimensional stability effect, electrostatic removal effect, and the like due to the blending of these carbon fibers with the base resin are more prominently taken into account when the aspect ratio of the carbon fibers is taken into consideration. That is, as the fiber length of the carbon fiber increases, the reinforcing effect increases as the electrostatic removal effect, and as the fiber diameter decreases, wear resistance, particularly damage to the sliding counterpart material, can be suppressed. From these viewpoints, specifically, the aspect ratio of the carbon fiber is preferably 6.5 or more.
  • the filling amount of carbon fiber as a filler into the base resin is preferably 10 to 35 vol%. This is because, for example, if the filling amount is less than 10 vol%, the reinforcing effect due to the filling of the carbon fiber does not sufficiently exert the electrostatic removal effect, and if the filling amount exceeds 35 vol%, the housing This is because it becomes difficult to ensure the moldability of the mold.
  • the hydrodynamic bearing device incorporated in these drive devices is miniaturized, that is, the housing is also miniaturized.
  • the housing may have fine dynamic pressure grooves on the upper end face and inner bottom face, in which case the dimensional accuracy is directly linked to the function of the product. For this reason, the resin composition is required to have a low melt viscosity at the time when it is supplied into a mold.
  • the melt viscosity of the resin composition is desirably 310 Pa or less and a shear rate of lOOOOs- 1 of 500 Pa's or less.
  • 310 ° C corresponds to the temperature of the molten resin in the melting cylinder of the injection molding machine. According to this, the molten resin can be filled with high precision in the region corresponding to the resin part in the cavity, and the moldability is ensured.
  • the present invention can be provided as a hydrodynamic bearing device including a thrust bearing portion that is freely contactlessly supported.
  • the dynamic pressure bearing device is preferably provided for the information device as a motor having a dynamic pressure bearing device, a rotor magnet, and a stator coil that generates a magnetic force between the rotor magnets, particularly a hard disk (HDD). It is suitable for a magnetic disk drive device such as
  • a housing having a bottom part integrally or separately, a bearing sleeve fixed to the inner periphery of the housing, and a relative rotation with respect to the bearing sleeve and the housing.
  • a hydrodynamic bearing device that supports the rotating member in a radial direction and a thrust direction in a non-contact manner by applying a dynamic pressure of the lubricating fluid generated in the bearing gap, and using an ester-based lubricating oil as a lubricating fluid, and
  • the housing was made of a resin material based on one of polyetheretherketone (PEEK), polyphenylene sulfide (PPS), polyamide (PA), thermoplastic polyimide (TPI), or polybutylene terephthalate (PBT). .
  • polyether ether ketone PEEK
  • polyphenylene sulfide PPS
  • polyamide PA
  • thermoplastic polyimide T PI
  • PBT polybutylene terephthalate
  • the above-mentioned resin material has the advantage of mainly having the advantage that the outgas generation amount at the time of solidification is small, and also has excellent properties such as low water absorption and high heat resistance.
  • carbon fiber and inorganic fiber also act as a reinforcing material, and by adding them to the resin material, a reinforcing effect for the resin-made housing can be obtained.
  • These dimensional stability effects and reinforcing effects can be sufficiently exerted by blending the above fillers with a resin material in a total amount of 15 wt% or more.
  • the total amount of filler exceeds 50 wt%, the moldability of the resin molded product (housing) will be adversely affected, such as insufficient fluidity of the resin material in the molding die. Therefore, the total amount of filler should be kept below 50wt%.
  • the housing is formed by injection molding of a resin material.
  • the air in the die may be involved.
  • the mold is provided with a gas vent for evacuating the air inside the mold and facilitating filling.
  • the air entrained inside the resin material is discharged to the outside. I can't let you. For this reason, the air remaining inside the resin material stays inside the resin molding, causing voids and blisters in the molding.
  • carbon fiber may be contained in the housing in an amount of lwt% or more.
  • the air inside the resin material is transferred to the outside of the molded product through the interface between the carbon fiber exposed on the molding surface of the resin molded product and the resin around the carbon fiber. Since it is released, it is possible to improve the moldability of the resin molded product by avoiding the generation of voids inside the molded product and the flaking of the molded product.
  • the above force The blending amount of the carbon fiber in the filler is preferably at least 1 wt% or more, particularly 5 wt% or more in consideration of wear resistance.
  • the blending ratio of the carbon fiber exceeds 35%, the stretchability of the housing is lowered.
  • the housing is difficult to extend.
  • workability is impaired. Therefore, for such applications, it is desirable that the proportion of carbon fiber contained in the housing be 35% or less. Even if the elongation of the housing is not a problem, if the carbon fiber content exceeds 40 wt%, the moldability is greatly reduced. Therefore, it is desirable to keep the carbon fiber content to 40 wt% or less.
  • the filler contains inorganic fibers, for example, whisker that is a needle-like single crystal, in addition to carbon fibers.
  • inorganic fibers for example, whisker that is a needle-like single crystal
  • a filler mainly containing inorganic fibers that does not contain carbon fibers can be used. If the blending ratio force of inorganic fibers exceeds Owt%, the moldability is similarly reduced, so the blending amount of inorganic fibers is preferably 40 wt% or less.
  • inorganic fibers are preferably those containing no silicon (Si).
  • the gasified organic Si is recrystallized inside or around the bearing device. For example, if there is a risk of adhering to the disk surface or the head, but inorganic fibers that do not contain silicon, these problems can be avoided and the cleanliness around the bearing device and the bearing device can be kept higher. Can do.
  • a housing of a bearing device used for a spindle motor for a recording disk drive device such as a hard disk is required to have conductivity for releasing static electricity generated during driving of the motor to the ground side through nosing.
  • the filler contains carbon fiber
  • the carbon fiber if the average fiber length is 500 m or more, the carbon fiber itself has sufficient conductivity, so that the conductivity of the housing can be secured.
  • the average fiber length exceeding ⁇ m is because the carbon fiber is shredded when remelted with a screw during recycling (when reusing the solidified resin remaining in the mold runner spool).
  • the reinforcement function will be reduced. This problem can be solved by adding a powdered conductive agent as a filler.
  • the powdered conductive agent for example, carbon black and carbon nanomaterials, metal powders, etc. can be used.
  • carbon black is particularly preferred from the viewpoint of low conductivity deterioration due to.
  • carbon black is preferably blended with 2 to LOwt% in a resin molding such as nosing. This is because if the blending amount of carbon black is less than 2 wt%, the carbon black does not function sufficiently as a conductive agent in the resin molding, and if the blending amount exceeds 10 ⁇ %, This is because a problem occurs in the formability.
  • the upper limit of the total amount of the filler may be 35 wt%.
  • a smaller and lighter housing can be manufactured at low cost.
  • the elution of ions having a partial strength of the resin is suppressed, the cleanliness of the hydrodynamic bearing device is maintained, so that the desired bearing performance can be stably exhibited for a long period of time.
  • a cocoon based on rosin having high oil resistance and low outgassing properties can be formed of a grease material, and the cleanliness of the bearing device and the disk drive device incorporating the bearing device can be kept high. Also, by forming the housing with carbon fiber or inorganic fiber depending on the application, or with a resin material containing an appropriate amount of filler such as carbon black, it has excellent moldability, dimensional stability, and electrostatic removability. You can get housing.
  • FIG. 1 conceptually shows one configuration example of a spindle motor for information equipment incorporating a fluid dynamic bearing device 1 according to a first embodiment of the present invention.
  • This spindle motor for information equipment is used in a disk drive device such as an HDD, and is composed of a hydrodynamic bearing device 1 that supports a rotating member 3 having a shaft portion 2 in a non-contact manner in a freely rotating manner, and a radial gap, for example. And a stator coil 4 and a rotor magnet 5 which are opposed to each other via a motor bracket and a motor bracket (holding member) 6.
  • the stator coil 4 is attached to the outer periphery of the motor bracket 6, and the rotor magnet 5 is attached to the outer periphery of the rotating member 3.
  • the housing 7 of the hydrodynamic bearing device 1 is fixed to the inner periphery of the motor bracket 6 by means such as press-fit adhesion.
  • the rotating member 3 holds one or more disk-shaped information recording media D such as magnetic disks.
  • the hydrodynamic bearing device 1 includes a sleeve 7, a bottom member 10 that covers and closes one end of the housing 7, and a bearing sleeve 8 that is fixed inside the sleeve 7. And a rotating member 3 that rotates relative to the housing 7 and the bearing sleeve 8.
  • the following description will be made with the side covered by the bottom member 10 of the housing 7 as the downward direction and the side opposite to the covered side as the upward direction.
  • the rotating member 3 includes, for example, a hub portion 9 that covers the upper side of the sleeve 7 and the winging 7 and a shaft portion 2 that is inserted into the inner periphery of the bearing sleeve 8.
  • the hub portion 9 is provided on a disc-shaped plate portion 9a covering the upper side of the housing 7, a cylindrical portion 9b extending downward in the axial direction from the outer peripheral portion of the plate portion 9a, and an outer periphery of the cylindrical portion 9b.
  • Disc It has a mounting surface 9c and a flange 9d.
  • the disc-shaped information recording medium shown in the figure is externally fitted on the outer periphery of the plate portion 9a and placed on the disc mounting surface 9c. Then, the disc-shaped information recording medium is held on the hub portion 9 by an appropriate holding means (not shown).
  • the shaft portion 2 is formed integrally with the hub portion 9, and is provided with a flange portion 11 as a separate member at its lower end as a retaining member.
  • the flange portion 11 is made of metal and is fixed to the shaft portion 2 by means such as screw connection.
  • the bearing sleeve 8 is formed in a cylindrical shape, for example, by a porous body having a sintered metal force, in particular, a sintered metal porous body mainly containing copper.
  • two upper and lower regions serving as radial bearing surfaces of the first radial bearing portion R1 and the second radial bearing portion R2 are separated in the axial direction.
  • herringbone-shaped dynamic pressure grooves 8al and 8a2 as shown in FIG. 3 are formed in the two regions.
  • the upper dynamic pressure groove 8a 1 is formed axially asymmetric with respect to the axial center m (the axial center of the upper and lower inclined groove regions), and the axial dimension of the upper region from the axial center m XI Is larger than the axial dimension X2 of the lower region.
  • one or a plurality of axial grooves 8bl are formed on the outer peripheral surface 8b of the bearing sleeve 8 over the entire axial length.
  • three axial grooves 8bl are formed at equal intervals in the circumferential direction.
  • a spiral dynamic pressure groove 8c1 as shown in FIG. 3B is formed in a region of the lower end surface 8c of the bearing sleeve 8 that becomes the thrust bearing surface of the thrust bearing portion T2. .
  • the housing 7 is a resin molded product, and is mainly composed of a cylindrical side portion 7a.
  • a spiral-shaped dynamic pressure groove 7al l as shown in FIG. 4 is formed in the region that becomes the thrust bearing surface of the thrust bearing portion T1 of the upper end surface 7al of the side portion 7a.
  • the dynamic pressure groove 7al 1 is formed by forming a molding die for the dynamic pressure groove 7a 11 on the surface of a mold for molding the upper end surface 7a 1 of the housing. By transferring to the upper end surface 7al of the side portion 7a, the side portion 7a is molded at the same time.
  • a tapered outer wall 7b is formed on the outer periphery of the side portion 7a.
  • This taper-shaped outer wall 7b is an annular ring whose radial dimension is gradually reduced between the inner peripheral surface 9bl of the tubular portion 9b and the lower end side force of the housing 7 upward.
  • Shaped seal space S is formed. The seal space S communicates with the outer diameter side of the thrust bearing gap of the thrust bearing portion T1 when the shaft portion 2 and the hub portion 9 are rotated.
  • a press-fit portion 7c into which the bottom member 10 is press-fitted is formed at the lower end portion of the side portion 7a.
  • the inner peripheral surface 7cl of the press-fit portion 7c has a larger diameter than the inner peripheral surface 7d to which the bearing sleeve 8 is fixed, and the thickness of the press-fit portion 7c is thinner than the side portion 7a on the surface.
  • the outer periphery of the housing 7 (the outer periphery of the side portion 7a) is fixed to the inner periphery of the motor bracket 6.
  • the housing 7 may be formed integrally with the side portion 7a and the bottom member 10 as described above (not shown) in addition to the separate members.
  • the housing 7 and the bearing sleeve 8 are integrally molded with grease, and dynamic pressure generating means (for example, in a region where this member and the flange portion 11 fixed to the lower end of the shaft portion 2 face each other (for example, The shape may be provided with a dynamic pressure groove).
  • the housing 7 is a molded resin product, in consideration of oil resistance, water absorption resistance, heat resistance, etc., polyphenylene sulfide (PPS), polyether ether ketone (PEEK), polyether sulfone ( PES), polysulfone (PPSF), polyamideimide (PAI), etc. can be used as the base resin.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PEEK polyether ether ketone
  • PES polyether sulfone
  • PPSF polysulfone
  • PAI polyamideimide
  • polyphenylene sulfide is preferable.
  • Polyphenylene sulfide (PPS) is generally produced by a polycondensation reaction between sodium sulfate and paradichlorobenzene, and at the same time contains sodium chloride, a by-product. Therefore, it is necessary to wash polyphenylene sulfide (PPS) using an appropriate solvent.
  • a solvent for washing a solvent having a relative dielectric constant of at least 10 or more is preferably 20 or more, more preferably 50 or more.
  • washing with such a solvent mainly removes Na from polyphenylene sulfide (PPS) end groups, thus reducing the Na content in polyphenylene sulfide (PPS) (for example, 2000ppm or less) And can be used as a resin material for forming the housing 7. It also has the merit of increasing the crystallization speed by removing Na from the terminal group.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • Polyphenylene sulfide includes cross-linked polyphenylene sulfide (PPS), Power that can be broadly divided into semi-linear polyphenylene sulfide (PPS) with fewer side chains and linear polyphenylene sulfide (PPS) with fewer side chains Among these, linear polyphenylene-len sulfide (PPS) with fewer side chains ) Force The number of molecular end groups per molecule is small, which is more preferable in that the Na content is small.
  • linear polyphenylene sulfide is easier to clean than other types of polyphenylene sulfide (PPS), or it is not necessary to reduce the amount of contained Na ions by cleaning.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • concentration of ions contained those having 2000 ppm or less, more preferably ⁇ m, and more preferably 500 ppm or less correspond to the above-mentioned linear polyphenylene sulfide (PPS). According to this, since the elution amount of Na ions into the lubricating oil can be suppressed, the surface of the disk-shaped information recording medium or the disk head (not shown) held by the dynamic pressure bearing device 1 or the rotating member 3 is not Na. Ion can be prevented from precipitating.
  • Carbon fiber can be blended in the base resin as a filler. According to this, it is possible to increase the strength of the housing 7 and to suppress a dimensional change accompanying a temperature change of the housing 7 to obtain a high dimensional stability. As a result, it is possible to control the radial bearing gap during use and the thrust bearing gap with high accuracy, and to ensure the bearing performance.
  • the high conductivity of the carbon fiber is expressed, and the housing 7 can have sufficient conductivity (for example, 10 7 ⁇ ′cm or less in volume resistance). As a result, static electricity charged on the disk during use can be released to the grounding side member (such as the motor bracket 6) via the rotating body 3 and the housing 7 (also via the bearing sleeve 8).
  • PAN polystyrene-based carbon fiber
  • Pich polystyrene-based carbon fiber
  • force strengthening effect tensile strength required for molded products is 120 MPa
  • impact absorption High tensile strength (preferably 3000 MPa or more) is particularly high!
  • PAN-based carbon fiber is preferred as a material having electrical conductivity.
  • PAN-based carbon fiber one having the following size range can be used.
  • carbon fibers of 100 ⁇ m or more (more preferably 1 mm or more).
  • the hardened resin in the mold may be taken out, melted again, kneaded with the virgin resin composition, and reused (recycled). is there.
  • some fibers will be recycled repeatedly, so if the initial fiber length is too long, the fiber will become significantly shorter than the original fiber length due to the cutting involved in the recycling, so that Changes in the properties of the composition (such as a decrease in melt viscosity) become significant.
  • the fiber length is as short as possible. Specifically, it is desirable that the average fiber length is 500 m or less (preferably 300 ⁇ m or less).
  • the selection of the fiber length of the carbon fiber described above can be determined depending on the history of the resin composition used in the actual injection molding process. For example, when using only a virgin resin composition, or when using a mixture of recycled resin compositions, and the ratio of the virgin resin composition is large, the strength, conductivity, etc. may decrease. From the standpoint of control, it is preferable to use carbon fibers in the size range described in (1) above. On the other hand, a large proportion of recycled resin composition is used! From the viewpoint of suppressing changes in the properties of the object, it is desirable to use carbon fibers having the dimensional range described in (2) above.
  • the smaller the fiber diameter of the carbon fiber the larger the number of blends. Therefore, it is effective for uniform product quality and has a large aspect ratio.
  • the reinforcement effect by fiber reinforcement is also enhanced. Therefore, it is desirable that the aspect ratio of the carbon fiber is large. Specifically, an aspect ratio of 6.5 or more is preferable.
  • the average fiber diameter is suitably 5 to 20; ⁇ ⁇ in consideration of workability and availability.
  • the filling amount of the carbon fiber into the base resin is 10 to 35 vol%, more preferably 15 to 25 vol%. Good. This is because if the carbon fiber filling amount is less than 10 vol%, the reinforcing effect by the carbon fiber will not be sufficiently exerted by the electrostatic removal effect, and the wear resistance of the housing 7 at the sliding part with other members This is because if the filling amount exceeds 35 vol%, the formability of the nosing and udging 7 deteriorates, and it becomes difficult to obtain high dimensional accuracy.
  • the melt viscosity of a resin composition in which a filler such as carbon fiber is mixed with the base resin is 310 ° C at a shear rate of lOOOOs- 1 , so that the cavity is filled with molten resin with high accuracy. It is better to keep it below 500 Pa's. Therefore, the melt viscosity of the base resin is preferably less than lOOPa • s at 310 ° C and a shear rate of 1000 s- 1 in order to compensate for the increase in viscosity due to filling of the filler.
  • the housing 7 as a finished product can be used regardless of its size, and is preferably used for a magnetic disk drive device such as a hard disk (HDD) while being assembled in the hydrodynamic bearing device 1. can do.
  • a magnetic disk drive device such as a hard disk (HDD)
  • FIG. 2 illustrates the case where the thrust bearing portion T1 is formed between the upper end surface 7al of the housing and the hub portion 9, but this thrust bearing portion is connected to the upper end surface 10a of the bottom member 10 and the hub. It can also be formed between the lower end surface l ib of the lung portion 11.
  • base resin polyphenylene sulfide
  • other thermoplastic resins can be thermoset unless the effect of the present invention is impeded.
  • inorganic materials such as metal fibers, glass fibers, and whiskers may be added.
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • carbon black can be added as a conductive agent.
  • the required properties of Nozzing and Uzing 7 were evaluated for a plurality of greave compositions having different compositions.
  • One type of base resin is linear And two kinds of cross-linked polyphenylene sulfide (PPS), polyether sulfone (P ES), and polycarbonate (PC) were used.
  • the fillers to be blended into the base resin are three types of carbon fibers with different fiber diameters (different aspect ratios), two of which are PAN-based. 1 type is Pich type). The combination of these base resins and fillers (carbon fibers) and the compounding ratio are as shown in Fig. 5 (b).
  • LC 5G manufactured by Dainippon Ink & Chemicals Co., Ltd. was used as linear polyphenylene sulfide (PPS), and two types of crosslinked polyphenylene sulfide (PPSN o. L, As No. 2), T-4 from Dainippon Ink Chemical Co., Ltd. and MB-600 from Dainippon Ink & Chemicals Co., Ltd. as Sumitomo Using 4100G manufactured by Kagaku Kogyo Co., Ltd. and S-2000 manufactured by Mitsubishi Engineering Plastics Co., Ltd. as polycarbonate (PC), two types of PAN-based carbon fibers (No. 1 and No. 2) are used.
  • PPS linear polyphenylene sulfide
  • PPSN o. L As No. 2
  • T-4 from Dainippon Ink Chemical Co., Ltd.
  • MB-600 from Dainippon Ink & Chemicals Co., Ltd.
  • PC polycarbonate
  • HM35—C6S manufactured by Toho Tenax Co., Ltd. and MLD 10000 manufactured by Toray Industries, Inc. in the order of No. 1 and others, manufactured by Mitsubishi Chemical Co., Ltd. as one kind of Pich carbon fiber (No. 1) K223NM was used.
  • polytetrafluoroethylene (PTFE) was blended as a release agent.
  • KTL-620 manufactured by Kitamura Co., Ltd. was used.
  • the evaluation items were (l) Na ion content [ppm], (2) Na ion elution [gZc m 2 ], (3) Volume resistance [ ⁇ 'cm] (4) Oil resistance ( Tensile strength reduction rate) [%], (5) Ring wear depth [m], and (6) Wear depth of sliding mating material [m].
  • the evaluation method of each evaluation item (measurement method of evaluation item value) and acceptance criteria are as shown below.
  • the specimen (waxed butter body) was incinerated by the sulfuric acid ashing method, then dissolved in dilute hydrochloric acid, and the Na ion concentration was measured by an atomic absorption spectrophotometer. The specific procedure is shown below.
  • A Weigh 0.10 specimens and collect 0.3g of concentrated sulfuric acid in a platinum dish.
  • Ii In the drafter, heat and carbonize the specimen on the electric heating ceramic plate, cover with pineapple and heat until no smoke is emitted.
  • U Transfer the platinum dish to a 700 ° C matsufuru electric furnace (high temperature furnace) and heat it for an additional 40 minutes to completely incinerate the specimen.
  • the amount of Na ion elution of the specimen (nosing) after insert molding was measured using ion chromatography.
  • the specific procedure is shown below.
  • A A predetermined amount of ultrapure water is put into an empty beaker, and a specimen whose surface area is calculated in advance is put therein.
  • IIi Place the beaker in an ultrasonic cleaner for a certain period of time to elute ions contained on the surface and inside of the specimen into ultrapure water.
  • a beaker containing only pure water to which no specimen is charged is similarly set in an ultrasonic cleaner for a certain period of time and used as a blank.
  • the ultrasonic cleaner used at this time is desirably a frequency of 30 to 50 kHz and an output of about 100 to 150 W.
  • U Measure the amount of Na ions contained in the ultrapure water charged with the specimen prepared above by ion chromatography (Measurement value A). Separately measure the amount of Na ions contained in the blank (Measurement value B).
  • E The measured value A force minus the measured value B is taken as the Na ion concentration per 1 ml of the sample ultrapure water, and this is multiplied by the amount of ultrapure water used for ion elution and the surface area of the sample is divided. Thus, the amount of Na ions eluted per unit surface area [gZcm 2 ].
  • a pass / fail judgment standard a value of 0.01 / z gZcm 2 or less was accepted ( ⁇ ), and a value exceeding 0.01 / z gZcm 2 was rejected (X).
  • Measurement was performed by the four-probe method according to JIS 7194. In addition, as pass / fail judgment criteria, 10 7 ⁇ ⁇ cm or less was accepted ( ⁇ ), and 10 7 ⁇ ⁇ cm or more was rejected (X).
  • the No. 1 dumbbell specified in JIS K7113 is immersed in lubricating oil and placed in a constant temperature bath at 120 ° C, and the tensile strength up to lOOOOh is sequentially measured every lOOh, and the tensile strength of the sample at the start of the test
  • Lubricating oils include di (2-ethylhexyl) as diester oil. Sil) aselate was used.
  • Tensile strength measurement was carried out by the method stipulated in JIS K7113, and the rate of decrease was calculated by the following formula force.
  • the ring-shaped specimen was measured in a ring-on-disk test in which the specimen side was rotated in a state where it was pressed against a disk-shaped sliding mating member with a predetermined load in lubricating oil.
  • a ring-shaped resin molded body having a diameter of 21 mm (outer diameter) X 17 mm (inner diameter) X 3 mm (thickness) was used as a specimen.
  • a disc material made of A50 56 having a surface roughness of RaO. 04 m, ⁇ 30 mm (diameter) X 5 mm (thickness) was used as a sliding counterpart.
  • di (2-ethylhexyl) azelate was used as a diester oil.
  • the kinematic viscosity of this lubricating oil at 40 ° C is 10.7 mm 2 Zs.
  • the contact pressure of the sliding material against the specimen was 0.25 MPa
  • the rotation speed (circumferential speed) was 1.4 m / min
  • the test time was 14 hours
  • the oil temperature was 80 ° C.
  • the pass / fail judgment criteria are 3 111 or less for the ring wear depth (O), and more than 3 / zm for fail (X), and the wear depth of the sliding counterpart is 2 m. The following was deemed acceptable ( ⁇ ) and those exceeding 2 m were regarded as unacceptable (X).
  • FIG. 6 shows the evaluation results regarding the evaluation items (1) to (6) of each specimen.
  • Comparative Example 1 when the blending ratio of carbon fibers is small (10 vol%), not only the volume resistance of the specimen is insufficient, but also the wear resistance of the ring cannot be ensured.
  • Comparative Example 2 when the blending ratio of the carbon fibers is large (> 35 vol%), the wear resistance of the sliding counterpart material cannot be ensured.
  • Comparative Example 3 in the case where cross-linked polyphenylene sulfide (PPS) was used as the base resin, dissolved Na ions were detected to such an extent that adverse effects on the lubricating oil could not be ignored.
  • PPS polyphenylene sulfide
  • FIG. 7 shows a fluid dynamic bearing device 21 according to the second embodiment.
  • the hydrodynamic bearing device 21, the housing 7, the bearing sleeve 8 fixed inside the housing 7, and the rotating member 3 that rotates relative to the housing 7 and the bearing sleeve 8 are provided.
  • the opening side of the housing 7 as the upward direction and the side opposite to the opening side as the downward direction.
  • the rotating member 3 includes, for example, a hub portion 9 that covers the opening side of the sleeve 7 and a shaft portion 2 that is inserted into the inner periphery of the bearing sleeve 8.
  • the hub portion 9 is provided on a disc portion 9a that covers the opening side of the housing 7, a cylindrical portion 9b that extends downward in the axial direction from the outer peripheral portion of the disc portion 9a, and an outer periphery of the cylindrical portion 9b. It has a disk mounting surface 9c and a flange 9d. A disc-shaped information recording medium (not shown) is fitted on the outer periphery of the disc portion 9a and placed on the disc mounting surface 9c. Then, the disc-shaped information recording medium is held on the hub portion 9 by an appropriate holding means (not shown).
  • the shaft portion 2 is formed integrally with the hub portion 9 and is provided with a flange portion 10 as a separate member at the lower end thereof.
  • the flange portion 10 is made of metal and is fixed to the shaft portion 2 by means such as screw connection.
  • the bearing sleeve 8 is formed in a cylindrical shape, for example, with a porous body made of sintered metal, in particular, a sintered body porous body mainly composed of copper.
  • two upper and lower regions serving as radial bearing surfaces of the first radial bearing portion R1 and the second radial bearing portion R2 are provided apart in the axial direction.
  • herringbone-shaped dynamic pressure grooves 8al and 8a2 as shown in FIG. 3 (a) are formed in the two regions.
  • the upper dynamic pressure groove 8al is formed axially asymmetric with respect to the axial center m (the axial center of the region between the upper and lower inclined grooves), and the axial dimension XI of the upper region from the axial center m is It is larger than the axial dimension X2 of the lower area.
  • one or a plurality of axial grooves 8bl are formed on the outer peripheral surface 8b of the bearing sleeve 8 over the entire axial length.
  • three axial grooves 8bl are arranged at equal intervals in the circumferential direction. Is formed.
  • a dynamic pressure groove 8cl as shown in FIG. 3B is formed in a region of the lower end surface 8c of the bearing sleeve 8 which becomes the thrust bearing surface of the thrust bearing portion T2.
  • the housing 7 includes a cylindrical side portion 7a and a bottom portion 7b located on the lower end side of the side portion 7a, and at least the side portion 7a is made of a resin material.
  • a dynamic pressure groove 7al 1 as shown in FIG. 4 is formed in a region of the upper end surface 7al of the side portion 7a that becomes the thrust bearing surface of the thrust bearing portion T1.
  • the dynamic pressure groove 7al l is formed by forming the dynamic pressure groove 7al l on the surface of the mold for molding the side part 7a of the housing 7, and the side of the molding part side is formed when the side part 7a is molded. By being transferred to the upper end surface 7al of the part 7a, the side part 7a is molded at the same time.
  • a bottom portion 7b formed separately from the side portion 7a is attached to the lower portion of the side portion 7a as a retrofit.
  • the bottom 7b is made of a metal material or a resin material.
  • the bottom part 7b is fixed to the side part 7a by means such as adhesion (including press-fit adhesion), and in the latter case, the bottom part 7b is attached to the side part 7a by means such as ultrasonic welding or laser welding. Fixed.
  • a tapered outer wall 7c is formed on the outer periphery of the side portion 7a.
  • This tapered outer wall 7c forms an annular seal space S whose radial dimension gradually decreases from the bottom 7b side of the housing 7 to the inner peripheral surface 9bl of the cylindrical portion 9b. .
  • This seal space S communicates with the outer diameter side of the thrust bearing gap of the thrust bearing portion T1 when the shaft portion 2 and the hub portion 9 are rotated.
  • the interior of the hydrodynamic bearing device 21 is filled with lubricating oil, including the internal pores of the bearing sleeve 8 (porous pores of the porous body yarn).
  • the oil level of the lubricating oil is always maintained in the seal space S.
  • Various types of lubricating oil can be used.
  • the lubricating oil provided for a hydrodynamic bearing device for a recording disk drive such as a hard disk is required to have a low evaporation rate and low viscosity.
  • ester-based lubricating oils such as dioctyl sebacate (DOS) and dioctylazetate (DOZ) are suitable.
  • the housing 7 (side portion 7a in this embodiment) is required to have high oil resistance (low oil absorption) against the ester-based lubricating oil. In addition to this, outgas generation during solidification is required. It is necessary to keep the amount and water absorption low. Furthermore, high heat resistance is also required.
  • the resins satisfying the above required properties include polyether ether ketone (PEEK), poly-phenylene sulfide (PPS), polyamide (PA), thermoplastic polyimide (TPI), and poly (ethylene terephthalate) (PBT). According to this, the housing 7 having excellent cleanliness, dimensional stability, and heat resistance can be obtained.
  • polyphenylene sulfide (PPS) and polyamide (PA) can be more preferably used in consideration of cost and fluidity (viscosity) during molding.
  • polyamides aromatic polyamides can be said to be a more suitable grease since they have particularly low water absorption and good dimensional stability.
  • PA9T manufactured by Kuraray Co., Ltd. can be given as an example.
  • the housing 7 can be reinforced, and the dimensional change accompanying the temperature change of the housing 7 can be suppressed to obtain high dimensional stability.
  • the total amount of these fillers is preferably 15 to 50 wt% in the housing 7. The reason for this is that if the value is below the lower limit of the above numerical range, the dimensional stability effect is not sufficiently exhibited, and if the upper limit is exceeded, the fluidity of the resin in the molding die is lowered and the moldability of the housing 7 is adversely affected. It is for exerting.
  • the inorganic fibers those not containing key silicon (Si) are particularly preferable.
  • titanate power, lithium whisker power, acid-zinc whisker, aluminum borate whisker, and the like are preferable. This is because when inorganic fibers containing silicon (Si) are used as the filler, the gasified organic Si adheres to the bearing device, for example, the disk surface of the node disk by recrystallization, and the bearing device, This is because the cleanliness around the bearing device may be reduced.
  • the amount of inorganic fibers to be combined is preferably 40 wt% or less from the viewpoint of maintaining good fluidity of the resin material in the molding die.
  • the carbon fiber When the housing is molded using carbon fiber as a filler, the carbon fiber partially protrudes or is exposed on the molding surface of the housing 7. For this reason, by containing carbon fiber in the housing 7, when the resin material is poured into the molding die, the air in the mold wound inside the resin material becomes the It is discharged to the outside of the molded product through the interface between the carbon fiber exposed on the molding surface and the resin around the carbon fiber. This avoids the generation of voids inside the housing 7 and the swelling of the housing 7 and improves the moldability of the housing 7. Can be increased. This degassing action by the carbon fiber is sufficiently manifested by containing at least 1 wt% of carbon fiber in the housing 7. In addition, if the compounding power Owt% of the carbon fiber is exceeded, it becomes difficult to maintain good moldability and dimensional stability of the housing 7, so the carbon fiber content should be suppressed to 40wt% or less.
  • the upper end surface 7al of the housing 7 constituting the thrust bearing surface and the lower end surface 9al of the hub portion 9 (the rotating member 3) are in sliding contact with each other when the dynamic pressure bearing device 1 is started or stopped.
  • the carbon fiber content in the housing 7 is preferably 5 to 35 wt%. This is because at least 5 wt% of carbon fiber is required to fully exhibit the effect of improving the wear resistance of the housing 7, and sufficient when other members (for example, the bottom 7b) are press-fitted into the housing 7. This is because it is necessary to keep the above content within 35 wt% in order to ensure a sufficient elongation.
  • Examples of fillers that can be blended in the rosin material that forms the rosin 7 include powdered conductive agents such as carbon black in addition to the carbon fibers and inorganic fibers. According to this, it is preferable that the carbon black is contained in the housing 7 in an amount of 2 to LOwt%.
  • static electricity generated when the rotating member 3 rotates is transmitted through the housing 7 to the grounding side member (in this embodiment, the motor bracket). By letting it escape to 6), it is possible to prevent charging of other members (for example, the head of a node disk). Also, during assembly work of the hydrodynamic bearing device 1, static electricity may be charged on the components such as the housing 7, and dust may adhere to these components.
  • Carbon black is usually contained in the housing 7 in such a form that fine particles are aggregated.
  • the spool and runner at the time of molding the housing 7 are melted and kneaded for recycling. Fine particles are dispersed. Therefore, the electrical conductivity of the housing 7 does not deteriorate even if the waste material of the housing 7 is repeatedly recycled.
  • the housing 7 includes a welded portion with another member (for example, the bottom portion 7b), the housing 7 is molded by suppressing the total amount of the filler contained in the housing 7 to 35 wt% or less. It is possible to sufficiently secure the welding force with other members while maintaining the properties and dimensional stability.
  • the nosing and udging 7 are formed of the above-mentioned resin material, high oil resistance and low outgassing can be achieved.
  • the housing with high performance, low water absorption, and high heat resistance can be formed. According to this, the cleanliness of the hydrodynamic bearing device 1 and the disk drive device incorporating this bearing device can be kept high. it can. Furthermore, moldability, dimensional stability, and electrostatic removability can be achieved by, for example, injection molding of a resin material containing a suitable amount of a conductive agent such as carbon fiber, inorganic fiber, or carbon black depending on the application. Even an excellent housing 7 can be obtained.
  • the first radial bearing portion R1 and the second radial bearing portion R2 are configured to support the rotating member 3 in a non-contact manner so as to be rotatable in the radial direction.
  • a thrust bearing gap is formed between the upper end surface 7al of the side 7a of the nose and udging 7 and the lower end surface 9al of the bottom 9 of the shaft 9 integrally formed with the shaft 2.
  • a thrust bearing portion T1 that supports the rotating member 3 in a non-contact manner so as to be rotatable in the thrust direction is configured.
  • a thrust bearing clearance is formed between the lower end surface 8c of the bearing sleeve 8 and the upper end surface 10a of the flange portion 10 of the shaft portion 2, and the dynamic pressure action of the lubricating oil is generated in the thrust bearing clearance to rotate.
  • a second thrust bearing portion T2 is formed that supports the member 3 in the thrust direction in a non-contact manner.
  • a thrust bearing surface having a dynamic pressure groove 7al 1 is provided on the upper end surface 7al of the side portion 7a of the housing 7 (thrust bearing portion T1), and the lower end surface of the bearing sleeve 8
  • a thrust bearing surface having a dynamic pressure groove 8c 1 is provided in 8c (thrust bearing portion T2)
  • the present invention can be similarly applied to a dynamic pressure bearing device in which only the thrust bearing portion T1 is provided. it can.
  • the shaft portion 2 has a straight shape without the flange portion 10. Therefore, the louver 7 can be formed into a bottomed cylindrical shape by forming the bottom portion 7b integrally with the side portion 7a from a resin material.
  • the shaft portion (rotating member) 12 includes a flange portion 20 provided integrally or separately at the lower end thereof.
  • the housing 17 includes a cylindrical side portion 17a and a bottom portion 17b that forms a separate structure from the side portion 17a and is positioned at the lower end portion of the side portion 17a.
  • a seal portion 13 protruding to the inner peripheral side is formed.
  • the inner bottom surface 17bl of the bottom 17b of the winging 17 is formed with, for example, a spiral-shaped dynamic pressure groove, and the lower end surface 18c of the bearing sleeve 18 has a similar shape.
  • a pressure groove is formed.
  • a thrust bearing portion Tl 1 is formed between the lower end surface 18c of the bearing sleeve 18 and the upper end surface 20a of the flange portion 20 of the shaft portion 12, and the inner bottom surface 17b 1 and the flange portion of the bottom portion 17b of the housing 17 are formed.
  • a thrust bearing portion T12 is formed between the lower end surface 20b of 20 and the lower end surface 20b.
  • the side portion 17a of the housing 17 is formed of a resin material together with the seal portion 13. Therefore, if the same resin material and filler as in the first or second embodiment are selected for the side portion 17a of the housing 17, the housing is excellent in cleanliness, dimensional stability, moldability, and electrostatic removability. You can get 17. Further, when the bottom portion 17b is formed of a resin material, the material composition can be the same as that of the side portion 17a. In this case, since the bottom portion 17b is fixed to the side portion 17a by means of ultrasonic welding or the like, the total amount of the filler in the side portion 17a of the louvering 17 is 35 wt% or less in consideration of the weldability. Is preferred.
  • FIG. 9 shows a hydrodynamic bearing device 41 according to the fourth embodiment.
  • the seal portion 23 is formed separately from the side portion 27a of the housing 27, and is fixed to the inner periphery of the upper end portion of the housing 27 by means such as press fitting or welding.
  • the bottom 27b of the housing 27 is molded with a resin material integrally with the side 27a of the housing 27, and forms a bottomed cylindrical shape.
  • Other configurations are the same as those in the third embodiment, and the description thereof is omitted.
  • the housing 27 is integrally formed of a resin material with the side portion 27a and the bottom portion 27b. For this reason, if the same resin material and filler as in the first or second embodiment are selected for the housing 27, the cleaning and dimensional stability, moldability, and electrostatic removability can be improved. Can be obtained.
  • Example 2 In order to prove the usefulness of the present invention, carbon fiber, inorganic fiber (boron) is used with any one of polyether ether ketone (PEEK), polyphenylene sulfide (PPS), and polyamide (PA) as a base material.
  • PEEK polyether ether ketone
  • PPS polyphenylene sulfide
  • PA polyamide
  • the housing 7 is formed by changing the blending ratio of each, and comparison is made with respect to the required characteristics for the nozzle 7 It was.
  • H3110 manufactured by Nippon Steel Chemical Co., Ltd. is used as the ester-based lubricant
  • PEEK150P manufactured by Victrex MC Co. is used as the polyether ether ketone (PEEK), Fortron 0 220A9 manufactured by Polyplastics Co., Ltd. as Rensulfide (PPS), Genesta N1000 manufactured by Kuraray Co., Ltd. as polyamide (PA), and Besfite HTA-C6 manufactured by Toho Tenac Co., Ltd. as carbon fiber — E as an aluminum borate whistle power, Arborex Y manufactured by Shikoku Kasei Co., Ltd., Panatetra WZ-0501 manufactured by Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Ketchin Black Black EC manufactured by Co., Ltd. was used.
  • polytetrafluoroethylene (PTFE) was blended as a release agent. Specifically, KT-300M manufactured by Kitamura Co., Ltd. was used.
  • Fig. 10 shows the test results of the housing 7 in which inorganic fibers (aluminum borate whisker or acid-zinc whisker whisker) and carbon black are blended at different blending ratios as fillers.
  • inorganic fibers aluminum borate whisker or acid-zinc whisker whisker
  • carbon black are blended at different blending ratios as fillers.
  • examples 1 to 5 according to the present invention all aspects of moldability, dimensional stability (low linear expansion coefficient), electrostatic removability, and elongation were superior to those of the comparative examples. Results were obtained.
  • the effect of venting gas inside the resin material was observed.
  • Fig. 11 shows the test results for Knowsing 7 in which carbon fiber and inorganic fiber (aluminum borate whisker) and vigorous bon black were blended at different blending ratios as fillers.
  • Comparative Examples 7 to 7 Those that do not contain carbon fiber, such as LO, have poor wear resistance.
  • Comparative Example 12 if the amount of carbon fiber is too large (exceeding 35 wt%), the mating material (the rotating member 3 and the like) is damaged, so the wear resistance decreases.
  • those containing 5 wt% or more of carbon fiber, such as formulation examples 7 to 10 are good. It showed good wear resistance.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a spindle motor for information equipment incorporating a fluid dynamic bearing device according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the hydrodynamic bearing device according to the first embodiment.
  • FIG. 3 (a) is a sectional view of the bearing sleeve, and (b) is a view of the bearing sleeve as viewed from the direction A in FIG. 3 (a).
  • FIG. 4 is a view of the housing as viewed from the direction B in FIG.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a fluid dynamic bearing device according to a second embodiment.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of a fluid dynamic bearing device according to a third embodiment.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a fluid dynamic bearing device according to a fourth embodiment.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)

Abstract

【課題】　より小サイズのハウジングを低コストで製造可能とすると共に、樹脂部分からのイオン溶出を抑えることにより動圧軸受装置の清浄度を保ち、所期の軸受性能を発揮することを可能とする。 【解決手段】　動圧軸受装置１は、ハウジング７の内周に固定された軸受スリーブ８と、軸受スリーブ８およびハウジング７に対して相対回転する回転部材とを備え、軸受隙間に生じる潤滑流体の動圧作用によって回転部材をラジアル方向およびスラスト方向に非接触支持する。ハウジング７は、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）をベース樹脂とし、かつＰＡＮ系炭素繊維を充填材とする樹脂組成物で射出成形されている。

Description

明 細 書
動圧軸受装置
技術分野
[0001] 本発明は、動圧軸受装置に関するものである。この動圧軸受装置は、情報機器、 例えば HDD等の磁気ディスク装置、 CD— ROM、 CD-R/RW, DVD-ROM/ RAM等の光ディスク装置、 MD、 MO等の光磁気ディスク装置等のスピンドルモータ 用、レーザビームプリンタ（LBP)のポリゴンスキャナモータ、プロジェクタのカラーホイ ール、あるいは電気機器、例えば軸流ファンなどの小型モータ用の軸受装置として 好適である。
背景技術
[0002] 上記各種モータには、高回転精度の他、高速化、低コスト化、低騒音化、軽量化な どが求められて 、る。これらの要求性能を決定付ける構成要素の一つに当該モータ のスピンドルを支持する軸受があり、近年では、この種の軸受として、上記要求性能 に優れた特性を有する動圧軸受の使用が検討され、あるいは実際に使用されている
[0003] 上記動圧軸受の一例として、軸部およびフランジ部を有する回転部材をラジアル方 向に非接触支持するラジアル軸受部と、回転部材をスラスト方向に非接触支持する スラスト軸受部とを備えたものが特開 2002— 061641号公報 (特許文献 1)に開示さ れている。この種の動圧軸受装置において、ラジアル軸受部を構成する軸受スリー ブの内周面または軸部の外周面に動圧発生手段としての動圧溝が設けられる。また 、スラスト軸受部を構成するフランジ部の両端面、あるいは、これに対向する面 (例え ば軸受スリーブの端面や、ハウジング底部の端面等）に動圧溝が設けられる。
[0004] ハウジングは、通常円筒状の側部と、側部の一端側に設けられた底部とを備えて 、 る。底部は、側部とは別体の底部材として、側部の一端側内周に固定される場合の 他、側部と一体に形成される場合もある。これは主に金属により形成されるが、より安 価に形成する為、榭脂にて形成されるハウジングを備えた動圧軸受が特開 2003— 3 14534号公報 (特許文献 2)に開示されている。 [0005] また、例えば、ハードディスク等の記録ディスク駆動装置用のスピンドルモータには 、回転部材と軸受スリーブとの間のラジアル軸受隙間に生じる潤滑流体の動圧作用 によって回転部材をラジアル方向に非接触支持するラジアル軸受部と、ノ、ウジングと 回転部材との間のスラスト軸受隙間に生じる潤滑流体の動圧作用によって回転部材 をスラスト方向に非接触支持するスラスト軸受部とを備えた動圧軸受装置が用いられ る（例えば、特許文献 3参照)。また、上記ハードディスク等の記録ディスク駆動装置 は比較的幅広 、温度範囲で使用されるため、上記記録ディスク駆動装置のスピンド ルモータに使用される動圧軸受装置には、低蒸発率及び低粘度性を有する潤滑流 体が好適であり、例えばエステル系の潤滑油が使用される（例えば、特許文献 4参照
) o
特許文献 1：特開 2002— 061641号公報
特許文献 2：特開 2003 - 314534号公報
特許文献 3 :特開 2000— 291648号公報
特許文献 4：特開 2003 - 172336号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0006] これらハウジングをはじめとする動圧軸受装置の各構成部品には、情報機器の益 々の高性能化に伴って必要とされる高い回転性能を確保すべく、高 、加工精度や組 立て精度が求められ、また、情報機器の小型'軽量化に伴い動圧軸受装置の小型 · 軽量化も求められている。その一方で、動圧軸受装置に対するコスト低減の要求も益 々厳しくなつている。
[0007] また、この種の動圧軸受装置に使用されるエステル系潤滑油は、エステル基を含有 しているため他部材との高い反応性を有する。そのため、ハウジングを形成する榭脂 材料と潤滑油との反応により生成された生成物が、潤滑油の変性劣化あるいは軸受 装置の清浄度低下を引き起こす恐れがある。
[0008] また、榭脂製のハウジングは、通常榭脂材料を射出成形することで形成されるが、 榭脂材料は高温雰囲気下でガス (アウトガス)を発生させる。特にハードディスク等の 記録ディスク駆動装置に使用する軸受装置の場合、高温雰囲気下で発生したアウト ガスにより、例えばハードディスク等のディスク表面が汚染される等、軸受装置、ある いは記録ディスク駆動装置の清浄度低下を招く。
[0009] そこで、本発明は、非接触タイプの動圧軸受装置におけるハウジングのさらなる高 精度化、軽量ィ匕および低コストィ匕を図ることを目的とする。
[0010] また、本発明は、この種の動圧軸受装置におけるハウジングを、高耐油性と低アウト ガス性を有する榭脂材料で形成することで、軸受装置の清浄度を確保することを目 的とする。
課題を解決するための手段
[0011] 前記目的を達成するため、本発明は、軸部の外周面との間で、ラジアル軸受隙間 を形成する軸受スリーブを収容するためのハウジングであって、ハウジングを、ポリフ ェ-レンサルファイド (PPS)をベース榭脂とする榭脂組成物で形成した。
[0012] カゝかる構成によれば、全てが金属材料で形成されたハウジングを、榭脂組成物に 置換した構造となるので、軽量ィ匕が図られる。また榭脂組成物で形成されるため、射 出成形可能なので、ハウジングを全て機械加工する場合に比べて生産性の向上が 図れ、コスト低減が可能となる。
[0013] 榭脂組成物のベース榭脂には、機械的強度をはじめ、耐油性、耐吸水性、耐熱性 等に優れたものが好ましぐ例えばポリフエ-レンサルファイド（PPS)、ポリエーテル エーテルケトン（PEEK)、ポリエーテルサルフォン（PES)、ポリフエ-ルサルフォン（ PPSF)、ポリアミドイミド (PAI)等が適している。その中でも溶融状態での流動性を考 慮するとポリフエ-レンサルファイド (PPS)が特に好適である。
[0014] ところで、ポリフエ-レンサノレファイド（PPS)は、通常パラジクロロベンゼン（PDCB) と硫ィ匕ナトリウムとの重合反応により生成される力 この際、副生成物として NaCl等の 塩も生成され、ポリフエ-レンサルファイド (PPS)に混入する。そのため、動圧軸受装 置の使用時、この榭脂をベース榭脂として形成された榭脂部分カゝら潤滑油に Naィォ ンが溶出する場合がある。潤滑油に Naイオンが溶出すると、潤滑油の変性劣化や粘 度変化を引き起こし、装置性能を低下させる恐れがある。そこで本発明では、上記ポ リフエ-レンサルファイド (PPS)をベース榭脂とする榭脂組成物内の Naイオン含有 量を、 2000ppm以下に抑えることとした。このような条件に適合する榭脂組成物のベ ース榭脂として、リニア型のポリフエ-レンサルファイド（PPS)を挙げることができる。 これによれば、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)の副生成物である NaCl等が減じら れ、例えば Naイオンとしてポリフエ-レンサルファイド（PPS)に含有される量も少なく なる。そのため、潤滑油中への Naイオンの溶出量が抑えられ、軸受内部あるいは軸 受外部の清浄度が保たれることで、軸受性能の低下が避けられる。
[0015] また、動圧軸受装置用のハウジングには、上述の要求特性の他、最近の電子機器 の携帯化に伴い、高い強度ゃ耐衝撃特性が要求される。また電子機器の小型化に 伴い、ラジアル軸受隙間ゃスラスト軸受隙間を高精度に管理する観点力 高い寸法 安定性が要求される。そこで本発明では、ベース榭脂としてのポリフエ-レンサルファ イド (PPS)に、充填材として炭素繊維を配合した。これによれば、ハウジングの高強 度化が図られると共に、榭脂の温度変化に伴う寸法変化が抑えられる。この結果、使 用時におけるラジアル軸受隙間ゃスラスト軸受隙間を高精度に制御することが可能と なり、軸受性能が確保される。また、炭素繊維は導電性を有するので、充填材として ベース榭脂に配合することで軸部材に高い導電性を持たせることができる。これによ り、使用時に回転側の部材 (例えばディスク等)側に帯電した静電気をハウジングを 介して接地側部材に逃がすことができる。
[0016] 上記要求特性の中でも、ハウジングには特に高強度が要求されるため、炭素繊維 としては、 3000MPa以上の引張り強度を有するものが好ましい。また、高強度と共に 、高い導電性を兼ね備えたものとして、例えば PAN系（ポリアクリロニトリル系）の炭素 繊維を挙げることができる。
[0017] これら炭素繊維をベース樹脂に配合することによる補強効果、寸法安定効果、静電 除去効果等は、炭素繊維のアスペクト比を考慮することでより一層顕著に発揮される 。すなわち、炭素繊維の繊維長が大きいほど補強効果ゃ静電除去効果が高まり、繊 維径が小さいほど耐摩耗性、特に摺動相手材の損傷が抑えられる。これらの観点か ら、具体的には炭素繊維のアスペクト比を 6. 5以上にするのが好ましい。
[0018] 充填材としての炭素繊維のベース榭脂への充填量は 10〜35vol%とするのが好ま しい。これは、例えば充填量が 10vol%未満だと、炭素繊維の充填による補強効果 ゃ静電除去効果が充分に発揮されず、また充填量が 35vol%を超えると、ハウジン グの成形性を確保することが困難になるためである。
[0019] 成形時には、成形型に射出する溶融榭脂 (榭脂組成物）の溶融粘度を考慮する必 要がある。特にハードディスク等の記録ディスク駆動装置の小型化に伴い、これら駆 動装置に組込まれる動圧軸受装置が小型化、つまりハウジングも小型化される。特に ハウジングは上側端面および内底面に、微細な動圧溝を形成する場合があり、その 場合寸法精度が製品の機能に直結する。そのため、榭脂組成物には、成形型 (キヤ ビティー）内に供給される時点での低い溶融粘度が要求される。これらの観点から、 榭脂組成物の溶融粘度は、 310°C、せん断速度 lOOOs—1にて 500Pa' s以下である ことが望ましい。ここで、 310°Cは、射出成形機の溶融シリンダでの溶融樹脂の温度 に該当する。これによれば、キヤビティー内の榭脂部分に対応する領域に溶融榭脂 を高精度に充填することができ、成形性が確保される。
[0020] 上述のハウジングは、このハウジングと、流体の動圧作用で軸部材をラジアル方向 に回転自在に非接触支持するラジアル軸受部と、流体の動圧作用で軸部材をスラス ト方向に回転自在に非接触支持するスラスト軸受部とを備えた動圧軸受装置として 提供可能である。この動圧軸受装置は、動圧軸受装置と、ロータマグネットと、ロータ マグネットとの間で磁力を生じるステータコイルとを有するモータとして、上記情報機 器用に提供することが好ましぐ特にハードディスク (HDD)等の磁気ディスク駆動装 置用として好適である。
[0021] また、前記目的を達成するため、本発明では、底部を一体または別体に有するハウ ジングと、ハウジングの内周に固定された軸受スリーブと、軸受スリーブおよびハウジ ングに対して相対回転する回転部材とを備え、軸受隙間に生じる潤滑流体の動圧作 用によって回転部材をラジアル方向およびスラスト方向に非接触支持する動圧軸受 装置において、潤滑流体としてエステル系潤滑油を使用し、かつハウジングを、ポリ エーテルエーテルケトン（PEEK)、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)、ポリアミド（PA )、熱可塑性ポリイミド (TPI)、ポリブチレンテレフタレート（PBT)の何れかをベースと する榭脂材料で形成した。
[0022] 本発明では、ハウジング用のベース榭脂材料として、ポリエーテルエーテルケトン（ PEEK)、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)、ポリアミド（PA)、熱可塑性ポリイミド (T PI)、ポリブチレンテレフタレート（PBT)を選定した。これらの榭脂は、高い結晶化度 を有する結晶性榭脂であるため、分子鎖間の相互作用が強ぐ低粘度のエステル系 潤滑油を榭脂内に侵入させ難い。そのため、これらの榭脂をベースとする榭脂材料 でハウジングを形成すれば、エステル系潤滑油に対する高!、耐油性をノ、ウジング〖こ 付与することができる。また、上記榭脂材料は、主に固化時のアウトガス発生量が少 ないという利点を有する力 それ以外にも吸水性が低い、高い耐熱性を有する、等の 優れた特性を有するので、上記榭脂材料でハウジングを形成することにより、ハウジ ング成形時あるいは成形後のアウトガス発生量を抑えることができるとともに、吸水に よるハウジングの寸法変化を抑えることができる。さらには、モータの駆動中における 軸受内部の温度上昇にも耐え得るハウジングとすることができる。
[0023] ノ、ウジング 7を上記榭脂材料で形成する場合、どうしても補強のために充填材を上 記榭脂材料に配合する必要が生じる。特にハードディスク等の記録ディスク駆動装 置が幅広い温度範囲下で使用されることを考慮すると、温度変化に伴う寸法変化を 最小限に抑えることが重要となる。そこで、本発明では、ハウジングを形成する榭脂 材料に充填する充填材として、炭素繊維と無機繊維を選定した。炭素繊維や無機繊 維は、榭脂材料に比べて低い線膨張係数を有するため、これら炭素繊維や無機繊 維を充填材として配合した榭脂成形品 (ハウジング)の温度変化に伴う寸法変化を抑 制し、寸法安定性を高めることができる。もちろん、炭素繊維や無機繊維は、強化材 としても作用するので、これらを榭脂材料に配合することで榭脂製ハウジングに対す る補強効果が得られる。これら寸法安定効果や補強効果は、上記充填材を総量で 1 5wt%以上樹脂材料に配合することで充分に発揮される。また充填材の総量が 50w t%を超えると、成形金型中の榭脂材料の流動性が不充分になる等、榭脂成形品（ ハウジング)の成形性に悪影響を及ぼす。そのため充填材の総量は、 50wt%以下 に抑えるのがよい。
[0024] 充填材として炭素繊維を使用した場合、耐摩耗性の向上に顕著な効果が認められ るので、ハウジングのうち、特に回転部材との摺動性が要求される部材 (摺動部材）、 例えばハウジングの底部や開口部を形成する榭脂材料には、充填材に炭素繊維を 配合するのが望ましい。必要な耐摩耗性を得るためには、少なくとも炭素繊維の配合 割合を 5wt%以上とする必要がある。
[0025] ところで、ハウジングは、榭脂材料を射出成形することで形成されるが、成形金型内 に榭脂材料を流し込む際、金型内の空気を巻き込む場合がある。通常、金型には、 金型内の空気を抜!、て充填を容易にするためのガスベントが設けられて 、るが、この ガスベントでは、榭脂材料内部に巻き込まれた空気を外部に排出させることができな い。そのため、榭脂材料内部に残った空気は、榭脂成形品の内部に留まり、成形品 のボイド、ふくれを引き起こす。この問題を解決するためには、炭素繊維をハウジング 中に lwt%以上含有させればよい。これによれば、榭脂材料内部の空気が、榭脂成 形品の成形面に露出した炭素繊維と、この炭素繊維の周囲の榭脂との間の界面部 分を伝って成形品外部に放出されるので、成形品内部のボイド発生や成形品のふく れを避けて、榭脂成形品の成形性を高めることができる。
[0026] 以上力 充填材における炭素繊維の配合量は、少なくとも lwt%以上、特に耐摩 耗性を考慮する場合は 5wt%以上とするのが望ましい。
[0027] その一方、炭素繊維の配合割合が 35%を超えると、ハウジングの延伸性が低下す るので、例えばハウジングに他部材 (底板やシール部材など）を圧入する場合にハウ ジングが伸びにくくなつて、作業性を害する。従って、このような用途では、ハウジング に含まれる炭素繊維の割合を 35%以下とするのが望ましい。ハウジングの伸びが問 題とならない場合でも、炭素繊維の配合割合が 40wt%を超えると、成形性が大きく 低下するので、炭素繊維の配合量は 40wt%以下に抑えるのが望ましい。
[0028] 充填材として、炭素繊維のみを使用することもできるが、これでは高価な炭素繊維 の使用量が増えて経済性を害する。従って、経済性の観点からも、充填材には炭素 繊維の他に無機繊維、例えば針状単結晶であるウイスカを配合するのが望ま 、。 特にハウジングのうち、上記摺動性が要求されない部材 (構造材)の充填材には、炭 素繊維を含有しない、無機繊維を主成分とする充填材を使用することもできる。無機 繊維の配合割合力 Owt%を超えると、同様に成形性の低下を招くので、無機繊維 の配合量は 40wt%以下とするのが望ましい。
[0029] 上記充填材のうち無機繊維は、ケィ素（Si)を含まな ヽものが好ま Uヽ。ケィ素を含 む場合、ガス化した有機 Siが、軸受装置内部あるいは軸受装置周辺で再結晶化して 、例えばディスク表面やヘッド部に付着する恐れがあるが、ケィ素を含まない無機繊 維であれば、このような不都合はなぐ軸受装置や、軸受装置周辺の清浄度をより高 度に保つことができる。
[0030] ハードディスク等の記録ディスク駆動装置用のスピンドルモータに使用する軸受装 置のハウジングには、モータの駆動中に発生する静電気をノヽウジングを介して接地 側に逃がすための導電性が要求される。上述のように充填材が炭素繊維を含有する 場合、その平均繊維長が 500 m以上あれば、炭素繊維自体が充分な導電性を有 するので、ハウジングの導電性を確保することができる力 500 μ mを超える平均繊 維長は、リサイクル使用時 (金型のランナゃスプールに残存固化した榭脂材料の再 使用時）にスクリューで再溶融させる際に炭素繊維が細断されるために、補強機能の 低下を招く。この問題は、充填材として、粉末状の導電化剤を配合することで解消す ることがでさる。
[0031] 粉末状の導電化剤としては、例えばカーボンブラックやカーボンナノマテリアルの 他、金属粉末等を用いることができるが、榭脂材料内部での分散性の良さ、低アウト ガス性、そしてリサイクルによる導電性の低劣化性等の点から、この中でも特に、カー ボンブラックが好まし 、。カーボンブラックは、例えばノヽウジング等の榭脂成形品中に 2〜： LOwt%配合されるのがよい。これは、カーボンブラックの配合量が 2wt%未満だ と、カーボンブラックが、榭脂成形品中で導電化剤として充分に機能せず、上記配合 量が 10^%を超えると、榭脂成形品の成形性に不具合を生じるためである。
[0032] また、これら充填材を配合した榭脂材料で形成された榭脂成形品が、他の部材との 溶着部を含む場合には、充填材総量の上限値を 35wt%とすればよい。これにより、 榭脂成形品の成形性と寸法安定性を保ちつつも、他の部材との溶着力を充分に確 保することができる。
発明の効果
[0033] 以上のように、本発明によれば、より小サイズで軽量のハウジングが低コストで製造 できる。また、榭脂部分力ものイオン溶出が抑えられることにより動圧軸受装置の清 浄度が保たれるので、所期の軸受性能を長期間安定して発揮することが可能となる。
[0034] また、本発明によれば、高耐油性と低アウトガス性を有する榭脂をベースとする榭 脂材料でハウジングを形成することができ、これにより、軸受装置およびこの軸受装 置を組込んだディスク駆動装置の清浄度を高く保つことができる。また、用途に応じ て炭素繊維や無機繊維、ある ヽはカーボンブラック等の充填材を適量配合した榭脂 材料でハウジングを形成することで、成形性、寸法安定性、静電除去性に優れたハ ウジングを得ることができる。
発明を実施するための最良の形態
[0035] 以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
[0036] 図 1は、本発明の第 1の実施形態に係る動圧軸受装置 1を組込んだ情報機器用ス ピンドルモータの一構成例を概念的に示して ヽる。この情報機器用スピンドルモータ は、 HDD等のディスク駆動装置に用いられるもので、軸部 2を備えた回転部材 3を回 転自在に非接触支持する動圧軸受装置 1と、例えば半径方向のギャップを介して対 向させたステータコイル 4およびロータマグネット 5と、モータブラケット（保持部材） 6と を備えている。ステータコイル 4はモータブラケット 6の外周に取り付けられ、ロータマ グネット 5は回転部材 3の外周に取り付けられている。動圧軸受装置 1のハウジング 7 は、モータブラケット 6の内周に例えば圧入接着等の手段により固定される。回転部 材 3には、磁気ディスク等のディスク状情報記録媒体 Dがー又は複数枚保持される。 ステータコイル 4に通電すると、ステータコイル 4とロータマグネット 5との間に発生する 磁力でロータマグネット 5が回転し、それによつて回転部材 3および軸部 2がー体とな つて回転する。
[0037] 動圧軸受装置 1は、例えば図 2に示すように、ノ、ウジング 7と、ハウジング 7の一端側 を覆い塞ぐ底部材 10と、ノ、ウジング 7の内部に固定された軸受スリーブ 8と、ハウジン グ 7および軸受スリーブ 8に対して相対回転する回転部材 3とを備えている。なお、説 明の便宜上、ハウジング 7の底部材 10によって覆われる側を下方向、覆われる側と 反対の側を上方向として以下説明する。
[0038] 回転部材 3は、例えばノ、ウジング 7の上側を被冠するハブ部 9と、軸受スリーブ 8の 内周に挿入される軸部 2とで構成される。
[0039] ハブ部 9は、ハウジング 7の上側を覆う円盤状のプレート部 9aと、プレート部 9aの外 周部から軸方向下方に延びた筒状部 9bと、筒状部 9bの外周に設けられたディスク 搭載面 9cおよび鍔部 9dとを備えて ヽる。図示されて ヽな ヽディスク状情報記録媒体 は、プレート部 9aの外周に外嵌され、ディスク搭載面 9cに載置される。そして、図示 しない適当な保持手段によってディスク状情報記録媒体がハブ部 9に保持される。
[0040] 軸部 2は、この実施形態ではハブ部 9と一体に形成され、その下端に抜止めとして フランジ部 11を別体に備えている。フランジ部 11は、金属製で例えばねじ結合等の 手段により軸部 2に固定される。
[0041] 軸受スリーブ 8は、例えば焼結金属力 なる多孔質体、特に銅を主成分とする焼結 金属の多孔質体で円筒状に形成される。
[0042] 軸受スリーブ 8の内周面 8aには、図 2に示すように、第 1ラジアル軸受部 R1と第 2ラ ジアル軸受部 R2のラジアル軸受面となる上下 2つの領域が軸方向に離隔して設けら れている。上記 2つの領域には、例えば、図 3に示すようなヘリングボーン形状の動 圧溝 8al、 8a2がそれぞれ形成されている。上側の動圧溝 8a 1は、軸方向中心 m (上 下の傾斜溝間領域の軸方向中央）に対して軸方向非対称に形成されており、軸方向 中心 mより上側領域の軸方向寸法 XIが下側領域の軸方向寸法 X2よりも大きくなつ ている。また、軸受スリーブ 8の外周面 8bには、 1本又は複数本の軸方向溝 8blが軸 方向全長に亘つて形成されている。この実施形態では、 3本の軸方向溝 8blを円周 方向等間隔に形成している。
[0043] 軸受スリーブ 8の下側端面 8cの、スラスト軸受部 T2のスラスト軸受面となる領域に は、例えば、図 3 (b)に示すようなスパイラル形状の動圧溝 8c 1が形成される。
[0044] ハウジング 7は榭脂成形品であり、主に円筒状の側部 7aで構成されて 、る。側部 7 aの上側端面 7alの、スラスト軸受部 T1のスラスト軸受面となる領域には、例えば図 4 に示すようなスパイラル形状の動圧溝 7al lが形成される。この動圧溝 7al lは、ハウ ジングの上側端面 7a 1を成形する金型の表面に動圧溝 7a 11の成形型を形成してお き、側部 7aの成形時に前記成形型の形状を側部 7aの上側端面 7alに転写すること によって、側部 7aの成形と同時に成形される。
[0045] また、側部 7aの外周には、図 2に示すように、上方に向力つて漸次拡径するテーパ 状の外壁 7bが形成されている。このテーパ状の外壁 7bは、筒状部 9bの内周面 9bl との間に、ハウジング 7の下端側力も上方に向けて半径方向寸法が漸次縮小した環 状のシール空間 Sを形成する。このシール空間 Sは、軸部 2およびハブ部 9の回転時 、スラスト軸受部 T1のスラスト軸受隙間の外径側と連通する。
[0046] 側部 7aの下端部には、底部材 10が圧入される圧入部 7cが形成される。圧入部 7c の内周面 7clは軸受スリーブ 8が固定される内周面 7dよりも大径であり、圧入部 7cの 肉厚は、その面上の側部 7aに比べて薄くなつている。また、ハウジング 7の外周（側 部 7aの外周）は、モータブラケット 6の内周に固定される。なおハウジング 7は上記の ような側部 7aと底部材 10が別体のものの他に、一体に形成されるものでも構わない（ 図示せず)。
[0047] また、ハウジング 7と軸受スリーブ 8を榭脂で一体成形し、この部材と、軸部 2および 軸部 2の下端に固定したフランジ部 11が対向する領域に動圧発生手段 (例えば、動 圧溝)を備えた形状であっても構わな 、。
[0048] ハウジング 7は榭脂成形品であるが、耐油性、耐吸水性、耐熱性等を考慮して、ポリ フエ-レンサルファイド（PPS)、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK)、ポリエーテル サルフォン（PES)、ポリフエ-ルサルフォン（PPSF)、ポリアミドイミド (PAI)等がベー ス榭脂として使用可能である。
[0049] この中でも、特にコスト面や成形時の流動性 (粘度）を考慮すると、ポリフ 二レンサ ルファイド（PPS)が好ましい。ところで、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)は一般的に 硫ィ匕ナトリウムとパラジクロロベンゼンの重縮合反応により製造されるが、同時に副生 成物である塩ィ匕ナトリウムを含む。そのため、適当な溶媒を用いてポリフエ-レンサル ファイド (PPS)を洗浄する必要がある。洗浄するための溶媒としては、少なくとも 10以 上の比誘電率を有するものであればよぐ好ましくは 20以上、より好ましくは 50以上 のものであればなおよい。さらに環境面も考慮すると、例えば水（比誘電率約 80)が 好ましぐ特に超純水が好ましい。このような溶媒で洗浄を行うことにより、主にポリフ ェ-レンサルファイド（PPS)末端基の Naが取り除かれるため、ポリフエ-レンサルファ イド（PPS)中の Na含有量を低減 (例えば、 2000ppm以下）させることができ、ハウジ ング 7を形成する榭脂材料として使用可能となる。また、末端基の Naを取り除くことで 結晶化速度が速まるメリットも有する。
[0050] ポリフエ-レンサルファイド（PPS)には、架橋型ポリフエ-レンサルファイド（PPS)、 側鎖の少ないセミリニア型ポリフエ-レンサルファイド (PPS)、更に側鎖の少ないリニ ァ型ポリフエ-レンサルファイド（PPS)に大別される力 この中でも側鎖の少ないリニ ァ型ポリフ -レンサルファイド (PPS)力 分子あたりの分子末端基の数が少なぐ N a含有量が少ない点で、より好ましい。また、リニア型ポリフエ-レンサルファイド（PPS )は、他タイプのポリフエ-レンサルファイド（PPS)に比べて洗浄が容易であり、ある いは、洗浄により含有 Naイオン量をほとんど低減する必要がな 、点でも好ま ヽ材 料である。含有イオン濃度でいえば、 2000ppm以下のもの、より好ましくは ΙΟΟΟρρ m、更に好ましくは 500ppm以下のものが上記リニア型ポリフエ-レンサルファイド（P PS)に該当する。これによれば、潤滑油中への Naイオン溶出量が抑えられるので、 動圧軸受装置 1や、回転部材 3に保持されたディスク状情報記録媒体、あるいはディ スクヘッド（図示せず)表面に Naイオンが析出するのを防ぐことができる。
[0051] 上記ベース樹脂には、充填材として炭素繊維が配合可能である。これによれば、ハ ウジング 7の高強度化が図られると共に、ハウジング 7の温度変化に伴う寸法変化を 抑えて高い寸法安定性を得ることができる。この結果、使用時におけるラジアル軸受 隙間ゃスラスト軸受隙間を高精度に制御することが可能となり、軸受性能を確保する ことができる。また、炭素繊維をベース樹脂に配合することで炭素繊維の持つ高い導 電性が発現され、ハウジング 7に充分な導電性 (例えば体積抵抗で 107 Ω 'cm以下） を持たせることができる。これにより、使用時にディスクに帯電する静電気を回転体 3 およびハウジング 7 (さらに軸受スリーブ 8を経由する場合もある）を介して接地側部材 (モータブラケット 6など）に逃がすことができる。
[0052] 炭素繊維には、例えば PAN系や Pich系など種々のものが使用可能である力 補 強効果 (成形品に必要とされる引張強度は 120MPa)や衝撃吸収性の観点から、比 較的高い引張強度 (好ましくは 3000MPa以上）を有するものが好ましぐ特に高!、 導電性を併せ持つものとしては、 PAN系炭素繊維が好ま 、。
[0053] この PAN系炭素繊維としては、以下の寸法範囲のものを使用することができる。
[0054] (1)溶融榭脂を混練して射出成形する際には、炭素繊維が裁断されて短繊維化す る。短繊維化が進行すると、強度や導電性等の低下が顕著となり、これらの要求特性 を満足することが難しくなる。従って、榭脂に配合する炭素繊維としては、成形時の繊 維の折れを見込んで長めの繊維を使用することが好ましぐ具体的には平均繊維長
100 μ m以上 (より好ましくは lmm以上）の炭素繊維を使用するのが望ま 、。
[0055] (2)その一方、射出成形工程においては、金型内で硬化した榭脂を取り出し、これ を再度溶融させ、バージン榭脂組成物と混練して再使用（リサイクル使用）する場合 がある。この場合、一部の繊維は繰返しリサイクルされることになるので、当初の繊維 長が長すぎる場合には、リサイクルに伴う裁断により、繊維が当初の繊維長に比べて 著しく短くなつて、榭脂組成物の特性変化 (溶融粘度の低下等)が顕著になる。かか る特性変化を最小限に抑えるため、繊維長はできるだけ短い方が好ましぐ具体的に は平均繊維長を 500 m以下 (好ましくは 300 μ m以下）とするのが望まし ヽ。
[0056] 以上に述べた炭素繊維の繊維長の選択は、実際の射出成形工程で如何なる経歴 の榭脂組成物を使用するかによって定めることができる。例えばバージン榭脂組成 物のみを使用する場合、あるいはリサイクル榭脂組成物を混合使用する場合で、か つバージン榭脂組成物の比率が多 1ヽ場合には、強度や導電性等の低下を抑制する 観点から、上記（1)で述べた寸法範囲の炭素繊維を使用するのが好ましぐ反対にリ サイクル榭脂組成物の使用比率が多!、場合には、リサイクルに伴う榭脂組成物の特 性変化を抑制する観点から、上記 (2)で述べた寸法範囲の炭素繊維を使用するの が望ましい。
[0057] なお、（1)および（2)の何れの炭素繊維でも、炭素繊維の繊維径が細 、ほど配合 本数が増えるため、製品品質の均一化に有効であり、かつそのアスペクト比が大きい ほど繊維補強による補強効果も高まる。従って、炭素繊維のアスペクト比は大きいほ ど望ましく、具体的には 6. 5以上のアスペクト比が好ましい。また、その平均繊維径 は、作業性や入手性を考慮すると、 5〜20 ;ζ ΐηが適当である。
[0058] 上述の炭素繊維による補強効果ゃ静電除去効果等を充分に発揮するため、炭素 繊維のベース榭脂への充填量は 10〜35vol%、より好ましくは 15〜25vol%とする のがよい。これは、炭素繊維の充填量が 10vol%未満だと、炭素繊維による補強効 果ゃ静電除去効果が充分に発揮されな 、他、他部材との摺動部分におけるハウジ ング 7の耐摩耗性が確保されず、充填量が 35vol%を超えると、ノ、ウジング 7の成形 性が低下し、高い寸法精度を得ることが困難になるためである。 [0059] ベース榭脂に炭素繊維等の充填材を配合した榭脂組成物の溶融粘度は、キヤビテ ィー内を溶融樹脂で高精度に充填するため、 310°C、せん断速度 lOOOs—1において 500Pa' s以下に抑えるのがよい。従って、ベース榭脂の溶融粘度は、充填材の充填 による粘度増加を補償するためにも、 310°C、せん断速度 1000s—1において lOOPa • s以下であることが好まし 、。
[0060] このように、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)をハウジング 7のベース榭脂とすれば 、高耐油性や低イオン溶出性、低吸水性、高耐熱性を備えたハウジング 7が形成さ れるので、動圧軸受装置 1およびこの動圧軸受装置 1を組込んだディスク駆動装置 の清浄度を高く保つことができる。さらには、 PAN系をはじめとする炭素繊維を適量 配合した榭脂組成物を、成形型内に射出し、ハウジング 7を形成することで、強度、 寸法安定性、静電除去性、成形性に優れたハウジング 7を得ることができる。
[0061] なお、完成品としてのハウジング 7は、そのサイズに関係なく使用可能であり、動圧 軸受装置 1に組込まれた状態で、ハードディスク (HDD)等の磁気ディスク駆動装置 用として好適に使用することができる。
[0062] 以上、本発明の第 1の実施形態を説明したが、本発明は、この実施形態に限定さ れるものではない。
[0063] 例えば、図 2では、ハウジングの上側端面 7alとハブ部 9の間にスラスト軸受部 T1を 形成した場合を例示しているが、このスラスト軸受部は底部材 10の上側端面 10aとフ ランジ部 11の下側端面 l ibとの間に形成することもできる。また、上記実施形態では 、 1種類のベース榭脂 (ポリフエ-レンサルファイド）に炭素繊維を配合したものを説明 したが、本発明の効果を妨げるものでない限り、他の熱可塑性榭脂ゃ熱硬化性榭脂 、あるいはゴム成分等の有機物を付加してもよぐまた、炭素繊維に加えて金属繊維 やガラス繊維、ウイスカ等の無機物を添加しても構わない。例えば、ポリテトラフルォロ エチレン（PTFE)が離型剤として、カーボンブラックが導電化剤としてそれぞれ添カロ 可能である。
実施例 1
[0064] 本発明の有用性を明らかにするため、組成の異なる複数の榭脂組成物について、 ノ、ウジング 7の要求特性に対する評価を行った。ベース榭脂には、 1種類がリニア型 および 2種類が架橋型ポリフエ-レンサルファイド（PPS)、ポリエーテルサルフォン（P ES)、ポリカーボネイト (PC)の何れかを使用した。また、ベース榭脂に配合する充填 材には、図 5 (a)に示すように、繊維径ゃ繊維長が異なる（アスペクト比が異なる） 3種 類の炭素繊維（このうち 2種類が PAN系、 1種類が Pich系）のうち何れか一を使用し た。これらベース樹脂と充填材 (炭素繊維）との組み合わせ、および配合比は図 5 (b) に示す通りである。
[0065] なお、この実施例では、リニア型ポリフエ-レンサルファイド（PPS)として大日本イン キ化学工業 (株)製の LC 5Gを、 2種類の架橋型ポリフエ-レンサルファイド（PPSN o. l、No. 2)として No. 1から順に大日本インキ化学工業 (株)製の T— 4、大日本ィ ンキ化学工業 (株)製の MB— 600を、ポリエーテルサルフォン（PES)として住友ィ匕 学工業 (株)製の 4100Gを、ポリカーボネイト（PC)として三菱エンジニアリングプラス チック (株)製の S— 2000を使用し、 2種類の PAN系炭素繊維 (No. 1、 No. 2)とし て No. 1カゝら順に東邦テナックス（株）製の HM35— C6S、東レ（株）製の MLD 10 00を、 1種類の Pich系炭素繊維 (No. 1)として三菱ィ匕学 (株)製の K223NMを使用 した。また、この実施例では離型剤としてポリテトラフルォロエチレン (PTFE)を配合 しており、具体的には (株)喜多村製の KTL— 620を使用した。
[0066] 評価項目は、供試体の（l) Naイオン含有量 [ppm]、（2) Naイオン溶出量 [ gZc m2]、（3)体積抵抗 [ Ω 'cm] (4)耐油性 (引張強さ低下率） [%]、（5)リング摩耗深 さ [ m]、（6)摺動相手材の摩耗深さ [ m]、の計 6項目である。各評価項目の評価 方法 (評価項目値の測定方法)、および合否判定基準は以下に示す通りである。
[0067] (l) Naイオン含有量 [ppm]
供試体 (榭脂バルタ体)を硫酸灰化法で灰化した後、稀塩酸に溶解し、原子吸光分 光光度計により Naイオン濃度を測定した。具体的な手順を以下に示す。（ァ)供試体 を 0. 10精秤し、濃硫酸 0. 3gを白金皿に採取する。（ィ）ドラフター内で、供試体を電 気加熱セラミック板上にて加熱炭化させ、マツフルを被せて煙が出なくなるまで加熱 する。（ゥ）白金皿を 700°Cのマツフル電気炉（高温炉）に移し、さらに 40分間加熱す ることで供試体を完全に灰化させる。（ェ)灰化後冷却した供試体に 1. 2N塩酸 lOcc を加え灰分を溶解する。（ォ)これをポリエチレン製のメスフラスコに移しイオン交換水 を加えることで定溶する (調整溶液化)。（力) Na標準液を所定量に希釈した 2次標準 液を調整したものを別に用意し、この調整標準液を基に原子吸光分光光度計 (デー タ処理装置を含む）にて Naイオン濃度係数を求める。（キ)上記手順 (ォ)で準備した 調整溶液力 原子吸光分光光度計を用いて供試体中の含有 Naイオン濃度を測定し た。（ク)供試体を変えて 3回測定し、その平均値をとる。なお、合否判定基準としては 、 2000ppm以下を合格（〇）、 2000ppmを超えるものを不合格（X )とした。
[0068] (2) Naイオン溶出量 [ gZcm2]
インサート成形後の供試体 (ノヽウジング)の Naイオン溶出量をイオンクロマトグラフィを 用い測定した。具体的な手順を以下に示す。（ァ)空のビーカに超純水を所定量入 れ、その中に予め表面積を計算した供試体を投入する。（ィ)上記ビーカを超音波洗 浄機に一定時間セットし、供試体の表面および内部に含有するイオンを超純水中に 溶出させる。他方、供試体を投入しない純水のみ入ったビーカも同様に超音波洗浄 機に一定時間セットし、これをブランクとする。このとき用いる超音波洗浄機は周波数 30〜50kHz、出力 100〜150W程度のものが望ましい。（ゥ）上記で準備した、供試 体を投入した超純水に含有する Naイオン量を、イオンクロマトグラフィにより測定する (測定値 A)。別途ブランクに含有する Naイオン量も同様に測定する (測定値 B)。（ェ )測定値 A力も測定値 Bを引いたものを、含供試体超純水 lml当りの Naイオン濃度と し、これにイオン溶出に用いた超純水量を乗算およびサンプルの表面積を除算する ことで、単位表面積当りの Naイオン溶出量 [ gZcm2]とする。なお、合否判定基準 としては、 0. 01 /z gZcm2以下を合格（〇）、 0. 01 /z gZcm2を超えるものを不合格（ X )とした。
[0069] (3)体積抵抗 [ Ω · cm]
JIS 7194による四探針法により測定を行った。なお、合否判定基準としては、 107 Ω • cm以下を合格（〇）、 107 Ω · cmを超えるものを不合格 ( X )とした。
[0070] (4)耐油性 (引張強さ低下率） [%]
JIS K7113で規定される一号ダンベルを、潤滑油中に浸漬し 120°Cの恒温槽に投 入し、 lOOOhまでの引張強度を lOOh毎に逐次測定し、試験開始時のサンプルの引 張強度からの低下率を求めた。潤滑油には、ジエステル油としてジ（2—ェチルへキ シル)ァゼレートを使用した。引張強度測定 ¾JIS K7113に規定される方法で行い 、低下率は次に示す計算式力 算出した。
[0071] [(試験開始時の引張強度） （各測定時間での引張強度) Z (試験開始時の引張 強度)] X 100 [単位 :％]
[0072] なお、合否判定基準としては、浸漬開始後 lOOOhにおいて、低下率が 10%以下を 合格（〇）、 10%を超えるものを不合格（X )とした。
[0073] (5)リング摩耗深さ [ μ m]および (6)摺動相手材の摩耗深さ [ μ m]
リング状の供試体を、潤滑油中でディスク状の摺動相手材に所定荷重で押し当てた 状態で供試体側を回転させるリングオンディスク試験にて測定した。具体的には、 φ 21mm (外径） X φ 17mm (内径） X 3mm (厚み）のリング状榭脂成形体を供試体と して使用した。また、表面粗さ RaO. 04 m、 φ 30mm (直径） X 5mm (厚み）の A50 56製のディスク材を摺動相手材として使用した。潤滑油には、ジエステル油としてジ( 2 ェチルへキシル)ァゼレートを使用した。この潤滑油の 40°Cにおける動粘度は、 10. 7mm2Zsである。リングオンディスク試験中、供試体に対する摺動相手材の面 圧は 0. 25MPa、回転速度（周速）は 1. 4m/min,試験時間は 14hours、油温は 8 0°Cとした。なお、合否判定基準は、リング摩耗深さについては、 3 111以下を合格（ 〇）、 3 /z mを超えるものを不合格（X )とし、摺動相手材の摩耗深さについては、 2 m以下を合格（〇）、 2 mを超えるものを不合格 ( X )とした。
[0074] 図 6に、各供試体の評価項目（1)〜（6)に関する評価結果を示す。比較例 1のよう に、炭素繊維の配合比が小さいと（く 10vol%)、供試体の体積抵抗が不充分である ばかりか、リングの耐摩耗性も確保できない。比較例 2のように、炭素繊維の配合比 が大きいと（> 35vol%)、摺動相手材の耐摩耗性を確保することができない。比較 例 3のように、架橋型ポリフエ-レンサルファイド (PPS)をベース榭脂として使用したも のについては、潤滑油等への悪影響を無視できない程度の溶出 Naイオンが検出さ れた。比較例 4のように、ポリエーテルサルフォン（PES)をベース榭脂としたものにつ いてはリングの耐摩耗性を確保することができない。比較例 5のように、ポリカーボネ イト（PC)をベース榭脂としたものについては耐油性を満足しないばかりか、リングの 耐摩耗性も確保することができない。これに対して、本発明に係る配合例 1〜4では、 清浄性 (Naイオン溶出量)、静電除去性 (体積抵抗)、耐油性 (引張強さ低下率)、耐 摩耗特性 (リングおよび相手材の摩耗深さ）等全ての面にぉ 、て、比較例よりも優れ た結果が得られた。
[0075] 図 7は、第 2の実施形態に係る動圧軸受装置 21を示している。この動圧軸受装置 2 1、ハウジング 7と、ハウジング 7の内部に固定された軸受スリーブ 8と、ハウジング 7お よび軸受スリーブ 8に対して相対回転する回転部材 3とを備えている。なお、説明の 便宜上、ハウジング 7の開口側を上方向、開口側と反対の側を下方向として以下説 明する。
[0076] 回転部材 3は、例えばノ、ウジング 7の開口側を被冠するハブ部 9と、軸受スリーブ 8 の内周に挿入される軸部 2とで構成される。
[0077] ハブ部 9は、ハウジング 7の開口側を覆う円盤部 9aと、円盤部 9aの外周部から軸方 向下方に延びた筒状部 9bと、筒状部 9bの外周に設けられたディスク搭載面 9cおよ び鍔部 9dとを備えている。図示されていないディスク状情報記録媒体は、円盤部 9a の外周に外嵌され、ディスク搭載面 9cに載置される。そして、図示しない適当な保持 手段によってディスク状情報記録媒体がハブ部 9に保持される。
[0078] 軸部 2は、この実施形態ではハブ部 9と一体に形成され、その下端に抜止めとして フランジ部 10を別体に備えている。フランジ部 10は、金属製で、例えばねじ結合等 の手段により軸部 2に固定される。
[0079] 軸受スリーブ 8は、例えば、焼結金属からなる多孔質体、特に銅を主成分とする焼 結金属の多孔質体で円筒状に形成される。
[0080] 軸受スリーブ 8の内周面 8aには、第 1ラジアル軸受部 R1と第 2ラジアル軸受部 R2 のラジアル軸受面となる上下 2つの領域が軸方向に離隔して設けられている。上記 2 つの領域には、例えば、図 3 (a)に示すようなヘリングボーン形状の動圧溝 8al、 8a2 がそれぞれ形成されている。上側の動圧溝 8alは、軸方向中心 m (上下の傾斜溝間 領域の軸方向中央）に対して軸方向非対称に形成されており、軸方向中心 mより上 側領域の軸方向寸法 XIが下側領域の軸方向寸法 X2よりも大きくなつて 、る。また、 軸受スリーブ 8の外周面 8bには、 1本又は複数本の軸方向溝 8blが軸方向全長に 亘つて形成されている。この実施形態では、 3本の軸方向溝 8blを円周方向等間隔 に形成している。
[0081] 軸受スリーブ 8の下側端面 8cの、スラスト軸受部 T2のスラスト軸受面となる領域に は、例えば、図 3 (b)に示すような動圧溝 8clが形成される。
[0082] ハウジング 7は、円筒状の側部 7aと、側部 7aの下端側に位置する底部 7bとを備え たものであり、少なくとも側部 7aは榭脂材料で形成される。側部 7aの上側端面 7alの 、スラスト軸受部 T1のスラスト軸受面となる領域には、例えば図 4に示すような動圧溝 7al lが形成される。この動圧溝 7al lは、ハウジング 7の側部 7aを成形する金型の 表面に動圧溝 7al lの成形型を形成しておき、側部 7aの成形時に前記成形型の形 状を側部 7aの上側端面 7alに転写することによって、側部 7aの成形と同時に成形さ れる。
[0083] 側部 7aの下部には、側部 7aと別体に形成された底部 7bが後付けで取り付けられる 。底部 7bは、金属材料または榭脂材料で形成される。前者の場合、底部 7bは接着 等の手段 (圧入接着を含む)で側部 7aに固定され、後者の場合、底部 7bは接着の 他、超音波溶着やレーザ溶着等の手段によって側部 7aに固定される。
[0084] また、側部 7aの外周には、上方に向力つて漸次拡径するテーパ状の外壁 7cが形 成されている。このテーパ状の外壁 7cは、筒状部 9bの内周面 9blとの間に、ハウジ ング 7の底部 7b側から上方に向けて半径方向寸法が漸次縮小した環状のシール空 間 Sを形成する。このシール空間 Sは、軸部 2およびハブ部 9の回転時、スラスト軸受 部 T1のスラスト軸受隙間の外径側と連通している。
[0085] 動圧軸受装置 21の内部には、軸受スリーブ 8の内部気孔（多孔質体糸且織の気孔） を含め、潤滑油が充填される。潤滑油の油面は常にシール空間 S内に維持される。 潤滑油としては、種々のものが使用可能であるが、特にハードディスク等の記録ディ スク駆動装置用の動圧軸受装置に提供される潤滑油には、低蒸発率及び低粘度性 が要求され、例えばジォクチルセバケート（DOS)、ジォクチルァゼテート（DOZ)等 のエステル系潤滑油が好適である。
[0086] 上記ハウジング 7 (この実施形態では側部 7a)には、上記エステル系潤滑油に対す る高い耐油性 (低吸油性)が要求されるが、この他にも、固化時のアウトガス発生量や 吸水量を低く抑えることが必要となる。さらには、高い耐熱性も要求される。 [0087] 上記要求特性を満足する榭脂として、例えば、ポリエーテルエーテルケトン (PEEK )、ポリフ -レンサルファイド（PPS)、ポリアミド（PA)、熱可塑性ポリイミド (TPI)、ポ リブチレンテレフタレート (PBT)が使用可能であり、これによれば、清浄度や寸法安 定性、さらには耐熱性に優れたハウジング 7が得られる。この中でも、特にコスト面や 成形時の流動性 (粘度）を考慮すると、ポリフエ二レンサルファイド (PPS)、ポリアミド（ PA)がより好ましく使用できる。また、ポリアミドの中でも、芳香族系ポリアミドは、特に 低吸水性で良好な寸法安定性を有することから、より好適な榭脂といえる。芳香族系 ポリアミドとしては、（株）クラレ製ジエネスタの PA9Tを一例として挙げることができる。
[0088] 上記樹脂の中から選択される一の榭脂をベースとする榭脂材料には、炭素繊維と 無機繊維のうち少なくとも何れか一方が充填材として配合される。これによれば、ハウ ジング 7を補強することができ、かつハウジング 7の温度変化に伴う寸法変化を抑えて 高い寸法安定性を得ることができる。なお、これら充填材は、総量でハウジング 7中に 15〜50wt%含まれるのが好ましい。この理由は、上記数値範囲の下限値以下だと 、寸法安定効果が充分に発揮されず、上限値を超えると、成形金型中の樹脂の流動 性が低下し、ハウジング 7の成形性に悪影響を及ぼすためである。
[0089] 無機繊維としては、特にケィ素 (Si)を含まないものが好ましぐ例えば、チタン酸力 リウムゥイス力、酸ィ匕亜鉛ウイスカ、ホウ酸アルミニウムウイスカ等が好適である。これは 、ケィ素 (Si)を含む無機繊維を充填材として使用した場合、ガス化した有機 Siが、軸 受装置や、例えばノヽードディスクのディスク表面に再結晶化して付着し、軸受装置や 、軸受装置周辺の清浄度を低下させる恐れがあるためである。なお、無機繊維の配 合量は、成形金型中の榭脂材料の流動性を良好に保つ観点から、 40wt%以下に 抑えるのが好ましい。
[0090] 炭素繊維を充填材としてハウジングを成形した場合、ハウジング 7の成形面に、炭 素繊維が一部突出あるいは露出する。そのため、炭素繊維をハウジング 7中に含有 させておくことで、成形金型内に榭脂材料を流し込む際に、榭脂材料内部に巻き込 まれた金型内の空気が、榭脂成形品の成形面に露出した炭素繊維と、この炭素繊維 の周囲の榭脂との間の界面部分を伝って成形品外部に放出される。これにより、ハウ ジング 7内部のボイド発生やハウジング 7のふくれを避けて、ハウジング 7の成形性を 高めることができる。この炭素繊維によるガス抜き作用は、炭素繊維をハウジング 7中 に lwt%以上含有させることで充分に発現される。また、炭素繊維の配合量力 Owt %を超えると、ハウジング 7の成形性や寸法安定性を良好に保つのが困難となるため 、炭素繊維の配合量は 40wt%以下に抑えるのがよい。
[0091] また、スラスト軸受面を構成するハウジング 7の上側端面 7alとハブ部 9 (回転部材 3 )の下側端面 9alとは、動圧軸受装置 1の回転始動時あるいは停止時に摺接するが 、この際の耐摩耗性を考慮した場合、ハウジング 7中の炭素繊維の含有量は 5〜35 wt%であるのが好ましい。これは、ハウジング 7の耐摩耗性向上効果を充分に発揮さ せるためには、少なくとも炭素繊維が 5wt%必要であり、また、他部材 (例えば底部 7 bなど）のハウジング 7への圧入時に充分な伸びを確保するためには上記含有量を 3 5wt%以内に抑える必要があるためである。
[0092] ノ、ウジング 7を形成する榭脂材料に配合可能な充填材としては、上記炭素繊維や 無機繊維の他に粉末状の導電化剤、例えばカーボンブラックを挙げることができる。 カーボンブラックはハウジング 7中に 2〜： LOwt%含まれるのが好ましぐこれによれば 、例えば回転部材 3の回転時に生じる静電気をハウジング 7を介して接地側部材 (こ の実施形態ではモータブラケット 6)に逃がすことで、他部材 (例えばノヽードディスクの ヘッド)への帯電を防ぐことができる。また、動圧軸受装置 1の組立作業中、ハウジン グ 7等の構成部品に静電気が帯電し、これら構成部品にゴミが付着することがあるが 、上述のように、ハウジング 7に静電除去性を付与すれば、上記構成部品にゴミが付 着するのを防ぎ、動圧軸受装置 1の清浄度を保つことができる。なお、カーボンブラッ クは、通常ハウジング 7中に微粒子同士が凝集した形態で含まれており、例えばリサ イタルのためにハウジング 7成形時のスプール、ランナ部を溶融混練させることで、凝 集状態の微粒子が分散する。そのため、ハウジング 7の廃材のリサイクルを繰り返して もハウジング 7の導電性が劣化することはない。
[0093] また、ハウジング 7が、他部材 (例えば底部 7b等）との溶着部を含む場合には、ハウ ジング 7に含有される充填材総量を 35wt%以下に抑えることで、ハウジング 7の成形 性と寸法安定性を保ちつつも、他部材との溶着力を充分に確保することができる。
[0094] このように、ノ、ウジング 7を上述の榭脂材料で形成すれば、高耐油性や低アウトガス 性、低吸水性、高耐熱性を備えたハウジングを形成することができ、これによれば、 動圧軸受装置 1およびこの軸受装置を組込んだディスク駆動装置の清浄度を高く保 つことができる。さらには、炭素繊維や無機繊維、あるいはカーボンブラックなどの導 電化剤を用途に応じて適量配合した榭脂材料を例えば射出して型成形することで、 成形性、寸法安定性、静電除去性にも優れたハウジング 7を得ることができる。
[0095] 動圧軸受装置 21の回転部材 3 (軸部 2)が回転すると、軸受スリーブ 8の内周面 8a のラジアル軸受面となる上下 2つの領域は、それぞれ軸部 2の外周面 2aとラジアル軸 受隙間を介して対向する。そして、軸部 2の回転に伴い、上記ラジアル軸受隙間に満 たされた潤滑油が動圧作用を発生し、その圧力によって軸部 2がラジアル方向に回 転自在に非接触支持される。これにより、回転部材 3をラジアル方向に回転自在に非 接触支持する第 1ラジアル軸受部 R1と第 2ラジアル軸受部 R2とが構成される。また、 ノ、ウジング 7の側部 7aの上側端面 7alと、軸部 2と一体に成形されたノ、ブ部 9の下側 端面 9alとの間にはスラスト軸受隙間が形成されており、回転部材 3の回転に伴い、 上記スラスト軸受隙間に満たされた潤滑油が動圧作用を発生し、その圧力によって 回転部材 3がスラスト方向に回転自在に非接触支持される。これにより、回転部材 3を スラスト方向に回転自在に非接触支持するスラスト軸受部 T1が構成される。同様に、 軸受スリーブ 8の下側端面 8cと軸部 2のフランジ部 10の上側端面 10aとの間にスラス ト軸受隙間が形成され、このスラスト軸受隙間に潤滑油の動圧作用が生じて回転部 材 3をスラスト方向に非接触支持する第 2スラスト軸受部 T2が形成される。
[0096] 以上、本発明の第 2の実施形態を説明したが、本発明は、この実施形態に限定さ れるものではない。
[0097] 第 2の実施形態では、ハウジング 7の側部 7aの上側端面 7alに動圧溝 7al 1を有す るスラスト軸受面を設けるとともに (スラスト軸受部 T1)、軸受スリーブ 8の下側端面 8c に動圧溝 8c 1を有するスラスト軸受面を設けるようにしていたが (スラスト軸受部 T2)、 本発明は、スラスト軸受部 T1のみを設けた動圧軸受装置にも同様に適用することが できる。この場合、軸部 2は、フランジ部 10を有しないストレートな形状になる。したが つて、ノ、ウジング 7は、底部 7bを側部 7aと一体に榭脂材料で形成することで、有底円 筒形の形態にすることができる。 [0098] 図 8は、第 3の実施形態に係る動圧軸受装置 31を示している。この実施形態にお いて、軸部（回転部材） 12は、その下端に一体または別体に設けられたフランジ部 2 0を備えている。また、ハウジング 17は、円筒状の側部 17aと、側部 17aと別体構造を 成し、側部 17aの下端部に位置する底部 17bとを備えている。ハウジング 17の側部 1 7aの上端部には内周側に突出したシール部 13が形成される。ノ、ウジング 17の底部 17bの内底面 17blには、図示は省略するが、例えばスパイラル形状の動圧溝が形 成されるとともに、軸受スリーブ 18の下側端面 18cにも、同様の形状の動圧溝が形成 される。そして、軸受スリーブ 18の下側端面 18cと軸部 12のフランジ部 20の上側端 面 20aとの間にスラスト軸受部 Tl 1が形成され、ハウジング 17の底部 17bの内底面 1 7b 1とフランジ部 20の下側端面 20bとの間にスラスト軸受部 T12が形成される。
[0099] この実施形態において、ハウジング 17の側部 17aは、シール部 13と共に榭脂材料 で形成される。そのため、ハウジング 17の側部 17aに上記第 1又は第 2の実施形態と 同様の榭脂材料および充填材を選定すれば、清浄度、寸法安定性、成形性、静電 除去性に優れたハウジング 17を得ることができる。また、底部 17bを榭脂材料で形成 する場合には、側部 17aと同様の材料組成とすることができる。この場合には、底部 1 7bは超音波溶着等の手段で側部 17aに固定されるので、ノ、ウジング 17の側部 17a 中の充填材総量は溶着性を考慮して 35wt%以下とするのが好ましい。
[0100] 図 9は、第 4の実施形態に係る動圧軸受装置 41を示している。この実施形態にお いて、シール部 23は、ハウジング 27の側部 27aと別体に形成され、ハウジング 27の 上端部内周に圧入、あるいは溶着等の手段により固定される。また、ハウジング 27の 底部 27bは、ハウジング 27の側部 27aと一体に榭脂材料で型成形され、有底円筒状 の形態を成している。なお、これ以外の構成は、第 3の実施形態に準じるので説明を 省略する。
[0101] この実施形態において、ハウジング 27は、側部 27aと底部 27bを一体に榭脂材料 で形成される。そのため、ハウジング 27に上記第 1又は第 2の実施形態と同様の榭脂 材料および充填材を選定すれば、清浄度、寸法安定性、成形性、静電除去性に優 れたノ、ウジング 27を得ることができる。
実施例 2 [0102] 本発明の有用性を立証するため、ポリエーテルエーテルケトン (PEEK)、ポリフエ 二レンサルファイド (PPS)、ポリアミド (PA)のうち何れか一を母材として、炭素繊維、 無機繊維 (ホウ酸アルミニウムウイスカ、酸ィ匕亜鉛ウイス力）、カーボンブラックについ て各々の配合比を変えたものを充填材としてハウジング 7を形成し、ノ、ウジング 7に対 する要求特性にっ ヽて比較を行った。
[0103] なお、この実施例では、エステル系潤滑油として新日鐡ィ匕学 (株)製の H3110を、 ポリエーテルエーテルケトン（PEEK)としてビクトレックス MC (株）製の PEEK150P を、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)としてポリプラスチックス（株）製のフォートロン 0 220A9を、ポリアミド（PA)として (株）クラレ製のジヱネスタ N1000を、炭素繊維とし て東邦テナック (株)製のベスフアイト HTA— C6— Eを、ホウ酸アルミニウムウイス力と して四国化成工業 (株)製のアルボレックス Yを、酸ィ匕亜鉛ウイスカとして松下電器産 業 (株)製のパナテトラ WZ— 0501を、カーボンブラックとしてライオン (株)製のケツチ ヱンブラック ECをそれぞれ使用した。また、この実施例では離型剤としてポリテトラフ ルォロエチレン (PTFE)を配合しており、具体的には (株）喜多村製の KT— 300M を使用した。
[0104] 図 10は、充填材として主に無機繊維 (ホウ酸アルミニウムウイスカあるいは酸ィ匕亜鉛 ウイスカ）とカーボンブラックを、配合比を変えて配合したハウジング 7についての試験 結果を示す。比較例 3、 4、 6のように、充填材の総量が 50wt%を超えると、榭脂ゃ充 填材の種類に依らず成形性や伸びに問題が生じる。これに対して、本発明に係る配 合例 1〜5では、成形性、寸法安定性 (低線膨張係数)、静電除去性、伸びの全ての 面において、比較例と比較して優れた結果が得られた。また、配合例 6については、 榭脂材料内部のガス抜き効果が認められた。
[0105] 図 11は、充填材として炭素繊維と無機繊維 (ホウ酸アルミニウムウイスカ）、および力 一ボンブラックを、配合比を変えて配合したノヽウジング 7につ 、ての試験結果を示す 。比較例 7〜： LOのように、炭素繊維が含まれていないものについては、耐摩耗性に 乏しい。また、比較例 12のように、炭素繊維の配合量が多すぎると（35wt%を超える と)相手材（回転部材 3等)を傷付けるため、却って耐摩耗性が低下する。これに対し て、配合例 7〜10のように、炭素繊維が 5wt%以上含まれているものについては、良 好な耐摩耗性を示した。
図面の簡単な説明
[0106] [図 1]本発明の第 1の実施形態に係る動圧軸受装置を組み込んだ情報機器用スピン ドルモータの断面図である。
[図 2]第 1の実施形態に係る動圧軸受装置の断面図である。
[図 3] (a)は軸受スリーブの断面図、（b)は軸受スリーブを図 3 (a)の A 方向から見 た図である。
[図 4]ハウジングを図 2の B方向から見た図である。
[図 5]比較試験に供する供試体の組成である。
[図 6]ハウジングの要求特性に対する評価結果である。
[図 7]第 2の実施形態に係る動圧軸受装置の断面図である。
[図 8]第 3の実施形態に係る動圧軸受装置の断面図である。
[図 9]第 4の実施形態に係る動圧軸受装置の断面図である。
[図 10]ハウジングの要求特性に関する比較試験結果である。
[図 11]ハウジングの要求特性に関する比較試験結果である。
符号の説明
[0107] 1 動圧軸受装置
2 軸部
3 回転部材
4 ステータコイル
5 ロータマグネット
7 ハウジング
8 軸受スリーブ
R1、R2 ラジアル軸受部
T1、T2 スラスト軸受部

Claims

請求の範囲
[I] 軸部の外周面との間で、ラジアル軸受隙間を形成する軸受スリーブを収容するため のハウジングであって、
ノ、ウジングを、ポリフエ-レンサルファイド（PPS)をベース榭脂とする榭脂組成物で 形成したことを特徴とする動圧軸受装置用ハウジング。
[2] 榭脂組成物は、炭素繊維を含むものである請求項 1記載の動圧軸受装置用ハウジ ング。
[3] 炭素繊維の引張り強度が 3000MPa以上である請求項 2記載の動圧軸受装置用 ノヽウジング。
[4] 炭素繊維は、 PAN系である請求項 2又は 3記載の動圧軸受装置用ハウジング。
[5] 炭素繊維のアスペクト比が 6. 5以上である請求項 2〜4の何れか記載の動圧軸受 装置用ハウジング。
[6] 炭素繊維は、榭脂組成物に 10〜35vol%含まれる請求項 2〜5の何れか記載の動 圧軸受装置用ハウジング。
[7] Naイオン含有量が 2000ppm以下の榭脂組成物であることを特徴とする、請求項 1
〜6何れか記載の動圧軸受装置用ハウジング。
[8] ポリフエ二レンサルファイド (PPS)は、リニア型であることを特徴とする、請求項 7記 載の動圧軸受装置用ハウジング。
[9] 請求項 1〜8の何れか記載の動圧軸受装置用ハウジングと、軸受スリーブと、軸部 とを備えた動圧軸受装置。
[10] 請求項 9記載の動圧軸受装置と、ロータマグネットと、ロータマグネットとの間で磁力 を生じるステータコイルとを有することを特徴とするモータ。
[II] 底部を一体または別体に有するハウジングと、ハウジングの内周に固定された軸受 スリーブと、軸受スリーブおよびハウジングに対して相対回転する回転部材とを備え、 軸受隙間に生じる潤滑流体の動圧作用によって回転部材をラジアル方向およびスラ スト方向に非接触支持する動圧軸受装置において、
潤滑流体がエステル系潤滑油であり、かつハウジング力 ポリエーテルエーテルケ トン（PEEK)、ポリフ -レンサルファイド（PPS)、ポリアミド（PA)、熱可塑性ポリイミ ド (TPI)、ポリブチレンテレフタレート（ΡΒΤ)の何れかをベースとする榭脂材料で形 成されることを特徴とする動圧軸受装置。
[12] ノ、ウジングを形成する榭脂材料に炭素繊維または無機繊維のうち少なくとも何れか 一方を充填材として配合し、かつ充填材の総量が 15〜50wt%である請求項 11記 載の動圧軸受装置。
[13] 充填材が、 lwt%以上の炭素繊維を含む請求項 12記載の動圧軸受装置。
[14] 無機繊維がケィ素（Si)を含まないものである請求項 12記載の動圧軸受装置。
[15] 無機繊維がウイスカである請求項 12記載の動圧軸受装置。
[16] 充填材に粉末状の導電化剤を配合した請求項 12記載の動圧軸受装置。
[17] 粉末状の導電化剤が 2〜10wt%のカーボンブラックである請求項 16記載の動圧 軸受装置。
[18] 充填材総量の上限値が 35wt%であることを特徴とする請求項 12記載の動圧軸受 装置。
PCT/JP2005/014034 2004-08-03 2005-08-01 動圧軸受装置 Ceased WO2006013817A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020067026853A KR101237845B1 (ko) 2004-08-03 2005-08-01 동압 베어링 장치
US11/659,079 US20080309183A1 (en) 2004-08-03 2005-08-01 Dynamic Bearing Device
US13/425,083 US8388226B2 (en) 2004-08-03 2012-03-20 Dynamic bearing device

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004226229A JP2006046431A (ja) 2004-08-03 2004-08-03 動圧軸受装置
JP2004227022A JP4628720B2 (ja) 2004-08-03 2004-08-03 動圧軸受装置用ハウジング及びこれを備えた動圧軸受装置、並びにこの動圧軸受装置を有するモータ
JP2004-227022 2004-08-03
JP2004-226229 2004-08-03

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US11/659,079 A-371-Of-International US20080309183A1 (en) 2004-08-03 2005-08-01 Dynamic Bearing Device
US13/425,083 Division US8388226B2 (en) 2004-08-03 2012-03-20 Dynamic bearing device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2006013817A1 true WO2006013817A1 (ja) 2006-02-09

Family

ID=35787102

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2005/014034 Ceased WO2006013817A1 (ja) 2004-08-03 2005-08-01 動圧軸受装置

Country Status (3)

Country Link
US (2) US20080309183A1 (ja)
KR (1) KR101237845B1 (ja)
WO (1) WO2006013817A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008043075A (ja) * 2006-08-07 2008-02-21 Nidec Sankyo Corp モータ
JP2008111448A (ja) * 2006-10-27 2008-05-15 Nippon Densan Corp 動圧軸受装置
JP2018080292A (ja) * 2016-11-18 2018-05-24 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 樹脂組成物

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5674184B2 (ja) * 2009-08-04 2015-02-25 サムスン電機ジャパンアドバンスドテクノロジー株式会社 ディスク駆動装置
CN102064625B (zh) * 2009-11-16 2012-12-05 建准电机工业股份有限公司 马达
US8207641B2 (en) * 2009-12-28 2012-06-26 Sunonwealth Electric Machine Industry Co., Ltd. Motor having radial adjustment and buffer gaps
JP2012193840A (ja) * 2010-08-09 2012-10-11 Nippon Densan Corp スピンドルモータおよびディスク駆動装置
JP5674495B2 (ja) * 2011-01-31 2015-02-25 Ntn株式会社 流体動圧軸受装置
KR20130035679A (ko) * 2011-09-30 2013-04-09 삼성전기주식회사 스핀들 모터
JP2013104560A (ja) * 2011-11-10 2013-05-30 Samsung Electro-Mechanics Co Ltd 流体動圧軸受アセンブリ及びそれを含むモータ
JP5395216B2 (ja) * 2012-04-18 2014-01-22 サムソン エレクトロ−メカニックス カンパニーリミテッド． ブラシレス直流モータ
KR20140087292A (ko) * 2012-12-28 2014-07-09 삼성전기주식회사 스핀들 모터
JP2015019510A (ja) * 2013-07-11 2015-01-29 サムスン電機ジャパンアドバンスドテクノロジー株式会社 回転機器
US20190027993A1 (en) * 2017-07-18 2019-01-24 Ford Global Technologies, Llc Light weight motor housing
US11702608B2 (en) 2018-08-06 2023-07-18 Eneos Corporation Lubrication method
WO2021072077A1 (en) * 2019-10-08 2021-04-15 Neapco Intellectual Property Holdings, Llc Lubricant supported electric motor including a bearing structure

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08100817A (ja) * 1994-09-30 1996-04-16 Nikkiso Co Ltd 滑り軸受および滑り軸受装置
JPH0959514A (ja) * 1995-08-28 1997-03-04 Dainippon Ink & Chem Inc 非強化ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物およびその製造方法
JPH10159854A (ja) * 1996-11-25 1998-06-16 Ntn Corp 複合滑り軸受
JPH11132225A (ja) * 1997-10-30 1999-05-18 Nippon Seiko Kk 軸受装置
JPH11211285A (ja) * 1998-01-23 1999-08-06 Mitsubishi Electric Corp 開閉弁、およびこの開閉弁を使用した冷凍装置
JP2001181522A (ja) * 1999-12-28 2001-07-03 Matsushita Electric Works Ltd 熱可塑性樹脂組成物、その製造方法、及び、成形品
JP2003301834A (ja) * 2002-04-08 2003-10-24 Ntn Corp 流体軸受装置およびその製造方法
JP2003314534A (ja) * 2002-04-17 2003-11-06 Sony Corp 軸受けユニット、軸受けユニットを有するモータおよび電子機器
JP2004011721A (ja) * 2002-06-05 2004-01-15 Ntn Corp 流体軸受装置

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6474309A (en) * 1987-09-14 1989-03-20 Maezawa Kasei Kogyo Kk Bolt made of plastic
JPH01225660A (ja) * 1988-03-04 1989-09-08 Polyplastics Co ポリアリーレンサルファイド樹脂組成物
JP2871752B2 (ja) * 1989-10-27 1999-03-17 三井化学株式会社 転がり軸受用保持器
US5731373A (en) * 1994-12-26 1998-03-24 Ntn Corporation Slide bearing slide bearing assembly and small motor
JPH1017770A (ja) * 1996-06-28 1998-01-20 Kawatetsu Mining Co Ltd 成形材料用ｐｐｓ樹脂組成物
US6390681B1 (en) * 1999-04-05 2002-05-21 Ntn Corporation Dynamic pressure bearing-unit
JP3774080B2 (ja) 1999-04-05 2006-05-10 Ｎｔｎ株式会社 動圧型軸受ユニット
WO2002000794A1 (en) * 2000-06-29 2002-01-03 Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. Polyarylene sulfide resin composition
JP2002061641A (ja) 2000-08-23 2002-02-28 Ntn Corp 動圧型軸受装置
JP3943381B2 (ja) 2001-12-05 2007-07-11 日本電産株式会社 軸受装置及びこれを備えたモータ
JP2004052999A (ja) 2002-05-30 2004-02-19 Ntn Corp 流体軸受装置
KR100968163B1 (ko) * 2002-04-23 2010-07-06 엔티엔 가부시키가이샤 유체 베어링 장치
JP4974265B2 (ja) * 2002-12-27 2012-07-11 東レ株式会社 ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物
JP2005003042A (ja) * 2003-06-10 2005-01-06 Ntn Corp 動圧軸受装置

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08100817A (ja) * 1994-09-30 1996-04-16 Nikkiso Co Ltd 滑り軸受および滑り軸受装置
JPH0959514A (ja) * 1995-08-28 1997-03-04 Dainippon Ink & Chem Inc 非強化ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物およびその製造方法
JPH10159854A (ja) * 1996-11-25 1998-06-16 Ntn Corp 複合滑り軸受
JPH11132225A (ja) * 1997-10-30 1999-05-18 Nippon Seiko Kk 軸受装置
JPH11211285A (ja) * 1998-01-23 1999-08-06 Mitsubishi Electric Corp 開閉弁、およびこの開閉弁を使用した冷凍装置
JP2001181522A (ja) * 1999-12-28 2001-07-03 Matsushita Electric Works Ltd 熱可塑性樹脂組成物、その製造方法、及び、成形品
JP2003301834A (ja) * 2002-04-08 2003-10-24 Ntn Corp 流体軸受装置およびその製造方法
JP2003314534A (ja) * 2002-04-17 2003-11-06 Sony Corp 軸受けユニット、軸受けユニットを有するモータおよび電子機器
JP2004011721A (ja) * 2002-06-05 2004-01-15 Ntn Corp 流体軸受装置

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008043075A (ja) * 2006-08-07 2008-02-21 Nidec Sankyo Corp モータ
JP2008111448A (ja) * 2006-10-27 2008-05-15 Nippon Densan Corp 動圧軸受装置
JP2018080292A (ja) * 2016-11-18 2018-05-24 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 樹脂組成物

Also Published As

Publication number Publication date
KR101237845B1 (ko) 2013-02-27
US8388226B2 (en) 2013-03-05
US20080309183A1 (en) 2008-12-18
US20120175984A1 (en) 2012-07-12
KR20070046788A (ko) 2007-05-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8388226B2 (en) Dynamic bearing device
JP2006070986A (ja) 動圧軸受装置用軸部材
US9694567B2 (en) Fluid dynamic bearing apparatus and motor comprising the same
CN100510442C (zh) 动压力轴承装置
JP4628720B2 (ja) 動圧軸受装置用ハウジング及びこれを備えた動圧軸受装置、並びにこの動圧軸受装置を有するモータ
US8177433B2 (en) Hydrodynamic bearing unit
US8267587B2 (en) Housing for fluid lubrication bearing apparatuses
JP4907106B2 (ja) 流体軸受装置用ハウジング、及び流体軸受装置用ハウジングと軸受スリーブとの一体化部材
JP4907105B2 (ja) 流体軸受装置用ハウジング、及び流体軸受装置用ハウジングと軸受スリーブとの一体化部材
WO2007029447A1 (ja) 流体軸受装置
US8778242B2 (en) Housing for fluid dynamic bearing device
JP5031338B2 (ja) 流体軸受装置
CN101243264B (zh) 流体动力轴承装置
JP2007085448A (ja) 流体軸受装置
JP2008131832A5 (ja)

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS KE KG KM KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NG NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SM SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020067026853

Country of ref document: KR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200580023990.X

Country of ref document: CN

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 11659079

Country of ref document: US