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WO2004072521A1 - 電動式切換弁 - Google Patents

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WO2004072521A1
WO2004072521A1 PCT/JP2004/001527 JP2004001527W WO2004072521A1 WO 2004072521 A1 WO2004072521 A1 WO 2004072521A1 JP 2004001527 W JP2004001527 W JP 2004001527W WO 2004072521 A1 WO2004072521 A1 WO 2004072521A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
valve body
port
rotor
center
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2004/001527
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Akira Kasai
Masahiro Murata
Yasumasa Takada
Morio Kaneko
Takashi Hirakawa
Kaori Yokota
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Saginomiya Seisakusho Inc
Original Assignee
Saginomiya Seisakusho Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Saginomiya Seisakusho Inc filed Critical Saginomiya Seisakusho Inc
Priority to KR1020057014999A priority Critical patent/KR100984090B1/ko
Priority to EP20040711039 priority patent/EP1593889B1/en
Priority to DE200460032517 priority patent/DE602004032517D1/de
Priority to US10/545,712 priority patent/US7204271B2/en
Publication of WO2004072521A1 publication Critical patent/WO2004072521A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
    • F16K31/02—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic
    • F16K31/04—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic using a motor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/02—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit
    • F16K11/06—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements
    • F16K11/072—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with pivoted closure members
    • F16K11/074—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with pivoted closure members with flat sealing faces
    • F16K11/0743—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with pivoted closure members with flat sealing faces with both the supply and the discharge passages being on one side of the closure plates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/8593—Systems
    • Y10T137/86493—Multi-way valve unit
    • Y10T137/86863—Rotary valve unit

Definitions

  • the present invention relates to a motor-operated switching valve, and more particularly to a direct-acting motor-operated switching valve used for switching a refrigerant flow path of a refrigerator / refrigerator.
  • JP-A-11-13925, JP-A-2001-156493, and JP-A No. 11-139925 as motor-operated switching valves used for switching refrigerant channels of refrigerators and refrigerators.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-214 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-122, a plurality of valve ports are provided on a flat bottom surface in a valve chamber.
  • the valve has a valve body that is open and is rotatably provided in the valve chamber, slides on the bottom surface of the valve chamber at the end face, and switches the connection of the valve port according to the rotation position.
  • the pitch circle radius of the valve port is small and the radius of the valve body is correspondingly small in order to reduce the driving torque of the valve body.
  • the pitch circle radius of the valve boat due to the arrangement of the fittings connected to the valve port.
  • the arrangement position of the valve port is shifted toward the rotation center of the valve body with respect to the center of the pipe joint, and the pitch radius of the valve port is reduced in accordance with the amount of the shift.
  • the conventional valve has a structure in which a valve port is formed on one side of the valve chamber bottom and a pipe joint is connected on the other side, so there is a limit to the amount of deviation that can be set, and the amount of deviation is high. It cannot be set to an appropriate value or required value with a certain degree. Disclosure of the invention
  • the present invention relates to a case where the arrangement position of a valve port is deviated in the rotational radius direction of a valve body with respect to the center of a pipe joint in order to reduce the pitch circle radius of the valve port.
  • the purpose of the present invention is to solve the above-mentioned problems that may occur, and to set the amount of radial deviation of a valve port with respect to a fitting to an appropriate value or a required value with a high degree of design freedom.
  • Another object of the present invention is to provide a motor-operated switching valve that has a high flatness of a valve seat surface and does not cause valve leakage.
  • a motor-operated switching valve has a flat bottom surface in a valve chamber, a plurality of valve ports opened, and an end face provided rotatably in the valve chamber.
  • a valve body that slides on the bottom surface of the valve chamber to switch the connection of the valve port in accordance with a rotation position, and that is electrically driven to rotate the valve body by an electric actuator.
  • FIG. 1 is a sectional view showing a first embodiment of an electric switching valve according to the present invention.
  • FIGS. 2 (a) to 2 (d) are views showing the respective switching positions of the electrically operated switching valve of the first embodiment.
  • FIG. 3 is an exploded perspective view of a main part of the electric switching valve of the first embodiment.
  • FIG. 4 is an enlarged plan view showing an arrangement relationship between a through hole and a valve port of the electric switching valve of the first embodiment.
  • FIG. 5 is an enlarged sectional view showing an arrangement relationship between a through hole and a valve port of the electric switching valve of the first embodiment.
  • FIG. 6 is an enlarged plan view of a base-pointing stop portion of the electric switching valve of the first embodiment.
  • FIG. 7 (a) is an enlarged sectional view of the valve body of the electric switching valve of the first embodiment
  • FIG. 7 (b) is an enlarged sectional view showing the swing operation of the valve body.
  • FIG. 8 is an exploded perspective view of a main part of an electric switching valve according to a modification of the first embodiment.
  • FIG. 9 is an enlarged perspective view showing a state in which the leaf spring structure shown in FIG. 8 is fitted to a valve body.
  • FIG. 10 shows a state in which the valve body and the rotor of the stepping motor are connected in a torque transmitting relationship.
  • FIG. 10 is an enlarged front view as viewed in the direction of arrow A in FIG.
  • FIG. 11 is a sectional view showing a second embodiment of the electrically operated switching valve according to the present invention.
  • FIGS. 12 (a) to 12 (c) are views showing the respective switching positions of the electric switching valve of the second embodiment.
  • FIG. 13 is an exploded perspective view of a main part of the electric switching valve of the second embodiment.
  • FIG. 14 is an enlarged plan view showing an arrangement relationship between a through hole and a valve port of the electric switching valve of the second embodiment.
  • FIG. 15 is a refrigerant circuit diagram showing an example of use of the electric switching valve according to the present invention.
  • FIG. 16 is a refrigerant circuit diagram showing another example of use of the electric switching valve according to the present invention.
  • the motor-operated switching valve 10 includes a disc-shaped bottom cover member 11 as a fixed-side member, and a can-shaped case 1 hermetically welded onto the bottom cover member 11. 2 and.
  • the case 12 cooperates with the bottom lid member 11 to form a valve chamber 13 having an airtight chamber structure inside.
  • Case 12 is a stainless steel sheet formed by a deep drawing press. As shown in FIG. 3, the rotor accommodating cylindrical portion 12 A and the upper dome portion 12 B of the case 12 are formed by a bearing engaging recess 12 formed in the center of the upper dome portion 12 B. In order to ensure the concentricity between C and the rotor accommodating cylindrical portion 12A, they are integrally press-molded.
  • the curvature (R) force of the spherical surface is the outer diameter (D) of the rotor housing cylinder portion 12A.
  • the upper dome portion 12B is formed.
  • the purpose of this is to increase the internal pressure resistance of the case so that the vertical dimension of the case is not increased unnecessarily, and furthermore, the bending of the upper dome part 12 mm is moderated to secure the required pressure resistance. It is designed to be.
  • the lower opening 12D of the case 12 to be joined to the bottom lid member 1 1 is designed to provide a margin for design of internal components and consideration of pressure resistance, and to reduce the thermal influence during joining.
  • the diameter is larger than the outer diameter (D) of the part 12 mm.
  • the bottom lid member 11 is formed by stamping and punching a stainless steel plate.
  • a step 11A having an outer diameter substantially equal to the inner diameter of the lower opening 12D of the case 12 is formed on the upper surface of the bottom lid member 11, and the lower opening 12D of the case 12 is formed in the step 11A.
  • Through holes 11 B, 11 C, and 11 D are formed in required portions (three places) of the bottom lid member 11.
  • the through-holes 11C and 11D are located at a predetermined rotation angle (90 degrees) apart on the same arc line concentric with the center axis.
  • One ends of fittings 14, 15 and 16 are inserted into the through holes 11B, 11C and 11D, respectively.
  • the pipe joints 14, 15, and 16 are fixed to the bottom cover member 11 and the intermediate plate 17 which are integrated by joining, which will be described later, by brazing with ring brazing, respectively, and the outside of the bottom cover member 11 (Downward).
  • This brazing is preferably performed by brazing in a furnace without flux using a hydrogen reducing atmosphere furnace or the like as brazing in the same process as the brazing of the intermediate plate 17 described later, from the viewpoint of environmental considerations.
  • the brazing filler metal of the pipe joints 14, 15, 16 and the intermediate plate 17 flows to the welding surface with the bottom cover member 11 and the case 12.
  • an annular U groove 11H having a diameter slightly smaller than the step portion 11A is formed.
  • An intermediate plate (base plate) 17 is fixed to the upper surface of the bottom lid member 11 by brazing.
  • the intermediate plate 17 is obtained by stamping and bending a stainless steel plate.
  • a shaft support hole 17F is punched and formed.
  • the intermediate plate 17 is formed with a positioning hole 17B which is fitted into the positioning projection 11F embossed on the bottom cover member 11 by punching.
  • the central recess 11E of the bottom lid member 11 has a sufficient depth to act as a brazing material accumulation part (see Fig. 5), preventing the brazing material from flowing into the shaft support hole 17F. I do.
  • the central concave portion 11E also functions as an escape portion for a variation in the axial length of the central shaft 21 described later.
  • the intermediate plate 17 has a cutout 17C that opens the through hole (inlet port) 11: 6 to the valve chamber 13.
  • the intermediate plate 17 has oblong communication openings (communication openings) 17D and 17E communicating with the through holes (exit ports) 11C and 11D, respectively.
  • the communication openings 17D and 17E are long in the radial direction, respectively, and communicate with the through holes 11C and 1ID on the radially outer side.
  • the through hole 11B may be referred to as an A port, the through hole 11C as a B port, and the through hole 11D as a C port.
  • a shaft support hole 17F formed by punching in the center of the intermediate plate 17 is fitted with a lower end 21A of a later-described center shaft 21 (see FIG. 5).
  • the diameter of the shaft support hole 17F is smaller than that of the annular convex portion 17A, and is a diameter that ensures a required clearance with respect to the shaft diameter of the central shaft 21.
  • the intermediate plate 17 is formed by bending a stopper piece 17G for setting a base point with which a protruding piece 20F of the valve body 20 described later contacts.
  • a coil spring 18 for buffering is attached to the stopper piece 17G so as to surround the stopper piece 17G.
  • the buffer coil spring 18 is made of a stainless steel wire having spring properties, and is wound in a normal coil shape in a state close to the close contact state.
  • the upper end of the stopper piece 17G is caulked and deformed to prevent the buffer coil spring 18 from dropping off.
  • a convex portion 11 G is formed on the upper surface of the bottom lid member 11, and the tip of the convex portion 11 G is attached to the stopper coil spring 17 G attached to the stopper piece 17 G. It abuts on the lower end of 8 to prevent the coil spring 18 from tilting.
  • valve seat (valve seat member) 19 is attached to the upper surface of the intermediate plate 17.
  • the valve seat 19 is formed by etching both sides of a stainless steel sheet into a predetermined shape.
  • the valve seat 19 removes the edge wedge by double-sided etching, improves the smoothness and surface roughness of the slide valve seat flat surface (valve seat surface 19G), and improves the sliding lubricity of the valve body 20. In order to obtain, carefully selected barrel processing is performed.
  • the valve seat 19 has positioning holes 19 A and 19 B that fit into the two positioning projections 17 H and 17 J embossed on the intermediate plate 17, and a communication opening 17.
  • Valve ports 19C and 19D communicating with each of D and 17E and a central hole 19E through which the central shaft 21 penetrates are formed by etching. By forming these by etching, the degree of freedom of design, the irregular shape design, the dimensional accuracy of parts, and the flatness and surface roughness can be reliably and inexpensively achieved, and valve leakage is reduced.
  • the position and angle of the valve seat 19 are determined by fitting the positioning holes 19A and 19B into the positioning projections 17H and 17J of the intermediate plate 17, respectively.
  • Bonding of the valve seat sheet 19 to the intermediate plate 17 includes methods such as bonding and sealing agents, brazing, soldering, heat pressing and welding.
  • Epoxy, polyamide-imide, polyester, polyesterimide-polyurethane-based polyurethanes are suitable as adhesives and sealants in terms of cold soot resistance. Bonding and curing of the sealant can be done in patches or in a continuous furnace. In the case of an adhesive and sealant made of a thermosetting resin such as an epoxy resin, heat curing is performed at about 120 ° C.
  • the valve seat 19 has a notch 19 F that opens the through hole (inlet port) 11 B to the valve chamber 13, similarly to the notch 17 C of the intermediate plate 17. .
  • valve ports 19C and 19D are provided with a predetermined rotation angle (in the same arc line as the center axis of the center hole 19E through which the center shaft 21 passes). 90 degree ) It is far away.
  • the pitch circle radius PV of the valve ports 19C and 19D is smaller than the pitch circle radius Pp of the through holes 11C and 11D.
  • the valve ports 19C and 19D each have an intermediate plate 1
  • the 7 communication openings 17D and 17E communicate with the radially inner side.
  • the pitch circle radii P p of the through holes 11 C and 11 D are the same as the pitch circle radii P of the pipe joints 15 and 16 shown in FIG.
  • the bottom of the valve chamber 13 has a bottom cover member 1 1 to which the fittings 14, 15, and 16 are connected as shown in FIG. 5.
  • valve ports 19C and 19D are offset from the center of the pipe joints 15 and 16 toward the rotation center of the valve body 20.
  • An intermediate plate 17 having radially long communication openings 17D and 17E connects the valve ports 19C and 19D to the pipe joints 15 and 16.
  • the upper surface of the valve seat 19 in the valve chamber 13 is a valve seat surface 19G, and the valve body 20 is disposed on the valve seat surface 19G.
  • the valve body 20 is an integrally molded product made of a resin material in consideration of sliding and refrigerant resistance. As shown in FIG. 7, two valve ports 19 C and 19 are provided on the lower bottom surface.
  • An arc-shaped flat valve portion 2OA that opens and closes D at a predetermined rotation angle position, and two foot-shaped portions 20B and 20C for stabilizing a seal load by parallelism are formed to project from each other.
  • the flat valve portion 2OA is formed at a position matching the pitch circle radius PV of the valve ports 19C and 19D, and the two foot portions 20B and 20C are formed at the lower bottom surface of the valve body 20.
  • the center hole 20 D at the center of the center axis 20D on the same arc line concentric with the center axis line as shown in Fig. 2 in the circumferential direction It is protruding from above.
  • the valve body 20 has a flat valve portion 2OA and foot portions 20B and 20C on the valve seat surface 19G of the valve seat 19. Make sliding contact.
  • the upper surface of the valve body 20 whose lower bottom surface is a flat valve portion 2OA avoids the influence of shrinkage in resin molding, and the flatness and roughness of the flat valve portion 2OA.
  • the thickness is set to 20E, which is a thin concave shape to avoid a drop.
  • the center of rotation of the valve body 20 is set by a center axis 21 penetrating the center hole 20D, and the valve body 20 is guided by the center axis 21 and rotates around the center axis.
  • the center hole 20D has a fitting straight hole portion (small clearance) for securing concentricity with the center shaft 21. 20 D a and an upper tapered hole portion 20 D b.
  • the upper tapered hole portion 2 OD b functions not only as a structure for improving the assemblability of the center shaft 21, but also as a oscillating mechanism, so that the valve seat 19 and the valve body 20 with respect to the center shaft 21 are formed. Variations in parallel and squareness can be absorbed, and the seal as a switching valve ⁇ Operational stability is improved. In addition, this swinging reduces the risk of occurrence of the lip of the valve body 20 due to dust.
  • valve element 20 has a protruding piece 31A provided on the rotor 31 of the stepping motor 30 between the two protruding pieces 20F and 20G, as shown in FIG.
  • the rotor 31 is connected to the rotor 31 in a torque transmitting relationship in a rotationally positioned state, whereby the valve body 20 and the rotor 31 rotate synchronously.
  • the protruding piece 20F also serves as a stopper piece on the rotor side, and is rotated by the rotation of the rotor 31 in the base direction (CW) as shown in FIG. 2 (a) and FIG. It comes into contact with the coil spring 18 of the buffering piece 17 G of the stopper piece 17 G for taking out, and the abutment is performed by this contact.
  • the buffer coil spring 18 is made of metal, it is not affected by the refrigerant and the refrigerating machine oil, and is more durable than a buffer material (rubber stopper) made of a rubber-like elastic material such as an O-ring.
  • Guide pieces 20H and 20J are formed on the upper portions of the projecting pieces 20F and 20G of the valve body 20, and these guide pieces 20H and 20J At the time of assembling 31 into the valve body 20, it guides that the projecting piece 31 A is engaged between the projecting pieces 20 F and 20 G. In other words, the projecting piece 31A is prevented from coming off between the projecting pieces 20F and 20G. Further, as shown in FIG. 3, the valve body 20 is provided with a retainer spring 23 described later. The upper guide shaft 2 has OK.
  • the center shaft 21 is made of polished stainless steel, and its lower end 21 A is rotatably supported by the intermediate plate 17 by fitting with the shaft support hole 17 F (see FIG. 5). .
  • the upper end 21B of the central shaft 21 is rotatably fitted in the bearing hole 22A of the bearing member 22.
  • the bearing member 22 is made of a highly slippery resin material, and is engaged with the bearing engaging recess 12C of the case 12 by an upper central projection 22B (see FIG. 1).
  • a valve 31 of a stepping motor 30 is rotatably provided in the valve chamber 13.
  • the rotor 31 is a plastic magnet in which the outer periphery 31B is multipolar magnetized. As described above, the rotor 31 is connected to the valve body 20 in a torque transmitting relationship with the protruding piece 31A, and the valve body 20 Is driven to rotate.
  • the boss portion 31C of the rotor 31 is formed with a through hole 31D through which the center shaft 21 penetrates, and the outer peripheral portion 31B and the boss portion 31C are formed.
  • the pressure-equalizing communication hole 31F is provided in the rib-shaped part 31E connecting the two.
  • the axial length of the through hole 31D is made as long as possible in order to prevent the rotor 31 from rotating unsteady (rattle, tilt). It is sufficient that at least one equalizing communication hole 31F is provided, and in addition to balancing the pressure between the upper and lower portions of the rotor 31, it functions to prevent refrigerating machine oil and liquid refrigerant from being deposited on the upper portion.
  • a holding spring 23 made of a compression coil spring is sandwiched between the lower end of the boss portion 31C of the rotor 31 and the upper surface of the valve body 20, a holding spring 23 made of a compression coil spring is sandwiched.
  • the presser spring 23 presses the flat valve portion 2OA of the valve body 20 against the valve seat surface 19G to ensure the stability of the valve seal in a low differential pressure state.
  • the pressing spring 23 simultaneously urges the rotor 31 and the bearing member 22 upward, and presses the upper central projection 22B of the bearing member 22 against the bearing engaging concave portion 12C of the case 12. .
  • a stator assembly 32 of the stepping motor 30 is positioned and fixed to the outer periphery of the case 12.
  • the stator 3D 32 has upper and lower two-stage stator coils 33, a plurality of magnetic pole teeth 34, an electrical connector 35, and the like, and is liquid-tightly sealed with a sealing resin 36.
  • the stator assembly 32 includes a positioning projection 11 1 J having a forked end 37 A of a positioning piece 37 provided on the stator assembly 32 formed on an outer peripheral portion of the bottom cover 11. 1
  • the phase is matched (the mounting position in the circumferential direction) by engaging so as to sandwich IK.
  • the stator assembly 32 is prevented from coming off by the non-return engagement of the check pawl 38 A of the stopper piece 38 provided on the stator assembly 32 with the lower bottom surface of the bottom cover 11. Is done.
  • valve body 20 is separated from the valve ports 19C and 19D by the split rotation drive by the stepping motor 30 as shown in FIG.
  • Valve port 19C and 19D are both open to valve chamber 13 and port A (inlet port) is connected to two outlet ports (port B and port C).
  • the second switching position (18 pulses), which is open to chamber 13 and the A port (inlet port) communicates only with the B port, and a flat valve as shown in Fig.
  • the flat valve section 20A blocks the valve port 19C, only the valve port 19D is opened to the valve chamber 13 and the A port (inlet port) is opened.
  • the fittings 15 and 16 are dimensionally limited to be shifted toward the center, and the arrangement radius is the pitch circle radius Pp of the through holes 11C and 11D.
  • the valve ports 19C and 19D are offset from the center positions of the through holes 11C and 11D toward the rotation center of the valve body 20, respectively.
  • 9C, 19D pitch circle radius PV is smaller than through hole 11C, 11D pitch circle radius Pp, so that valve port 19C, 19D pitch circle radius PV is through hole 1.
  • the position of the flat valve portion 2OA can be set radially inward, and the driving torque required to rotate the valve body 20 accordingly. Is reduced.
  • the amount of deviation of the valve ports 19C and 19D toward the center of rotation is the communication opening 1 of the intermediate plate 17. It is possible to set appropriate values and required values with high design flexibility without being restricted by 7D and 17E.
  • the projecting piece 31A of the rotor 31 of the stepping motor 30 is engaged between the two projecting pieces 20F and 20G of the valve element 20.
  • the backlash between the two protruding pieces 20F, 20G and the protruding piece 31A should be eliminated by a spring piece. It may be.
  • the ring-shaped portion 24 A of the leaf spring structure 24 disposed between the valve body 20 and the pressing spring 23 is formed by the taper of the valve body 20. It is fitted to the guide shaft portion 20 K until it hits the step portion 20 L at the base end thereof, and extends in the radial direction from the ring portion 24 A as shown in FIG.
  • the extension portion 24B is positioned between the two guide pieces 20H and 20J of the valve body 20, and a spring piece 24C bent at the tip of the extension portion 24B is Arrange along the inner side surface of the projecting piece 20 G.
  • FIGS. 11 to 14 parts corresponding to FIGS. 1 to 7 are denoted by the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 7, and description thereof is omitted. .
  • valve ports 19 C and 19 D formed by etching on the valve seat 19 are respectively provided with the valve body 20. It has a fan shape around the center of rotation. As best shown in FIG. G
  • the pitch radius Pv of 19C and 19D is smaller than the pitch radius Pp of the through holes 11C and 1ID, and the outer peripheral edges of the valve ports 19C and 19D are through holes 11C and It is offset radially inward by the radial dimension Ra from the outer periphery of 11D.
  • the flat valve portion 2OA of the valve body 20 has a fan shape in accordance with the shape and arrangement of the valve ports 19C and 19D.
  • the valve port 19C or 19D is closed depending on the condition.
  • the pitch circle radii PV of the valve ports 19 C and 19 D have the through holes 11 C and 11 1
  • the driving torque required for the rotation of the valve body 20 is reduced as compared with the case where the pitch circle radius P is equal to D.
  • the amount of deviation of the valve ports 19C and 19D toward the rotation center is not restricted by the fan-shaped communication openings 17D and 17E of the intermediate plate 17 and has a high degree of design freedom. It can be set to an appropriate value or a required value.
  • the shape of the valve ports 19C and 19D may be an arc concentric with the rotation center of the valve body 20, and any shape can cope with a large flow rate.
  • valve body 20 closes the valve port 19D by the split rotation drive by the stepping motor 30, as shown in FIG. 12 (a).
  • the first switching position (0 pulse base position) where only valve port 19C is open to valve chamber 13 and port A (inlet boat) communicates only with port B, and Fig. 12 (b ),
  • the flat valve 2OA closes the valve port 19C, only the valve port 19D opens to the valve chamber 13, and the A port (inlet port) communicates only with the C port.
  • Fig. 12 (b ) The flat valve 2OA closes the valve port 19C, only the valve port 19D opens to the valve chamber 13, and the A port (inlet port) communicates only with the C port.
  • the second switching position (20 pulses) to move the flat valve section 20A away from either of the valve ports 19C and 19D, G
  • the third switching position where both 19C and 19D are opened to the valve chamber 13 and the A port (inlet port) communicates with the two outlet ports (B port and C port). And switching operation between the 40 pulse), 3 position is obtained.
  • the two projecting pieces 20F and 20G of the valve body 20 and the projection of the rotor 31 of the stepping motor 30 are provided.
  • the backlash between the piece 3 1 A and the valve body 20 and the holding spring 23 In this case, a detailed description using the drawings will be omitted, but the extension of the leaf spring structure 24 may be omitted.
  • the leaf spring structure until the portion 24B contacts the upper surface of the valve body 20 shown in FIG. 13 so that the portion 24B is located between the two guide pieces 20H and 20J of the valve body 20.
  • the spring piece 24 C is arranged along the inner side surface of the protruding piece 20 G by fitting the ring-shaped part 24 A of 24 into the tapered guide shaft part 2 OK of the valve element 20.
  • FIG. 15 shows a refrigerant circuit of a refrigerator according to a first use example of the electrically operated switching valve according to the first and second embodiments of the present invention.
  • the refrigerant circuit of the refrigerator comprises a compressor 51 and It has a condenser 52, an expansion valve (or a capillary tube) 53, and an evaporator 54.
  • the motor-operated switching valve 10 has the inlet port A connected to the discharge side of the compressor 51, the outlet port B connected to the condenser 52, and the outlet port C connected to the bypass passage 55 during normal operation.
  • the motor-operated switching valve 10 is located at a switching position that connects the inlet port A to the outlet port B.
  • the refrigerant flows through the compressor 51 ⁇ the condenser 52 ⁇ the expansion valve 53 ⁇ the evaporator 54 ⁇ the compressor 51, and a normal refrigeration cycle is established.
  • the motor-operated switching valve 10 connects the inlet port A to the outlet port. It is located at the switching position communicating with.
  • the refrigerant flows through the compressor 51 ⁇ bypass circuit 55 ⁇ evaporator 54 ⁇ compressor 51, high-temperature and high-pressure refrigerant flows through the evaporator 54, and defrosts the evaporator 54 Is performed.
  • FIG. 16 shows a refrigerant circuit of a refrigerator / refrigerator according to a second use example of the electrically operated switching valve according to the first and second embodiments of the present invention.
  • the refrigerant circuit of the refrigerator / refrigerator includes a compressor. 61, condenser (radiator) 62, freezer compartment tube (C.T.F) 63, and refrigerator compartment tube (C.T.R) 64 It has an evaporator 65 for the freezer compartment, an evaporator 66 for the refrigerator compartment, and an electrically operated switching valve (electrically operated three-way switching valve) 67.
  • the motor-operated switching valve 10 has an inlet port A connected to the downstream side of the condenser 62, an outlet port B connected to the freezer compartment tube 63, and an outlet port C connected to the refrigerator compartment. Connected to retube 64.
  • the electrically operated switching valve 10 is located at the first switching position where the inlet port A communicates with both the outlet port B and the outlet port C.
  • the refrigerant flows through the compressor 6 1 ⁇ condenser 6 2 ⁇ freezer compartment tube 6 3 ⁇ cold room evaporator 6 5 ⁇ compressor 6 1 and compressor 6 1 ⁇ Condenser 6 2 ⁇ chiller compartment tube 6 4 ⁇ refrigerator compartment evaporator 6 6 ⁇ freezer compartment evaporator 6 5 ⁇ compressor 6 1
  • the cooling effect in full operation is ensured for the evaporation load of the refrigerator evaporator 6.
  • the electrically operated switching valve 10 is located at the second switching position that connects the inlet port A to the outlet port B.
  • the refrigerant flows through the compressor 6 1 ⁇ condenser 6 2 ⁇ freezer compartment tube 6 3 ⁇ freezer evaporator 6 5 ⁇ compressor 61 to operate the freezer and stop the refrigerator. It becomes.
  • the motor-operated switching valve 10 When the operation is stopped, the motor-operated switching valve 10 is located at the third switching position in which the inlet port A is not connected to any outlet port and is in a fully closed state. In this case, when the operation is stopped, high-temperature and high-pressure refrigerant is prevented from flowing into the freezer evaporator 65 and the refrigerator compartment evaporator 66, and the operation stop time is extended.
  • the electrically operated switching valve 10 is located at the fourth switching position that connects the inlet port A to the outlet port C.
  • the refrigerant flows from the compressor 6 1 ⁇ condenser 6 2 ⁇ refrigerator tube 6 4 ⁇ refrigerator evaporator 6 6 ⁇ freezer
  • the evaporator flows from the evaporator 65 to the compressor 61, and the refrigerator compartment priority cooling operation is performed.
  • the valve port formed in the valve seat is formed through the through hole formed in the bottom lid.
  • the amount of deviation of the valve port in the direction of rotational radius is not restricted by the communication opening of the intermediate plate. Can be set to a value.
  • the pitch circle radius of the valve port arrangement is smaller than the pitch circle radius of the joint member arrangement. The driving torque required for the rotation of the motor can be reduced.
  • the shape of the valve port that is deviated from the center position of the joint member in the rotational radius direction of the valve body may be, for example, an arc shape such as a sector shape, and the shape of the valve port is an arc shape. This can increase the flow rate.
  • the valve port is composed of one inlet port that is always in communication with the valve chamber, and two outlet ports that are open at positions separated from each other in the rotation direction of the valve body. The connection between the inlet port and the two outlet ports is switched in accordance with the rotational position of the valve body, and the two outlet ports are each deviated from the center position of the joint member in the radial direction of rotation of the valve body. be able to.
  • the electric actuator is a stepping motor
  • a rotor of the stepping motor is engaged with the valve body in a torque transmitting relationship
  • the valve body has an intermediate plate formed in a center hole formed in the valve body.
  • the center of rotation is set by the more supported center shaft being rotatably engaged, and the center hole of the valve element has a tapered hole shape.
  • the electric actuator is a stepping motor
  • a protrusion is formed on the bottom surface of the valve chamber as a stop in the rotation direction of the rotor of the stepping motor
  • a coil spring for buffering is attached to the protrusion.
  • the shock at the time of the stopper collision is buffered by the buffer coil spring, and the collision noise is reduced.

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Abstract

弁室の底部を、管継手14～16部材を接続される底蓋11と、弁ポート19C、19Dが開口して弁体20の端面が摺接する弁座シート19と、底蓋11と弁座シート19とに挟まれて管継手15、16と弁ポート19C、19Dとを連通接続する連絡開口17D、17Eを有する中間板17との3層の積層構造体により構成し、弁ポート19C、19Dを管継手部材15、16の中心位置より弁体20の回転中心側に偏倚させる。

Description

' 明 細 書 電動式切換弁 技術分野
この発明は、 電動式切換弁に関し、 特に、 冷凍 ·冷蔵庫の冷媒流路の切換等に 用いられる直動式の電動式切換弁に関するものである。 背景技術
冷凍 ·冷蔵庫の冷媒流路の切換等に用いられる電動式切換弁として、 特開平 1 1 - 1 3 9 2 5号公報、 特開 2 0 0 1— 1 5 6 4 9 3号公報、 特開 2 0 0 1— 1 5 6 4 9 4号公報、 特開 2 0 0 2— 1 2 2 3 6 6号公報に示されているように、 弁室内の平らな底面に複数個の弁ポートが開口し、 弁室内に回転可能に設けられ て端面にて弁室底面に摺接し回転位置に応じて弁ポートの接続を切り換える弁体 を有し、 ステッピングモータにより弁体を直接回転駆動する直動式の電動式切換 弁が知られている。
直動式の電動式切換弁では、 弁体の駆動トルク低減のために、 弁ポートのピッ チ円半径が小さく、 これに応じて弁体の半径が小さいことが望まれる。 し力 し、 弁ポートに接続される管継手の配置により、 弁ボートのピッチ円半径を小さくす ることに限界がある。 このことに対して、 管継手の中心に対して弁ポートの配置 位置を弁体の回転中心側に偏倚させ、 その偏倚量に応じて弁ポートのピッチ円半 径を小さくすることが考えられる。
しかし、 従来のものでは、 弁室底部の一方に弁ポートが形成され、 他方に管継 手が接続される構造であるので、 設定可能な偏倚量に限度があり、 偏倚量を高い 設計の自由度をもって適正値や要求値に設定することができない。 発明の開示
この発明は、 弁ポートのピッチ円半径を小さくする等のために、 管継手の中心 に対して弁ポートの配置位置を弁体の回転半径方向に偏倚させようとする場合に 発生し得る、 上述の如き問題点を解消するためになされたもので、 管継手に対す る弁ポートの径方向偏倚量を高い設計の自由度をもつて適正値や要求値に設定す ることができ、 併せて、 弁座面の平坦度が高く、 弁漏れを生じることがない電動 式切換弁を提供することを目的としている。
上述の目的を達成するために、 クレーム 1に記載の発明による電動式切換弁は 、 弁室内の平らな底面に複数個の弁ポートが開口し、 前記弁室内に回転可能に設 けられて端面にて前記弁室底面に摺接し回転位置に応じて前記弁ポートの接続を 切り換える弁体を有し、 電動式ァクチユエータにより前記弁体を回転駆動する電 動式切換弁において、 前記弁室の底部が、 継手部材を接続される底蓋部材と、 前 記弁ポートが開口し前記弁体の端面が搢接する弁シート部材と、 前記底蓋部材と 前記弁シート部材とに挟まれ前記継手部材と前記弁ポートとを連通接続する連通 用開口部を有する中間板との積層構造体により構成され、 前記弁ポートの少なく とも一つは前記継手部材の中心位置より前記弁体の回転半径方向に偏倚している
図面の簡単な説明
第 1図はこの発明による電動式切換弁の第 1実施例を示す断面図である。 第 2図 （a ) 〜第 2図 （d ) は第 1実施例の電動式切換弁の各切換位置状態を 示す図である。
第 3図は第 1実施例の電動式切換弁の要部の分解斜視図である。
第 4図は第 1実施例の電動式切換弁の貫通孔と弁ポートとの配置関係を示す拡 大平面図である。
第 5図は第 1実施例の電動式切換弁の貫通孔と弁ポートとの配置関係を示す拡 大断面図である。
第 6図は第 1実施例の電動式切換弁の基点出しストツバ部分の拡大平面図であ る。
第 7図 （a ) は第 1実施例の電動式切換弁の弁体の拡大断面図、 第 7図 （b ) は同じくそれの首振り動作を示す拡大断面図である。
第 8図は第 1実施例の変形例に係る電動式切換弁の要部の分解斜視図である。 第 9図は第 8図の板ばね構造体を弁体に嵌装した状態を示す拡大斜視図である 第 1 0図は弁体とステッピングモータのロータとがトルク伝達関係に連結され た状態を示す第 9図の A矢視拡大正面図である。
第 1 1図はこの発明による電動式切換弁の第 2実施例を示す断面図である。 第 1 2図 （a ) 〜第 1 2図 （c ) は第 2実施例の電動式切換弁の各切換位置状 態を示す図である。
第 1 3図は第 2実施例の電動式切換弁の要部の分解斜視図である。
第 1 4図は第 2実施例の電動式切換弁の貫通孔と弁ポートとの配置関係を示す 拡大平面図である。
第 1 5図はこの発明による電動式切換弁の使用例を示す冷媒回路図である。 第 1 6図はこの発明による電動式切換弁の他の使用例を示す冷媒回路図である
発明を実施するための最良の形態 本発明の第 1の好適実施例による電動式切換弁の具体的構成
まず、 本発明の第 1実施例に係る電動式切換弁の構成について、 第 1図乃至第 7図を参照して説明する。
第 1図に示されているように、 電動切換弁 1 0は、 固定側部材である円盤形状 の底蓋部材 1 1と、 底蓋部材 1 1上に気密に溶接されたキャン状のケース 1 2と を有している。 ケース 1 2は、 底蓋部材 1 1と共働して、 内側に気密室構造の弁 室 1 3を形成している。
ケース 1 2は、 ステンレス薄板を深絞りプレスにて成形したものである。 第 3 図に示されているように、 ケース 1 2のロータ収容円筒部 1 2 Aと上部ドーム部 1 2 Bは、 上部ドーム部 1 2 Bの中央部に形成された軸受係合凹部 1 2 Cとロー タ収容円筒部 1 2 Aとの同芯度を確実に得るために、 一体プレス成形してある。 上部ドーム部 1 2 Bのロータ収容円筒部 1 2 Aとの接続部寄り部分を球面と見立 てた場合、 その球面の曲率 （R ) 力 ロータ収容円筒部 1 2 Aの外径 （D ) の半 分よりも若干小さい値、 即ち、 R= (D/2) _αとなるように、 上部ドーム部 12Bが形成されている。 これは、 ケースの鉛直方向寸法を必要以上に大きくせ ず、 その上で、 上部ドーム部 12 Βの曲げを程々に抑えて必要な耐圧性を確保す るための、 内部耐圧性の向上を目的とした設計である。
底蓋部材 1 1と接合されるケース 12の下方開口部 12Dは、 内部部品の設計 的な余裕度と耐圧的な配慮、 接合時の熱的な影響度を緩和させるベく、 ロータ収 容円筒部 12 Αの外径 （D) よりも大径としている。
底蓋部材 1 1は、 ステンレス板材をプレス成形 ·打ち抜きしたものである。 底 蓋部材 1 1の上面部にはケース 12の下方開口部 1 2Dの内径にほぼ等しい外径 の段差部 11 Aが形成されており、 この段差部 1 1 Aにケース 12の下方開口部 12Dが嵌合している (第 1図参照) 。 この嵌合によって底蓋部材 1 1とケース 12との同心度が保証される。
底蓋部材 1 1とケース 12との溶接 （レーザ溶接） は、 段差部 1 1 Aと下方開 口部 1 2Dとの嵌合部で行われる。 これにより、 溶接時の熱影響の低減と弁室 1 3へのスパックの飛散、 溶接部へのろう流れを防止できる。
底蓋部材 1 1の所要部位 (3ケ所） に、 各々管継手揷入用のろう付け代を確保 した貫通孔 1 1 B、 1 1 C、 11 Dが打ち抜き形成されている。 貫通孔 1 1 Cと 1 1Dは、 中心軸線と同心の同一円弧線上に、 所定回転角 （90度） 離れた位置 にある。 貫通孔 1 1 B、 1 1 C、 1 1 Dには各々管継手 14、 1 5、 16の一端 部が挿入されている。 管継手 14、 15、 16は、 各々リングろうによるろう付 けによつて、 後述の接合により一体化された底蓋部材 1 1と中間板 1 7とに固定 され、 底蓋部材 1 1の外側 (下方) に延びている。
このろう付けは、 環境配慮から、 後述の中間板 1 7のろう付けと同一工程のろ う付けとして、 水素還元雰囲気炉等を用いたフラックス無しの炉中ろう付けで行 われることが好ましい。
なお、 底蓋部材 1 1の上面部には、 管継手 14、 15、 16及び中間板 1 7の ろう付けのろう材が、 底蓋部材 1 1どケース 1 2との溶接面まで流れることを防 止するために、 段差部 1 1 Aより少し小さい径の円環 U溝 1 1Hが形成されてい る。 底蓋部材 1 1の上面部には中間板 （ベース板） 1 7がろう付けによって固定さ れている。 中間板 1 7は、 ステンレス板材をプレス '曲げ成形 '打ち抜きしたも のである。
中間板 1 7の中心部には、 軸支持孔 1 7 Fが打ち抜き形成されている。 中間板 1 7の下面側には軸支持孔 1 7 Fの打ち抜き時にパーリング加工によって形成さ れた軸支持孔 1 7 F周りの環状凸部 1 7 Aがあり、 この環状 ώ部 1 7 Αが底蓋部 材 1 1の中心部にエンボス加工された中心凹部 1 1 Eに嵌合している。 また、 中 間板 1 7には底蓋部材 1 1にエンボス加工された位置決め凸部 1 1 Fに嵌合する 位置決め孔 1 7 Bが打ち抜き形成されている。 この 2箇所の嵌合によって中間板 1 7と底蓋部材 1 1とが同心 ·位置合わせされる。
底蓋部材 1 1の中心凹部 1 1 Eは余裕のある深さを有し、 ろう材溜まり部とし て作用し (第 5図参照) 、 ろう材が軸支持孔 1 7 Fへ流れるのを防止する。 また 、 中心凹部 1 1 Eは後述の中心軸 2 1の軸長のばらつきの逃げ部としても作用す る。
中間板 1 7には貫通孔 （入口ポート） 1 1：6を弁室1 3に開放する切欠部 1 7 Cが形成されている。 中間板 1 7には、 貫通孔 （出口ポート） 1 1 C、 1 1 Dの 各々に連通する長円形の連絡開口 (連通用開口部) 1 7 D、 1 7 Eが形成されて いる。 連絡開口 1 7 D、 1 7 Eは、 各々径方向に長く、 径方向の外方側で貫通孔 1 1 C、 1 I Dに連通している。 なお、 これより以降、 貫通孔 1 1 Bを Aポート 、 貫通孔 1 1 Cを Bポート、 貫通孔 1 1 Dを Cポートと呼ぶことがある。
中間板 1 7の中心部に打ち抜き形成された軸支持孔 1 7 Fには、 後述の中心軸 2 1の下端 2 1 Aが嵌合する (第 5図参照) 。 軸支持孔 1 7 Fの径は、 環状凸部 1 7 Aより小さく、 しかも、 中心軸 2 1の軸径に対して所要のクリァランスを確 保する径になっている。
中間板 1 7には後述の弁体 2 0の突出片 2 0 Fが当接する基点出し用のストッ パ片 1 7 Gが折り曲げ形成されている。 ストッパ片 1 7 Gにはストッパ片 1 7 G を取り囲むように緩衝用コイルばね 1 8が取り付けられている。 緩衝用コイルば ね 1 8は、 ばね性を有するステンレス細線製で、 通常のコイル状に、 密着状態に 近い状態に卷かれたものである。 なお、 ス トッパ片 1 7 Gの上端は、 緩衝用コイルばね 1 8の脱落防止のために 、 かしめ変形されている。 また、 底蓋部材 1 1の上面部には凸部 1 1 Gがェンポ ス形成されており、 この凸部 1 1 Gの先端が、 ス トッパ片 1 7 Gに取り付けた緩 衝用コイルばね 1 8の下端に当接して、 緩衝用コイルばね 1 8が傾くのを防止す る。
中間板 1 7の上面部には弁座シート （弁シート部材） 1 9が取り付けられてい る。 弁座シート 1 9は、 ステンレス薄板を所定形状に両面エッチング処理してい る。 弁座シート 1 9は、 両面ェッチングでの端部ェッジの除去とスライド弁座平 面 （弁座面 1 9 G) の平滑度 ·面粗度を向上させ、 弁体 2 0の摺動潤滑性を得る 目的で、 厳選したバレル処理が行われている。
弁座シート 1 9には、 中間板 1 7にエンボス加工された二つの位置決め凸部 1 7 H、 1 7 Jの各々に嵌合する位置決め孔 1 9 A、 1 9 Bと、 連絡開口 1 7 D、 1 7 Eの各々に連通する弁ポート 1 9 C、 1 9 Dと、 中心軸 2 1が貫通する中心 孔 1 9 Eがエッチング加工により貫通形成されている。 これらをエッチング処理 で形成することで、 設計の自由度と、 異形形状設計と、 部品寸法精度及び平坦 · 面粗度が、 確実に、 安価に達成でき、 弁漏れが減少する。
弁座シート 1 9は、 位置決め孔 1 9 A、 1 9 Bが中間板 1 7の位置決め凸部 1 7 H、 1 7 Jに各々嵌合することにより、 位置 ·角度出しを行われる。 弁座シー ト 1 9の中間板 1 7への接合は、 接着 · シール剤、 ろう付け、 ハンダ付け、 熱圧 着や溶接等の方法がある。
接着 · シール剤としては、 エポキシ系、 ポリアミ ドイミ ド系、 ポリエステル系 、 ボリエステルイミ ド系ゃポリウレタン系が耐冷煤性の点で適している。 接着 · シール剤の硬化は、 パッチあるいは連続炉で行うことができる。 エポキシ系のよ うな熱硬化型樹脂による接着 ·シール剤の場合には、 1 2 0 °C程度で加熱硬化を 行う。
弁座シート 1 9には、 中間板 1 7の切欠部 1 7 Cと同様に、 貫通孔 （入口ポー ト） 1 1 Bを弁室 1 3に開放する切欠部 1 9 Fが形成されている。
弁ポート 1 9 C、 1 9 Dは、 第 4図によく示されているように、 中心軸 2 1が 貫通する中心孔 1 9 Eの中心軸線と同心の同一円弧線上に、 所定回転角 （9 0度 ) 離れた位置にある。 この弁ポート 1 9 C、 1 9 Dのピッチ円半径 P Vは、 貫通 孔 1 1 C、 1 1 Dのピッチ円半径 P pより小さく、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dは、 各々中間板 1 7の連絡開口 1 7D、 1 7 Eの径方向の内方側に連通している。 な お、 貫通孔 1 1 C、 1 1 Dのピッチ円半径 P pは、 第 5図に示す管継手 1 5、 1 6のピッチ円半径 P と同じである。
弁室 1 3の底部構造を要約すると、 弁室 1 3の底部は、 第 5図によく示されて いるように、 管継手 1 4、 1 5、 1 6を接続される底蓋部材 1 1と、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dが開口し弁体 2 0の端面 （下底面） が摺接する弁座シート 1 9と、 底蓋部材 1 1と弁座シート 1 9とに挟まれて管継手 1 5、 1 6と弁ポート 1 9 C 、 1 9 Dとを連通接続する連通用開口部である違絡開口 1 7 D、 1 7 Eを有する 中間板 1 7とによる 3層の積層構造体により構成されている。
そして、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dは管継手 1 5、 1 6の中心位置より弁体 2 0 の回転中心側に偏倚している。 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dと管継手 1 5、 1 6を連 絡するのが、 径方向に長い連絡開口 1 7 D、 1 7 Eを有する中間板 1 7である。 弁室 1 3内にある弁座シート 1 9の上面が弁座面 1 9 Gであり、 弁座面 1 9 G 上に弁体 2 0が配置されている。 弁体 2 0は、 摺動、 耐冷媒性を考慮した樹脂材 料による一体成形品であり、 第 7図に示されているように、 下底面に、 二つの弁 ポート 1 9 C、 1 9 Dを所定回転角位置で開閉する円弧状の平面弁部 2 O Aと、 平行性によるシール荷重の安定化のための二つの足状部 20 B、 20 Cとを各々 突出成形されている。 平面弁部 2 OAは弁ポート 1 9 C、 1 9 Dのピッチ円半径 P Vに合う位置に成形されており、 二つの足状部 2 0 B、 2 0 Cは、 弁体 2 0の 下底面の、 中心軸 2 1が回転可能に貫通する弁体 2 0中心部の中心孔 2 0 Dの中 心軸線と同心の同一円弧線上に、 第 2図に示されているように周方向に間隔をお いて突設されている。
弁体 2 0は、 第 7図 （a ) に示されているように、 平面弁部 2 OAと足状部 2 0 B、 2 0 Cをもって弁座シート 1 9の弁座面 1 9 Gに摺接する。 なお、 下底面 が平面弁部 2 OAである弁体 2 0の上面は、 第 3図に示されているように、 樹脂 成形での収縮影響回避、 平面弁部 2 OAの平坦 ·粗度の低下回避を目的として薄 肉凹形状 2 0 Eとしている。 弁体 2 0は、 中心孔 2 0 Dを貫通する中心軸 2 1によって回転中心を設定され 、 中心軸 2 1に案内されて中心軸線周りに回転する。 中心孔 2 0 Dは、 第 7図 （ a ) 、 ( b ) によく示されているように、 中心軸 2 1との同芯度を確保するため の嵌合ス トレート孔部 （クリアランス少） 2 0 D aと、 上部テーパ孔部 2 0 D b とを有する。
上部テーパ孔部 2 O D bは、 中心軸 2 1の組立性を向上させる構造として作用 すると共に、 首振り機構としても作用し、 中心軸 2 1に対する弁座シート 1 9と 弁体 2 0との平行 ·直角度のばらつきを吸収することができ、 切換弁としてのシ ール ·作動安定性が改善される。 また、 この首振りは、 塵嚙みによる弁体 2 0の 口ック発生の危険度を低減する。
第 3図に示されているように、 弁体 2 0には、 径方向外方に突き出た二つの突 出片 2 0 F、 2 0 Gが周方向に小さい間隔をおいて一体成形されている。 弁体 2 0は、 二つの突出片 2 0 Fと 2 0 Gとの間に、 ステツビングモータ 3 0のロータ 3 1に設けられている突出片 3 1 Aが、 第 6図に示されているように係合するこ とにより、 回転方向の位置出し状態で、 ロータ 3 1とトルク伝達関係に連結され 、 これにより弁体 2 0とロータ 3 1とが同期回転する。
突出片 2 0 Fは、 ロータ側のストッパ片部を兼ねており、 ロータ 3 1の基点方 向回転 ( CW) によって、 第 2図 （a ) と第 6図に示されているように、 基点出 し用のストツパ片 1 7 Gの緩衝用コイルばね 1 8と当接し、 この当接によって基 点出しを行う。
この基点出し衝突時の衝撃は、 緩衝用コイルばね 1 8によって緩衝され、 衝突 音が低減する。 緩衝用コイルばね 1 8は、 金属製であるから、 冷媒ゃ冷凍機油の 影響を受けず、 例えば Oリング等のゴム状弾性体による緩衝材 （ゴムストッパ） に比べて耐久性を有する。
なお、 弁体 2 0の突出片 2 0 F、 2 0 Gの上部にはガイド片部 2 0 H、 2 0 J が成形されており、 これらガイド片部 2 0 H、 2 0 Jは、 ロータ 3 1の弁体 2 0 への組立時に、 突出片 2 0 F、 2 0 G間に突出片 3 1 Aが係合することを案内す る。 換言すれば、 突出片 2 0 F、 2 0 G間からの突出片 3 1 Aの抜け止めを行う ·。 また、 第 3図に示されているように、 弁体 2 0は後述する押さえばね 2 3のテ ーパガイド軸状部 2 O Kを有する。
中心軸 2 1は、 研磨されたステンレス材製で、 その下端 2 1 Aを、 軸支持孔 1 7 Fとの嵌合 （第 5図参照） によって中間板 1 7により回転可能に支持されてい る。 中心軸 2 1の上端 2 1 Bは軸受部材 2 2の軸受孔 2 2 Aに回転可能に嵌合し ている。 軸受部材 2 2は、 高滑性樹脂材料製で、 上部中央突起 2 2 Bによってケ ース 1 2の軸受係合凹部 1 2 Cに係合している （第 1図参照） 。
第 1図に示されているように、 弁室 1 3内には、 ステッピングモータ 3 0の口 ータ 3 1が回転可能に設けられている。 ロータ 3 1は外周部 3 1 Bを多極着磁さ れたプラスチックスマグネットであり、 前述したように、 突出片 3 1 Aによって 弁体 2 0とトルク伝達関係に連結され、 弁体 2 0を回転駆動する。
第 3図に示されているように、 ロータ 3 1のボス部 3 1 Cには中心軸 2 1が貫 通する貫通孔 3 1 Dを成形され、 外周部 3 1 Bとボス部 3 1 Cを接続するリブ形 状部 3 1 Eには均圧連通孔 3 1 Fが設けられている。 貫通孔 3 1 Dの軸方向長さ は、 ロータ 3 1の回転ぶれ (がたつき、 傾き） を防止するために、 可及的に長く されている。 均圧連通孔 3 1 Fは、 少なくとも一つ設けられていればよく、 ロー タ 3 1の上下の圧力バランスを取る以外に、 冷凍機油や液冷媒の上部堆積を防止 する働きをする。
ロータ 3 1のボス部 3 1 Cの下端部と弁体 2 0の上面部との間には、 圧縮コィ ルばねによる押さえばね 2 3が挟まれている。 押さえばね 2 3は、 弁体 2 0の平 面弁部 2 O Aを弁座面 1 9 Gに押し付けて低差圧状態での弁シールの安定性を確 保している。 押さえばね 2 3は、 同時に、 ロータ 3 1、 軸受部材 2 2を上方へ付 勢し、 軸受部材 2 2の上部中央突起 2 2 Bをケース 1 2の軸受係合凹部 1 2 Cに 押し付けている。
ケース 1 2の外周部には、 第 1図に示されているように、 ステッピングモータ 3 0のステータ組立体 3 2が位置決め固定されている。 ステータ耝立体 3 2は、 上下 2段のステータコイル 3 3、 複数個の磁極歯 3 4、 電気コネクタ部 3 5等を 有し、 封止樹脂 3 6によって液密封止されている。
ステータ組立体 3 2は、 ステータ組立体 3 2に設けられた位置決め片 3 7の先 端二股部 3 7 Aが底蓋 1 1の外周部に形成されている位置決め突部 1 1 Jの凹部 1 I Kを挟むように係合することにより、 位相合わせ （周方向の取付位置） され る。 また、 ステータ組立体 3 2は、 ステータ組立体 3 2に設けられた抜け止め片 3 8の逆止爪片 3 8 Aが底蓋 1 1の下底面に逆止係合することにより、 抜け止め される。
弁体 2 0は、 ステッピングモータ 3 0による分割回転駆動により、 第 2図 （a ) に示されているように、 平面弁部 2 O Aが弁ポート 1 9 C、 1 9 Dの何れより も離れた位置にあり、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dが共に弁室 1 3に開放され、 Aポ ート （入口ポート） が二つの出口ポート （Bポートと Cポート） に違通する第 1 の切換位置 （0パルス =基点位置） と、 第 2図 （b ) に示されているように、 平 面弁部 2 0 Aが弁ポート 1 9 Dを塞ぎ、 弁ポート 1 9 Cのみが弁室 1 3に開放さ れ、 Aポート （入口ポート） が Bポートにのみに連通する第 2の切換位置 （1 8 パルス） と、 第 2図 （c ) に示されているように、 平面弁部 2 O Aが弁ポート 1 9 C、 1 9 Dを共に塞ぎ、 Aポート （入口ポート） が何れの出口ポートにも接続 されない第 3の切換位置 （3 6パルス =全閉位置） と、 第 2図 （d ) に示されて いるように、 平面弁部 2 0 Aが弁ポート 1 9 Cを塞ぎ、 弁ポート 1 9 Dのみが弁 室 1 3に開放され、 Aポート （入口ポート） が Cポートにのみに連通する第 4の 切換位置 （5 4パルス） との間に切換動作し、 4位置が得られる。
管継手 1 5、 1 6は、 寸法的に中心側に寄せることに限界があり、 その配置半 径は、 貫通孔 1 1 C、 1 1 Dのピツチ円半径 P pになる。 このことに対し、 弁ポ ート 1 9 C、 1 9 Dは、 各々貫通孔 1 1 C、 1 1 Dの中心位置より弁体 2 0の回 転中心側に偏倚しており、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dのピッチ円半径 P Vは、 貫通 孔 1 1 C、 1 1 Dのピッチ円半径 P pより小さいから、 弁ポート 1 9 C、 1 9 D のピッチ円半径 P Vが貫通孔 1 1 C、 1 1 Dのピッチ円半径 P に等しい場合に 比して、 平面弁部 2 O Aの配置位置を径方向内側に設定でき、 これに応じて弁体 2 0の回転に必要な駆動トルクが低減する。
このことにより、 ステツビングモータ 3 0のロータ 3 1のマグネットとして、 ネオジ鉄などの希土類による磁力の強い高価なマグネットを使用しなくてもよく なり、 フヱライ トのような安価なマグネットで対応可能になる。
弁ポート 1 9 C、 1 9 Dの回転中心側への偏倚量は、 中間板 1 7の連絡開口 1 7 D、 1 7 Eによって制限を受けることなく高い設計の自由度をもって適正値や 要求値に設定することができる。
なお、 第 6図に示されているように、 弁体 2 0の二つの突出片 2 0 F、 2 0 G の間にステッピングモータ 3 0のロータ 3 1の突出片 3 1 Aを係合させて、 弁体 2 0とロータ 3 1とをトルク伝達関係に連結するに当たって、 二つの突出片 2 0 F、 2 0 Gと突出片 3 1 Aとの間のがたつきをばね片によってなくすようにして もよい。
即ち、 第 8図に示されているように、 弁体 2 0と押さえばね 2 3との間に配置 される板ばね構造体 2 4のリング状部 2 4 Aを、 弁体 2 0のテーパガイド軸状部 2 0 Kに、 その基端の段差部 2 0 Lに当たるまで嵌装して、 第 9図に示されてい るように、 リング状部 2 4 Aからその径方向に延在する延出部 2 4 Bを弁体 2 0 の二つのガイド片部 2 0 H、 2 0 J間に位置させ、 延出部 2 4 Bの先端に折曲形 成されたばね片 2 4 Cを、 突出片 2 0 Gの内側側面に沿つて配置させる。
このように板ばね構造体 2 4を弁体 2 0に取り付けた状態で、 弁体 2 0の二つ の突出片 2 0 F、 2 0 Gの間にステッピングモータ 3 0のロータ 3 1の突出片 3 1 Aを係合させることで、 第 1 0図に示されているように、 ロータ 3 1の突出片 3 1 Aがばね片 2 4 Cにより突出片 2 0 Fの内側側面に押し当てられて、 二つの 突出片 2 0 F、 2 0 Gと突出片 3 1 Aとの間のがたつきがなくなり、 これにより 、 弁体 2 0とロータ 3 1とが精度良く同期回転すると共に、 がたつきによる騷音 が低減されるようになる。 本発明の第 2の好適実施例による電動式切換弁の具体的構成
次に、 本発明の第 2実施例に係る電動式切換弁について、 第 1 1図乃至第 1 4 図を参照して説明する。 なお、 第 1 1図〜第 1 4図において、 第 1図〜第 7図に 対応する部分は、 第 1図〜第 7図に付した符号と同一の符号を付けて、 その説明 を省略する。
この第 2実施例では、 第 1 3図に示されているように、 弁座シート 1 9にエツ チング加工により形成される弁ポート 1 9 C、 1 9 Dが、 各々、 弁体 2 0の回転 中心を中心とした扇形をしている。 第 1 4図によく示されているように、 弁ポー ト 1 9 C、 1 9Dのピッチ円半径 P vは、 貫通孔 1 1 C、 1 IDのピッチ円半径 P pより小さく、 弁ポート 1 9 C、 1 9Dの外周縁は貫通孔 1 1 C、 1 1 Dの外 周縁より径方向寸法 R aだけ径方向内側に偏倚している。
弁体 20の平面弁部 2 OAは、 第 1 2図に示されているように、 弁ポート 1 9 C、 1 9Dの形状、 配置位置に合わせて扇形をしており、 弁体 20の回転に応じ て弁ポート 1 9 Cあるいは 1 9Dを閉じるようになっている。
したがって、 この第 2実施例の電動式切換弁でも、 第 1実施例の電動式切換弁 と同様に、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dのピッチ円半径 P Vが貫通孔 1 1 C、 1 1 D のピッチ円半径 P に等しい場合に比して、 弁体 20の回転に必要な駆動トルク が低減する。
そして、 弁ポート 1 9 C、 1 9 Dの回転中心側への偏倚量は、 中間板 1 7の扇 形の連絡開口 1 7D、 1 7 Eによって制限を受けることなく高い設計の自由度を もって適正値や要求値に設定することができる。 なお、 弁ポート 1 9 C、 1 9 D の形状は、 弁体 20の回転中心と同心の円弧状であってもよく、 いずれの形状で も大流量化に対応できる。
この第 2実施例では、 弁体 20は、 ステッピングモータ 30による分割回転駆 動により、 第 1 2図 （a) に示されているように、 平面弁部 2 OAが弁ポート 1 9 Dを塞ぎ、 弁ポート 1 9 Cのみが弁室 1 3に開放され、 Aポート (入口ボート ) が Bポートにのみに連通する第 1の切換位置 （0パルス =基点位置） と、 第 1 2図 （b) に示されているように、 平面弁部 2 OAが弁ポート 1 9 Cを塞ぎ、 弁 ポート 1 9 Dのみが弁室 13に開放され、 Aポート （入口ポート） が Cポートに のみに連通する第 2の切換位置 （20パルス） と、 第 1 2図 (c) に示されてい るように、 平面弁部 20 Aが弁ポート 1 9 C、 1 9 Dの何れよりも離れ、 弁ポー ト 1 9 C、 1 9 Dが共に弁室 1 3に開放され、 Aポート （入口ポート） が二つの 出口ポート （Bポートと Cポート） に連通する第 3の切換位置 （40パルス） と の間に切換動作し、 3位置が得られる。
なお、 この第 2実施例の電動式切換弁においても、 第 1実施例の電動式切換弁 と同様に、 弁体 20の二つの突出片 20 F、 20Gとステッピングモータ 30の ロータ 3 1の突出片 3 1 Aの間のがたつきを、 弁体 20と押さえばね 23との間 に配置される板ばね構造体 2 4のばね片 2 4 Cによってなくすようにしてもよい その場合には、 図面を用いての詳細な説明は省略するが、 板ばね構造体 2 4の 延出部 2 4 Bが弁体 2 0の二つのガイド片部 2 0 H、 2 0 J間に位置するように 、 第 1 3図に示されている弁体 2 0の上面に当たるまで板ばね構造体 2 4のリン グ状部 2 4 Aを弁体 2 0のテーパガイド軸状部 2 O Kに嵌装することで、 ばね片 2 4 Cを突出片 2 0 Gの内側側面に沿つて配置させる。
この状態で、 弁体 2 0の二つの突出片 2 0 F、 2 0 Gの間にステッピングモー タ 3 0のロータ 3 1の突出片 3 1 Aを係合させることで、 二つの突出片 2 0 F、 2 0 Gと突出片 3 1 Aとの間のがたつきがなくなり、 これにより、 弁体 2 0と口 ータ 3 1とが精度良く同期回転すると共に、 がたつきによる騒音が低減されるよ うになる。 本発明の第 1及び第 2の好適実施例による電動式切換弁の第 1使用例
次に、 本発明の第 1及び第 2実施例による電動式切換弁の第 1使用例について 、 第 1 5図を参照して説明する。
第 1 5図は本発明の第 1及び第 2実施例による電動式切換弁の第 1使用例に係 る冷蔵庫の冷媒回路を示しており、 この冷蔵庫の冷媒回路は、 圧縮機 5 1と、 凝 縮器 5 2と、 膨張弁 (あるいはキヤビラリチューブ) 5 3と、 蒸発器 5 4とを有 する。 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを圧縮機 5 1の吐出側に接続され、 出 口ポート Bを凝縮器 5 2に、 出口ポート Cをバイパス通路 5 5に接続されている 通常運転時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを出口ポート Bに連通す る切換位置に位置する。 この場合には、 冷媒は、 圧縮機 5 1→凝縮器 5 2→膨張 弁 5 3→蒸発器 5 4→圧縮機 5 1を流れ、 通常の冷凍サイクルが成立する。 デフロス ト運転時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを出口ポート。に 連通する切換位置に位置する。 この場合には、 冷媒は、 圧縮機 5 1→バイパス通 路 5 5→蒸発器 5 4→圧縮機 5 1を流れ、 蒸発器 5 4に高温高圧の冷媒が流れ、 蒸発器 5 4の除霜が行われる。 次に、 本発明の第 1及び第 2実施例による電動式切換弁の第 2使用例について 、 第 1 6図を参照して説明する。
第 1 6図は本発明の第 1及び第 2実施例による電動式切換弁の第 2使用例に係 る冷凍 ·冷蔵庫の冷媒回路を示しており、 この冷凍 ·冷蔵庫の冷媒回路は、 圧縮 機 6 1と、 凝縮器 （放熱器） 6 2と、 冷凍室用キヤビラリチューブ （C . T . F ) 6 3と、 冷蔵室用キヤビラリチューブ （C . T . R) 6 4と、 冷凍室用蒸発器 6 5と、 冷蔵室用蒸発器 6 6と、 電動式切換弁 （電動式三方切換弁） 6 7とを有 する。 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを凝縮器 6 2の下流側に接続され、 出 口ポート Bを冷凍室用キヤビラリチューブ 6 3に接続され、 出口ポート Cを冷蔵 室用キヤビラリチューブ 6 4に接続されている。
冷凍室 ·冷蔵室全冷却運転時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを出口 ポート Bと出口ポート Cの双方に連通する第 1の切換位置に位置する。 この場合 には、 冷媒は、 圧縮機 6 1→凝縮器 6 2→冷凍室用キヤビラリチューブ 6 3→冷 凍室用蒸発器 6 5→圧縮機 6 1を流れると共に、 圧縮機 6 1→凝縮器 6 2→冷蔵 室用キヤビラリチューブ 6 4→冷蔵室用蒸発器 6 6→冷凍室用蒸発器 6 5→圧縮 機 6 1を流れ、 起動時等において、 冷凍室用蒸発器 6 5と冷蔵室用蒸発器 6 6の 蒸発負荷量に対してフル運転での冷却効果を確保する。
冷凍室優先冷却運転時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを出口ポート Bに連通する第 2の切換位置に位置する。 この場合には、 冷媒は、 圧縮機 6 1→ 凝縮器 6 2→冷凍室用キヤビラリチューブ 6 3→冷凍室用蒸発器 6 5→圧縮機 6 1を流れ、 冷凍室運転、 冷蔵室停止となる。
運転停止時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを何れの出口ポートにも 接続せず全閉状態とする第 3の切換位置に位置する。 この場合には、 運転停止時 に高温、 高圧の冷媒が冷凍室用蒸発器 6 5、 冷蔵室用蒸発器 6 6に流入すること を防止し、 運転停止時間の延長を図る。
冷蔵室優先冷却運転時には、 電動式切換弁 1 0は、 入口ポート Aを出口ポート Cに連通する第 4の切換位置に位置する。 この場合には、 冷媒は、 圧縮機 6 1→ 凝縮器 6 2→冷蔵室用キヤビラリチューブ 6 4→冷蔵室用蒸発器 6 6→冷凍室用 蒸発器 6 5→圧縮機 6 1を流れ、 冷蔵室優先冷却運転となる。 産業上の利用可能性
以上に説明した第 1及び第 2の各実施例からも明らかなように、 本発明の電動 式切換弁によれば、 弁座シートに形成されている弁ポートを底蓋に形成されてい る貫通孔の中心位置より弁体の回転半径方向に偏倚させるに当たり、 弁ポートの 回転半径方向への偏倚量を、 中間板の連絡開口によって制限を受けることなく高 い設計の自由度をもって適正値や要求値に設定することができる。
なお、 弁ポートの少なくとも一つの継手部材の中心位置に対する偏倚方向を、 弁体の回転中心側とすれば、 弁ポート配置のピッチ円半径が継手部材配置のピッ チ円半径より小さいから、 弁体の回転に必要な駆動トルクを低減することができ る。
また、 継手部材の中心位置より前記弁体の回転半径方向に偏倚している弁ポー トの形状は、 例えば扇形のような円弧状をなしていればよく、 弁ポートの形状が 円弧状であることにより、 大流量化を図ることができる。
また、 弁シート部材をエッチング加工板により構成することにより、 弁シート 部材の設計の自由度が高まり、 併せて部品寸法精度、 平坦 ·面粗度がよくなる。 また、 ひとつの詳細構成例として、 弁ポートを、 弁室に常時連通している一つ の入口ポートと、 弁体の回転方向に互いに離れた位置に開口した二つの出口ポー トとからなり、 弁体の回転位置に応じて入口ポートと二つの出口ポートとの接続 が切り換えられ、 二つの出口ポートが各々継手部材の中心位置より弁体の回転半 径方向に偏倚しているように構成することができる。
この構成による電動式切換弁では、 二つの出口ポート配置のピッチ円半径が継 手部材配置のピッチ円半径より小さいから、 弁体の回転に必要な駆動トルクを低 減することができる。
また、 詳細構成として、 電動式ァクチユエータはステッピングモータであり、 当該ステッピングモータのロータが弁体とトルク伝達関係で係合し、 弁体は、 当 該弁体に形成された中心孔に、 中間板より支持された中心軸が回転可能に係合し ていることにより、 回転中心を設定されており、 弁体の中心孔がテーパ孔形状で あることにより、 組立工程が容易となり、 中心軸に対して首振り傾斜可能であり 、 ばねによって弁ポートの開口面に押し付けられている構成とすることができる この構成による電動式切換弁では、 弁体の首振りにより、 中心軸に対する弁シ 一ト部材と弁体との平行 ·直角度のばらつきを吸収することができ、 また、 塵嚙 みによる弁体の口ック発生の危険度を低減できる。
また、 弁体の二つの突出片の間にロータの突出片を揷入係合させてロータを弁 体にトルク伝達関係で係合させる場合、 弁体の二つの突出片のうち一方とロータ の突出片との間に介在されたばね片の付勢力により、 弁体の二つの突出片のうち 他方に対してロータの突出片を、 弁体の回転方向において押しつける構成とすれ ば、 弁体の回転方向における弁体の二つの突出片とロータの突出片との間のがた つきがなくなり、 これにより、 弁体とロータが精度良く同期回転すると共に、 が たつきによる騒音が低減されるようになる。
また、 詳細構成として、 電動式ァクチユエータはステッピングモータであり、 当該ステツビングモータのロータの回転方向のストツバとして弁室の底面に突出 部が形成され、 突出部に緩衝用のコイルばねが取り付けられている構成とするこ とができる。
この構成による電動式切換弁では、 ストツパ衝突時の衝撃が緩衝用コイルばね によって緩衝され、 衝突音が低減する。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 弁室内の平らな底面に複数個の弁ポートが開口し、 前記弁室内に回転可能に 設けられて端面にて前記弁室底面に摺接し回転位置に応じて前記弁ポートの接続 を切り換える弁体を有し、 電動式ァクチユエータにより前記弁体を回転駆動する 電動式切換弁において、
前記弁室の底部が、 継手部材を接続される底蓋部材と、 前記弁ポートが開口し 前記弁体の端面が搢接する弁シート部材と、 前記底蓋部材と前記弁シート部材と に挟まれ前記継手部材と前記弁ポートとを連通接続する連通用開口部を有する中 間板との積層構造体により構成され、 前記弁ポートの少なくとも一つは前記継手 部材の中心位置より前記弁体の回転半径方向に偏倚している電動式切換弁。
2 . クレーム 1記載の電動式切換弁であって、 前記弁ポートの少なくとも一つの 前記継手部材の中心位置に対する偏倚方向が、 前記弁体の回転中心側である電動 式切換弁。
3 . クレーム 1または 2記載の電動式切換弁であって、 前記継手部材の中心位置 より前記弁体の回転半径方向に偏倚している前記弁ポートは円弧状をなしている 電動式切換弁。
4 . クレーム 1〜3の何れかに記载の電動式切換弁であって、 前記弁シート部材 は、 エッチング加工板により構成されている電動式切換弁。
5 . クレーム 1〜4の何れかに記載の電動式切換弁であって、 前記弁ポートは、 前記弁室に常時違通している一つの入口ポートと、 前記弁体の回転方向に互いに 離れた位置に開口した二つの出口ポートとからなり、 前記弁体の回転位置に応じ て前記入口ポートと前記二つの出口ポートとの接続が切り換えられ、 前記二つの 出口ポートが各々前記継手部材の中心位置より前記弁体の回転半径方向に偏倚し ている電動式切換弁。
6 . クレーム 1〜5の何れかに記載の電動式切換弁であって、 前記電動式ァクチ ユエ一タはステツビングモータであり、 当該ステツビングモータのロータが前記 弁体とトルク伝達関係で係合し、 前記弁体は、 当該弁体に形成された中心孔に、 前記中間板より支持された中心軸が回転可能に係合していることにより、 回転中 心を設定されており、 前記弁体の中心孔がテーパ孔形状であることにより、 前記 中心軸に対して首振り傾斜可能であり、 ばねによって前記弁ポートの開口面に押 し付けられている電動式切換弁。
7 . クレーム 6記載の電動式切換弁であって、 前記弁体から延出し当該弁体の回 転方向に間隔を有する二つの突出片の間に、 前記ロータから延出する突出片を揷 入係合させることで、 前記ロータが前記弁体とトルク伝達関係で係合され、 前記 弁体の二つの突出片のうち一方と前記ロータの突出片との間に介在されたばね片 の付勢力により、 前記弁体の二つの突出片のうち他方に対して前記ロータの突出 片が、 前記弁体の回転方向において押しつけられている電動式切換弁。
8 . クレーム 1〜 7の何れかに記載の電動式切換弁であって、 前記電動式ァクチ ユエ一タはステツビングモータであり、 当該ステツビングモータのロータの回転 方向のストツパとして前記弁室の前記底面に突出部が形成され、 前記突出部に緩 衝用のコィルばねが取り付けられている電動式切換弁。
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