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WO2004071917A1 - Düsenfeld zur schwebenden führung von warenbahnen - Google Patents

Düsenfeld zur schwebenden führung von warenbahnen Download PDF

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Publication number
WO2004071917A1
WO2004071917A1 PCT/EP2004/001392 EP2004001392W WO2004071917A1 WO 2004071917 A1 WO2004071917 A1 WO 2004071917A1 EP 2004001392 W EP2004001392 W EP 2004001392W WO 2004071917 A1 WO2004071917 A1 WO 2004071917A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
nozzle
nozzles
area
transport direction
caps
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2004/001392
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Klaus Berns
Bernd Gier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Otto Junker GmbH
Original Assignee
Otto Junker GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Otto Junker GmbH filed Critical Otto Junker GmbH
Publication of WO2004071917A1 publication Critical patent/WO2004071917A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H23/00—Registering, tensioning, smoothing or guiding webs
    • B65H23/04—Registering, tensioning, smoothing or guiding webs longitudinally
    • B65H23/24—Registering, tensioning, smoothing or guiding webs longitudinally by fluid action, e.g. to retard the running web
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H2406/00—Means using fluid
    • B65H2406/10—Means using fluid made only for exhausting gaseous medium
    • B65H2406/11—Means using fluid made only for exhausting gaseous medium producing fluidised bed
    • B65H2406/112—Means using fluid made only for exhausting gaseous medium producing fluidised bed for handling material along preferably rectilinear path, e.g. nozzle bed for web

Definitions

  • Nozzle array for the floating guidance of material webs
  • the invention relates to a nozzle field for the floating guidance of material webs, the nozzle field being formed by a plurality of nozzle caps which are provided with perforated and slot nozzles and through which gases are supplied for heating / cooling the material webs.
  • Devices for the floating guiding of material webs are used in many different ways in production technology.
  • textile technology fabric webs are suspended after printing.
  • drying technology devices are used for floating belt guidance behind coating systems, with which both sides of a web are coated or coated at the same time.
  • the floating guidance of metal strips in annealing systems is used when metal strips have to be heat-treated in a continuous process without contact and with as little stress as possible.
  • EP 0 864 518 B1 has already disclosed a floating nozzle field for the floating guidance of material webs for the purpose of contact-free heat transfer or drying.
  • the floating nozzle field there is formed with at least on one side of the web to be guided in a floating manner, successive nozzle surfaces in the web running direction with nozzle openings made of round holes and / or slot nozzles, the width of the nozzle surfaces, measured parallel to the direction of strip travel, changes across the width of the nozzle field, measured perpendicular to the direction of strip travel, and the nozzle surfaces are at least partially bordered on their circumference by slot nozzles.
  • a disadvantage of this form of training is that the tape levitation behavior is inadequate and there is a risk of overheating at the tape edges.
  • the object is achieved in a nozzle array of the type mentioned at the outset in that for all or individual nozzle caps of the nozzle array measured in the transport direction at any distances from the side edges of the respective nozzle cap running parallel to the transport direction, essentially the same overall total formed from perforated and slot nozzles nozzle surface results, and that the proportion of the nozzle area of the slot nozzles of the total nozzle area to the 'transport direction parallel side edges of the respective nozzle cap increases toward compared to the proportion of these nozzles in the middle of the web.
  • the belt material can be held in the center both between the upper and lower part of the nozzle field and also to the side in the center.
  • Belt control devices e.g. B. control rollers used on the outlet side can be dispensed with.
  • the belt goods can be aerodynamically centered. Physically, this results from the increase in momentum to the edge area due to the larger increase in area of the slots. Slots are extremely important for carrying tape goods.
  • perforated nozzles have a higher heat transfer coefficient than slotted nozzles, whereas slotted nozzles have an increased load capacity compared to perforated nozzles.
  • nozzle caps according to the invention are preferably only used in the middle of a belt levitation system (oven and cooling zone), ⁇ since the risk of the web running away decreases towards the edge area.
  • the nozzle field according to the invention can be used for the transport of various webs, z. B. metal, paper and textile webs.
  • the increase in the proportion of slot nozzles in the total nozzle area towards the side edges depends on the one to be treated Web. A slight increase of 5% may prove sufficient for light textile webs, whereas a larger increase seems possible for thicker metal webs.
  • the proportion of the increase depends, among other things, on the material thickness, density, stiffness and air permeability.
  • the nozzle field according to the invention is designed in such a way that for all or individual nozzle caps of the nozzle field measured in the direction of transport, at essentially any distance from the side edges of the respective nozzle cap running parallel to the direction of transport, essentially the same overall nozzle area is formed from perforated and slot nozzles.
  • the respective nozzle cap is divided into individual imaginary sectors whose basic shape and size are identical, for example a rectangle of 15 * 20 cm 2 .
  • the imaginary sectors are arranged next to each other across the direction of transport. For example, a nozzle cap with an area of 105 * 20 cm 2 , which extends transversely to the direction of transport, can be divided into seven imaginary sectors.
  • the middle sector is arranged in the center of the nozzle cap and extends to the edges of the nozzle cap arranged transversely to the transport direction.
  • three sectors are envisaged on both sides of the middle sector, the two outermost sectors being delimited by the left or right side edge of the nozzle cap, which runs longitudinally to the transport direction.
  • Each sector has the same total nozzle area.
  • the smallest proportion of slot nozzle area is in the middle sector.
  • the two outermost sectors each have the largest share of slot nozzle area. The opposite is the case with the perforated nozzle surfaces.
  • the imaginary sectors must be selected sufficiently wide transversely to the transport direction so that a sector does not come to rest, for example, on the constructionally required space between two rows of perforated nozzles and thus no perforated nozzle area is detected.
  • the nozzle field according to the invention can be designed in such a way that baffle plates are provided in the transport direction between the nozzle caps, the distance to the web of which decreases in the direction of the outer edge of the baffle plate.
  • baffle plates are provided in the transport direction between the nozzle caps, the distance to the web of which decreases in the direction of the outer edge of the baffle plate.
  • These concave baffles support the centering effect of the nozzle caps. This effect can be explained physically by the fact that, due to the smaller distance between the baffle plates at the edge of a band, a load-bearing air cushion is created, whereas in the middle, due to the greater distance between the baffle plate and the band, an air cushion with a lower load-bearing capacity is generated.
  • the width of the baffle plate increases in the direction transverse to the transport direction.
  • FIG. 2 shows a schematic representation of the course of heat transfer, centering force and free nozzle area as a function of the position in the nozzle in a conventional centering nozzle according to the prior art
  • FIG. 1 to 3 show a schematic representation of the course of heat transfer WÜ, centering force Fz and free nozzle area fD for a conventional nozzle and a conventional centering nozzle according to the prior art, and for a centering nozzle according to the invention.
  • the nozzle caps of conventional nozzles and conventional centering nozzles usually have a rectangular basic shape.
  • two rectangular embodiments are chosen as an example in FIG.
  • the short side edges are arranged approximately below the side edges of the web to be treated.
  • the long side edges extend approximately across the width of the web across the direction of transport. If reference is made to a page margin in the following, this means the short page margin.
  • the width of the nozzle ie the path from the center of a nozzle cap to the short side edge, transversely to the direction of transport of the web to be treated, is plotted on the respective horizontal axis.
  • the heat transfers WÜ, the centering force Fz and the free nozzle area fD are each plotted on the vertical axis.
  • Figure 1 shows the schematic representation of the course of heat transfer WÜ, centering force Fz and free nozzle area fD for a conventional nozzle with a conventional nozzle cap.
  • a conventional nozzle is shown in FIG. 4 as nozzle 1 with nozzle cap 4.
  • the heat transfer WÜ, the centering force Fz and the free nozzle area fD remain the same over the width of the nozzle. This conventional nozzle therefore does not help center the web.
  • Figure 2 shows the schematic representation of the course of heat transfer WÜ, centering force Fz and free nozzle area fD for a conventional centering nozzle with a conventional centering nozzle cap.
  • the conventional centering nozzle caps point from the center of the nozzle to their short side edge towards an increasing free nozzle area fD. This leads to an increasing centering force Fz in the edge area, ie on the side edge of the web.
  • this also goes hand in hand with an increasing heat transfer WÜ to the side edge of the nozzle. I.e. that with this conventional centering nozzle cap towards the short side edge and thus in the edge area of the web a centering behavior can be achieved, but also the heat transfer and thus the risk of overheating in the edge area of the web to be treated, e.g. B. a metal strip increases.
  • FIG 3 shows the schematic representation of the course of heat transfer WÜ, centering force Fz and free nozzle area fD for a centering nozzle with a centering nozzle cap according to the invention.
  • the centering force Fz increases towards the side edge of the centering nozzle according to the invention and thus towards the edge of the web to be treated.
  • the heat transfer WÜ and the nozzle area fD are constant. Such a result can e.g. B. with the centering nozzles provided in Figure 4 with reference numerals 2 and 3.
  • the centering force Fz is dependent on the impulse force and thus on the nozzle opening area and on the speed and density of the blown medium, for. B. air.
  • Impulse is understood to mean the impulse that builds up when leaving the centering nozzle, i.e. a vertical force component in relation to the centering nozzle cap.
  • Slot nozzles are primarily responsible for the load-bearing behavior and the desired centering effect, and perforated nozzles are responsible for heat transfer.
  • the slot nozzles are designed in such a way that there is a sequential increase in area towards the short side edge, ie towards the band edge area. To compensate for this increase in area and to avoid the increase in heat transfer to the side edge area, the perforated nozzles are designed in such a way that they accumulate in the center area of the nozzle.
  • FIG. 4 shows a section of the nozzle field according to the invention.
  • a nozzle field can be below and additionally above the web to be treated, here z. B. a metal strip.
  • Centering nozzle caps 5, 6 are essentially rectangular, the side edges parallel to the transport direction of the belt, not shown, short and the side edges 11 perpendicular to the transport direction long.
  • the direction of transport of the web is marked with arrows.
  • the nozzle cap 4 is a conventional nozzle cap with a multiplicity of constantly distributed perforated nozzles 12 and in each case one slot nozzle 13 of constant width on the respective long side edge 11 of the nozzle cap 4. Only some of the perforated nozzles 12 are provided with reference symbols.
  • Such a nozzle cap 4 is preferably arranged at the beginning of a nozzle array, since there is still a lot of heating at the beginning of the web and there is still no risk of the edges of the web overheating.
  • the material web is also kept stable in the nozzle field by the inlet and outlet rollers.
  • the centering nozzle cap 5 according to the invention of the centering nozzle 2 has perforated nozzles 12, the proportion of which is transverse to the transport direction, ie. H. towards the short side edges 10 of the centering nozzle cap 5.
  • a slot nozzle 14 is arranged on each long side edge 11 of the centering nozzle cap 5. The cross section of the slot nozzle 14 is seen from the center of the nozzle transverse to the transport direction, i. H. towards the short side edges 10. The total nozzle area measured at any distance from the shorter side edges 10 of the centering nozzle cap 5 lying in the transport direction remains the same.
  • the design and dimensioning of the hole size or slot size is primarily dependent on the core jet length of the jet, that is to say on the distance between the upper edge of the respective nozzle cap 4 or
  • the core beam length of a perforated beam is a maximum of ⁇ hole diameter (D).
  • the hole diameter can be determined as the average slot width (S) of the conical slot to take as a basis.
  • the centering nozzle cap 6 of the centering nozzle 3 in turn has perforated nozzles 12, the proportion of which decreases transversely to the transport direction and slot nozzles 15, the proportion of which increases, the total nozzle area of the nozzle field measured in the transport direction remaining the same at any distance from the short side edges 10.
  • the slot nozzles 13 are V-shaped, the two legs 16 of the two “V” each emanating from the short sides of the centering nozzle cap 6 and becoming narrower towards the center of the centering nozzle cap 6.
  • baffle plates 7, 8, 9 are arranged in the areas between the (centering) nozzles 1, 2, 3 with the (centering) nozzle caps 4, 5, 6. They have a long extension transverse to the transport direction and a short extension with outer edges 19 in the transport direction.
  • the first baffle plate 7 is arranged between the conventional nozzle 1 and a similar nozzle, not shown.
  • the first baffle plate 7 consists of five sheet metal parts, three narrow sheet metal parts 18 being arranged at a distance between two wide sheet metal parts 17. The free space for the exhaust air is between the sheet metal parts.
  • the second baffle plate 8 is located between the conventional nozzle 1 and the centering nozzle 2 according to the invention and is concave, that is Distance of the baffle plate 8 to the web, not shown, decreases in the direction of the outer edge 19 of the baffle plate 8, that is to say transversely to the transport direction, toward the short extent. Therefore, a larger pressure cushion is formed in the outer edge area of the baffle plate compared to the central area. This influences the outflow situation and a centering effect on the belt is established.
  • the third baffle plate 9 is arranged between the two centering nozzles 2 and 3.
  • the third baffle plate 9 is conical in such a way that the width of the baffle plate 9 increases in the direction transverse to the transport direction.
  • This third baffle thus has a greater permeability for the outflowing medium, z. B. air on as to the outer edge 19 out.
  • baffle plates 7, 8, 9 the edges of the long extension, which run transversely to the transport direction, are bent downwards. These curved edges 20 serve for better air conduction.
  • the conventional nozzle 1 with conventional nozzle cap 4, the centering nozzles 2 and 3 with centering nozzle caps 5 and 6 and the baffle plates 7, 8 and 9 can be combined as required.

Landscapes

  • Treatment Of Fiber Materials (AREA)
  • Drying Of Solid Materials (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Düsenfeld zur schwebenden Führung von Warenbahnen, wobei das Düsenfeld von mehreren Düsenkappen (4, 5, 6) gebildet wird, welche mit Loch- und Schlitzdüsen (12, 13, 14, 15) versehen sind und durch die zur Erwärmung/Kühlung der Warenbahnen Gase zugeführt werden. Es ergibt sich dabei für alle oder einzelne Düsenkappen (4, 5, 6) des Düsenfeldes in Transportrichtung gemessen bei beliebigen Abständen zu den parallel zur Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern (10) der jeweiligen Düsenkappe (4, 5, 6) jeweils im Wesentlichen die gleiche aus Loch- und Schlitzdüsen (12; 13, 14, 15) gebildete Gesamt-Düsenfläche. Der Anteil der Düsenfläche der Schlitzdüsen (14, 15) an der Gesamt-Düsenfläche zu den parallel zur Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern (10) der jeweiligen Düsenkappe (5, 6) hin gegenüber dem Anteil dieser Düsen (14, 15) in der Mitte der Warenbahn nimmt zu. Dadurch wird eine aerodynamische Zentrierwirkung der Warenbahnen erreicht und ein Überhitzen der Bandränder verhindert.

Description

Düsenfeld zur schwebenden Führung von Warenbahnen
Beschreibung
Die Erfindung betrifft ein Düsenfeld zur schwebenden Führung von Warenbahnen, wobei das Düsenfeld von mehreren Düsenkappen gebildet wird, welche mit Loch- und Schlitzdüsen versehen sind und durch die zur Erwärmung/Kühlung der Warenbahnen Gase zugeführt werden.
Vorrichtungen zum schwebenden Führen von Warenbahnen finden in der Produktionstechnik vielfältige Anwendung. In der Textiltβchnik werden Stoffbahnen nach dem Bedrucken schwebend geführt . In der Trocknungstechnik verwendet man Vorrichtungen zur schwebenden Bandführung hinter Lackieranlagen, mit denen beide Seiten einer Bahn zugleich lackiert oder beschichtet werden. In der Metallindustrie wendet man die schwebende Führung von Metallbändern in Glühanlagen an, wenn Metallbänder im Durchlauf berührungsfrei und möglichst spannungsarm wärmebehandelt werden müssen.
Aus der EP 0 864 518 Bl ist bereits ein Schwebedüsenfeld zur schwebenden Führung von Warenbahnen zum Zwecke der berührungsfreien Wärmeübertragung oder Trocknung offenbart. Das dortige Schwebedüsenfeld ist mit mindestens auf einer Seite der schwebend zu führenden Bahn angeordneten, in Bahnlaufrichtung aufeinander folgenden Düsenflächen mit Düsenöffnungen aus Rundlöchern und/oder Schlitzdüsen ausgebildet, wobei die Breite der Düsenflächen, gemessen parallel zur Bandlaufrichtung, sich über die Breite des Düsenfelds, gemessen senkrecht zur Bandlaufrichtung, verändert und die Düsenflächen mindestens teilweise an ihrem Umfang von Schlitzdüsen eingefasst sind.
Nachteilig an dieser Ausbildungsform ist, dass das Bandschwebeverhalten unzureichend ist und die Gefahr von Überhitzung an den Bandrändern besteht.
Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Düsenfeld zur Verfügung zu stellen, mit dem die Bandware mittig in der Anlage gehalten und gleichmäßig erwärmt/gekühlt werden kann.
Die Aufgabe wird bei einem Düsenfeld der eingangs genannten Art dadurch gelöst, dass für alle oder einzelne Düsenkappen des Düsenfeldes in Transportrichtung gemessen bei beliebigen Abständen zu den parallel zur Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern der jeweiligen Düsenkappe jeweils im Wesentlichen die gleiche aus Loch- und Schlitzdüsen gebildete Gesamt- Düsenfläche sich ergibt, und dass der Anteil der Düsenfläche der Schlitzdüsen an der Gesamt-Düsenfläche zu den parallel zur ' Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern der jeweiligen Düsenkappe hin gegenüber dem Anteil dieser Düsen in der Mitte der Warenbahn zunimmt .
Mit dem erfindungsgemäßen Düsenfeld kann in den Kühl und/oder Heizzonen langer Bandschwebeanlagen die Bandware sowohl mittig zwischen dem oberen und unteren Teil des Düsenfeldes als auch zur Seite hin mittig in der Anlage gehalten werden. Es kann sogar auf zusätzliche Bandsteuereinrichtungen, z. B. auslaufseitig eingesetzte Steuerwalzen, verzichtet werden.
Trotz der gleichmäßigen Düsenflächenverteilung quer zum Bandtransport gelingt es die Bandware aerodynamisch zu zentrieren. Physikalisch ergibt sich dies durch die Impulszunahme zum Randbereich aufgrund der größeren Flächenzunahme der Schlitze. Schlitze sind äußerst bedeutsam für das Tragen von Bandware.
Aufgrund der Tatsache, dass zum Mittelbereich einer Düsenkappe hin die freie Lochdüsenfläche zunimmt und somit mit den Schlitzdüsen eine gesamte gleichmäßige Öffnungsfläche erreicht wird, ist- auch annährend der Wärmeübergang quer zur Bandware konstant. Dies hat den Vorteil, dass eine Kantenuberhitzung der Warenbahn nicht erfolgen kann.
Physikalisch ist dies damit zu erklären, dass Lochdüsen einen höheren Wärmeübergangskoeffizienten gegenüber Schlitzdüsen besitzen, wohingegen Schlitzdüsen eine erhöhte Tragfähigkeit gegenüber Lochdüsen aufweisen.
Bevorzugt werden die erfindungsgemäßen Düsenkappen, in Transportrichtung gesehen, nur in der Mitte einer Bandschwebeanlage (Ofen und Kühlzone) eingesetzt werden, ■ da die Gefahr des Verlaufens der Warenbahn zum Randbereich hin abnimmt.
Das erfindungsgemäße Düsenfeld kann für den Transport verschiedenster Warenbahnen eingesetzt werden, z. B. Metall, Papier und Textilbahnen. Dabei ist die Steigerung des Anteils von Schlitzdüsen an der Gesamtdüsenflache zu den Seitenrändern hin abhängig von der zu behandelnden Warenbahn. Bei leichten Textilbahnen kann sich ein geringer Zuwachs von 5% als ausreichend erweisen, wo hingegen bei dickeren Metallbahnen eine größere Steigerung möglich scheint. Der Anteil der Steigerung ist dabei unter anderem abhängig von der Materialdicke, - dichte, -steifigkeit und Luftdurchlässigkeit.
Das erfindungsgemäße Düsenfeld ist derart ausgebildet, dass für alle oder einzelne Düsenkappen des Düsenfeldes in Transportrichtung gemessen bei beliebigen Abständen zu den parallel zur Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern der jeweiligen Düsenkappe jeweils im Wesentlichen die gleiche aus Loch- und Schlitzdüsen gebildete Gesamt-Düsenflache sich ergibt. Bei der Erfassung der gleich bleibenden Gesamtdüsenflachen wird die jeweilige Düsenkappe in einzelne gedachte Sektoren aufgeteilt, deren Grundform und Größe identisch ist, z.B. ein Rechteck von 15 * 20 cm2. Die gedachten Sektoren sind nebeneinander quer zur Transportrichtung angeordnet. So kann eine quer zur Transportrichtung lang erstreckte Düsenkappe mit einer Fläche von 105 * 20 cm2 zum Beispiel in sieben gedachte Sektoren aufgeteilt werden. Der mittlere Sektor ist dabei in der Düsenkappenmitte angeordnet und erstreckt sich bis zu den quer zur Transportrichtung angeordneten Rändern der Düsenkappe. Jeweils drei Sektoren sind zu beiden Seiten des mittleren Sektors angedacht, wobei die beiden äußersten Sektoren von dem längs zur Transportrichtung verlaufenden linken bzw. rechten Seitenrand der Düsenkappe begrenzt sind. Jeder Sektor weist die gleiche Gesamtdüsenflache auf. Der kleinste Anteil an Schlitzdüsenfläche befindet sich im mittleren Sektor. Die beiden äußersten Sektoren weisen jeweils den größten Anteil an Schlitzdüsenfläche auf. Umgekehrt verhält es sich mit den Lochdüsenflächen. Selbstverständlich müssen bei der Betrachtung der Düsenfläche die gedachten Sektoren ausreichend breit quer zur Transportrichtung ausgewählt werden, so dass ein Sektor nicht beispielsweise auf dem konstruktiv erforderlichen Zwischenraum zwischen zwei Lochdüsenreihen zu liegen kommt und somit keine Lochdüsenfläche erfasst wird.
Vorteilhafte Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Düsenfeldes sind in den Unteransprüchen benannt.
So kann das erfindungsgemäße Düsenfeld derart ausgebildet sein, dass in Transportrichtung zwischen den Düsenkappen Prallbleche vorgesehen sind, deren Abstand zur Warenbahn in Richtung auf den Außenrand des Prallbleches abnimmt. Diese konkaven Prallbleche unterstützen die zentrierende Wirkung der Düsenkappen. Physikalisch erklären lässt sich dieser Effekt damit, dass aufgrund des geringeren Abstandes der Prallbleche am Rand eines Bandes ein tragendes Luftpolster erzeugt wird, wo hingegen in der Mitte aufgrund des größeren Abstandes des Prallbleches zum Band ein Luftpolster geringerer Tragfähigkeit erzeugt wird.
Schließlich kann vorgesehen sein, dass die Breite des Prallblechs in Richtung quer zur Transportrichtung zunimmt .
Aufgrund dieser Geometrie stellt sich ein größerer tragender Effekt an den Bandrändern als an der Bandmitte ein. Im Folgenden werden vorteilhafte Ausbildungsformen des erfindungsgemäßen Düsenfeldes anhand mehrerer Figuren erläutert.
Es zeigen
Fig. 1: eine schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang, Zentrierkraft und freier Düsenfläche in Abhängigkeit von der Lage in der Düse bei einer konventionellen Düse nach dem Stand der Technik,
Fig.2: eine schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang, Zentrierkraft und freier Düsenfläche in Abhängigkeit von der Lage in der Düse bei einer konventionellen Zentrierdüse nach dem Stand der Technik,
Fig. 3: eine schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang, Zentrierkraft und freier Düsenfläche in Abhängigkeit von der Lage in der Düse bei einer erfindungsgemäßen Zentrierdüse,
Fig. 4: einen Ausschnitt eines Düsenfeldes mit unterschiedlich ausgebildeten Düsenkappen und Prallblechen .
Den Figuren 1 bis 3 ist eine schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang WÜ, Zentrierkraft Fz und freier Düsenfläche fD zu entnehmen für eine konventionelle Düse und eine konventionelle Zentrierdüse nach dem Stand der Technik, sowie für eine erfindungsgemäße Zentrierdüse. Die Düsenkappen konventioneller Düsen und konventioneller Zentrierdüsen weisen in der Regel eine rechteckige Grundform auf . Auch bei den erfindungsgemäßen Zentrierdüsen werden in Figur 4 als Beispiel zwei rechteckige Ausführungsformen gewählt. Dabei sind die kurzen Seitenränder in etwa unterhalb der Seitenränder der zu behandelnden Warenbahn angeordnet. Die langen Seitenränder erstrecken sich in etwa über die Breite der Warenbahn quer zur Transportrichtung. Wird im Folgenden auf einen Seitenrand Bezug genommen, so ist hiermit der kurze Seitenrand gemeint. In den Fig. 1 bis 3 ist auf der jeweiligen waagerechten Achse die Düsenbreite, d. h. der Weg von der Mitte einer Düsenkappe zum kurzen Seitenrand hin, quer zur Transportrichtung der zu behandelnden Warenbahn, aufgetragen. Auf der senkrechten Achse sind der Wärmeübergange WÜ, die Zentrierkraft Fz und die freie Düsenfläche fD jeweils aufgetragen.
Figur 1 gibt die schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang WÜ, Zentrierkraft Fz und freier Düsenfläche fD für eine konventionelle Düse mit konventioneller Düsenkappe wieder. Eine solche konventionelle Düse ist in Figur 4 als Düse 1 mit Düsenkappe 4 dargestellt. Bei einer derartigen Düse bleiben der Wärmeübergang WÜ, die Zentrierkraft Fz und die freie Düsenfläche fD über die Düsenbreite gleich. Diese konventionelle Düse trägt also nicht zum Zentrieren der Warenbahn bei.
Figur 2 gibt die die schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang WÜ, Zentrierkraft Fz und freier Düsenfläche fD für eine konventionelle Zentrierdüse mit konventioneller Zentrierdüsenkappe wieder. Die konventionellen Zentrierdüsenkappen weisen von der Düsenmitte ausgehend zu ihrem kurzen Seitenrand hin eine steigende freie Düsenfläche fD auf. Dies führt zu einer steigenden Zentrierkraft Fz im Kantenbereich, d. h. am Seitenrand der Warenbahn. Jedoch geht damit auch ein steigender Wärmeübergang WÜ zum Seitenrand der Düse einher. D. h. , dass mit dieser konventionellen Zentrierdüsenkappe zum kurzen Seitenrand hin und damit im Kantenbereich der Warenbahn zwar ein Zentrierverhalten erreicht werden kann, dafür aber auch der Wärmeübergang und damit die Gefahr von Überhitzung im Kantenbereich der zu behandelnden Warenbahn, z. B. eines Metallbandes, ansteigt .
Eine solche Gefahr der Überhitzung wird mit dem erfindungsgemäßen Düsenfeld gebannt . Figur 3 gibt die schematische Darstellung des Verlaufs von Wärmeübergang WÜ, Zentrierkraft Fz und freier Düsenfläche fD für eine Zentrierdüse mit erfindungsgemäßer Zentrierdüsenkappe wieder. Wie in Fig. 3 dargestellt, nimmt die Zentrierkraft Fz zum Seitenrand der erfindungsgemäßen Zentrierdüse und damit zum Rand der zu behandelnde Warenbahn hin zu. Der Wärmeübergang WÜ und die Düsenfläche fD hingegen sind konstant. Ein derartiges Ergebnis kann z. B. mit den in Figur 4 mit Bezugszeichen 2 und 3 versehenen Zentrierdüsen erlangt werden.
Die Zentrierkraft Fz ist abhängig von der Impulskraft und damit von der Düsenöffnungsfläche und von der Geschwindigkeit und Dichte des ausgeblasenen Mediums, z. B. Luft. Unter Impuls wird der Impuls verstanden, der sich beim Verlassen der Zentrierdüsen aufbaut, also eine senkrechte Kraftkomponente im Bezug auf die Zentrierdüsenkappe . Für das Tragverhalten und die gewünschte Zentrierwirkung sind in erster Linie Schlitzdüsen, für den Wärmeübergang Lochdüsen verantwortlich. Die Schlitzdüsen sind so gestaltet, dass eine sequenzielle Flächenzunahme zum kurzen Seitenrand hin, d.h. zum Bandkantenbereich hin, gegeben ist. Zur Kompensation dieser Flächenzunahme und zur Vermeidung des Wärmeübergangsanstiegs zum Seitenrandbereich werden die Lochdüsen so gestaltet, dass eine Anhäufung dieser im Düsenmittenbereich gegeben ist.
In Fig. 4 ist ein Ausschnitt des erfindungsgemäßen Düsenfeldes dargestellt. Ein derartiges Düsenfeld kann unterhalb und zusätzlich auch noch oberhalb der zu behandelnden Warenbahn, hier z. B. eines Metallbandes, angeordnet sein.
Es sind eine konventionelle Düse 1 mit konventioneller Düsenkappe 4 und zwei erfindungsgemäße Düsen, d.h. Zentrierdüsen 2, 3 mit Zentrierdüsenkappen 5, 6, abgebildet. Zudem sind drei Prallbleche 7, 8, 9 abgebildet. Zur besseren Übersichtlichkeit wurde auf eine Darstellung der Befestigung der Prallbleche 7, 8, 9, der konventionellen Düsenkappe 4 und der erfindungsgemäßen Zentrierdüsenkappen 5, 6 verzichtet.
Die konventionelle Düsenkappe 4 und die
Zentrierdüsenkappen 5, 6 sind im Wesentlichen rechteckig ausgebildet, wobei die Seitenränder parallel zur Transportrichtung des nicht dargestellten Bandes kurz und die Seitenränder 11 senkrecht zur Transportrichtung lang ausgebildet sind. Die Transportrichtung der Warenbahn ist mit Pfeilen markiert. Bei der Düsenkappe 4 handelt es sich um eine konventionelle Düsenkappe mit einer Vielzahl an konstant verteilten Lochdüsen 12 und jeweils einer Schlitzdüse 13 konstanter Breite am jeweiligen langen Seitenrand 11 der Düsenkappe 4. Es sind nur einige der Lochdüsen 12 mit Bezugszeichen versehen. Eine derartige Düsenkappe 4 ist vorzugsweise am Anfang eines Düsenfeldes angeordnet, da am Anfang der Warenbahn noch stark aufgeheizt wird und eine Überhitzung der Kanten der Warenbahn noch nicht zu befürchten ist. Auch wird die Warenbahn am Anfang und am Ende einer Schwebeanlage durch die Ein- und Auslaufrollen stabil im Düsenfeld gehalten.
Die Erfindungsgemäße Zentrierdüsenkappe 5 der Zentrierdüse 2 weist Lochdüsen 12 auf, deren Anteil quer zur Transportrichtung, d. h. zu den kurzen Seitenrändern 10 der Zentrierdüsenkappe 5 hin, abnehmen. Zudem ist an jedem langen Seitenrand 11 der Zentrierdüsenkappe 5 jeweils eine Schlitzdüse 14 angeordnet. Der Querschnitt der Schlitzdüse 14 nimmt dabei von der Düsenmitte aus gesehen quer zur Transportrichtung, d. h. in Richtung der kurzen Seitenränder 10 zu. Dabei bleibt die Gesamtdüsenflache gemessen in beliebigen Abständen zu den in Transportriσhtung liegenden kürzeren Seitenrändern 10 der Zentrierdüsenkappe 5 gleich.
Die Auslegung und Dimensionierung von Lochgröße bzw. Schlitzgröße ist in erster Linie abhängig von der Kernstrahllänge des Strahles, also von dem Abstand der Oberkante der jeweiligen Düsenkappe 4 bzw.
Zentrierdüsenkappe 5, 6 zum nicht dargestellten Band. Die Kernstrahllänge eines Lochstrahles beträgt maximal β Lochdurchmesser (D) . Als mittlere Schlitzbreite (S) des konischen Schlitzes kann man den Lochdurchmesser zugrunde legen. Die minimalste Schlitzweite im Düsenmittenbereich beträgt somit ca. % D (D=S) und im Randbereich ca. 2D.
Die erfindungsgemäße Zentrierdüsenkappe 6 der Zentrierdüse 3 weist wiederum Lochdüsen 12 auf, deren Anteil quer zur Transportrichtung abnimmt und Schlitzdüsen 15, deren Anteil zunimmt, wobei die Gesamtdüsenflache des Düsenfeldes in Transportrichtung gemessen bei beliebigem Abstand zu den kurzen Seitenrändern 10 gleich bleibt. Die Schlitzdüsen 13 sind hierbei V-förmig ausgebildet, wobei die beiden Schenkel 16 der beiden „V" jeweils von den kurzen Seiten der Zentrierdüsenkappe 6 ausgehen und zur Mitte der Zentrierdüsenkappe 6 hin immer schmaler werden.
In den Bereichen zwischen den (Zentrier- ) Düsen 1, 2, 3 mit den (Zentrier- ) Düsenkappen 4, 5, 6 sind die Prallbleche 7, 8, 9 angeordnet. Sie weisen quer zur Transportrichtung eine lange Erstreckung und in Transportrichtung eine kurze Erstreckung mit Außenrändern 19 auf.
Das erste Prallblech 7 ist zwischen der konventionellen Düse 1 und einer gleichartigen nicht dargestellten Düse angeordnet. Das erste Prallblech 7 besteht aus fünf Blechteilen, wobei zwischen zwei breiten Blechteilen 17 drei schmale Blechteile 18 mit Abstand angeordnet sind. Zwischen den Blechteilen ist die Freifläche für die Abluft.
Das zweite Prallblech 8 liegt zwischen der konventionellen Düse 1 und der erfindungsgemäßen Zentrierdüse 2 und ist konkav ausgebildet, d.h. der Abstand des Prallbleches 8 zur nicht dargestellten Warenbahn nimmt in Richtung auf den Außenrand 19 des Prallbleches 8, d. h. quer zur Transportrichtung, zur kurzen Erstreckung hin ab. Daher bildet sich im Außenrandbereich des Prallbleches ein größeres Druckpolster im Vergleich zum Mittenbereich aus . Dadurch wird die Abströmsituation beeinflusst und eine Zentrierwirkung am Band stellt sich ein.
Das dritte Prallblech 9 ist zwischen den beiden Zentrierdüsen 2 und 3 angeordnet. Das dritte Prallblech 9 ist derart konisch ausgebildet, dass die Breite des Prallblechs 9 in Richtung quer zur Transportrichtung zunimmt. Dieses dritte Prallblech weist also im Mittenbereich eine größere Durchlässigkeit für das abströmende Medium, z. B. Luft, auf als zum Außenrand 19 hin.
Bei allen drei Prallblechen 7, 8, 9 sind die Ränder der langen Erstreckung, die quer zur Transportrichtung verlaufen, nach unten gebogen. Diese gebogenen Ränder 20 dienen der besseren Luftleitung.
Die konventionelle Düse 1 mit konventioneller Düsenkappe 4, die Zentrierdüsen 2 und 3 mit Zentrierdüsenkappen 5 und 6 und die Prallbleche 7, 8 und 9 können je nach Bedarf miteinander kombiniert werden. Bezugszeichenliste
1 konventionelle Düse
2. Zentrierdüse Variante 1)
3. Zentrierdüse (Variante 2)
4. konventionelle Düsenkappe
5. Zentrierdüsenkappe der Zentrierdüse 2 (Variante 1)
6. Zentrierdüsenkappe der Zentrierdüse 3 (Variante 2)
7. erstes Prallblech
8. zweites Prallblech
9. drittes Prallblech
10. kurzer Seitenrand (= Außenrand)
11. langer Rand 12. Lochdüse
13. Schlitzdüse in Düsenkappe 4
14. Schlitzdüse in Zentrierdüsenkappe 5
15. Schlitzdüse in Zentrierdüsenkappe 6
16. Schenkel der Schlitzdüse 15
17. breite Blechteile des Prallblechs 7
18. schmale Blechteile des Prallblechs 7
19. Außenrand des Prallblechs 7 bis 9
20. gebogener Rand des Prallblechs 7 bis 9
Fz Zentrierkraft fD freie Düsenfläche
WÜ Wärmeübergang
S mittlere Schlitzbreite
D Löchdurchmesser

Claims

Patentansprüche
1. Düsenfeld zur schwebenden Führung von Warenbahnen, wobei das Düsenfeld von mehreren Düsenkappen (4, 5, 6) gebildet wird, welche mit Loch- und Schlitzdüsen (12; 13, 14, 15) versehen sind und durch die zur Erwärmung/Kühlung der Warenbahnen Gase zugeführt werden, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass für alle oder einzelne Düsenkappen (4, 5, 6) des Düsenfeldes in Transportrichtung gemessen bei beliebigen Abständen zu den parallel zur Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern (10) der jeweiligen Düsenkappe (4, 5, 6) jeweils im Wesentlichen die gleiche aus Loch- und Schlitzdüsen (12, 13, 14, 15) gebildete Gesamt-Düsenfläche sich ergibt, und dass der Anteil der Düsenfläche der Schlitzdüsen (14, 15) an der Gesamt-Düsenfläche zu den parallel zur
Transportrichtung verlaufenden Seitenrändern (10) der jeweiligen Düsenkappe (5, 6) hin gegenüber dem Anteil dieser Düsen (14, 15) in der Mitte der Warenbahn zunimmt .
2. Düsenfeld nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Anteil der Düsenfläche der Schlitzdüsen (14, 15) an der Gesamt-Düsenfläche zu den Seitenrändern (10) hin um mindestens 5 % gegenüber dem Anteil dieser Düsen (14, 15) in der Mitte der Warenbahn zunimmt.
3. Düsenfeld nach. einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Anteil der Düsenfläche der Schlitzdüsen (14, 15) an der Gesamt-Düsenflache zu den Seitenrändern (10) hin' um mindestens 10% bis 20% gegenüber dem Anteil dieser Düsen (14, 15) in der Mitte der Warenbahn zunimmt.
4. Düsenfeld nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Schlitzdüsen (13, 14) jeweils an den quer zur Transportrichtung verlaufenden Rändern (11) der Düsenkappen (4, 5) verlaufen.
5. Düsenfeld nach Anspruch 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass sich die Düsenflächen der Schlitzdüsen (15) vom mittleren Bereich bis zum Seitenrandbereich (10) der Düsenkappen (6) konisch erweitern.
6. Düsenfeld nach Anspruch 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Breite der Schlitzdüsen (14) im Bereich des Seitenrandes (10) der Düsenkappen (5) dem doppelten und im Bereich der Mitte der Düsenkappen (5) dem halben Durchmesser der Lochdüsen (12) entspricht.
7. Düsenfeld nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass Schlitzdüsen (13, 14) an beiden Rändern (11) einer Kappe (4, 5) vorgesehen sind.
8. Düsenfeld nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Düsenkappen (6) mit von ihren beiden Seitenrändern
(10) ausgehenden, quer zur Transportrichtung in den mittleren Bereich der Düsenkappe (6) hineinreichenden, V-förmig verlaufenden Schlitzdüsen
(15) versehen sind.
9. Düsenfeld nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass in Transportrichtung zwischen den Düsenkappen (4, 5, 6) Prallbleche (8) vorgesehen sind, deren Abstand zur Warenbahn in Richtung auf den Außenrand (19) des Prallblechs (8) abnimmt.
10. Düsenfeld nach einem der Ansprüche 1 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Breite des Prallblechs (9) in Richtung quer zur Transportrichtung zunimmt .
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005054995B4 (de) * 2005-07-28 2014-03-13 Otto Junker Gmbh Düsensystem für die Behandlung von bahnförmigem Gut
DE102006032377B4 (de) * 2006-07-13 2015-12-10 Wieland-Werke Ag Düsenfeld zur schwebenden Führung und Stabilisierung von Metallbändern
DE102019105167B3 (de) 2019-02-28 2020-08-13 Ebner Industrieofenbau Gmbh Schwebebandofen
DE102023133388A1 (de) * 2023-11-29 2025-06-05 Alexander Wilden Beteiligungen GmbH Bandschwebeofen

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2458001A1 (de) * 1974-12-07 1976-06-10 Artos Meier Windhorst Kg Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von laufenden warenbahnen
US5868386A (en) * 1994-03-03 1999-02-09 Koenig & Bauer Aktiengesellschaft Blower chamber for the floating conveyance of sheets or webs
US6231001B1 (en) * 1997-03-12 2001-05-15 Ingenieurgemeinschaft Wsp, Prof. Dr.-Ing. C. Kramer, Prof. Dipl.-Ing. H. J. Gerhardt M. S. Nozzle array for levitational guidance of web material
WO2001083346A1 (de) * 2000-05-05 2001-11-08 Peter Ebner Vorrichtung zum führen eines metallbandes auf einem gaskissen

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1145572B (de) * 1958-07-26 1963-03-21 Gustav Moehring Schlitzduese zum Aufblasen eines gasfoermigen Waermebehandlungsmittels auf bahnfoermiges Textilgut, insbesondere bei Trockenmaschinen fuer Gewebebahnen
FR2114934A5 (de) * 1970-12-04 1972-06-30 Polytype Ag

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2458001A1 (de) * 1974-12-07 1976-06-10 Artos Meier Windhorst Kg Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von laufenden warenbahnen
US5868386A (en) * 1994-03-03 1999-02-09 Koenig & Bauer Aktiengesellschaft Blower chamber for the floating conveyance of sheets or webs
US6231001B1 (en) * 1997-03-12 2001-05-15 Ingenieurgemeinschaft Wsp, Prof. Dr.-Ing. C. Kramer, Prof. Dipl.-Ing. H. J. Gerhardt M. S. Nozzle array for levitational guidance of web material
WO2001083346A1 (de) * 2000-05-05 2001-11-08 Peter Ebner Vorrichtung zum führen eines metallbandes auf einem gaskissen

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