[go: up one dir, main page]

WO2004063529A1 - Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen - Google Patents

Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen Download PDF

Info

Publication number
WO2004063529A1
WO2004063529A1 PCT/EP2003/012727 EP0312727W WO2004063529A1 WO 2004063529 A1 WO2004063529 A1 WO 2004063529A1 EP 0312727 W EP0312727 W EP 0312727W WO 2004063529 A1 WO2004063529 A1 WO 2004063529A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ring
hard metal
metal part
base ring
part segments
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2003/012727
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Sandra Duden
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to EP03779926A priority Critical patent/EP1581722B1/de
Priority to US10/541,546 priority patent/US20060144200A1/en
Priority to DE50306072T priority patent/DE50306072D1/de
Priority to AU2003288061A priority patent/AU2003288061A1/en
Priority to CA 2512737 priority patent/CA2512737A1/en
Publication of WO2004063529A1 publication Critical patent/WO2004063529A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
    • E21D9/00—Tunnels or galleries, with or without linings; Methods or apparatus for making thereof; Layout of tunnels or galleries
    • E21D9/10—Making by using boring or cutting machines
    • E21D9/1006—Making by using boring or cutting machines with rotary cutting tools
    • E21D9/104—Cutting tool fixtures
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B10/00—Drill bits
    • E21B10/08—Roller bits
    • E21B10/12—Roller bits with discs cutters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T83/00—Cutting
    • Y10T83/04—Processes

Definitions

  • the invention relates to a cutting ring for disc rolls of part and / or full cutting machines, with a base ring made of steel or the like.
  • Material and a closed hard metal ring which is arranged on the outer circumferential surface of the base ring and is formed from a plurality on the outer circumferential surface of the base ring in the circumferential direction of the same arranged side by side hard metal part segments and a method for producing such a cutting ring.
  • the invention is therefore based on the object of providing a cutting ring for disc rolls of partial and / or full-cutting machines which has longer service lives than the cutting rings known from the prior art and which can also be produced with a comparatively low cost.
  • a cutting ring which, in addition to the features described at the outset, is further developed to the extent that its base ring is divided into two axial sections, when an annular recess for receiving the hard metal part segments is formed between the radially outer sections of abutting contact surfaces of these axial sections and when the two axial sections of the base ring with hard metal part segments inserted between them in the ring recess can be pressed into a firm bond by pressurization.
  • the ring recess for receiving the hard metal part segments is advantageously formed by two partial ring recesses which are formed in the radially outer sections of the abutting bearing surfaces of the two axial sections of the base ring. This ensures that the hard metal ring or the hard metal part segments forming it protrude into both axial sections of the base ring.
  • the base ring should advantageously be divided axially in the middle into the two axial sections, which inevitably results in the ring recess being divided in half between the two axial sections.
  • the hard metal ring or its hard metal partial segments can be connected to the same quality with both axial sections of the base ring.
  • each hard metal part segment has a projection projecting in the circumferential direction of the cutting ring on its two end faces.
  • the hard metal ring made of hard metal part segments can be identical Form design can be put together.
  • a load peak acting on a hard metal part segment of the hard metal ring is distributed evenly over the hard metal part segments adjacent to the loaded hard metal part segment and from there on, so that load peaks on the hard metal ring are evenly taken up and such load peaks are passed on to the base ring. As a result, the service life of the cutting ring can be increased considerably.
  • the side surfaces of the hard metal part segments are enlarged in terms of their surface area by means of projections or grooves, preferably triangular in cross section.
  • a stress compensation material layer for example a nickel, chrome, chromium-nickel layer or the like.
  • a layer of tension compensation material e.g. to arrange a nickel, chrome, chrome-nickel layer or the like.
  • the stress compensation material layers can expediently be formed by means of a film.
  • each axial section of the base ring has an outer edge section that can be separated from it, preferably rotated, with which it protrudes over the outer circumference of the hard metal ring and by means of this in cooperation with a correspondingly configured outer edge section of the other axial section Base ring an annular space between the outer circumference of the hard metal ring and the two outer edge sections can be closed.
  • Cutting rings are on a radially outer portion of a Contact surface of an axial section of the hard metal part segments forming the hard metal ring in two axial sections of the base ring, after which the other axial section of the base ring is joined to the one axial section thereof and the hard metal part segments forming the hard metal ring and the two axial sections are pressed together with the hard metal part segments arranged between them to form a firm bond ,
  • the hard metal part segments forming the hard metal ring are advantageously held in an annular recess when the two axial sections of the base ring are joined together, each of which is formed in half in the contact surfaces of the two axial sections.
  • Insensitivity of the hard metal ring or the cutting ring to radial forces occurring in the form of load peaks is achieved in that the hard metal part segments engage in a form-fitting manner on their adjacent end faces.
  • the side surfaces of the hard metal part segments can preferably be enlarged with respect to their surface by means of projections or grooves which are triangular in cross section.
  • a stress compensation material layer is provided between the axial sections of the base ring and the hard metal part segments and between the adjacent hard metal part segments, by means of which the remaining stress differences are to be compensated.
  • the ring recess of the base ring receiving the hard metal part segments of the hard metal ring is closed radially outside of the hard metal ring, preferably by means of outer edge sections of the axial sections of the base ring projecting radially beyond the outer circumference of the hard metal ring and then evacuated by means of a suitable device.
  • This evacuation can further reduce the occurrence of faults on the connecting surfaces between the hard metal ring on the one hand and the base ring on the other hand and between the individual hard metal part segments of the hard metal ring during the production of the cutting ring.
  • the composite of the two axial sections of the base ring and the hard metal part segments is expediently heated to a comparatively high temperature, which is, however, somewhat below the melting point of the base ring material.
  • the composite of the two axial sections of the base ring and the hard metal part segments is then advantageously subjected to a high pressure using protective gas, preferably using argon, at which the yield point of the base ring material is exceeded, preferably under a pressure of approx 1,000 bar.
  • both the temperature to which the composite is heated and the pressure with which the composite is then acted upon by the Type of materials used for the base ring or hard metal ring and, if applicable. can also depend on the requirement profile for the quality of the cutting ring.
  • the yield point of the base ring material is exceeded, whereby an intimate bond between the base ring material and the side surfaces of the hard metal part segments, which are provided with projections and grooves for this purpose, is achieved because the base ring material into the grooves on the side surfaces penetrates the hard metal part segments.
  • the temperature is slowly lowered while the high pressure is maintained. This largely avoids the occurrence of stress peaks and stress differences at the transition between the material forming the base ring and the material forming the hard metal ring. Any remaining unavoidable voltage differences are - as already mentioned - compensated for by the nickel foil.
  • the outer edge sections of the axial sections of the base ring can expediently be turned off after cooling.
  • Figure 1 shows an embodiment of an inventive
  • FIG. 1 shows a hard metal part segment of the cutting ring according to the invention for disc rolls shown in Figure 1 in a perspective view
  • FIG. 3 shows an axial section of a base ring of the cutting ring according to the invention for disk rolls according to the invention shown in FIG. 1 with hard metal part segments inserted therein in a radial view, only half of the axial section being shown.
  • a cutting ring 1 shown in FIG. 1 in axial section for disc rolls of partial and / or full cutting machines has a base ring 2 and a closed hard metal ring 3 which is arranged on the outer surface 4 of the base ring 2 or forms part of the outer surface of the cutting ring 1.
  • the base ring 2 of the cutting ring 1 according to the invention is divided into two axial sections 5, 6, the separating surface between the two axial sections 5, 6 of the base ring 2 being arranged axially centrally in the base ring 2.
  • the two axial sections 5, 6 have mutually facing contact surfaces 7, 8, on which the two axial sections 5, 6 abut one another.
  • a partial ring recess 9 and 10 is formed in the radially outer sections of the two contact surfaces 7, 8, the two partial ring recesses 9, 10 each along the entire outer circumference of the two axial sections 5, 6 and the two contact surfaces 7, 8.
  • the two axial sections 5, 6 of the base ring 2 each have a circumferential outer edge section 12 or 13, which can be brought into contact with one another in such a way that the ring recess 11 for receiving the closed hard metal ring 3 can be closed to the outside.
  • the two axial sections 5, 6 and the base ring 2 are made of steel or a comparable material.
  • Half of the ring recess 11 is formed in each case by the two partial ring recesses 9, 10 in the radially outer sections of the contact surfaces 7, 8 of the two axial sections 5, 6.
  • the outer edge sections 12, 13 of the two axial sections 5, 6 can subsequently be separated from the axial sections 5, 6, for example by a turning process.
  • the hard metal ring 2 arranged in the ring recess 11 formed between the two axial sections 5, 6 of the base ring 2 is composed of a plurality of hard metal part segments shown in perspective in FIG.
  • the hard metal ring 3 is formed in a closed configuration by means of the hard metal partial segments 14 with their end faces 15, 16 respectively.
  • On each end face 15, 16, each hard metal part segment 14 of the hard metal ring 3 has a projection 17 or 18 projecting in the circumferential direction of the cutting ring 1, the projection 17 on one end face 15 of the hard metal part segment 14 on a radially inner portion of the end face 15 and the projection 18 are arranged on the end face 16 of the hard metal part segment 14 on a radial outer section of the end face 16.
  • the individual hard metal part segments 14 grip due to the projections 17, 18 provided on their end faces 15, 16 quasi in a form-fitting manner, so that a load on a hard metal part segment 14 is further distributed by it to the two adjacent hard metal part segments 14 etc. This results in a uniform loading of the hard metal part ring 3 even when a single hard metal part segment 14 has to absorb a load peak.
  • each hard metal part segment 14 is formed with projections 21 and grooves 22 which are triangular in cross section in order to enlarge the surface of its side surfaces 19, 20.
  • the triangular cross-sectional shape is only one of many conceivable cross-sectional shapes, since it is essential that the specific surface area of the side surfaces 19, 20 of the hard metal part segment 14 is enlarged.
  • the hard metal part segments 14 are inserted into the partial ring recess 9 of the one axial section 5 of the base ring 2, with between the
  • FIG. 3 One half of an axial section 5 of the base ring 2 provided with hard metal part segments 14 is shown in FIG. 3. It should be pointed out that all hard metal part segments 14 are provided on their side surfaces 19, 20 with the projections 21 and grooves 22, this being shown in FIG. 3 only with the aid of a hard metal part segment 14. Also see between the abutting end faces 15, 16 of the
  • Part of hard metal segments 14 is a stress compensation material layer configured as a nickel foil.
  • annular space 24 present between the outer circumference of the hard metal part segments 14 and the outer edge sections 12, 13 of the axial sections 5, 6 is closed by connecting the two outer edge sections 12, 13 at their peripheral edges.
  • This compound can be prepared in any suitable manner. Closing the annular space 24 is possible because the outer or peripheral edges of the two outer edge sections 12, 13 of the two axial sections 5, 6 extend radially outside the free outer circumferential surface of the hard metal ring 3.
  • This annular space 24 is now evacuated by means of a suitable device.
  • 11 is the structure or the composite of the two axial sections 5, 6, the hard metal part segments 14 and the Ni heated film to a comparatively high temperature, which is below the melting point of the base ring material. This temperature can vary depending on the base ring material used.
  • the composite is protected using a protective gas, e.g. using argon, under a high pressure, which can be, for example, 1,000 bar. It is essential that the yield point of the base ring material is exceeded at this pressure.
  • a protective gas e.g. using argon
  • the base ring material flows into the grooves 22 of the side surfaces 19, 20 of the hard metal part segments 14, whereby an intimate connection between the base ring 2 on the one hand and the hard metal ring 3 on the other hand is produced.
  • This predeterminable period of time depends on the materials used in each case for the production of the cutting ring 1 and, if appropriate, also on certain quality requirements for the cutting ring to be produced.
  • the composite of base ring 2 and hard metal ring 3 is cooled uniformly, the pressure remaining high.
  • the temperature is slowly lowered in order to avoid voltage peaks and differences. Remaining voltage differences, which are unavoidable, are compensated for by the nickel foils arranged between the hard metal part segments 14 or between the hard metal part segments 14 and the axial sections 5, 6.
  • the outer edge sections 12, 13 of the two axial sections 5, 6 can be turned off in a simple manner after the cutting ring 1 has been produced.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Adornments (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Sealing Devices (AREA)
  • Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
  • Crushing And Pulverization Processes (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Abstract

Ein erfindungsgemässer Schneidring (1) für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen hat einen Basisring (2) aus Stahl od.dgl. Werkstoff und einen geschlossenen Hartmetallring (3), der an der Aussenmantelfläche (4) des Basisrings (2) angeordnet und aus einer Vielzahl an der Aussenmantelfläche (4) des Basisrings (2) in Umfangsrichtung desselben nebeneinander angeordneter Hartmetallteilsegmente (14) ausgebildet ist. Um einen qualitativ hochwertigen und widerstandsfähigen Schneidring (1) mit einem vergleichsweise geringen wirtschaftlichen Aufwand zu schaffen, ist der Basisring (2) in zwei Axialabschnitte (5, 6) geteilt ist, ist zwischen den radial äusseren Abschnitten aneinander anliegender Anlageflächen (7, 8) der Axialabschnitte (5, 6) eine Ringausnehmung (11) zur Aufnahme der Hartmetallteilsegmente (14) ausgebildet und sind die beiden Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) mit zwischen ihnen in der Ringausnehmung (11) eingelegten Hartmetallteilsegmenten (14) durch Druckbeaufschlagung zu einem festen Verbund verpressbar.

Description

„Schneidring für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnitt- maschinen"
Die Erfindung bezieht sich auf einen Schneidring für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen, mit einem Basisring aus Stahl od.dgl. Werkstoff und einem geschlossenen Hartmetallring, der an der Außenmantelfläche des Basisrings angeordnet und aus einer Vielzahl an der Außenmantelfläche des Basisrings in Umfangsriehtung desselben nebeneinander angeordneter Hartmetallteilesegmente ausgebildet ist und auf ein Verfahren zur Herstellung eines derartigen Schneidrings.
Derartige Schneidringe werden während des Betriebs der Teilbzw. Vollschnittmaschinen außerordentlich hohen Belastungen unterworfen. Daher ist es vergleichsweise häufig erforderlich, diese Schneidringe durch neue zu ersetzen, wodurch hohe Stillstandszeiten im eigentlichen Vortriebsbetrieb der Teilbzw. Vollschnittmaschine entstehen, die mit beträchtlichen wirtschaftlichen Nachteilen einhergehen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Schneidring für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen zu schaffen, der längere Standzeiten als die aus dem Stand der Technik bekannten Schneidringe aufweist und der darüber hinaus mit einem vergleichsweise geringen wirtschaftlichen Aufwand herstellbar ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch einen Schneidring gelost, der neben den eingangs geschilderten Merkmalen insoweit weitergebildet ist, als sein Basisring in zwei Axialabschnitte geteilt ist, als zwischen den radial äußeren Abschnitten aneinander anliegender Anlageflächen dieser Axial- abschnitte eine Ringausnehmung zur Aufnahme der Hartmetall- teilsegmente ausgebildet ist und als die beiden Axialabschnitte des Basisrings mit zwischen ihnen in der Ringausnehmung eingelegten Hartmetallteilsegmenten durch Druckbeaufschlagung zu einem festen Verbund verpreßbar sind.
Die Ringausnehmung zur Aufnahme der Hartmetallteilsegmente ist vorteilhaft durch zwei Teilringausnehmungen gebildet, die sich in den radial äußeren Abschnitten der aneinander anliegenden Anlageflächen der beiden Axialabschnitte des Basisrings ausgebildet sind. Hierdurch wird gewährleistet, dass der Hartmetallring bzw. die ihn ausbildenden Hartmetallteil- segmente in beide Axialabschnitte des Basisrings vorstehen.
Vorteilhaft sollte der Basisring axial mittig in die beiden Axialabschnitte aufgeteilt sein, wobei hieraus zwangsläufig eine hälftige Aufteilung der Ringausnehmung auf die beiden Axialabschnitte resultiert. Bei dieser Ausgestaltung ist der Hartmetallring bzw. sind dessen Hartmetallteilsegmente mit beiden Axialabschnitten des Basisrings in gleicher Qualität verbindbar.
Um einen formschlüssigen Verbund benachbarter Hartmetallteilsegmente des Hartmetallrings zu erreichen, ist es zweckmäßig, wenn jedes Hartmetallteilsegment an seinen beiden Stirnflächen einen in Umfangsrichtung des Schneidrings vorstehenden Vorsprung aufweist.
Wenn der in Umfangsrichtung vorstehende Vorsprung an der einen Stirnfläche des Hartmetallteilsegments in einem radial äußeren Bereich der Stirnfläche und der in Umfangsrichtung vorstehende Vorsprung an der anderen Stirnfläche des Hartmetallteilsegments in einem radial inneren Bereich der Stirn- fläche angeordnet sind, kann der Hartmetallring aus Hartmetallteilsegmenten mit identischer Formgestaltung zusammengesetzt werden. Eine ein Hartmetallteilsegment des Hartmetall- rings beaufschlagende Lastspitze wird bei dieser Ausgestaltung der einzelnen Hartmetallteilsegmente jeweils auf die dem beaufschlagten Hartmetallteilsegment benachbarten Hartmetallteilsegmente und von da aus weiter gleichmäßig verteilt, so dass eine gleichmäßige Aufnahme von Lastspitzen am Hartmetallring und Weiterleitung derartiger Lastspitzen auf den Basisring erfolgt. Hierdurch kann die Lebensdauer des Schneid- rings beträchtlich erhöht werden.
Zur Herstellung eines innigen Verbunds zwischen den Hartmetallteilsegmenten einerseits und den Axialabschnitten des Basisrings andererseits ist es vorteilhaft, wenn die Seitenflä- chen der Hartmetallteilsegmente mittels im Querschnitt vorzugsweise dreieckiger Vorsprünge bzw. Nuten hinsichtlich ihrer Oberfläche vergrößert sind.
Um unvermeidbare Spannungsdifferenzen zu reduzieren bzw. aus- zugleichen, die daraus resultieren, dass die für den Basisring und für den Hartmetallring verwendeten Werkstoffe unterschiedlich sind, ist es zweckmäßig, zwischen den Hartmetall- teilsegmenten und dem Basisring eine Spannungsausgleichsmate- rialschicht, z.B. eine Nickel-, Chrom-, Chromnickelschicht od.dgl., vorzusehen.
Entsprechend kann es zweckmäßig sein, zwischen den nebeneinander angeordneten Hartmetallteilsegmenten ebenfalls jeweils eine Spannungsausgleichsmaterialschicht , z.B. eine Nickel-, Chrom-, ChromnickelSchicht od.dgl., anzuordnen.
Die Spannungsausgleichsmaterialschichten können zweckmäßigerweise mittels einer Folie gebildet sein.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Schneidrings weist jeder Axialabschnitt des Basisrings einen von ihm abtrennbaren, vorzugsweise abdrehbaren, Außen- randabschnitt auf, mit dem er über den Außenumfang des Hart- metallrings vorsteht und mittels dem im Zusammenwirken mit einem entsprechend ausgebildeten Außenrandabschnitt des anderen Axialabschnitts des Basisrings ein Ringraum zwischen dem Außenumfang des Hartmetallrings und den beiden Außenrandab- schnitten schließbar ist. Hierdurch kann im Bereich der den Hartmetallring bzw. die ihn ausbildenden Hartmetallteilsegmente ausbildenden Ringausnehmung ein quasi geschlossener Raum geschaffen werden, der vor der Herstellung des Verbunds zwischen den Hartmetallteilsegmenten und den Axialabschnitten des Basisrings evakuiert werden kann, mit der Folge, dass die Wahrscheinlichkeit von Unregelmäßigkeiten und Schwachstellen bei der Herstellung des Verbunds reduziert ist.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung des
Schneidrings werden an einem radial äußeren Abschnitt einer Anlagefläche eines Axialabschnitts des in zwei Axialabschnitte Basisrings die den Hartmetallring bildenden Hartmetallteilsegmente angeordnet, wonach der andere Axialabschnitt des Basisrings mit dem einen Axialabschnitt desselben und den den Hartmetallring bildenden Hartmetallteilsegmenten zusammengefügt wird und die beiden Axialabschnitte mit den zwischen ihnen angeordneten Hartmetallteilsegmenten zu einem festen Verbund verpresst werden.
Hierbei werden vorteilhaft die den Hartmetallring bildenden Hartmetallteilsegmente beim Zusammenfügen der beiden Axialabschnitte des Basisrings in einer Ringausnehmung gehaltert, die jeweils hälftig in den Anlagenflächen der beiden Axialabschnitte ausgebildet ist.
Eine Unempfindlichkeit des Hartmetallrings bzw. des Schneidrings gegen in Form von Lastspitzen auftretenden Radialkräften wird dadurch erreicht, dass die Hartmetallteilsegmente an ihren einander benachbarten Stirnflächen formschlüssig inein- andergreifen.
Die Seitenflächen der Hartmetallteilsegmente können vorzugsweise mittels im Querschnitt dreieckiger Vorsprünge bzw. Nuten in Bezug auf ihre Oberfläche vergrößert werden.
Wie vorstehend bereits erwähnt, ist zwischen den Axialabschnitten des Basisrings und den Hartmetallteilsegmenten sowie zwischen den benachbarten Hartmetallteilsegmenten eine Spannungsausgleichsmateriallage vorgesehen, mittels der rest- liehe Spannungsunterschiede ausgeglichen werden sollen. Hierbei wird Nickel, Chrom, Chromnickel od.dgl. verwendet, weil diese Materialien ausgezeichnete Spannungsausgleichseigenschaften aufweist .
Bei einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die die Hartmetallteilsegmente des Hartmetallrings aufnehmende Ringausnehmung des Basisrings, vorzugsweise mittels über den Außenumfang des Hartmetallrings radial vorstehender Außenrandabschnitte der Axialabschnitte des Basisrings, radial außerhalb des Hartmetallrings verschlossen und dann mittels einer geeigneten Vorrichtung evakuiert.
Durch diese Evakuierung kann das Entstehen von Störungen an den Verbindungsflächen zwischen dem Hartmetallring einerseits und dem Basisring andererseits sowie zwischen den einzelnen Hartmetallteilsegmenten des Hartmetallrings bei der Herstel- lung des Schneidrings weiter reduziert werden.
Der Verbund aus den beiden Axialabschnitten des Basisrings und den Hartmetallteilsegmenten wird nach der Evakuierung der Ringausnehmung zweckmäßigerweise auf eine vergleichsweise ho- he Temperatur, die jedoch etwas unterhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs liegt, erwärmt.
Vorteilhaft wird dann der Verbund aus den beiden Axialabschnitten des Basisrings und den Hartmetallteilsegmenten un- ter Verwendung von Schutzgas, vorzugsweise unter Verwendung von Argon, unter einen hohen Druck gesetzt, bei dem die Fließgrenze des Basisringwerkstoffs überschritten wird, und zwar vorzugsweise unter einen Druck von ca. 1.000 bar.
An dieser Stelle sei darauf hingewiesen, dass sowohl die Temperatur, auf die der Verbund erwärmt wird, als auch der Druck, mit dem der Verbund dann beaufschlagt wird, von der Art der für den Basisring bzw. den Hartmetallring verwendeten Werkstoffe und ggf . auch von dem Anforderungsprofil an die Qualität des Schneidrings abhängen kann.
Bei diesen Druck- und Temperaturverhältnissen wird die Fließgrenze des Basisringwerkstof s überschritten, wodurch ein inniger Verbund zwischen dem Basisringwerkstoff und den Seitenflächen der Hartmetallteilsegmente, die hierzu mit Vorsprüngen und Nuten versehen sind, erreicht wird, da der Basisring- Werkstoff in die Nuten auf den Seitenflächen der Hartmetallteilsegmente eindringt.
Nach einem vorgebbaren Zeitraum, während dem der hohe Druck und die unterhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs liegende Temperatur aufrecht erhalten werden, wird die Temperatur bei Aufrechterhaltung des hohen Drucks langsam abgesenkt. Hierdurch wird das Entstehen von Spannungsspitzen und Spannungsunterschieden am Übergang zwischen dem den Basisring und dem den Hartmetallring bildenden Werkstoff weitestgehend vermieden. Gegebenenfalls verbleibende unvermeidliche restliche Spannungsunterschiede werden - wie bereits erwähnt - durch die Nickelfolie ausgeglichen.
Die Außenrandabschnitte der Axialabschnitte des Basisrings können nach der Abkühlung zweckmäßigerweise abgedreht werden.
Im folgenden wird die Erfindung anhand einer Ausführungsform unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 eine Ausführungsform eines erfindungsgemäßen
Schneidrings für Diskenrollen im Axialschnitt; Figur 2 ein Hartmetallteilsegment des in Figur 1 gezeigten erfindungsgemäßen Schneidrings für Diskenrollen in einer perspektivischen Darstellung; und Figur 3 einen Axialabschnitt eines Basisrings des in Figur 1 gezeigten erfindungsgemäßen Schneidrings für Diskenrollen mit in ihn eingelegten Hartmetallteilsegmenten in Radialansicht, wobei lediglich eine Hälfte des Axialabschnitts ge- zeigt ist.
Ein in Figur 1 im Axialschnitt gezeigter Schneidring 1 für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen hat einen Basisring 2 und einen geschlossenen Hartmetallring 3, der an der Außenmantelfläche 4 des Basisrings 2 angeordnet ist bzw. einen Teil der Außenmantelfläche des Schneidrings 1 bildet.
Der Basisring 2 des erfindungsgemäßen Schneidrings 1 ist in zwei Axialabschnitte 5, 6 aufgeteilt, wobei die Trennfläche zwischen den beiden Axialabschnitten 5, 6 des Basisrings 2 axial mittig im Basisring 2 angeordnet ist.
Die beiden Axialabschnitte 5, 6 weisen einander zugewandte Anlageflächen 7, 8 auf, an denen die beiden Axialabschnitte 5, 6 aneinander anliegen. In den radial äußeren Abschnitten der beiden Anlageflächen 7, 8 ist jeweils eine Teilringaus- nehmung 9 bzw. 10 ausgebildet, wobei die beiden Teilringaus- nehmungen 9, 10 jeweils entlang des gesamten Außenumfangs der beiden Axialabschnitte 5, 6 bzw. der beiden Anlageflächen 7,
8 verlaufen und gemeinsam eine Ringausnehmung 11 zur Aufnahme des geschlossenen Hartmetallrings 3 ausbilden. Die beiden Axialabschnitte 5, 6 des Basisrings 2 weisen jeweils einen umlaufenden Außenrandabschnitt 12 bzw. 13 auf, die so in Anlage aneinander bringbar sind, dass mittels ihnen die Ringausnehmung 11 zur Aufnahme des geschlossenen Hartmetallrings 3 nach außen verschlossen werden kann.
Die beiden Axialabschnitte 5, 6 bzw. der Basisring 2 sind aus Stahl oder einem damit vergleichbaren Werkstoff hergestellt. Die Ringausnehmung 11 wird jeweils hälftig durch die beiden Teilringausnehmungen 9, 10 in den radial äußeren Abschnitten der Anlagenflächen 7, 8 der beiden Axialabschnitte 5, 6 gebildet. Die Außenrandabschnitte 12, 13 der beiden Axialabschnitte 5, 6 sind nachträglich von den Axialabschnitten 5, 6 abtrennbar, beispielsweise durch einen Abdrehvorgang.
Der in der zwischen den beiden Axialabschnitten 5, 6 des Basisrings 2 gebildeten Ringausnehmung 11 angeordnete Hartmetallring 2 ist aus einer Vielzahl von in Figur 2 perspekti- visch gezeigten Hartmetallteilsegmenten zusammengesetzt. Mittels der mit ihren Stirnflächen 15, 16 jeweils aneinander anliegenden Hartmetallteilsegmenten 14 wird der Hartmetallring 3 in geschlossener Ausführung gebildet. An jeder Stirnfläche 15, 16 hat jedes Hartmetallteilsegment 14 des Hartmetallrings 3 einen in Umfangsrichtung des Schneidrings 1 vorstehenden Vorsprung 17 bzw. 18, wobei der Vorsprung 17 auf der einen Stirnfläche 15 des Hartmetallteilsegments 14 an einem radial inneren Abschnitt der Stirnfläche 15 und der Vorsprung 18 auf der Stirnfläche 16 des Hartmetallteilsegments 14 an einem ra- dial äußeren Abschnitt der Stirnfläche 16 angeordnet sind.
Die einzelnen Hartmetallteilsegmente 14 greifen aufgrund der an ihren Stirnflächen 15, 16 vorgesehenen Vorsprünge 17, 18 quasi formschlüssig ineinander, so dass eine Belastung eines Hartmetallteilsegments 14 von diesem auf die beiden benachbarten Hartmetallteilsegmente 14 usw. weiter verteilt wird. Hierdurch ergibt sich eine gleichmäßige Belastung des Hartme- tallteilrings 3 auch dann, wenn ein einziges Hartmetallteilsegment 14 eine Lastspitze aufnehmen muß.
An beiden Seitenflächen 19, 20 ist jedes Hartmetallteilsegment 14 zur Vergrößerung der Oberfläche seiner Seitenflächen 19, 20 mit im Querschnitt dreieckigen Vorsprüngen 21 und Nuten 22 ausgebildet. Die dreieckige Querschnittsform ist hierbei nur eine von vielen denkbaren Querschnittsformen, da es im wesentlichen darauf ankommt, dass die spezifische Oberfläche der Seitenflächen 19, 20 des Hartmetallteilsegments 14 vergrößert wird.
Zur Herstellung des erfindungsgemäßen Schneidrings 1 gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren werden die Hartmetallteilsegmente 14 in die Teilringausnehmung 9 des einen Axialab- Schnitts 5 des Basisrings 2 eingelegt, wobei zwischen den
Seitenflächen 19 und radial inneren Umfangsflachen 23 der Hartmetallteilsegmente 14 eine Spannungsausgleichsmaterial- schicht in Form einer Nickelfolie angeordnet wird. Eine Hälfte eines derartig mit Hartmetallteilsegmenten 14 versehenen Axialabschnitts 5 des Basisrings 2 ist in Figur 3 gezeigt. Es sei darauf hingewiesen, dass alle Hartmetallteilsegmente 14 an ihren Seitenflächen 19, 20 mit den Vorsprüngen 21 und Nuten 22 versehen sind, wobei in Figur 3 dies lediglich anhand eines Hartmetallteilsegments 14 dargestellt ist. Auch zwi- sehen den aneinander anliegenden Stirnflächen 15, 16 der
Hartmetallteilsegmente 14 ist eine als Nickelfolie ausgestaltete Spannungsausgleichsmaterialschicht angeordnet. Nachdem alle zur Ausgestaltung des geschlossenen Hartmetall- rings 3 erforderlichen Hartmetallteilsegmente 14 in die Teil- ringausnehmung 9 des einen Axialabschnitts 5 eingelegt sind, wird - ebenfalls unter Zwischenschaltung einer Nickelfolie - der andere Axialabschnitt 6 des Basisrings 2 auf die Anordnung aus dem Axialabschnitt 5 und den Hartmetallteilsegmenten 14 aufgelegt .
Hierdurch wird ein Gefüge aus den beiden Axialabschnitten 5, 6 und den Hartmetallteilsegmenten 14 sowie den zwischen den Hartmetallteilsegmenten 14 und den zwischen den Hartmetallteilsegmenten 14 einerseits und den beiden Axialabschnitten 5, 6 andererseits vorgesehenen Nickelfolien ausgebildet.
Nun wird der zwischen dem Außenumfang der Hartmetallteilsegmente 14 und den Außenrandabschnitten 12, 13 der Axialabschnitte 5, 6 vorhandene Ringraum 24 durch Verbindung der beiden Außenrandabschnitte 12, 13 an ihren Umlaufkanten ver- schlössen. Die Herstellung dieser Verbindung kann in jeder geeigneten Art durchgeführt werden. Das Verschließen des Ringraums 24 ist möglich, da die Außen- bzw. Umlaufkanten der beiden Außenrandabschnitte 12, 13 der beiden Axialabschnitte 5, 6 radial außerhalb der freien Außenumfangsflache des Hart- metallrings 3 verlaufen.
Nunmehr wird dieser Ringraum 24 mittels einer geeigneten Vorrichtung evakuiert .
Nach der Evakuierung des Ringraums 24 bzw. der Ringausnehmung
11 wird das Gefüge bzw. der Verbund aus den beiden Axialabschnitten 5, 6, den Hartmetallteilsegmenten 14 und den Ni- ckelfolien auf eine vergleichsweise hohe Temperatur erwärmt, die unterhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs liegt. Diese Temperatur kann je nach verwendetem Basisringwerkstoff unterschiedlich sein.
Nachdem diese Temperatur erreicht ist, wird der Verbund unter Verwendung eines Schutzgases, z.B. unter Verwendung von Argon, unter einen hohen Druck gesetzt, der beispielsweise 1.000 bar betragen kann. Wesentlich ist, dass bei diesem Druck die Fließgrenze des Basisringwerkstoffs überschritten wird. Bei diesen Druck- und Temperaturverhältnissen fließt der Basisringwerkstoff in die Nuten 22 der Seitenflächen 19, 20 der Hartmetallteilsegmente 14, wodurch ein inniger Verbund zwischen dem Basisring 2 einerseits und dem Hartmetallring 3 andererseits hergestellt wird. Dieser vorgebbare Zeitraum richtet sich, wie auch die Temperatur und der Druck, nach den jeweils für die Herstellung des Schneidrings 1 verwendeten Werkstoffen sowie ggf. auch nach bestimmten Qualitätsanforderungen an den herzustellenden Schneidring.
Nach diesem vorgebbaren Zeitraum wird der Verbund aus Basisring 2 und Hartmetallring 3 gleichmäßig abgekühlt, wobei der Druck unverändert hoch bleibt . Die Temperatur wird langsam abgesenkt, um Spannungsspitzen und -unterschiede zu vermei- den. Restliche Spannungsunterschiede, die unvermeidbar sind, werden durch die zwischen den Hartmetallteilsegmenten 14 bzw. zwischen den Hartmetallteilsegmenten 14 und den Axialabschnitten 5, 6 angeordneten Nickelfolien ausgeglichen.
Die Außenrandabschnitte 12, 13 der beiden Axialabschnitte 5, 6 können nach Herstellung des Schneidrings 1 in einfacher Weise abgedreht werden.

Claims

P A T E N T AN S P R Ü C H E
1. Schneidring für Diskenrollen von Teil- und/oder Voll- Schnittmaschinen, mit einem Basisring (2) aus Stahl od.dgl. Werkstoff und einem geschlossenen Hartmetall- ring (3) , der an der Außenmantelfläche (4) des Basisrings (2) angeordnet und aus einer Vielzahl an der Außenmantelfläche (4) des Basisrings (2) in Umfangsrich- tung desselben nebeneinander angeordneter Hartmetallteilsegmente (14) ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass der Basisring in zwei Axialabschnitte (5, 6) geteilt ist, dass zwischen den radial äußeren Abschnitten aneinander anliegender Anlageflächen (7, 8) der A- xialabschnitte (5, 6) eine Ringausnehmung (11) zur Aufnahme der Hartmetallteilsegmente (14) ausgebildet ist, und dass die beiden Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) mit zwischen ihnen in der Ringausnehmung (11) eingelegten Hartmetallteilsegmenten (14) durch Druckbe- aufschlagung zu einem festen Verbund verpreßbar sind.
2. Schneidring nach Anspruch 1, bei dem die Ringausnehmung (11) zur Aufnahme der Hartmetallteilsegmente (14) durch zwei Teilringausnehmungen (9, 10) gebildet ist, die in den radial äußeren Abschnitten der aneinander anliegenden Anlageflächen (7, 8) der beiden Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) ausgebildet sind.
3. Schneidring nach Anspruch 1 oder 2, dessen Basisring (2) axial mittig in die beiden Axialabschnitte (5, 6) aufgeteilt ist.
4. Schneidring nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem jedes Hartmetallteilsegment (14) an seinen beiden Stirnflächen (15, 16) einen in Umfangsrichtung des Schneidrings (1) vorstehenden Vorsprung (17, 18) auf- weist .
5. Schneidring nach Anspruch 4, bei dem der in Umfangsrichtung vorstehende Vorsprung (17) an der einen Stirnfläche (15) des Hartmetallteilsegments (14) in einem radial äußeren Bereich der Stirnfläche (15) und der in Umfangsrichtung vorstehende Vorsprung (18) der anderen Stirnfläche (16) des Hartmetallteilsegments (14) in einem radial inneren Bereich der Stirnfläche angeordnet sind.
6. Schneidring nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem die Seitenflächen (19, 20) der Hartmetallteilsegmente (14) mittels im Querschnitt vorzugsweise dreieckiger
Vorsprünge (21) bzw. Nuten (22) hinsichtlich ihrer 0- berflache vergrößert sind.
7. Schneidring nach einem der Ansprüche 1 bis 6, bei dem zwischen den Hartmetallteilsegmenten (14) und dem Basisring (2) eine Spannungsausgleichsmaterialschicht, z.B. eine Nickel-, Chrom-, ChromnickelSchicht od.dgl., angeordnet ist .
8. Schneidring nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem zwischen den nebeneinander anordneten Hartmetallteil- Segmenten (14) eine Spannungsausgleichsmaterialschicht , z.B. eine Nickel-, Chrom-, Chromnickelschicht od.dgl., angeordnet ist .
9. Schneidring nach Anspruch 7 oder 8, bei dem die Span- nungsausgleichsmaterialschichten mittels einer Folie gebildet sind.
10. Schneidring nach einem der Ansprüche 1 bis 9, bei dem jeder Axialabschnitt (5, 6) des Basisrings (2) einen von ihm abtrennbaren, vorzugsweise abdrehbaren Außen- randabschnitt (12, 13) aufweist, mit dem er über den Außenumfang des Hartmetallrings (3) vorsteht und mittels dem im Zusammenwirken mit einem entsprechend ausgebildeten Außenrandabschnitt (13) bzw. (12) des anderen Axialabschnitts (6) bzw. (5) des Basisrings (2) ein Ringraum (24) zwischen dem Außenumfang des Hartmetall- rings (3) und den beiden Außenrandabschnitten (12, 13) schließbar ist.
11. Verfahren zur Herstellung eines Schneidrings (1) von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen, bei dem ein Basis- ring (2) aus Stahl od.dgl. Werkstoff an seiner Außenmantelfläche (4) mit einem geschlossenen Hartmetallring (3) aus einer Vielzahl an der Außenmantelfläche (4) des Basisrings (2) in Umfangsrichtung desselben nebeneinander angeordneter Hartmetallteilsegmente (14) verbunden wird, dadurch gekennzeichnet, dass an einem radial äußeren Abschnitt einer Anlagefläche (7) eines Axialabschnitts (5) des in zwei Axialabschnitte (5, 6) geteilten Basisrings (2) die den Hartmetallring (3) bildenden Hartmetallteilsegmente (14) angeordnet werden, dass der andere Axialabschnitt (6) des Basisrings (2) mit dem einen Axialabschnitt (5) desselben und den den Hartmetallring (3) bildenden Hartmetallteilsegmenten (14) zu- sammengefügt wird und dass die beiden Axialabschnitte (5, 6) mit den zwischen ihnen angeordneten Hartmetallteilsegmenten (14) zu einem festen Verbund verpreßt werden.
12. Verfahren nach Anspruch 11, bei dem die den Hartmetallring (3) bildenden Hartmetallteilsegmente (14) beim Zusammenfügen der beiden Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) in einer Ringausnehmung (11) gehaltert werden, die jeweils hälftig in den Anlageflächen (7, 8) der beiden Axialabschnitte (5, 6) ausgebildet ist.
13. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, bei dem ein gegen Radialkräfte widerstandsfähiger Verbund der Hartmetall- teilsegmente (14) durch formschlüssiges Ineinandergreifen der Stirnflächen (15. 16) benachbarter Hartmetallteilsegmente (14) erzielt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 13, bei dem die Seitenflächen (19, 20) der Hartmetallteilsegmente
(14) vorzugsweise mittels im Querschnitt dreieckiger Vorsprünge (21) bzw. Nuten (22) in Bezug auf ihre Oberfläche vergrößert werden.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 14, bei dem zwischen den Hartmetallteilsegmenten (14) und den Axialabschnitten (5, 6) des Basisrings (2) eine Spannungs- ausgleichsmaterialschicht, z.B. eine Nickel-, Chrom-, Chromnickelschicht od.dgl., angeordnet wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 15, bei dem zwischen den nebeneinander angeordneten Hartmetallteil- Segmenten (14) eine Spannungsausgleichsmaterialschicht , z.B. eine Nickel-, Chrom-, ChromnickelSchicht od.dgl., angeordnet wird.
17. Verfahren nach Anspruch 15 oder 16, bei dem die Span- nungsausgleichsmaterialschicht bzw. die Spannungsaus- gleichsmaterialschichten durch eine Folie bzw. durch Folien ausgebildet wird bzw. werden.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 17, bei dem die die Hartmetallteilsegmente (14) des Hartmetallrings (3) aufnehmende Ringausnehmung (11) des Basisrings (2) radial außerhalb des Hartmetallrings (3) verschlossen und evakuiert wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18, bei dem die die Hartmetallteilsegmente (14) des Hartmetallrings (3) aufnehmende Ringausnehmung (11) des Basisrings (2) mittels über den Außenumfang des Hartmetallrings (3) radial vorstehender Außenrandabschnitte (12, 13) der Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) verschlossen wird.
20. Verfahren nach Anspruch 18 oder 19, bei dem der Ver- bund aus den beiden Axialabschnitten (5, 6) des Basis- rings (2) und den Hartmetallteilsegmenten (14) nach der Evakuierung der Ringausnehmung (11) auf eine hohe Temperatur, die unterhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs liegt, erwärmt wird.
21. Verfahren nach Anspruch 20, bei dem der Verbund aus den beiden Axialabschnitten (5, 6) des Basisrings (2) und den Hartmetallteilsegmenten (14) nach der Erwärmung auf die Temperatur unterhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs unter Verwendung von Schutzgas, vorzugsweise Argon, unter einen hohen Druck, bei dem die Fließgrenze des Basisringwerkstoffs überschritten wird, vorzugsweise von ca. 1.000 bar, gesetzt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 21, bei dem nach einem vorgebbaren Zeitraum, während dem der hohe Druck und die un- terhalb des Schmelzpunkts des Basisringwerkstoffs liegende Temperatur aufrecht erhalten werden, die Temperatur bei Aufrechterhaltung des hohen Drucks langsam abgesenkt wird.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 19 bis 22, bei dem die Außenrandabschnitte (12, 13) der Axialabschnitte (5, 6) des Basisrings (2) nach der Abkühlung abgedreht werden.
PCT/EP2003/012727 2003-01-10 2003-11-14 Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen Ceased WO2004063529A1 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP03779926A EP1581722B1 (de) 2003-01-10 2003-11-14 Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen
US10/541,546 US20060144200A1 (en) 2003-01-10 2003-11-14 Cutting ring for disk rolls pertaining to partial and/or full cutting machines
DE50306072T DE50306072D1 (de) 2003-01-10 2003-11-14 Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen
AU2003288061A AU2003288061A1 (en) 2003-01-10 2003-11-14 Cutting ring for disk rolls pertaining to partial and/or full cutting machines
CA 2512737 CA2512737A1 (en) 2003-01-10 2003-11-14 Cutting ring for disk rolls of partial and/or full cutting machines

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2003100624 DE10300624A1 (de) 2003-01-10 2003-01-10 Schneidring für Diskenrollen von Teil- und/oder Vollschnittmaschinen
DE10300624.9 2003-01-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2004063529A1 true WO2004063529A1 (de) 2004-07-29

Family

ID=32519801

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2003/012727 Ceased WO2004063529A1 (de) 2003-01-10 2003-11-14 Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20060144200A1 (de)
EP (1) EP1581722B1 (de)
AT (1) ATE348941T1 (de)
AU (1) AU2003288061A1 (de)
CA (1) CA2512737A1 (de)
DE (2) DE10300624A1 (de)
WO (1) WO2004063529A1 (de)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9556733B2 (en) 2013-03-08 2017-01-31 Us Synthetic Corporation Tunnel boring machine disc cutters and related methods of manufacture
US9366088B2 (en) 2013-03-08 2016-06-14 Us Synthetic Corporation Cutter assemblies, disc cutters, and related methods of manufacture
AT514133B1 (de) 2013-04-12 2017-06-15 Feistritzer Bernhard Ringförmiges Werkzeug

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE817887C (de) * 1949-03-26 1951-10-22 Sandvikens Jernverks Ab Bohrkopf fuer Gesteinsbohrer
DE2449405A1 (de) * 1974-10-17 1976-04-22 Boart Hardmetals Ltd Schneidrolle fuer eine gesteinsbohrmaschine
US4662461A (en) * 1980-09-15 1987-05-05 Garrett William R Fixed-contact stabilizer
EP0602753A1 (de) * 1992-12-17 1994-06-22 CBK TRADING S.r.l. Scheibenmeissel für Gestein und ähnliche Materialien

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US892180A (en) * 1907-05-23 1908-06-30 John Patten Drill-bit.
US2306683A (en) * 1940-07-01 1942-12-29 John A Zublin Cutting edge
FR2159742A5 (de) * 1971-11-10 1973-06-22 Blanzy Ouest Union Indle
ZA723776B (en) * 1972-06-02 1974-01-30 Hard Metals Ltd Disc cutting unit for use on rock boring machines
US3766998A (en) * 1972-07-17 1973-10-23 Gen Electric Disc cutter for boring-type mining machine
ZA744897B (en) * 1974-07-31 1976-05-26 Board Hardmetal Proprietary Lt Improvements in or relating to disc cutting units for use on rock boring machines
SE467700B (sv) * 1986-01-28 1992-08-31 Boart Int Ltd Skivformat skaer foer bergbearbetningsmaskiner
US5234064A (en) * 1992-03-09 1993-08-10 The Robbins Company Roller cutter assembly having adjustable ring cutter spacing

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE817887C (de) * 1949-03-26 1951-10-22 Sandvikens Jernverks Ab Bohrkopf fuer Gesteinsbohrer
DE2449405A1 (de) * 1974-10-17 1976-04-22 Boart Hardmetals Ltd Schneidrolle fuer eine gesteinsbohrmaschine
US4662461A (en) * 1980-09-15 1987-05-05 Garrett William R Fixed-contact stabilizer
EP0602753A1 (de) * 1992-12-17 1994-06-22 CBK TRADING S.r.l. Scheibenmeissel für Gestein und ähnliche Materialien

Also Published As

Publication number Publication date
AU2003288061A1 (en) 2004-08-10
CA2512737A1 (en) 2004-07-29
ATE348941T1 (de) 2007-01-15
EP1581722B1 (de) 2006-12-20
DE10300624A1 (de) 2004-07-22
EP1581722A1 (de) 2005-10-05
DE50306072D1 (de) 2007-02-01
US20060144200A1 (en) 2006-07-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102011013143A1 (de) Kolben für einen Verbrennungsmotor sowie Verfahren zu seiner Herstellung
DE102010007272B4 (de) Verfahren zur Herstellung einer regenerativ gekühlten Düsenerweiterung einer Raketenbrennkammer und Düsenerweiterung
DE4210395A1 (de) Walzenmühle
DE3745040A1 (de) Ventilspindeldichtung an Ventilspindeln von Hochdruckdampfventilen
EP3088084B1 (de) Hartkörper als rasterpanzerung für eine rollenpresse, verfahren zu dessen herstellung, und rolle für eine rollenpresse
EP3153269B1 (de) Reparatur verschlissener bauteiloberflächen
DE2522277A1 (de) Zusammengesetzter turbinenrotor und herstellungsverfahren fuer einen solchen rotor
EP3188867B1 (de) Verfahren zur herstellung eines vormaterials für ein zerspanungswerkzeug
EP3074167B1 (de) Verfahren zur herstellung eines vormaterials für ein zerspanungswerkzeug
WO2004063529A1 (de) Schneidring für diskenrollen von teil- und/oder vollschnittmaschinen
EP3074166B1 (de) Verfahren zur herstellung eines vormaterials für ein zerspanungswerkzeug und entsprechendes vormaterial
DE102007057880A1 (de) Schweißverbindungssystem sowie Schweißverbindung und Schweißverfahren
DE4235298A1 (de) Verfahren zum Herstellen einer Mahlwalze
DE102017006468A1 (de) Bundlagerschale und Herstellverfahren dafür
DE2952775A1 (de) Vorrichtung zur herstellung von durch einen kern verstaerkten platten
DE102009059055A1 (de) Reibschweißverfahren, Reibschweißverbindung sowie Kolben für einen Verbrennungsmotor
DE102007062557A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines integral beschaufelten Rotors sowie Rotor
DE102013216354A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Leitschaufelkranzes und Leitschaufelkranz
DE102018220222A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffverbundes, Werkstoffverbund und seine Verwendung
DE202012007144U1 (de) Profilierte Bandage für eine Rollenpresse
DE4210910C1 (de) Verschleißgefährdetes Formteil, insbesondere Maschinenteil
EP0816525A1 (de) Siebplatte
DE10014836A1 (de) Mahlwalze und Verfahren zu ihrer Herstellung
EP1611998A1 (de) Trenn-Schleifscheibe für stationären Einsatz
EP3608563A1 (de) Dichtung zum abdichten eines umfangsspalts zwischen zwei maschinenkomponenten

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2003779926

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2006144200

Country of ref document: US

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10541546

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2512737

Country of ref document: CA

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2003779926

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 10541546

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 2003779926

Country of ref document: EP