WO2004048876A1

WO2004048876A1 - 対空気用熱交換器及び冷凍装置

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Publication number: WO2004048876A1
Application number: PCT/JP2003/015054
Authority: WO
Inventors: Shun Yoshioka; Kazushige Kasai; Shinichirou Kobayashi; Haruo Nakata
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2002-11-26
Filing date: 2003-11-25
Publication date: 2004-06-10
Anticipated expiration: 2005-05-26
Also published as: AU2003284696A1; US20050257558A1; EP1580514A1; EP1580514A4

Abstract

　熱交換面部に低熱容量の表面部分Ａと霜又は氷との結合性又は付着性が低い表面部分Ｂとを分散配置する。なお、表面部分Ａ及び表面部分Ｂは、霜又は氷が付着している熱交換器を加熱した場合に、表面部分Ａに接触している霜又は氷が表面部分Ｂに接触している霜又は氷より早く融解し、表面部分Ｂに付着している霜又は氷が、表面部分Ａに付着している霜又は氷と少なくとも互いに部分的に連なって自重により表面部分Ｂから剥離する特性を備えるようにする。このような熱交換面部を備えた熱交換器を冷凍装置の蒸発器として用いる。

Description

明細書文控細熱交腿及令離置漏分野

本発明は、控細熱擺及令難置に関し、特に熱交^^の表面の改良に関する。背景漏

的に、控麵熱観を蒸発器としている冷離置では、文控熱観と熱換する空気が低い^ ^蒸発器の蒸発が低い齢に、この熱面に霜が発生する。そして、霜が発生するとこの文控鋼熱雄の熱擺能力が低下し冷凍能力が低下する。

例えば、冷?蝶置の一種であるヒートポンフ ¾SM調和機では、に外気温度が低下すると蒸発が低下し、文控細熱^ §§力棚されている側熱 « に着射る。また、着ると、側熱の蒸発能力が低下し 0鶴能力が低下する。このため付着した霜又¾が氷結した氷（以下単に霜又〖おという）を取り除くための除霜運転が ¾ 行われる。しかしなが、ら、除霜運転力行われると、運^^により異なることがあるが、 B蕭運転力 ¾止されたり願能力が低下したりするため、暧房随度が低下するという問題があった。

そこで、徹から文^ ffl熱 3¾ ^における着霜を遅らせて冷?鍵転（冷?雄置の代表例であるヒートポンプ式空気調和機の:^では特に運転が文豫となる）の延長を図ることや除霜運転時間の短縮を図ることが課題となっていた。

このような編に応えるものとして、着霜防 Ihiiを空気との熱¾面部に設けることにより蒸発器への着霜量を低減しょうとする方法カ堵えられる。この着霜防止層を設ける方法は、主として対^ ffl熱の熱面部の撒 K性を大きくして着霜を防止する方法である。

また、このような着霜防 jJJiを設ける方法として、例えば、特開平 8- 3 4 7 7号公報（特に記載されている塗料、すなわち、 0 0〜2 0 0 0 0のフッ素化されたポリテトラフルォロエチレン（PTF E)粉末を非フッ素系樹脂中に混入させ; ¾t水 f鐘料を熱表面に ¾ る方法カえられる。同様に、特開平 8 - 3 4

7 9号公報 ( F¾2) に記載されている塗料、すなわち、量 5 0 0〜2 0 0 0 0のフッ素化された P T F E粉末を状樹脂（例えばフッ素樹月シリコーン系樹脂、ポリエステル樹脂）中に配合した着霜防 11»斗を熱表面に塗 « "る方法などカ铐えられる。

(特許黨 1) 特開平 8-3 4 7 7号公報

mf M2) 特開平 8 - 3 4 7 9号公報

' 纏 3) 特開昭 5 7-3 4 1 0 7 報

(特許 4) 特開昭 6 2- 7 7 6 7 報

(特許鍾 5) 特開昭 6 2-1 7 4 2 1 3 報

(特許: «6) 特開平 2- 2 6 5 9 7 9 報

( F«7) 特開平 2- 2 9 8 6 4 5散報

(特許； «8) 特開平 4- 2 7 9 6 1 2号公報

しかし、上言 3»の齢斗では PTFE粉末を樹脂中に均一に爐させることは困難であり、表面 i ^7]性の小さい部分力機ってしまい、着霜防 It¾¾が損なわれることが分かった。また、着霜防止層を熱交換面部に形成しても着霜を完全に避けることが困難であるので、熱腿でがとなる。ところが上記の腿では隨纖時間を短くすることまで SHI;したものではなかつた。

このように、縣の着霜防止層を表面に設ける方法は、未だ充分とはいえない状況であった。

なお、上記の着霜防 ihiiを表面に設ける着霜防法を薩する方法に、熱エネルギーを外部から加える ^^法をする方法力! えられる。しかし、この熱エネルギーを加える方法では熱換面部に霜や氷がることは少ないが、熱面部に接する全ての霜や氷を融解するには多大なエネルギーカ泌要になるほか温度も高くなり、熱に纏な装置などに〖棚できないという問題がある。

また、そのほかに、着霜防細を表面に la る方法も考えられるが、着霜防によっても着霜が発生することがあるという問題がある。

また、対空気用熱^^に振動や衝撃などの機械的エネルギーを加える除 »法を適用することも考えられるが、この方法を用いても徹の熱観の熱面部纖水性及落性（熱交換面部に付着した水滴の度合いを示す'醒）が小さいため熱面部に霜又〖脉がつてしまい、その後の着霜を容易にしてしまうという問題が ¾る。このように、着霜防を表面に設ける着霜防 ^法の ^^法も、着霜した熱 ^§の^ it運 ¾ ^間をることに繋がるものではない。

本発明は、上記徹の術に:^ る問に着目してなされたもので、熱換面部の表面; itを改良することにより、熱換面部への着霜を «させるとともに着霜した熱腿の間を籠化した文控細熱鶴を提供することを目的とし、さらに、このような * ^^熱擺を用いた冷離置を提供することを目的とする。発明の開示

上記目的を達成するために、本発明の控気用熱は、空気との熱面を形成するフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され内部に熱 »：を¾1させる熱換パイプとを備え、嫌 3フィンは、低熱容量の表面部分 Aと霜又《¾との！^ ft は付着性が低い表面部分 Bとが分観置されてなる表面の空気との熱交換面部を有し、かつこれら表面部分 Aと表面部分 Bとは、次の特 141と特性 2を示すものである。すなわち、特性 1は、霜又が付着している才表面を加熱した^^、表面部分 Aにしている界面部分の霜又は氷が表面部分 Bに接触している界面部分の霜又は氷より早く融解する特性をいい、特性 2は、霜又は氷が付着している綱才表面を加熱した場合、表面部分 Bに付着している霜又は氷と表面部分 Aに付着している霜又は氷の少なくとも一部とが連なつて自重により表面から剥 it る特性をいう。

このように構成された ^S^ffl熱換器によれは'、 ί 熱容量の表面部分 Aと霜又は氷との!^ ½Χは付着が低い表面部分 Bの 2 «の表面部分が分 t¾H置されていることにより、熱交換面部力 w tt¾rm落性に優れたものとなる。このため、文^ ¾熱交の表面で Sして付着した凝縮水は、球形状となって文控 Mffl熱¾ ^を通過する脈で赚されやすくなり、過冷却忧態となり凍りにくくなる。したがって、熱換面部に付着した霜の成 S¾¾が低下し隨が颇となる着霜量までの冷 (ヒートポンプ式空気麵 Π機の：時間が長される。 - 一方、隨運辦においては、表面部分 Αと搬する界面部分の霜又〖を鬲蠏することにより、表面部分 A上の霜又¾ ^が剥 it る。さらに、この剥離した霜又 «¾ と表面部分 Βに付着する霜又《¾とが少なくとも部分的に齢し、自重により表面部分 Β上の霜又〖お Κが剥離される。したがって、この文控細熱換では、概のように熱換面部に ¾ する界面部分の霜又《¾を全面的に蓦辦する必がなくなり、表面部分 Aに漏する霜又》¾のみを鬲辦すればよぐ隨^ 間が lされる。

また、前述のよう面部分 Aと表面部分 Bとが囊己置された熱面部は易霜氷剥離が付与される。なお、本明細書において易霜氷剥離性というときは、控熱交 »を除霧する場合に、この文控 mffl熱^^の熱換面部に着霜又は氷結した霜又が自重により熱^面部から剥離（«) し、霜又《¾cが又離された後の熱交換面部に残 Tる水滴又の量が少なくなる '匿をいう。なお、冷纏転力開された運転が凝り返される場合、 ^後の対空気用熱交^^の熱換面部に水滴、霜又が存していると、次の冷?: に着霜や氷結の核になり、冷 ¾1転時間力 s短縮 f匕される。しかし、本発明に係る蒸発器では！^後の蒸発器の熱^面部に残存する水滴又 ½Λの量が少なくなるので，冷における着霜や氷結の核が少なくなり、冷凝転時間の延徽 «H運転時間の短縮を繰り返し発揮させることがきる。このため、隨に要する熱エネルギーが少なくて済むとともに、 P鎌運講間が短縮される。

このように、本発明によれば、冷蘭果の低下（例えば、ヒートポンプ式空気調和機に応用した： ^における度の低 T) 、及びエネルギー効率の低下を抑制することが^きる。

さらに、本発明の控^熱 3¾ ^は、空気との熱換面を形成するフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され内部に熱雕を麵させる熱交換パイプとを備え、嫌己フィンは、 (A) it7] (4Aィンダ一樹脂、

(B- 1) DB P P及機が 4 5〜4 5 0 c m³/ 1 0 0 gの炭素単働質、及び

(C) 分猫 ij

からなる表面処理用組で形成された塗膜が施されてなる空気との熱交換面部をるものとしてもよい。

このような構成により、 PTF E粒子を配合しなくても、高撥水性で易水滴滑落性のを与えることが、でさ、着氷及び着雪の防止効果を有る li^物を容易に調製することがき、上記と同様 ©¾果を得ることがきる。

なお、 D B P吸収量は、 J I S K 6 2 1 7に準じて視 ij定した値である。

また、本発明の ^熱 3¾ ^は、空気との熱換面を形するフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され内部に熱 J»を麵させる熱換パイプとを備え、觸 sフィンは、 (A) ンダ一樹脂、

(B— 2 ) 窒素吸着 l ¾面^^ 3 0〜 4 0 0 m²/ gの炭素単働質、及び

(C) 分翻

からなる表面処糸 W ^で形成された施されてなる空気との熱面部を^ るものとしてもよい。

このようなネ冓成により、 PTF E粒子を配合しなくても、高撥水性で易水滴滑落性の謹を与えることがき、着氷及び着雪の防 11 果を # る糸賊物を容易に調製することがき、上記と同様の効果を得ること力きる。

なお、窒素吸着比表面積は、 J I S Κ 6 2 1 7に準じて測定した値である。

また、本発明の^^熱髓は、空気との熱交換面を形^ るフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され、内部に熱»を ¾1させる熱換パイプとを備え、嫌己フィンは、（A) 撥水 ¾nイング一樹脂、

(B - 3) D B P吸幅が 4 5〜4 5 0 crnVl 0 0 gで »P及着脑碰が 3 0〜 4 0 0m²/gの歸単働質、及び

(C) 分翻

からなる表面処で形成された^^施されてなる空気との熱換面部を^ T るものとしてもよい。

このような構成により、 PTFE立子を配合しなくても、高撥水性で易水滴滑落性のを与えること力さ、着氷及び着雪の防 it¾¾をる1 ^物を容易に調製することができ、上記と同様の効果を得ることができる。

上記 (A) と、（B_l) 、 (B-2)又は（B— 3) と、（C) とからなる表面処 S« lは、继 17±ΐυで相纖 60±2%の難下に水平に載置された斗板上に蒸留水を 4μリットル滴下して水滴を形成し、ついで隨板を角度 0. l^f 傾斜させていき、水滴ががり始めたときの！^斗板の角度によって定義される'纏角の初回の藤角が 15度以下の薩を与えること力ましい。

また、上記文控鋼熱麵においては、 ίΐ7'14Λインダー樹脂 (Α) 100重量部に対して、炭素単働質（Β— 1)ないし（Β— 3) を25¾*^以上で400龍部以下、及び分翻 (C) を 5S*部以上で 100≤*部以下含むこと力ましい。また、上記文控難熱^^においては、 ^Κ'Ι¾Λイング一樹脂 (Α)が、フッ素樹脂であることが好ましい。

また、上記文控熱^ においては、フッ素樹月旨が、、

(1)式（I) ：

-CF₂-CFX- (I)

(式中、 Xはフッ素原子、 m ^水素原子又はトリフ>レ才ロメチル基である）で表わされるフルォロォレフィン髓単位（1)、

(2)式 (II) ：

— CH₂ - CR (CH₃) 一 (II)

(式中、 Rは炭素数 1〜 8のアルキル基である）で表わされる B—メチル置ーォレフィン懸単位 (2)、

(3)化^ 匕性基を^ る単量体に基づく職単位（3) 、

(4)エステル基を彻顧に： Tる単量体に基づく職単位（4) 、及び

(5)他の共重合可能な単量体に基づく構造単位 (5)

からなり、ネ髓単位 (1)が 20〜60モル％、 mi. (2)が 5〜25モル％、構造単位 (3)が 1〜45モル％、構造単位 (4)が 1〜45モル糙単位 (5) が 0〜45モル％ (ただし、ォ髓単位 (1) + (2) の合計が 40〜 90モル％である )含まれてなる数平均 1000〜 500000の含フッ素共重合体であることが好ましい。

また、上記文控 ^ffl熱^^においては、職単体物質 (B-1)ないし（B— 3) が分 (C)で予め処理された炭素単体物質であることが好ましい。

また、上記文控細熱腿においては、 n (B_I) ないし（B—3) が力一ボンブラック又は力一ボンナノチューブであることが好ましい。

また、上記文控^ ffl熱腿においては、分翻 (C) が、フルォロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された «し単位を含む重合体であることが好ましい。上記文控鋼熱¾ ^においては、重合体が、非フッ素系ビニルモノマーとの共重合体であることが'好ましい。

また、上記文控^ ffl熱觸においては、さらに架翻 (E) を含み、かつ撥水 ½η イング一樹脂 (A) 河匕^ w匕跡性基を ¾ る樹脂であることが好ましい。

また、上 ΐ 控細熱観においては、化^ 匕^ 生基を: Tるインダ一樹脂中の化^ W匕反応性基 1当量に対して、架橋剤 (E) を 0. 1当量以上で 5 当量以下含むことが好ましい。

また、上記控細熱においては、 (2) i 7±1 で相碰 6 0±2 %の謹下に水平に載置された ΐ^ΗΙ±に蒸留水を 1μリットル Ϊ¾Τして水滴を形成し、ついで！^斗板を角度 0. っ惧钭させていき、 7滴ががり始めたときの板の角度によって定義される超微小水滴の滑落角の初回の微小水滴滑落角が 1 5度以下のを与ることが好ましい。

また、本発明の熱 §は、空気との熱換面を形成するフィンと、このフインと謝云導関係に配設され、内部に熱»を蘭させる熱¾Λ°イブとを備え、嫌 3 フィンは、撥水¾^インダー樹脂、ポリテトラフレ才口エチレン立子、分■、 «容量の立子及鍋ゝらなる表面処¾^«¾で形成された^^施されてなる空気との熱交換面部を有することを,とするものとしてもよい。

このように構^れば'、容量の表面部分 Αと霜又との! ^tt は付着 f生が低い表面部分 Bの 2翻の表面部分が分籠置され、かつ表面部分 A及び表面部分 Bが前記特性 1及性 2を満たすような熱換面部に構成され易霜糊離性を熱面部に付与することカ坷能となる。したがって、鶴^^の通常の冷? ¾i ^間の延長が可能となり、エネルギ" ¾率の低下を抑制することがきる。

嫌藤水' 14Λィンダ一樹脂はフッ素樹脂であり、嫌己ポリテトラフルォロエチレン粒子«≤*平均^¾が5 0 0〜2 0 0， 0 0 0、平均粒子径が。. l mm:であり、分翻はフルォロアルキル基を ¾ るビエルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、鐘容量の子は、モ膽容量が 6 C a, J K- 'mo 1 -¹〜 7 C a /J K-'mo l—¹であって導電性を; るものであり、溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら糸賊物の配合害恰は、撥水 Ί4Λインダ一樹脂 1 0 0重廳に対してポリテトラフルォロエチレン粒子が 1 0 0〜2 0

分 TO力 5〜3 0SM、 &熱容量の立子が 2 5〜 2 0 0 部、溶 ¾^、4 0 0-2, 0 0 0重量咅 15であるものとしてもよい。このように構れば、熱交換面部に嫌 Ξ (41及性 2を満たすより好ましい表面部分 A及び表面部分 Bが分舰置されかつより好ましい易霜氷剥離性を熱換面部に付与することが能となる。したがって、 I»運転等の通常の冷耀^ #間がより一層延長され隨間がより一層謹されエネルギー効率の低下がより一層抑制される。

纖己フィンは、プレートフィンであって、が定間隔で配置され編己熱^ パイプは、この複数のプレートフィンを貫通するように配設されてなり、歸 3フィン間が空として形成されてなることを ί敷とするものとすることが^きる。

このようにプレートフィンを用いた:^には、コストが安くなるばかりでなぐ mm 範囲の拡大を図ること力 'きる。

婦己プレー卜フィンは、スリットフィンとして形成されていてもよい。

このようにスリットフィンを用いた齢には、隨運転時スリット部分で霜又が切断されやすくなる。このため、熱換面部に付着した霜又 «κの塊が 31当に小さくなり、自重により落下しやすくなる。

前記プレートフィンは、リレーバフィンとして形成されているものであってもよい。この: fcf^rも、隨^^ I "パ先で霜又が切断されやすくなる。このため、熱換面部に付着した霜又の塊が適当に小さくなり、自重により ¾Τしゃすくなる lift己プレートフィンは、フラットフィンとして形成されるとともに、空気 ¾¾1¾向における熱イブのに切欠部が設けられているものであってもよい。

通常のプレートフィンでは、熱交換パイプ背後の！^布が小さぐこの部分に付着した謹水は飛ばされにくくなり霜の成 ¾1¾がくなり、隨した：^に霜又 w¾kが残りやすいという譲がる。しかし、上記のように構成にすれば、熱 3¾パイプ背後のフィン面積が小さくなり、凝縮水の付繼カ少するばかりでなぐ切欠部により風が回り込みやすくなり顧分布が善される。したがって、熱イブ背鶴 15分での霜又の溶け残しが生ずるという^^を^:すること力さる。

鎌己プレートフィンは、表面にディンプルが設けられているものであってもよい。このように構れば、着霜量に比し、霜と熱するフィンの熱換面部が大きくなるので表面部分 Αにおける界面部分の霜又の鬲辦が早くなり編運¾0#間がより短縮化される。

プレートフィンは、空気流出側¾においてフィンピッチが大きく形成されているものとしてもよい。

このように構^れば、、剥離されて MIBこより空^!出側に流された霜又«¾<が空気流出側で溜まってしまうようなことがなく!^運転時間の短縮力 ¾|実化される。嫌 3プレートフィンは、下においてフィンピッチが大きく形成されているものとしてもよい。

このように構成すれば、剥離されて自重により下方に落下した霜又氷が熱換器の下^ ¾で溜まってしまうようなことがなく隨運辦間の短縮力 ¾|実化される。

嫌 3プレートフィンは、空気において端縁部が斜めとなるように配置されていてもよい。

このように文控細熱観を配置すると、蒸離としてこの控熱交麵を用いた齢に、熱面部に凝縮して付着した水滴が下方に^ Tしゃすくなる。また、この熱 βを隨運転するなどにおいて、熱換面部に付着した霜が自重により下方に^ しゃすくなり、冷？鍵転時間のより一層の延長及び髓運転時間のより一層の短縮を図ることがきる。

1913熱換八。イブは、状に配列されているものが好ましい。

このように構れば、熱交換パイプを千獻に配列したものと比較し、 m に付着した霜又《¾cが風下側に流れやすくなり、が容易になる。

本発明の文控細熱 a¾ ^は、嫌 3熱^ Λ°イブを扁⁵ mチューブとして複数列に配置し、嫌己フィンをコルゲートフィンとし、このコルゲートフィンの画部の機泉を熱交換パイプと直效るように配設し、さらに、このコルゲートフィンの翻部の纖に ffiHこ形成される空間を空気として形成してもよい。

このように構^ れば、コルゲ一トフィンの表面部が ί應容量の表面部分 Aと霜又は氷とのは付着 14が低い表面部分 Bの 2觀の表面部分が^ t¾H置されていることにより、熱換面部力 ¾s水隨 »落性に優れたものとなる。このため、コルゲートフィンの表面部に付る水滴や霜を、風力により風下側に押しことがきる。したがって、上述のプレートフィンを用いたもの（すなわち、クロスフィン型熱よりの画職が小さぐ高性能かつ安価なコルゲートフィンを用いた麵型熱交換器を、ヒートポンプ式空気調和機や自動車用ヒ一トポンプ式空気調和機などの室外側熱換器として使用すること力きる。

本発明の文控細熱 ¾ ^は、熱換パイプを空気 ¾¾τ向と直^ る面に配設し、この熱パイプにメッシュフィンを取り付けて形成したものとしてもよい。

このように構^ "れば、、蒸発器として^ fflするメッシュフィンの表面音 fc^iffi容量の表面部分 Aと霜又 ^との^ 'SXは付着性が低い表面部分 Bの 2種類の表面部分が分

MIH置されていることにより、熱換面音 Ι¾¾Κ'Κ¾ϋ¾·落'性に優れたものとなる。このため、メッシュフィンの表面部に付着した凝« 求獻となって垂されやすくなり、長時間にわたり着霜なしで棚可能となる。したがって、麵なメッシュフィンを高効率で^することがきる。本発明に係る冷 if¾置は、上記控^熱^^を用いたものである。

このように構成された冷鶴置によれば、冷凝繊間が長され、編運転時間が短くなるので、冷果が十分に発揮されエネルギー効率が善さされる。また、ヒートポンプ式空気麵口機として構成された冷雜置であって、 t ^m 熱交カ^^』熱として使用されてなる冷置として構成してもよい。このように構成されたヒ一トポンプ式空気籍ロ機によれば、 I»運請間カ诞長され

、隨運 ¾ ^間が短くなるので、願 «度が向上し、エネルギ"¾率が善される。ヒートポンプ式鼹ロ機として構成された冷麟置であって、

M§が室内側熱^ β及び側熱¾ ^としてそれぞれ ^fflされてなる冷 its置としてもよい。

このように構れば、前述の効果を奏するばかりでなぐ ^荷冷転における室内側熱の霜の発生を抑制することがきる。 ' また、本発明に係る冷離置は、前述の表面猶を備えた控熱^^からなる蒸発器と、この蒸発器と熱^ mする空気を蒸髓に ¾®する ¾βと、隨運 ©5#に圧縮機吐出ガスを嫌 3蒸発器に供給する隨サイクル- i転し得る冷媒回路と、隨運転時に、表面部分 Aに接する界面部分の霜又は氷力 ! するまでは ¾J¾iを停止して前記 ,サイクレをさせ、表面部分 Aに接する界面部分の霜又が I ^した後機を運転するとともに婦3隱サィクルを不 ^とする制御装置とを備えたものとして構成してもよい。

このように構成された冷置によれば、蒸発器の表面で凝縮して付着した凝縮水は、球となって蒸発器を 351する J Eで垂されやすくなり、過^ ¾W態となり凍りにくくなる。したがって、熱換面に付着した霜の成が低下し隨が機となる着霜量までの冷 ¾@転（ヒートポンプ避気齲口機の: ^« ^運時間カ诞長される。

一方、 I ^^時においては、のように蒸発器の熱換面にする界面部分の霜又は氷を全面的に融解する必要がなくなり、表面部分 Αに接触する霜又は氷のみを融解すればよいので隨時間が短縮される。

また、隨運転が桑り返される:^、 ^^の蒸発器の熱 3^面に水滴、霜又が残存していると、次の冷に着霜や氷結の核になり、冷間が短縮化される。しかし、本発明に係る蒸発器では^ ffimの蒸発器の熱換面に歹る水滴又〖嫌の量が少なくなるので，冷麵辦における着霜や氷結の核が少なくなり、冷?鍵転時間の延長及び « ^間の短縮を繰り返しさせること力きる。このため、に要する熱エネルギーが少なくて済むとともに、 p鎌運転時間が短縮される。

- また、本発明に係る冷置では、縮機吐出ガスを蒸発器に供給する隨運転時にを運転しているので蒸発器の熱交換面に接触している界面部分の霜又は氷力！贿すると、 HEで熱換面上の霜又を垂させることがき、隨1©#間の^!及ぴに必要な熱エネルギーのより一層の ί氏減を図ることがきる。

このように、本発明に係る冷離置によれば、冷 ¾S ^果の低下（例えば、ヒートポンプ式空気調和機に応用した場合における快感度の低下）を防止するとともに、及びエネルギー効率の低下を抑制すること力きる。

また、本発明に係る冷置は、空気との熱面が表面部分 A及び表面部分 Bを含み、表面部分 A及び表面部分 Bが前述の特性 1及性 2を備えているフィンを構成部材とする蒸発器と、蒸擺と熱換する空気を蒸発器に ¾1すると、隨運 ¾Bt に ffi縮機吐出ガスを嫌発器に供給する隨サイクルで運転し得る冷媒回路と、隨運転時に tai3i^¾サイクレを fMiさせるとともに |&|己¾»をするように制御する制御装置とを備えているものとして構成してもよい。

このように構成した冷雜置では、蒸発器のフィンが述の表面構造を備え、また、隨運辦において、表面部分 Aに接する界面部分の霜又が蠏した後《« ^を運転するように構成しているので、 _ϋζϋの冷?鶴置と同様に、冷 ί¾1 ^果の低下（例えば、ヒ一トポンプ式空気調和機に応用した齢における驗决感度の低下）を防止するとともに、エネルギー効率の低下を抑制することが^きる。

また、この?令 ¾g置によれば、 5¾時において、表面部分 Aに接する界面音 15分の霜又は氷が ¾嘛するまでは編 3,サイクルを作動させて送 «を停止しているので、熱交換面に付着した霜又をで垂させたい時のみ ίϋ させることになり、前述の第 1の解決手段に it¾しょり一層エネルギー効率を向上させることがきる。

また、本発明に係る冷凍装置は、冷運転可能なヒートポンプ式冷 ^置として構成され前述のフィン表面髓を備えた控細熱鶴からなる蒸離と、この蒸発器と熱換する空気を蒸発器に ¾1する« ^と、隱難時に ffi縮機吐出ガスを tffl3 蒸発器に供給する隨サイクルで運転し得る冷媒回路と、隱運辦に 3隨サイクルを ί働させるとともに、 Ρ線藤中における嫌 2¾J¾の運^ gを、 ^#に選択可能とされている藤のうちの最も速い避とするように制御する制御装置とを備えているものとして冓成してもよい。

このように冓^ iま、運転時の蒸発器をするが増大するので、表面部分 Aとの界面部分が撫した表面部分 A上の霜又〖お]を 1¾で«させること力きるこのため、表面部分 B上の霜又お kの剥離を腿し、熱換面全 ^らの霜又の隱を碰することがきる。また、の tU¾ ^を!！！^運転時用と共通させているので、 ¾mm隱装置のコスト上昇を抑制することがきる。

また、本発明に係る冷雜置は、冷 B蘇運転可能なヒートポンプ式冷離置として構成され前述のフィン表面を備えた文控 ffl熱擺からなる蒸発器と、この蒸発器と熱換する空気を蒸発器に «すると、隨運^ #に ffi縮機吐出ガスを嫌己蒸発器に供合する^ Λサイク Jレで転し得る令媒回路と、にサイク»レを f iさせるとともに、除霜運転中における前記送の運転速度を、暖^!^時に選択可能とされている藤より速いとするように制御する制御装置とを備えているものとして構成してもよい。 '

このように構^れば、、 ^¾運面部分 Aの界面部分でした表面部分 Aの霜又をでより多く垂させることができ、表面部分 Bに付着した霜又 «¾をより早く剥離し、熱交換面全体から霜又〖お Kを剥離させること力きる。

また、上記冷?維置において、鎌己冷媒回路は、正サイクルホットガスバイパス^; の隨サイクルを備えたものとしてもよい。なお、正サイクルホットガスバイパス^: とは、 11藤運嫌の冷媒回路で冷媒を循環させながら ffi縮機吐出ガスを蒸離入口側にパイパスさせて蒸難を加熱する隨サイクルをいう。

このように構成した^、 ffi縮機を停止させることなく^ S転させながら隨運転に切り換えることがき、 p維運転時間を短^ ること力 ?きる。

また、上記冷置において、 l己冷媒回路は、逆サイクレ^;のサイク Jレを備えたものとしてもよい。逆サイクル;^とは、隱運講、冷媒を通常の冷藤転、つまり、ヒートポンプ調和機の^ rの ni^運転との方向に循環させ、 mm^ 時における蒸発器を凝縮器として作用させる p鎌サイクルをいう。

このように構成した:^は、冷運«のサイクルをそのまま利用すること力きるまた、上記冷凍装置において、嫌 3冷媒回路は、単純ホットガスバイパスの隨サイクルを備えたものとしてもよい。単純ホットガスバイパス^:とは、隨運転時、用の膨画冓を閉鎖し、 ffi g機から吐出した全冷媒を直驟発器の入口側に循環させる除霜サイクルをいう。

このように構成した:^は、 £縮機を停止させることなく連 gl転させながら^ II運転に切り換えることがき、隨纖時間を短ることがきる。また、隨運転時、の冷¾5½£縮機から直接蒸雄に移送されるので、冷媒回路の高圧側に鎌されていた熱エネルギーが一挙に蒸発器に放出される。したがって、短時間で表面部分 Aにしている界面部分の霜又を慕解することがき I lt運間を短ることができる。なお、熱換面の全表面の霜又〖お Κを鬲蠏する必要のある «の冷?鶴置では熱量不足を招きやすいが、本発明の面部分 Αの表面部分（界面部分）の霜又は氷のみをすればよいので、熱エネルギ一不足の «がない。陋の簡単な説明

図 1は、難例 3における第 1サイクルのフロスト運転開始 1 0分後の、着霜開始時の板表面の態を C C Dカメラで ^した写真である。

図 2は、図 1の部分 ^である。

図 3は、試験例 3における第 1サイクルのフロスト纖開始 2 0分後の、フロスト運 «了時の板表面の着霜態を C C Dカメラでした全体写真である。

図 4は、図 3の部分拡大写真である。

図 5は、 t 例 3における第 1サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の剥離開始時の！^板表面の剥離; 態を C CDカメラでした全である。

図 6は、図 5の部分 ¾λ写真である。

図 7は、 It験例 3における第 1サイクルのデフロスト運転開始 2分後の、デフロスト運^！了時の!^板表面の忧態を C CDカメラでした全^ ¾である。

図 8は、図 7の分である。

図 9は、試験例 3における第 2サイクルのフロスト運転開始 2 0分後の、フロスト運 »了時の!^斗板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体写真である。

図 1 0は、図 9の部、写真である。

図 1 1は、試験例 3における第 2サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又〖おの剥離開始時の ΐ微板表面の態を C CDカメラで膨した全である。

図 1 2は、纖例 3における第 2サイクルのデフロスト運転開始 3 0機の、剥震完了時の^板表面の態を C C Dカメラで撮影した全である。

図 1 3は、試験例 3における第 2サイクルのデフロスト運転開始 2分後の、デフロス卜了時の板表面の状態、を C C Dカメラでした全体写真である。

図 1 4は、図 1 3の部分 ¾λ写真である。

図 1 5は、比^ ¾例 2における第 1サイクルのフロスト運転開始約 1 0分後の、全面フロスト状態の!^斗板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体写真である。

図 1 6は、図 1 5の咅 15分^写真である。

図 1 7は、比鶴式験例 2における第 1サイクルのフロスト運転開始 2 0分後の、フ口スト運^！了時の!^斗板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体写真である。

図 1 8は、図 1 7の部分である。

図 1 9は、比較試験例 2におけるで第 1サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又 «¾の開始時の!^斗板表面の態を C CDカメラで撮影した全 ^真である。図 2 0は、図 1 9の部分拡大写真である。

図 2 1は、比 ¾例 2の第 1サイクルにおけるデフロスト運転開始 2分後の、デフロスト^^了時の^板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体^である。図 2 2は、図 2 1の咅! 写真である。

図 2 3は、比 ^験例 2の第 2サイクレにおけるフロスト運転開始 2 0分後の、フ口スト運^!了時の^板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体^である。

図 2 4は、図 2

図 2 5は、 itm m 2の第 2サイクルにおけるデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の裔辦開始時の^ I·板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体写真である。

図 2 6は、比鶴式験例 2の第 2サイクルにおけるデフロスト運転開始 1分後の顧板表面の状態を C C Dカメラで iS¾した全体写真である。

図 2 7は、比纖験例 2の第 2サイクルにおけるデフロスト運転開始 2分後の、デフロスト運^!了時の^ !·板表面の状態を C CDカメラで撮影した全体写真

図 2 8は、図 2 7の部分である。

図 2 9は、実施の形態 1に係る冷難置の冷媒回路図である。

図 3 0は、同冷凍装置における側熱交^^の斜視図である。

図 3 1は、 »の形態 2に係る冷置における室外側熱交換器の、プレートフィンの断面がれるよう切断した断面図である。

図 3 2は、同室外側熱換器の、プレートフィンの平面がれるよう切断した断面図である。

図 3 3は、の形態 3に係る冷凍装置における室外側熱交換器の、プレートフィンの断面がれるよう切断した断面図である。

図 3 4は、の形態 4に係る冷麟置における側熱 ^^の流離幅部の赚分 β明図である。

図 3 5は、 ¾1の形態 8との比較のために示したもので、難の形態 1における執側熱交観の空気流の廳分禱姻である。

'図 3 6は、 »の形態 4に係る冷凍装置の室外側熱換器におけるプレートフインの断面図であって、着霜状態を示している。

図 3 7は、同プレートフィンの斬面図であって、隨運転時において霜又が剥離する状態を示している。

図 3 8は、の形態 6に係る冷置の側熱^^の 1 1図である。

図 3 9は、同側熱 §の正面図である。

図 4 0は、同側熱 «の平面図である。

図 4 1は、 ¾Sの形態 7に係る冷置の側熱 ^^の平面図である。

図 4 2は、難の形態 8に係る冷置の執側熱腿の熱交、。イブの配置説明図である。

図 43は、実施の形態 8との比較のために示したもので、難の形態 1における側熱腿の熱換パイプの配置説明図である。

図 44は、 ¾Sの形態 9に係る冷 ¾g置の側熱の^ S 態説明図である。図 45は、纖の形態 10に係る冷?鶴置の側熱鶴の言耀忧態説明図である図 46は、の形態 1 1に係る ¾S型熱の正面図である。

図 47は、図 4 6における A— A断面図である。

図 48は、同熱における正面から見た部分 !Uc図である。

.図 4 9は、同熱腿における水滴の付着忧態を示す図である。

図 5 0は、図 4 6に図示された熱交鶴を縦に删した齢における水滴の付着態を示す図である。

図 5 1は、同熱^^における霜又は氷の脱落態を示す図である。

図 5 2は、雄の形態 1に係る熱交鶴における霜又〖脉の脱献態を示す図である。

図 5 3は、の形態 1 2に係るメッシュフィン型熱 «の正面斜視図である。図 54は、同メッシュフィン型熱腿の部分 ¾fc¾E面纖図である。

, 図 5 5は、同メッシュフィン型 f咬 §に用いられているメッシュフィンの部分 ¾λ 図である。

図 5 6は、の形態 1 3に係る冷?;^置の冷媒回路図である。

図 5 7は、同冷藤置の制御装置による隨施時の制御フローチャートである。図 5 8は、同制御装置による隱運転時の制御タイミングチヤ一トである。

図 5 9は、魏の形態 1 4に係る冷凍装置の冷媒回路図である。

図 6 0は、同冷 ί ^置の制御装置による隨運嫌の制御フロ一チャートである。図 6 1は、同】御装置による除霜時の制御タイミングチャートである。

図 6 2は、の形態 1 5に係る冷?; ¾置の冷媒回路図である。

図 6 3は、同冷凍装置の制御装置による除霜^^の制御フローチャートである。図 64は、同制御装置による除霜運転時の制御タイミングチヤ一トである。発明を実施するための最良の形態

以下本発明に係る種の形態について説明する。まず、本発明に係る避細熱換器の熱換面部の表面職について説明する。

本発明においては、 m m 下識性 ι及確生 2を満たす表面部分 A及び表面部分 Bの 2欄の表面部分が分 t¾a置され易霜氷剥離 f生に優れた表面構造に形成される。

ここで、特 1及生 2とは、鎌 3に定義される特性をいう。これに関連してさらに説明する。特性 1は、表面部分 Aと氷との密始関係をまず解くことにより、霜又

½ak全体の鑭兑を容易にするための特性である。 «は、熱換面部に機している界面部分の霜又は氷を、単に s¾ ^することにより熱換面部に付着する霜又は氷を離脱させようとしていたため、熱 ^換面部の大きい部分で融解が生じなけ又は氷の離脱は生じなかったが、本発明に係る表面：^によれ W¾面部分八にする界面部分の薩のみで霜又〖¾k全体の隨兑が生ずる扰態となる。

また、霜又《 ^の隱をさらに容易にするためには、表面部分 Bが霜又〖お Kとの齢

'^ は付着 f生が低い特性、例え 7jC性又粗い表面などを有していることが好ましい

。この:！^、表面部分 Aとの界面音 15分で霜又 ¾¾の鬲»生ず ^面部分 Bとの界面部分の雨蠏の有無に関係なく特性 2が生じ得る。

特性 2は、表面部分 Bに付着する霜又が必ずしも鬲娜しなくても表面部分 Bから剥離されることを示す特性である。この場合の特徴は、表面部分 Aから先に離脱した霜又 «¾ζの結晶と^:に表面部分 Bの霜又〖お]の結晶が剥 Iff"る点にある。 ^161常のものでは、剥 »る前に表面部分 Bに接する界面部分の霜又〖お Jも薩させなければならなかった。

上言 B¾面を熱 3¾面部に付与すると、霜又〖おが付着している熱^面部に対し少ない熱エネルギーを加えるだけで容易に霜又〖お Kを^ ¾できる。

熱換面部面部分 A及び表面部分 B£Wの表面部分を有していてもよいが、表面部分 A及び表面部分 Bの上言性 1及 im¾2を損なうものであって ¾¾らない。

文控細熱鶴の隱は、熱^^に加えてもよいし（すなわち熱腿自体を直接加熱してもよいし）、霜又を外部から加熱してもよい（例えは泉照射や太陽光 ) o 何れの加熱法によっても時間の魏はあるが、本発明の表面碰を ¾ る熱換器で醒又の剥離が生ずる。

表面部分 Αと表面部分 Βの割^平面 «、配置、表面部分の立体などは、上言 3 性1と特性 2を満たす限り跪さ; ¾いが、次のようなものが好ましい。

表面部分 Aと表面部分 Bとの面積割合は、 1/9 9〜9 9 1の広い範囲で選択できるが、エネルギ一効率面から言えば特 f生 2を発揮させることがきる範囲内で表面部分 Aの割合を少なくすることが望ましい。

表面部分の平面職と配置は、どのような开配置でもよい。具体例としては、表面部分 Aと表面部分 Bとが I 状に並んだもの、表面部分 Aと表面部分 Bとが海島状に配置されているもの、表面部分 Aが表面部分 B中に点状又は水玉状に分散しているもの（又はその遡、表面部分 Aが表面部分 B上に格子状に配置されているもの（又はその逆 ) 、表面部分 Aが表面部分 B上にリング状に配置されているもの（又はそのなどを掲げ得る。表面部分の立体形状は、特に限定されず、平面状でも離状でも異形でもよい。また、一方の表面が他方の表面より高いテラス状（^台状又は円台状など）であってもよい次に本発明に係る表面職の形法について説明する。

形法は特に P腕されず、の方法を麵すること力 ?きる。例えば、（1) 塗装による方法、 (2) 各難形（モーノインク：）による方法、 (3) 各種化物表面加工による方法、（4) 各種物理的表面加工による方法、 (5) 漏体などの複合体とする方法などカ举げられる。

以下塗装による方法について詳述する。

次の表面処糊 W ^を熱換面部に塗装し、本発明に係る表面 fiiiを形^ Tる。翻する表面処删糸誠物としては、例えば、第 1の表面処糊として、

(a)撥水' Ι4Λ、イング一樹脂、

(b) ポリテトラフルォロエチレン（PTFE) 粒子、

(c) '分翻、

(d) 低熱容量の議立子

及び

(e) 溶媒

からなる表面処カ举げられる。

また、別の亂から、第 2の表面処翻として、

(A)撥水' 14 インダー樹脂、 - (B - 1) 08 ?及雌が4 5〜4 5 0じ111³/1 0 0 8の歸単質、及び (C) 分綱

からなる表面処糊 Ιβ；、第 3の表面処糊繊物として、

(Α) 撥水イング—樹脂、

(Β- 2) 窒素吸着腺醒が 3 0〜4 0 0m²,_gの炭素単欄質、及び

(C) 分翻

からなる表面処理用 iJ«又は、第 4の表面如糸滅物として、

(A) ¾Λインダ—樹脂、

(B- 3)

5〜4 5 0 cm l 0 0 gで窒素吸着臉面響 3 0〜 4 0 0m²/gの炭素単 ^質、及び

(C) 分綱

からなる表面処理用組^であってもよい。

なお、第 2〜4の表面処删は、？ 1 7±1。Cで相 ¾¾6 0±2 %の纖下に水平に載置された難に蒸留水を 4μリツトル? TFして水滴を形成し、ついで斗板を角度 0. 慎钭させていき、水滴ががり始めたときの!^斗板の角度によって定義される滑落角の初回の滑落角が 1 5度以下のを与える表面処物であることが好ましい。

この表面処删で形成された讓の表面構造において、表面部分 Aは歷容量の立子 (d) が形成し、表面部分 Β½« 'Ι¾Λ、イング一樹脂（a) と PTF E粒子 (b) が形成しているものと推定される。あるいは、表面部分 Aは炭素単働質が形成し、表面部分 B ¾K'14Aインダー樹脂（A) カ铖しているものと鍵される。

撥水' 14Λイング一樹脂 (a) としては、撥水性であって、かつ PTF E粒子 (b) と難容量の^ »立子 (d) を均一な分散で膽できるものであればよい。

また、

ンダー樹脂 (A) としては、撥水性であって、かつ本発明の Ιϋ» から得られた讓表面の滑落角（定義（1) ： 4μリットル水滴。初回。以下同様）を 1 5度以下、好ましくは 1 0度以下、さらに好ましくは 7度以下、特に 5度以下、中でも 3度以下にする樹脂であればよい。

さらには、超微小水滴'滅角（定義（2) ： 1μリットルの水滴。初回。以下同様）を 1 5度以下、好ましくは 1 2度以下、さらに好ましくは 1 0度以下、特に 7度以下、中でも 5度以下にする樹脂が好ましい。 1μリットルの超微小水滴の滑落角は、 4μリットルの水滴の、藤角の測定に比して、より一層塗装表面の態を滑落角という指標でできる。

撥水性の難として «¾7K¾TOが大きいほうが望ましぐ表面部分 B又発明の糸賊物から得られた^^面の ¾ i¾feftを 1 4 0度以上とするもの力ましい。ただ、膨 Κ'Ι4Λインダ一樹脂 (a) 及び (A) の溝^ E表面のが 1 4 0度以上であるはないが、 1 0 0度以上であるのが、目的とする^ 7K性を処理された表面に付与しやすい点から好ましい。上限は理論上 1 8 0度である。

このよう Λ '1¾Λインダー樹脂 (a) 及び (A) としては、例えばフッ素樹脂、シリコ一ン樹脂、ウレタン樹脂など力寧げられるが、 PTF E粒子又は線単働質の分散性などが優れる点からフッ素翻旨力 S好ましい。

フッ素樹脂としては、 «έ¾^Πのフッ素樹脂の中から選択できるが、耐候性、塗^ Μ匕、髓轄解性などに辩 ljなことから、テトラフルォロエチレン（TF E) 、クロ口トリフルォロエチレン（CTF E) 、へキサフルォロプロピレン（HF P) を主体とする共重合好ましい。

これらのフッ素樹脂としては、例えば、以下のもの力律げられる。

( 1 ) フレオロォレフイン、シクロへキシルビニルエーテル、アルキルビニルエーテル及びヒドロキシアルキルビニルエーテルを必須構成とする共重合体であって、フルォロォレフイン、シクロへキシルビニルエーテル、アルキルビエルエーテル、ヒドロキシァルキルビニルエーテル及の共単量体に基づく単位の含有量がそれぞれ 40〜6 0モル％、 5〜45モル％、 5〜45モル％、 3〜15モル％及び 0〜30モル％であり、未硬化状態でテトラヒドロフラン中で 30°Cで測定される固有粘度が 0. 1〜2. 0 d 1 /gである常温硬化性含フッ素共重合体（特開昭 57-34107号公報（特許 »3) m。

具体例としては、クロロトリフ Jレオ口エチレン（CTFE) Zシクロへキシルビニルエーテル（c—HVE) /ェチルビニルエーテル（EVE) /ヒドロキシプチ Jレビ二 Jレエーテル（HBVE)共重合体、テトラフルォロエチレン（TFE) /c-HVE/E VEZHBVE共重合体、 CTFE/c— HVEZイソプチルビエルエーテル（i— B VE) ZHBVE共重合体などカ举げられる。

(2) フル才ロォレフィン、カルボン酸ピニルエステル、アルキルビニルエーテル及びヒドロキシアルキルビニルエーテルを必須の単量体とし、任意雌としてこれらの単量体と共重合可能な他のピニル単量体を共重合して得られるビニル系共重合体（特開昭 6

2-7767号公報（特言髓 4) m。

具体例としては、へキサフルォロプロピレン（HFP) /EVE/HBVEZべォバ 9 (商品名：シェル化^^のカルボン酸ビニルエステル）共重合体、 HFP/EVE /HBVEZ安息觀ビニル（VBz)共重合 CTFE/EVEZHBVE/べォノ、、 9共重合体、 TFE/EVE/HBVE/VBz共重合体、 HFP/i -BVE/H BVEZビバリン酸ビニル（P IV) 共重合体、 HFP/EVE/ヒドロキシへキシル Ifニルエーテル OHH V E) , ρ— tフ^^ 窗、 tf二リレ（V P T B z ) 共重合体、 CTFEZEVEZHBVE/シクロへキシルカルボン酸ビニル（VCHC) 共重合体、 CTFE/EVE/HBVE/P I V共重合よど縛げられる。

(3) 式：

-CC 1 F-CF₂- で表わされる職単位 35〜 65モル％、

式：

CH₂CH-

C 0 c— R³

R²

(式中、 R R²及び R³は同一又は異なり炭素数 1〜10のアルキル基）で表わされる構造単位 5〜 50モル％及び式：

一 CH₂— CH (OR OH) 一

(式中、 R⁴は歸数 2〜 5のアルキレン基）で表わされる構造単位 1〜30モル％からォ冓成される含フッ素共重合体（特開 3召 62-174213W (特 F«5) 記載 ) 。

具体例としては、 CTFE/べォバ 10 (商品名：シェル化懷のカルボン酸ビニルェステル） /HBVE共重合体、 CTFE/べォバ 10ZCH₂=CH〇CH₂ (C F₂) ₂H共重合体、 CTFE/べォバ 10/HBVE共重合体などカ举げられる。

(4) フルォロォレフィンとアルケン及び式：

CH₂=CH-CH₂-0-R

(ただし、 Rは— （CH₂CXHO) _n— H、 nは 0〜6の難、 Xは H又は CH₃) で表わされるヒドロキシ基含有ァリルエーテルからなり、フルォロォレフイン、アルケン及びヒドロキシル基含有ァリルエーテルに基づく単位の含有量が、それぞれ 25〜75 モル％、 10〜70モル％及び 3〜40モル％よりなる含フッ素樹脂（特開平 2 -26 5979号公報（特許細 6) mm。

具体例としては、 CTF EZプロピレン/エチレンダリコールモノァリルェーテル（ EGMAE) ノビニル薩 (VAA)共重合 CTFEZエチレン/ EGMAEZV AA共重合体、 CTFEZイソプチレン ZEGMAE/VAA共重合 # CTFEZプ口ピレン ZE GMA E共重合体、 CTF EZプロピレン Zァリルァルコール ZV A A共重合体、 TFEZエチレン/ EGMAEZVAA共重合体などカ举げられる。

(5) フルォロォレフイン 25〜 75モル％、脂賺ビニルエステル 10〜70モル％、アルキレンダリコ一レモノアリルェ一テル 3〜40モル％及びカルポキシル基含有ビエル単量体。〜 20モル％からなる共重合体であって、 7K酸纖が 60〜200mgK OHZgの範囲内にある共重合体（特開平 2— 298645号公報（特 l¾7) 記載 ) 。

具体例としては、 CTFE I體ビニ^/ (VAc) ZEGMAE/VAA共重合体、 CTF E/VA c Zジエチレンダリコ一ルモノアリルェーテル/ VAA共重合体、 C T F E/VA c /E GMAE共重合体などカ举げられる。

(6) (6-1)

式（I) ：

-CF₂-CFX- (I)

(式中、 Xはフッ素原子、纏原子、水素原子又はトリフルォロメチル基である）で表わされるフレ才口才レフィン単位 (6-1)、

(6-2) 式（II) ：

— CH₂— CR (CH₃) - (II)

(式中、 Rは炭素数 1〜8のアルキル基である）で表わされる 8—メチル置 α—ォレフイン構造単位 (6- 2)、

(6-3)化 ¾ 匕反応性基を衬る単量体に基づく構造単位 (6-3) 、

(6-4) エステル基を側鎖にる単量体に基づく鍵単位 (6-4) 、及び

(6-5)他の共重合可能な単量体に基づく構造単位 (6-5)

からなり、ネ iii単位 (6-1) が 2 0〜6 0モリレ％、ネ髓単位（6-2) が 5〜2 5モル％、単位 (6-3) が 1〜4 5モル％、ォ髓単位 (6-4) が 1〜4 5モル％及«1単位 (6-5) が 0〜4 5モル％ (ただし、職単位 (6-1) + (6-2) の合計が 4 0〜9 0モル％である）含まれてなる数平均^ ¾1 0 0 0〜 5 0 0 0 0 0の含フッ素共重合体 ( 特開平 4一 2 7 9 6 1 2号公報 ( M8) 記節。

化¾)¾^匕反応性基を^ Tる単量体に基づく単位 (6-3) の ί !！としては、硬化性基が水酸基、力ルポキシル基、エポキシ基、シリル基などであるビニル単量体などカ举げられる。

硬化反応性基が水酸基であるビニル単量体としては、例えばヒドロキシアルキルピニルェーテル、ヒドロキシアルキルビニルエステルなどを挙げることがきる。

力ルポキシル基含有ビニル単量体としては、例えばクロトン酸、マレイン酸、ァクリ jim, メタクリ !^、ィタコン酸、ビニル酉搬、又はこれらに由来する単量体を挙げることができる。

エポキシ基含有ビニル単量体としては、例えば特開平 2 - 2 3 2 2 5 0号公報、特開 ¥2 - 2 3 2 2 5 1 報などに記載されているものカ举げられ例え【の^ 示されるエポキシビニル又はエポキシビニルエーテルなどが例示できる。

CH₂=CH-R⁵-R⁶

(式中、 R⁵は、一CH₂— O— R⁷、一CH₂—〇_R⁷— CH (OH) 一、一O— R⁷ ―、又は一 R⁷— (ただし、 R⁷は、ァリレキレン基）、

R⁶は、

(ただし、 R⁸は、 7素原子又はアルキル基）、である)

：れらの具体例としては、例えは次の単量寧げられる。

(以下余白)

CH

CH₂ = CHCH₂0-CH₂-C-CH_;

\ /

O

シリル基含有ビニル単量体としては、例えば特開昭 61-141713号公報に記載されたもの力寧げられ例えばビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリプロボキシシラン、ビニルメチルジメトキシシラン、ピニルジメチルメトキシシラン、ピニルメチルジェトキシシラン、ビニルトリス（γ—メトキシ）シラン、トリメトキシシリルェチルビニルエーテル、トリエトキシシリルェチルビニルェ一テル、トリメトキシシリルブチルビニルエーテル、トリエ卜キシシリルブチルビニルエーテル、トリメトキシシリルプロピルビニルエーテル、トリエトキシシリルプロピルビニルエーテル、ビニルトリイソプロぺニルォキシシラン、ビニルメチルジイソプロべ二ルォキシシラン、トリイソプロベニ Jレオキシシリルェチルビニルエーテル、トリイソプロべニルォキシシリルプロピルビニルェ一テル、トリイソプロべ二ルォキシシリルブチルビエルエーテル、ビニルトリス（ジメチルイミノォキシ）シラン、ビニルトリス（メチルェチルイミノォキシ）シラン、ピニルメチルビス（メチルジメチルイミノォキシ）シラン、ビニルジメチル（ジメチルイミノォキシ）シラン、トリス（ジメチルイミノォキシ ) シリルェチルビニルエーテル、メチルビス（ジメチルイミノォキシ）シリルェチルビニルエーテル、トリス（ジメチルイミノォキシ）シリルプチルビニルエーテル、 γ— ( メタ）ァクリロイルォキシプロピルトリメトキシシラン、 γ— （メタ）ァクリロイルォキシプロピルトリエトキシシラン、 γ— （メタ）ァクリロイルォキシプロピリレメチルジメ卜キシシラン、 γ— (メタ) ァクリロイルォキシプロピルトリイソプロぺニルォキシシラン、 γ- (メタ）ァクリロイルォキシプロピルトリス（ジメチルイミノォキシ）シラン、 γ— (メタ）ァクリロイルォキシプロピルトリス（ジメチルイミノォキシ）シラン、ァリルトリメトキシシランなどカ举げられる。

具体例としては、 CTFEZイソプチレン（IB) /HBVE/プロピオン酸ビニル (VP i) 共重合体、 CTFE/I BZヒドロキシェチルァリルエーテル（HEAE) ZVAc共重合体、 TFEZI B/HBVE VP i共重合体、 CTFE/I B/HB VE/べォバ 9 (シェル化對風商品名）共重合体、 TFE/I B/HBVE/VB z共重合体、 CTFE/I B/HBVEZマレイン酸ジェチル（DEM) 共重合体、 T FE,I BZHBVEZべォバ 9Zマレイン酸ジブチル（DBM) 共重合体、 CTFE ノ1 BZHBVE/フマル酸ジェチル（DEF)共重合体、 CTFE/I B/HEVE Zフマ J離ジブチル（DBF) 共重合体、 HFPZI B/HBVEZVBz共重合体、 TFE/2—メチルー 1一ペンテン (MP) /HBVE/VP i共重合体、 TFE/I BZHBVE/VP i/CH尸 CH (CF₂) _PCF₃ (p=l〜5)共重合体、 TFEZ IBZHBVEノ VP iZVBz共重合体、 CTFE/ 1 BZHBVEZVAc共重合体、 TFE/IB/HBVE/t—プチ ^¾息碰ビニル（VtBz)共重合体、 TF E/IB/HBVE/VP iZDEM共重合体、 CTFE/I B/HB VE/VB z/ DEF共重合体、 CTFE/I B/HBVE/VP i/CH₂=CH (CF₂) _PCF₃ (p = 1-5) 共重合体、 CTFEZMPZHEVEZVP i共重合体、 TFE/I B/H BVEZVP i/ビニル酢酸 (VAA) 共重合体、 TFE/ 1 B/HEVE/VA'c/ VAA共重合体、 TFEZIBZHBVEZVP i/VBzZクロトン酸 (CA)共重合体、 TFEZIB/HBVEZべォバ 9ZCA共重合体、 TFE/IB/HBVE/ べォバ 9/VBz /C A共重合体、 TFE/I B/HB VEZべォバ 10/VtBz/ CA共重合体、 TFEZlBZHBVEZVtBz/CA共重合体、 TFE/IB/H BVE/DEMTFEZI BZHBVE/DFM/CA共重合体、 /CA共重合体、 T F E/MP/HBVE/VP i /VAA共重合どカ举げられる。

(1)から（6) のフッ素樹脂を含む市販の商品としては、例えばゼッフル（ダイキン工業（株） m、ルミフロン麵子（株）フルォネート日本インキ（株） m、セフラルコート (セントラル硝子（株） ^などカげられる。

これら（1)〜（6)のフッ素樹脂のうち、耐侯性の点から（6)の含フッ素共重合 ί ^好ましい。

撥水'! 4Λインダ一樹脂（a)及び (A) に謹なフッ素樹脂の樹脂の具体例としては、例えばフッ素化されていてもよいシリコーン樹脂などカ举げられる。

PTFE立子 (b) としては、 ¾»平均5^¾^500以上で500， 000以下のものが好ましい。通常 PTFEは重量平均分が 100万〜 1000万のものであるが、この範囲の PTFEは剪断力が加わるとフイブリル化するので、本発明で用いる P TFE 記の範囲の^ *の PTFEを棚することが好ましい。好ましい重量平均は 600以上、特に 5， 000以上であり、また 500， 000以下、好ましくは 200， 000以下、さらに好ましくは 12， 000以下である。

また、平均粒子径としては、 0. 05pm以上で 1 Opm以下の範囲のものが好ましい。平均粒子径は、好ましくは 0. 1pm以上、さらに好ましくは 0. 2μπι¾ ¾ り、また好ましくは 7ymOT、さらには 5ρπιίί ΡΤ、ある。

PTFEはテトラフルォロエチレン（TFE) の蟪合体であってもよいし、の変'^で変性されている変性 P T F Eであってもよい。

PTF

そうした基を^:にフッ素化して就化した PTFE粒子が好ましい。特に好ましい PT FE立子は、基が^にフッ素化された SS平均^ *500〜20, 000で平均粒子径が 2〜 10 pmのものである。

PTFE粒子（b)の市販品としては、例えばダイキン工業（株）製のルブロン、セントラル硝子（株）製のセフラルトブなどカ举げられる。

なお、本発明における第 2〜第 4の表面処稱 Wtlには、表面処職誠物自体の材料コストを抑える観から、 PTFE粒子〖、ずしも含有していなくてもよい。

分翻（c) は PTFE粒子 (b) を撥水' Ι4 インダー (a) 中に均一に分散させる作用を^ Tる。ここで棚する分翻は、例えは§媒を棚する齢に PTFE粒子 ( b) を溶媒に分散させる作用だけでは足らず、讓中で撥水' Ι4Λインダ一樹脂に均一に P TFE立子（b) を分散させる作用をもつことがである。したがって、好適な分翻は、 PTF E粒子 (b) 及 Ι»Κ¾Λインダー樹脂（a) の種類、さらには溶媒 ( e) の種類を考慮して皿する。

また、碰する難単働質 (B) 〖¾1常、撥水 ½Λインダ一樹脂（A) に容易には爐しない。ところが分翻 (C) と炭素単働質 (Β) を組み合わせることにより炭素単翻質 (Β) を撥水 Ι4Λインダー樹脂 (Α) 中に均一に分散させることができる (樹脂中分散作用）。さらに炭素単働質 (Β) の表面に付着（又は吸着）して藤単働質 (Β) の撥油性を高める作用もる撥油化作用）。また、溶媒 (e ) を翻する齢は藤単 # ^質 (B) を溶媒 (e) 中に均一に分散させる作用をも果たす（溶媒中分散作用）。

したがって、籠な分翻 (C) は、炭素単勸質 (B)

(A) の種類、さらには删する齢は溶媒 (e) の種類を考慮して舰する。なお、溶媒を翻しない齢、例え ^^体塗料などを調製する:^は成分 (A) と（B) とを考^ ればよい。

'14 イング一（a) 及び (A) としてフッ素樹脂を選択し、 ί鍵する溶媒 (e) として有漏媒を選択する齢、分翻としては、フルォロアルキル基をるビニルモノマーから誘導された顯し単位を含む重合体 (C 1) が好ましい。

さらに好ましくは、フルォロアルキル基を^ Tるビニルモノマーと非フッ素系ビニルモノマ一との共重合体力寧げられる。

フルォロアルキル基を^ るビニルモノマーは、フルォロアルキル基含有（メタ）ァクリレートであってもよく、さらにフルォロアルキル基含有（メタ）ァクリレートは、次の HIS式で表されるものであってもよい。

R f -A'-OC (=0) C B'=CH₂

(式中、 R fは炭素数 1〜2 1のフルォロアルキル基、 B¹〖お K素又はメチル基、 A¹は 2価の有醒である。）

フルォロアルキル基含有（メタ）ァクリレートとしては、例え ^¾下のものが例示できる。

R f - S 0₂-N (R¹) R²OCOCR³=CH₂

R f - (CH₂)_nOCOCR³=CH₂

R f— CO— N ( ¹) R²〇COCR³=CH₂

R f -CH₂C (OH)HCH₂OCOCR³=CH₂

R f -CH₂ C (OCOR³)HCH₂OCOCR³=CH₂

R f —〇一 A r— CH₂OCOCR³=CH₂ (式中、 R fは腸数 1〜 21のフルォロアルキル基、 R'feK素又は歸数 1〜 10 のアルキル基、 R²は驗数 1〜10のアルキレン基、 R³«zK素又はメチル基、 Arは置換基をることもあるァリーレン基、 nは 1〜： L0の纖である。 )

P腕さ池いフルォロアルキル基含有 . (メタ）ァクリレートの具体例を次に示す。 CF₃(CH₂)〇C〇CH=CH₂、

CF₃CF₂(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₃(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₄(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₆(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CH₂)₂OCOCH=C 、

CF₃CF₂(CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₃(CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₄(CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₂OC〇CH=CH₂、

CF₃(CF₂)₆(CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

CF₃CF₂(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

C F₃(C F₂)₃(CH₂)₃OC〇CH=CH₂、

CF₃(CF₂)₄(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

C F₃(C F₂)₆(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)₃OCOCH=CH₂、

CF₃(CH₂)₆OCOCH=CH₂、

CF₃CF₂(CH₂)₆OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₃(CH₂)₆OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₄(CH₂)₆OCOCH=CH₂,

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₆OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₆(CH₂)₆〇COCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)₆OCOCH=CH₂、

CF₃CH=CHCH₂OCOCH=CH₂、

CF₃CF₂CH=CHCH₂OCOCH=CH₂、 CF₃(CF₂)₃CH=CHCH₂OCOCH=CH₂、 CF₃(CF₂)₄CH=CHCH₂〇COCH=CH₂、 CF₃(CF₂)₅CH=CHCH₂OC〇CH=CH₂、 CF₃(CF₂)₆CH=CHCH₂OCOCH=CH₂, CF₃(CF₂)₇CH=CHCH₂OCOCH=CH₂、

(CF₃)₂CF(CF₂)(CH₂)₂OCOCH=CH₂, (CF₃)₂CF(CF₂)₂(CH₂)₂〇COCH=CH₂、 (C F)₂C F (C F₂)₃(CH₂)₂〇COCH=CH₂、

(CF₃)₂CF(CF₂)₆(CH₂)₂OCOCH=CH₂, H(CF₂)(CH₂)OCOCH=CH₂、

H(CF₂)₂(CH₂)OCOCH=CH₂、

H(CF₂)₄(CH₂)OCOCH=CH₂、

H(CF₂)₆(CH₂)OCOCH=CH₂、

H(CF₂)₈(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃CHFCF₂(CH₂)OCOCH=CH₂、 CF₃(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃CF₂(CH₂)OCOC(CH = CH₂、 ' CF₃(CF₂)₃(CH₂)OC〇C(CHQ = CH₂、 CF₃(CF₂)₄(CH₂)OCOC(CH₃) = CH₂, CF₃(CF₂)₅(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂, CF₃(CF₂)₆(CH₂)OCOC(CHa) = CH₂、 CF₃(CF₂)₇(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂, CF₃(CH₂)OCOCH=CH₂、

CF₃(CH₂)₂OCO (CHa) = CH₂、

CF₃CF₂(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、 CF₃(CF₂)₃(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₂OCOC(CH₃) = CH₂, CF₃(CF₂)₆(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、 CF₃(CF₂)₇(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、 CF₃(CH₂)₃〇COC(CH3) = CH₂、 CF₃CF₂(CH₂)₃OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₃(CH₂)₃OCOC(CH = CH₂、

CF₃(CF₂)₄(CH₂)₃〇COC ((：¾) = (：、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₃OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)₃OCOC(CHj) = CH₂、

C F ₃ (C H₂) ₆0 C O C (C Hg) = C H₂、

CF₃CF₂(CH₂)₆OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₃(CH₂)₆OCOC(CH CH₂、

CF₃(CF₂)₅(CH₂)₆OCOC(CHj) = CH₂、

CF₃(CF₂)₆(CH₂)₆OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₇(CH₂)₆〇COC(CH3) = CH₂、

CF₃CH=CHCH₂OC〇C(CH3) = CH₂、

CF₃(CF₂)₃CH=CHCH₂OCOC(CH₃) = CH₂, CF₃(CF₂)₄CH=CHCH₂OCOC(CH₃) = CH₂> CF₃(CF₂)₅CH=CHCH₂OCOC(CH₃) = CH₂, CF₃(CF₂)₆CH=CHCH₂OCOC(CH3) = CH₂、 CF₃(CF₂)₇CH=CHCH₂OCOC(CH3) = CH₂、 (CFJ)₂CF(CH₂)₂OCOC(CH = CH₂,

(C Fs) ₂C F (C F₂) (CH₂) ₂0 C O C (C Q = C H₂、 (C F^C F (C F₂)₂(CH₂)₂OCOC (CH3> = CH₂、 (CF3)₂CF(CF₂)₃(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、 (CF3)₂CF(CF₂)₄(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂, (CF3)₂CF(CF₂)₅(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、 (C F₃) ₂C F (C F ₂) ₆ (C H₂) ₂0 C O C (C H C H₂、 H (C F ₂) (C H₂) O C O C (C H = C H₂、

H(CF₂)₂(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂、

H(CF₂)₄(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂、

H(CF₂)₆(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂,

H(CF₂)₈(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂、

CF₃CHFCF₂(CH₂)OCOC(CH3) = CH₂、

C F₃(CF₂) S 0₂N (CH3) (CH₂)₂0 COCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₂S0₂N(CH3)(CH₂)₂OCOCH=CH₂,

CF₃(CF₂)₃S0₂N(CH3)(CH₂)₂〇COCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₄S0₂N(CH （CH₂)₂OCOCH=CH₂、

(CH₂)₂OC〇CH=CH₂、

CF₃(CF₂)₆S0₂N(CH3) (CH₂)₂OCOCH=CH₂、

CF₃(CF₂)₇S0₂N(C₂H5)(CH₂)₂OCOC(CH3) = CH₂、

(CF^CFCH^HCOCOCH^CHjOCOCCCH^CH^

(CF^CFCCF^CH^HiOCOCH^CH COCCCH^CH^

(CF^CFCCF^CH^HCOCOCH^CH COCCCH^CH^

(CF₃)₂CF(CF₂)₄CH₂CH(OCOCH₃)CH₂OCOC(CH3) = CH₂,

(CF^CFCCF^CH^HCOCOCH^CH COCCCH^CH^

(CF CF(CF₂)₆CH₂CH(OCOCH3)CH₂OCOC(CH3) = CH₂、

(CF ₂CFCH₂CH(OH)CH₂〇COCH=CH₂、

(CFg)₂CF(CF₂)CH₂CH(〇H)CH₂OCOCH=CH₂、

(CFg)₂CF(CF₂)₂CH₂CH(〇H)CH₂OCOCH=CH₂、

(CF_s)₂CF(CF₂)₃CH₂CH(OH)CH₂OCOCH=CH₂,

(CF3)₂CF(CF₂)₄CH₂CH(OH)CH₂OCOCH=CH₂、

(CF3)₂CF(CF₂)₅CH₂CH(OH)CH₂OCOCH=CH₂>

(CF3)₂CF(CF₂)₆CH₂CH(OH)CH₂OCOCH=CH₂、

(CF3)₂CF(CF₂)₇CH₂CH(〇H)CH₂OCOCH=CH₂、

(CF3)₂CF(CF₂)₈CH₂CH(〇H)CH₂OCOCH=CH₂、

C₈F₁₇— O— Ph— CH₂OCOCH=CH₂、

C₅Fu— O— Ph— CH₂OCOC(CH3) = CH₂、

C₈F₁₇-0-Ph-COOCH₂C(OH)HCH₂OCOC(CH3) = CH₂,

(式中、一 Ph—は 1, 4一フエ二レン基を示す）

上記のフルォロアルキル基含有（メタ）ァクリレートは 2種以上を混合して用いてもよい。

非フッ素系モノマーとしては、例えば（メタ）ァクリレートや重合性環状カルボン酸無冰物などカ举げられる。（メタ）ァクリレートは、（メタ）ァクリ碰と、脂膽ァルコール、例えば Hffiアルコール又はアルコール（例えば 2価アルコール）とのェステリレであってもよい。重合性環状カルボン齔無冰物としては特開 2 0 0 1 - 1 5 8 8 1 1散報に記載されている重合性環状カルボン酸無冰物が例示できる。

非フッ素系モノマーとしては、例え下のものを例示できる。

2—ェチルへキシル (メタ)ァクリレート、シクロへキシル (メタ)ァクリレ一ト、ラウリル（メタ）ァクリレート、ステアリル (メタ)ァクリレート、ヒドロキシアルキル (メ夕)ァクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）ァクリレート、ポリオキシアルキレン (メタ)ァクリレート、アルコキシポリオキシアルキレン (メタ)ァクリレート、 3 _ クロ口 _ 2—ヒドロキシプロピル (メタ)ァクリレート、ダリシジル (メタ)ァクリレート、 N, N—ジメチルアミノエチル (メタ)ァクリレ一ト、 Ν, Ν—ジェチルアミノエチル（メタ)ァクリレート、ベンジル (メタ) ァクリレートダリシジルメ夕クリレート、ヒドロキシプロピルモノメタクリレート、 2—ヒドロキシ一 3—フエノキシプロピルァクリレート、 2—ヒドロキシェチルァクリレート、グリセロールモノメタクリレート、 6- ァクリロイルォキシェチルハイドロジェンサクシネート、 Β—メタクリロイルォキシェチル八ィドロジェンフタレート、 2—ァクリロイ口キシェチルへキサヒドロフタル酸、 2—ァクリロイ口キシェチルフタル酸、 2—ァクリロイ口キシェチル一 2—ヒドロキシェチルフタ ^m、メ夕クリル酸ヒドロキシプロピルトリメチルアンモニゥムクロライド、ジメチルアミノエチルメタクリレート、ジェチルアミノエチルメタクリレート、 2 - ァクリロイロキシェチルァシッドホスフエート、ダルコシルェチルメタクリレ一ト、メタクリルアミド、 2—ヒドロキシー 3—ァクリロイロキシプロピルメタクリレ一ト、 2 —メタクリロイロキシェチルァシッドホスフエ一ト、ヒド口キシピバリン酸ネオペンチルグリコ一ルジァクリレート等の (メタ)ァクリレート類；スチレン、 p—イソプロピルスチレン等のスチレン類； (メタ)アクリルアミド、ジァセトン (メタ)アクリルアミド、 N—メチロール (メタ)アクリルアミド、 N—ブトキシメチルアクリルアミド、 2 -ァクリルアミド— 2—メチルプロパンスルホン酸等の（メ夕）ァクリルアミド類；ビニルァルキルエーテル等のビニルエーテル類。

さらに、エチレン、ブタジエン、 «ビ二ル、クロ口プレン、塩■(匕ビニレなどのノヽロゲン化ビニル、ハロゲン化ビニリデン、アクリロニトリル、ビエルアルキルケトン、無水マレイン酸、 N—ビニルカルバゾール、ビニルピロリドン、（メタ)アクリル酸等力寧げられる。

重合性環状カルボン酸無水物としては、無水マレイン酸、無冰シトラコン酸、無水ィタコン酸、マレイン化メチルシクロへキサン四^ ^無冰物、メチ Jレテトラヒドロ無冰フタル酸、無フェンドメチレンテ卜ラヒドロフタレ酸、メチルエンドメチレンテ卜ラヒドロフタル酸無水物、無冰クロレンド酸、これらの誘 ^など力寧げられる。

また、非フッ素系モノマ一は、ケィ素系モノマー（例えば、（メタ）ァクリロイル基含有アルキルシラン、（メタ）ァクリロイル基含有アルコキシシラン、（メタ）ァクリロイル基含有ポリシロキサン）であってよい。

含フッ素重合体 (c i) は、ラジカル重合法で^ iできる。

重合体 (c i) «I厭の重合体でもグラフト共重合体でもよい。グラフト共重合体としては、例えば嫌己の特開 2 0 0 1 - 1 5 8 8 1 1 報に記載されているパーフルォ口アルキル基を^ Tるビニル単量ゝら誘導される腿し単位と重合性環状カルボン酸無冰物から誘導される匪し単位を^ Tるグラフト共重合体、さらには WO 0 1/ 1 9 8 8 4号パンフレツトに記載されている幹ポリマーが非フッ素系でグラフト鎖が含フッ素系のグラフト共重合体が例示できる。

重合体 (C 1) の重量平均分 ¾はあまり高くなりすぎても、上記の樹脂中分散作用

、溶媒中分散作用、さらには撥油化作用カ统分には得られないことがある。通常 3

, 0 0 0以上、さらには 5, 0 0 0以上、特に 7, 0 0 0以上であり、また 3 0， 0 0 0以下、さらには 2 0， 0 0 0以下、特に 1 5， 0 0 0以下である力 S好ましい。

分翻 (C) としては含フッ素重合体のほかに、他の戯との組^:において、シリコーンオイル又はフッ素化されたシリコーンオイルも^ fflできる。

分纖让記の作用（樹脂中撤作用、縣讓匕作用、要すれば溶媒中分散作用）を有していれば、常温 C約 2 5°C) で固脈でも液撒でも気体状でもよいが、取り扱い性が容易な点から夜# ^のものが好ましい。

P跪されるもので〖よいが、含フッ素重合体系の市販品としては、例えば含フッ素グラフト共重合体からなるュニダインシリーズ（TG— 6 5 6、 TG- 6 5 2など。いずれもダイキン工業 (糊^) 、また含フッ素重合ゝらなるエフトーンシリーズ (GM- 1 0 5など。ダイキン工業 (糊勤のほか、アサヒガード（AG—5 8 5 0など。旭硝子 (株) やノックスガード（3丁—3 2 0など。 NOK (株) などカ举げられる。シリコーン系の市販品としては、例えば東レ ·ダウコーニング ·シリコーン（株）製の SD 8 0 0 0、 SH 2 0 0、 SH I 1 0 7などのほか、信謝匕学工業 (株)製の KF 9 6 、 KF 9 9など力寧げられる。

分綱 (C) の配^ *は、撥水' I4A、インダ一樹脂 (A) 1 0 0重量部に対して 5 音似上、さらには 1 0 部以上、特に 2 0 上であるのが合の効果を得る点で有利であり、また 1 0 0重聽以下、さらには 8 0S*gl5以下、特に 6 0S* 5以下であるのが材料コストの削減などの点で好ましい。

低熱容量の »立子 (d) としては、多くの観単体又は非金属単さらにはの鎌匕合物の粒子が該当する。具体例としては、例えば金、銀、アルミニウム、鉄、銅などの金属；炭素、ホウ素などの非金属；その他金属化合物などを掲げることがきる。また、 ί驗容量の M¾子 (d) は、別の親からは、導電性であることが望ましい。撥水インダ一の多くは帯電性であり、讓表面に氷結の核となる塵を付着さすいので、表面の帯電を防止することにより着氷（雪）をさらに防止できる。

なお、耐候性を損なわな.いためには低熱容量の無 »立子も耐候性や耐食性、耐溶剤性に富むものが望ましい。

低熱容量の »立子 (d) の熱容量としては、モ容量で 7CaZJK—^lmo I—¹以下が好ましい。下限 ¾31常 6 C a/JK-'mo 1¹である。

低熱容量の無微立子 (d) の 1次平均粒子径としては、分散性の点から 2pm以上、 12pmOTが好ましい。

かかる {繊容量の [子 (d) としては、特に炭素の単体であるカーボンブラック、とりわけ結晶性のカーボンブラックが好ましい。

なお、 ί繊容量の »立子 (d) を配合するときは、その理由は不明であるが、 ¾K 性の有無にかかわらず、落性がさらに向上する。また、着霜してしまったの隨を容易にする ί乍用も期待できる。

本発明で翻する ^^単側質 (Β) は、嫌己のとおり、

(Β— 1) 08?吸糧が45〜450じ111³/^/1008の歸単働質、又は (Β-2) 窒素吸着臉«^30〜400111²/_§の炭素単働質、又は

(B-3) DBP吸糧が 45〜450 cm VI 00 gで鶴吸着腺 ®W30〜 400m², _gの難単働質

である。

DBPP及糧としては、 45cm³Zl 00g以上、好ましくは 60 cm³Zl 00 g以上である。上限は 450 cm l 00 gである。

DBPP及糧が小さくなるとストラクチャの鍵の度合いが低くなり、分翻 (C) との組合せによっては落角が大きくなる傾向があり、大きくなるとストラクチャの発達の度合いがくなり、均^^散に工夫が必要になる。

窒素吸着比表赚としては、 30m²/g以上である。上限は 400m²Zgである鶴 P及着 l ¾面積が小さくなると: 面勸小さくなり、分辦 J (C) との組^ mこよっては滑落角が大きくなる傾向があり、大きくなると l ¾面積が大きくなり、均一分散に工夫が必になる。

なお、窒素吸着比表面積は¾¾比表面積と対応しており、さらに〖立子状の齢¾*立径とも概ね対応している。例えば鍵 P及着比表画貴が 3 OmVgの炭素単働質の粒子の平均粒径は钓 60 nmに相当し、窒素吸着]; b¾®¾^400m² gの炭素単体物質の粒子の平均粒径 0 nmに相当する。本発明で翻し、着氷（雪）の防 J ¾ [果（滑落角が小さい）に優れる歸単彌質 (

B) として特に好ましいものは、上記の範囲の D B P P及糧と鍵吸着 it¾面積のいずれをも併せもつ物質（B— 3) である。

炭素単働質 (B) としては、具体的にはカーボンブラック、カーボンナノチュ一ブ、天然黒鉛、フラーレン、カーボンナノホーンなどカ举げられこれらのうち上言 2 定の範囲の D B P吸 Φ»¾び/又〖1¾素吸着] t¾面積を満たすものが利用できる。

具体的で非限定的なカーボンブラックの種類としては、例えばフアーネスブラック、チャンネルブラック、サ一マルブラック、ランプブラック、アセチレンブラックなどが例示できる。

· また、カーボンナノチューブ及びカーボンナノホーンの DB P吸収量は約 4 0 0 cm V I 0 O gである。

そのほか本発明に翻可能な炭素単体物質 (B) としては、例えばフッ素化カーボン、各種の表面処理されたカーボンブラックなどカ举げられる。

炭素単働質 (B) の配^ »は、撥水 ½ 、インダー樹脂 (A) に対して 2 5重 TO以上、さらには 4 0重 M¾¾上、特に 6 0 以上とすることが合の効果を得る点で辩 IJであり、また 40 0S*g|5以下、さらには 2 0 0SMOT、特に 1 5 0重量音似下とするのが分散が良好な点や材料コストの削減などの点ゝら好ましい。溶媒は、表面処稱 W¾の各の均一な混合を容易にし、靈の形成を容易にし、さらに各を撥水 ½ インダ一樹脂 (a) 及び (A) 中に均 ^^散させる観から有用である。したがって、溶媒（e) 及び本発明の各種表面処糊糸 Ιβ!に用いる溶媒 (以下、単に溶媒 (e) と記す）は他の成分 (a) 、（b) 、 (c)、 (d) 、さらには（A)、 (B) 、 (C) を考慮して選択される。

溶媒 (e) として《Κなどの議溶媒系でもよいが、上記観から有灘媒系が好ましい。有«縣としては単一の溶媒でも 2 @¾上の混合溶でもよい。 2種以上使用する^は、極性有 «媒と g性有 «媒を含むことが他の各 ^^をより一層均一に分散さ ~& る点から望ましい。

極性有 «媒としては、例えば酉體ブチル、酉體ェチル、アセトン、メチルイソプチルケトン、エタノール、イソプロパノール、ブ夕ノール、エチレングリコールモノアルキルエーテルなどカげられる。

性有機溶媒としては、例えばトルエン、キシレン、 n—へキサン、シクロへキサン、ヘプタンのほか、石油スピリッツである夕一ペンなどカ举げられる。

特に酉體ブチルと石油系溶剤（トルエン、キシレン、 n—へキサン、シクロへキサン、ヘプタン、ターペンなど）とを混合翻することにより、得られる讓の滑水性を調節できる。混合割合〖ぉ且み合わせる翻の種類によって異なり任意であるが、同じ重量か薩ブチルが多いほうが滑水性が離な点から好ましい。

本発明の表面処理における好ましい配合割合は、撒 KttAインダ一樹脂（a) 1 0 0重量部に対して（以下、特に断らない限り同じ）、 PTFE立子 (b) は 1 0 0 部以上で 2 0 下であり、分翻（c) は 5重量部以上で 3 0重織以下である。低熱容量の »立子 (d) は 2 5H¾似上で 2 0 0重量部以下、また溶媒 ( e) は 4 0 0重娜以上で 2 0 0 0重以下とすること力ましい。

本発明において、ソーラーパネルカバーなど爵で «tg、日照の差により着氷と I» が桑り返される用途の場合、の強度を高めに亘つて滑^性を»することが望まれる。そのためには、樹脂を架^"ることが望ましい。架橋は、 m (E) を用いずに高工ネルギ一線などを照射しても達成できるが、ノインダー樹脂（a) 及び (A) として化 ¾ 匕隨をる樹脂を棚し、かつ架橋剤 (E) を配合することが好ましい。

化^ w匕反応性基をるパインダ一樹脂としては、鎌 3の化匕 as性基を；るフッ素樹脂のほか、化^ K 匕性基を^ "るシリコーン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリオレフイン樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂などカ襻げられるが、これらに^されるものではない。

架翻 (E) としては、硬化性基をる樹脂の硬化反応性基として樹脂を硬化させるものであればよぐ例えばイソシァネート化合物、ァミノ樹脂、酸無冰物、ポリシラン化合物、ポリエポキシ化合物、イソシァネート基含有シラン化合物などが通常用いられる。

イソシァネート化合物としては、例えば 2, 4—トリレンジイソシァネ一ト、ジフエ二 Jレメタン一 4， 4ージイソシァネート、キシリレンジィソシァネ一ト、イソホロンジイソシァネ一ト、リジンメチルエステルジイソシァネート、メチルシクロへキシルジィソシァネート、トリメチルへキサメチレンジイソシァネート、へキサメチレンジイソシァネート、 n—ペンタン一 1， 4—ジィソシァネート、これらの三量 # これらのァダクト体ゃビュレツト体、これらの重合体で 2個以上のイソシァネート基をるもの、そのほかブロック化されたイソシァネート類などカ举げられるが、これらに限定されるものではない。

ァミノ樹脂としては、例えば尿素樹脂、メラミン樹脂、ベンゾグアナミン樹脂、ダリコールゥリル樹のほか、メラミンをメチロール化したメチロール化メラミン樹脂、メチロールイ匕メラミンをメタノール、エタノール、ブ夕ノールなどのアルコール類でェ一テル化したアルキルエーテル化メラミン樹脂など力げられるが、これらに P腕されるものではない。

酸無冰物としては、例えば無冰フタル酸、無冰ピロメリット酸、無冰メリット酸などカ举げられるが、これらに P跪されるものでい。

ポリシラン化合物としては、ゲイ素原子に直接^した加水分解性基及び S i OH基から選ばれる 2個以上の基を^ Tる化合物又はそれらの縮合物であり、例えば特開平 2 - 2 3 2 2 5 0 ^報、特開平 2— 2 3 2 2 5 報などに言己載されているィ匕合物が、できる。具体例としては、例えばジメチルジメトキシシラン、ジブチルジメ卜キシシラン、ジイソプロピルジプロボキシシラン、ジフエ二ルジブトキシシラン、ジフエ二ル工卜キシシラン、ジェチルジシラノーレ、ジへキシルジシラノール、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ェチルトリエトキシシラン、プロピルトリメトキシシラン、フエニルトリエトキシシラン、フエニルトリブトキシシラン、へキシルトリァセトキシシラン、メチレトリシラノール、フエニレトリシラノール、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラプロボキシシラン、テ卜ラァセトキシシラン、ジイソプロボキシジバレロキシシラン、テトラシラノールなど力寧げられる。ポリエポキシ化合物ゃィソシァネ一ト基含有シラン化合物としては、例えば特開平 2 - 2 3 2 2 5 0号公報、特開平 2— 2 3 2 2 5 1号公報などに記載されている化合物が使用できる。好適な具体例としては、例えば次の化合物が例示できる。

〇CNC₃H₆ S i (OC₂H₅) ₃

架橋剤 (E) の配^ Mは、硬化反応性基含有バインダー樹脂中の硬化性基 1当量に対して、 0. 1当 *m：、好ましくは 0. 5当量以上、また 5当量以下、好ましくま 1. 5当量以下である。

本発明において、硬化 ilg^を棚することもできる。硬化としては、例えば有機スズ化合物、酸性リン酸エステル、酸性リン酸エステルとァミン化合物との生齒、アミン系化合物、ォクチル醒などカ埠げられる。硬化腿剤は戦でも 2種以上併用してもよい。

硬化 i¾»Jの配は、バインダー樹脂（Α) 1 0 0重量部に対して、 1. 0x 1 0 _⁶重量部以上、好ましくは 5. 0x 1 0— ⁵SM¾上、また 1. 0x 1 0— ² 咅! 5以下、好ましくは 1. 0x 1 0—³重量部以下である。

本発明における表面擴！ ^誠物は、讓を形成できる形態であれば種々の形態に調製できるが、、の形成が容易な点から粉体塗斗や溶塗料に調製するの力ましく、' なかでも、溶翻塗料、特に有機溶翻塗料に調製するのが好ましい。

本発明の表面処 Sffl糸賊物は、塗装性や分散性の点から固形分を 5〜4 0 Λ% 、特に 1 5〜3 0重量％とするのが好ましい。

なお、本発明の第 2〜第 4の表面処删糸 SJ»は、本質的に撥水 Ί¾Λインダ一樹脂（ Α) 、炭素単働質 (Β) 及び分翻 (C) からなり、さらに要すればそれら (Α ) 〜（C) に加えて溶媒（e) 、さらには硬化からなる。

本発明の第 1〜第 4の表面処删糸誠物においては、本発明の目的及び作用効果に本質的な影響を与えない各種剤を配合してもよい。

このような本発明の目的を損なわない添加剤としては、例えは料、他の樹脂類、他の分翻、葡調翻、色分かれ防細、酸化防、紫外線吸棚などカげられる溶顧塗料としての表面処糊糸賊物の調製は、 m (e) に各)^を ¾λし、充分攪拌して行う。攪拌方法としては特に ρ腕さ ¾いが、超音灘掛去や強制^ ¾などが PTFE粒子 (b) や低熱容量の »子 (d) などの粒子を容易に均一に分散できる点から好ましい。あるいは、溶媒（e) に各 ^^を ¾λし、充分辦して行なう方法のほか、予め炭素単働質 (Β) を分翻 (C) で処理し、これを溶媒 (e) にバインダー樹脂 (A) と共にして充分攪拌して行なう方法でもよい。

攪拌方法としては特に跪されないが、超音醒掛去や強制攪離などが炭素単働質（B) などの固形を容易に均一に分散できる点から好ましい。

また粉体塗料とするは、予め難単体物質 (B) を分翻 (C)で処理したのちバインダ一樹脂（A) と混合することが望ましい。

塗装方法としては特にされず、例えばディップコート法、バーコート法、ロールコート法、スプレー法などの方法が採用できる。塗雄、室温 ¾するか、に応じて加熱纖させて硬化靈を形^ rる。

匪の部分によってればよいが、通常 0. 上、さらには lpm以上、また 0. 2mm¾下、さらには 0. 1mm以下が好ましい。

塗布する基材は特に限定されず、着霜が問題となる熱交換器によって決まる。例えばアルミニウム、ステンレスス^ "ル、銅、各種合金、セラミックスなどカ攀げられる。かくして得られる謹（熱換面部を形^ る表面構 ii) は、例えば、熱換面部に表面部分 Aと表面部分 Bを与え、易霜糊離 f生を: "るものとすることがきる。さらにこの,は、熱換面部の滑落角（4μリット滴）を 1 5度以下、さらに 1 0度以下、好ましくは 7度以下、特に 5度以下、中でも 3度以下にすることがきる。また、塗)^面の対 ΤΚ¾ 角を 1 4 0度以上、さらには 1 4 5度以上、特に 1 5 0度以上にする。

特に好ましく〖媚微小水滴（1μリットル水滴）の藤角が 1 5度以下、好ましくは 1 2度以下、さらに好ましくは 1 0度以下、特に 7度以下、中でも 5度以下のものである。滑落角が 0度冰平）に近い方が滑水性に優れる。

このような表面特性を^ Τるは、

落し、着氷（雪、霜）の核を形成させず、着氷（雪、霜）を防止する効果を向上させる

(試験例)

次に、上記讓により表面構造を形成した It験例について説明する。なお、本発明に係る^^ ¾¾¾は下記の験例に用いた形法に P跪されるもので〖よい。

比験例 1

ンダー樹脂 (a) としてダイキン工業（株）製のゼッフル GK— 5 1 0、 PTF E粒子（b) としてセントラル硝子（株）製のセフラル^"ブ（商品名。平均一次粒子径 5〜1 0pmの変 ItPTFEo 平均 ^f»l 5 0 0〜2 0 0 0 0) 、分散剤（c) としてダイキン工業（株）製のュニダイン TG— 6 5 6を用い、表 1に記載の量を表 1に示 (e) に ¾λし、超音灘掛去により攪 m 合して表面処删を調製した。

得られた表面処をアルミニウム板（J I SH4 0 0 0の A 1 2 0 0系。 1 0 Ommx l 0 Omm) 上にスプレー法で塗装し、室温で 1日間放置して硬化させた後、表面を洗浄せずに ¾ ^して試 ^の塗板 ^の mi¥2 0pm) を作製した。この塗板について以下の方法により、 Ymmx (4_μリットル）を調べた。結果を表 1に示す。

なお、

J I SR3257に準じ、協和界面科学（株）製の計（CA— VP、商品名）により、？ 15〜20Τ 相¾«50〜70%で測定した。 Μτ^ ^の角度は大きいほう力性カ缟い。

また、、角は次のようにして測定した。

塗板を協和界面利学（株）製の接触角計（CA— VP、商品名）に水平に固定し、温度 17±1。Cで相 ¾«60±2%のこ水平に載置された嫌斗に蒸留水を 4μ リットル ίϊΙΤして水滴を形成し、次いで隨板を角度 0. 1度ずっ惧斜させていき、水滴ががり始めたときの斗板の角度を測定した。表 1に示す測定値は初回の滑落角である。落角の角度は小さいほうが水滴滑落性（滑水 '¾) がよい。

(以下余白)

上記の比観験例 1において、 m (a) 、（b) 、 (c) 及び (e) の配合割合を表 2に示合とし、さらに ί 容量の子（として表 2に示す粒子を同表に示す動 [|えたほかは識例 1と同様にして表面を調製し塗装して ^fflの塗板を機した。攪拌方法《¾音¾»¾を翻した。

この塗板について、 ¾ K«¾及び落角を例 1と同様にして調べた。結果を表 2に示す。この結から、 ί熱容量の ¾»立子 (d) をカロえることにより落'性を改善し得ること力 S分かる。

なお、表 2中の低熱容量の無跡立子 (d) は次のものである。

CB：カーボンブラック（シグマ ·アルドリッチ製。一次平均粒子径 2〜1 2pm) GF：天然黒鉛（一次平均粒子翻 3um)

(以下余白)

表面処理用組成物 (重量部）

対水接触角滑落角（度）実験番号成分 (d) 成分 (e)

成分（ a.〉成分（b) 成分（C)

種類量酢酸ブチルヘプタン (度) 4 1

2― 1 4.0 2.0 2.0 GF 2.0 10.0 10.0 154.9 8.7

2-2 4.0 4.0 4.0 CB 2.0 20.0 20.0 152.1 4.6

2-3 4.0 4.0 4.0 GF 0.5 10.0 10.0 154.8 12.8

2-4 4.0 4.0 4.0 GF 0.5 20.0 20.0 150.9 12.2

2-5 4.0 4.0 4.0 GF 0.5 10.0 10.0 154.1 10.9

2-6 4.0 2.0 2.0 GF 0.5 20.0 20.0 152.8 9.9

2-7 4.0 2.0 2.0 GF 0.5 28.0 12.0 150.5 13.2

2-8 4.0 4.0 4.0 GF 2.0 20.0 20.0 156.4 5.8

試験例 2

纖例 1の^!号 2— 2 (カーボンブラック粒子）及号 2— 8 (天然黒鉛粒子）において、得られた讓を 1 2 0 で 1 0時間加麵匕させ、麵の塗板を作製した。

この加讓化塗板について、 ¾ Κί«¾及落角を比例 1と同様に調べた。その結果を表 3に示す。この言験例 2においても比^ »例 1のものに比し滑落'性を改善し得ること力分力ゝる。

(以下余白)

表面処理用組成物（重量部）対水接触角滑落角 (度）実験番号成分 (d) 成分 (e) (度） 1 0 i 1 4 μ. 1

成分（L) 成分（b〉成分（C)

種類量酢酸ブチルヘプタン

3一 1 4.0 4.0 4.0 CB 2.0 20.0 20.0 155.5 4.2 8.3

3 -2 4.0 4.0 4.0 GF 2.0 20.0 20.0 154 10.3 12.3 ^

CO

纖例 3

撥水' 14 インダー樹脂（a) としてダイキン工業（株）製のゼッフル GK— 510を 4. 0g、 PTFE粒子（b) としてセントラル硝子（株）製のセフラル I /"ブ（商品名。平均一次粒子径 5〜10pmの変 [4PTFE。疆平均^ SI 500〜2000 0) を 4. 0g、分 <J (c) としてダイキン工業（株）製のュニダイン TG— 656 を 4. 0g、 ί&熱容量の^ »立子 (d) としてカーボンブラック（シグマ'アルドリツチ製。平均粒子径 2〜12pm) を 2. 0 g用い、薩ブチル 20 gとヘプタン 20 g の混合溶媒に ¾λし、超音疆拌により » ^合して表面処理用を調製した。得られた表面処 Sffl!MtJをアルミニウム板 (J I S 114000の八1200系。 10 Ommxl 0 Omm) 上にスプレ一法で塗装し、室温で 1日間放置して硬化させた後、謹表面を洗浄しないで謹しての塗板（讓の鹏 20〜30pm) を作製した。

この塗板をついて文 K¾ ^及落角（4μリットル）を前述の比輟纖例 1と同様の方法で測定したところ、対水 ί纖角は 152. 1度であり、滑落角は 4. 6度であつた。

次に、着霜（フロスト） —隨（デフロスト）纖を次の要領で行った。

まず、翻内に！^斗板を鉛直に固定し、 I ^斗板の表面を— 7±2 に勝する。この翻内に相文搬87±3%の湿気を含んだ空気 (¾7±0. 2Ό を難板の表面に TOに廳 lmZ秒で流し、嫌斗板表面に強制的に着霜させる。このフロスト運転は 20分間続ける。

フロスト運転後直ちに板表面温度を 5 に加熱しデフロスト運転を開始する。空気はフロスト運転時と同じものを同じ条件で流す。デフロストは 2分間続ける。このようなフロスト —デフロスト運転を 1サイクルとし、これを連続して 2サイクル行う。

以上が霜（フロスト） —隨（デフロスト）纖の要領である。

h言 3»霜（フロスト）一除霜（デフロスト）試験により次の結果が得られた。

(1) 第 1サイクルのフロスト運転開始 10分後に着霜が始まった。この着霜開始時の讓板表面の態を CCDカメラ（ELMOネ懷の CN401。商品名）でした鶴を図 1 (全体） MM 2 (駄。倍率 1. 2倍。以下同様）に示す。

また、フロスト運転開始から 20分後の、フロスト運 »了時の！^板表面の着霜状 ϋを CCDカメラでした写真を図 3 (全体）及び図 4 (W に示す。この写真から分かるように、斗板表面に形成された霜又状（針結晶の集合体）であつた。

( 2 ) 第 1サイクルのデフロスト旌では、デフロスト藤開始後直勸ゝら着霜している霜又《)Κが剥離し始めた。この霜又の剥離開始時の ^^板表面の牝態を C CD カメラで驟した写真を図 5 (全体） mm 6 m に示す。これら竊から分かるように、この試験例 3では、氷は塊のままでずれ落ちている。なお、微の熱^^では、氷が Ί»けていた、また、氷が菌ける前に氷の塊がれ落ちるようなことはなかつた。

また、第 1サイクルのデフロスト運転開始 2分後のデフロスト運^！了時には完全に霜又《 ^が言^ !·板表面から剥がれ落ちてしまっていた。このデフロスト運 ^了時の試料板表面の状態を C CDカメラで撮影した写真を図 7 (全体）及び図 8 (W に示す。これら写真から分かるように、デフロスト^!了時の隱板表面には肉眼で纖できる水滴は認められなかった。

(3) 引き続く第 2サイクルでは、フロスト開始 6分後に着霜が始まった。

そして、第 2サイクルのフロスト運転開始 2 0分後の、フロスト ¾« r時の斗板表面の状態を ccDカメラで撮影した写真を図 9 (全体）及び図 1 0 o に示す。これら^ ¾から分かるように、第 1回目のフロスト運転の態と比較し変化がない。

(4) 次いで行った第 2サイクルのデフロスト 58¾では、デフロスト纖開始直勸、ら霜又が剥離し始めた。この霜又《 ^の剥離開始時の謝板表面の: y態を c CD力メラで撮影した写真を図 1 1 (全体）に示す。

また、第²サイクルのデフロスト運転開始から 3 0機には、板表面に付着した霜又〖嫁が m綜全に剥離した。この霜又〖がに剥離したときの錄斗板表面の態を C CDカメラでした^ ¾を図 1 2 (全体）に示す。これら写真から分かるように、第 2サイクルのデフロスト藤時においても、霜又〖おが塊のまま ΓΤれ落ちている。

また、第 2サイクルのデフロスト開始から 2分後の、デフロスト 51»了時の試料板表面の状態を CCDカメラで撮影した写真を図 1 3 (全体）及び図 1 4 ( d に示す。これら写真から分かるように、第 2サイクルのデフロスト了後にも板表面には肉眼で¾ きる水滴は認められなかつた。比 ^¾例 2

試験例 3におレて、低熱容量の^ »立子 (d) を配合しなかったほかは同様にして調製した表面処糊を用いて言 ^[板を作製し、同様にして着霜（フロスト）一隨 (デフロスト）試験を行った。その結果は次のようであった。

(1) 第 1サイクルのフロスト運転開始約 5分後に着霜が始まり、第 1サイクルのフロスド運転開始から約 1 0分後にはほぼ全面が氷結した。このフロスト運転開始約 1 0 分後の、全面フロスト状態の言斗板表面の状態を C CDカメラで撮影した^ ¾を図 1 5 (全体）及び 1 6 (WO に示す。

また、第 1サイクルのフロスト運転開始 2 0分後の、フロスト運了時の謙斗板表面における着霜状態を CCDカメラで撮影した写真を図 1 7 (全体）及び図 1 8 歐 ) に示す。

前述の試験例 3と比^ Tると、フロスト運了時において着霜量の多いことが分かる。これは!^験例 3のものでは、麵板表面で結露した水滴が廳で川下に流されたり、容易に下方に落ドしたりするため、フロスト運転により氷結する水滴が »斗板表面に少ないことを示しているものとできる。

(2) 第 1サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直^^ら着霜している霜又 «¾<カ，し始めた。この霜又〖の鬲搬開始時の!^斗板表面の態を CCD力メラでした写真を図 1 9 (全体）及び 2 0 (W0 に示す。これら写真から分かるように、氷が剥離しているところでは水玉；の水滴が付着して霜又は氷が完全に融解した態となつており、前述の ΐ鍵例 3のように氷の塊がずれ落ちる觀とは異なつている。

また、第 1サイクルのデフロスト運転開始 2分後のデフロスト運繊了時には ¾ ^に霜又は氷がした。このデフロスト«¾了時の^斗板表面の態を撮影した写真を図 2 1 (全体）及び Ί¾2 2 (WO に示す。これら^ ¾から分かるように、前述の試験例 3とは異なり、デフロスト運 ^了後の!^斗板表面には肉眼で ^できる大小の水滴が錄認められた。

(3) 引き続く第 2サイクルでは、運転開始 6分後に着霜が始まった。

第 2サイクルのフロスト運転開始 2 0分後の、フロスト運 »了時の!^ f板表面の状氪を CCDカメラでした写真を図 2 3 (全体） MM2 (W0 に示す。これら写真から大きな水滴が氷結した霞であることが分かる。この点で第 1回目のフロスト運転時の態と比較し大きな変化のあることが分かる。これは、第 1回目のデフロスト了後の板表面に付着していた大き; ¾K滴が氷結したものと思われる。

(4) 次いで行った第 2サイクルのデフロスト運転では、デフロスト藤開始直^ ら霜又力蠏し始めた。デフロスト纖開始直後の霜又が菌開始時の!^斗板表面の状態を CCDカメラで撮影した写真を図 2 5 (全体）に示す。また、デフロスト運転開始 1分後には霜又は氷が！！ ^全に融薛した。このときの !¾板表面の拔態をした写真を図 2 6 (全体）に示す。これら鶴から分かるように、付着した霜又〖お kは塊のままでずれ落ちることなく菌搬している。

また、第 2サイクルにおけるデフロスト運転開始 2分後の、デフロスト^!了時の ^斗板表面の態を CCDカメラで撮影した写真を図 2 7 (全体）及び図 2 8 (W に示す。これらから分かるように、前述の第 1回目のデフロスト ii»了時よりさらに多くの大小の水滴が表面に歹链していた。試験例 4

Κ'Ι4Λインタ樹脂（Α) として化^ 性基を^ る TFE系共重合体 ( 以下、「バインダー樹脂 A 1」という）を 4. 0g、炭素単体物質 (B) として表 4に示す DPB吸と g¾吸着 i ¾面積をもっ^ »«1質（B1〜B16) を 2. 0g 、分 TO (C) として含フッ素グラフト共重合体（≤量平均分 7， 000、 C-1 ) を 4· 0g用い、有^ ^ (D) (酉撤ブチル /ヘプタン =1/1 比） 40. 0 gに ¾λし、超音により攪離合して表面処糊糸賊物を調製した。

得られた各表面処画をアレミニゥム板（】 13114000の八1200系。 10 Ommxl 0 Omm) 上にスプレー法で塗装し、室温で 1日間放置して硬化させた後、讓表面を洗浄せずに纖して！ ¾Μの塗板觀の廳 2 Opm) を腿した。この塗板について上記の方法により、 ^ Kim ,滑落角（4μリットル）を、以下の方法により、超微小水滴（1μリットル）の滑落角を調べた。結果を表 4に示す。鍾小水滴藤角測定法）

塗板を協和界面群（株）製の ¾ ^計（CA— VP、商品名）に水平に固定し、温度 17±1 で相 ¾«60±2%の^ に水平に載置された斗¾±に蒸留水を吐出エアシリンジ O国 E D Fネ：の超^^布ニードルバルブ 740 MD _ S S。商品名）により 1μリットル Ϊ¾Τして水滴を形成し、ついで! ^板を角度 0.

懾斜させていき、 7滴ががり始めたときの嫌斗板の角度を測 ¾1 "る。表 4に示 Hi定値は初回の超微小水滴霧角である。角度が小さい方が β小水滴浒落性（滑水 tt) がよい。

(以下余白）

表 4

纖例 5

纖例 4の験番号 X 1― 3において、パインダ一樹脂として化応性基を有さない TF E系共重合体（以下、「バインダー樹脂 A 2J という）を用いたほかは同様にして表面処画 IWtlを調製し、薩例 4と同様にして塗布し、得られた讓を室温で 2 4時間放置して li^fflの塗板を作製した。

この塗板について、 My , 落角（4μリットル）及ぴ超微小水滴（1μリツトル）の、滅角を試験例 4と同様にして調べた。結果を表 5に、纖例 4の号 X

1 - 3の結果と ί并せて X— 2として示す。隱例 6

例 4の案験番号 X 1一 3において、バインダ一樹脂として化匕 ϋ 生基を衬るバインダ一樹脂 A 1及匕^ 匕反応性基を有さないパインダ一樹脂 A 2をそれぞれ 3. 2重量部及び 0. 8重量部用いたほかは同様にして表面処理用滅物を調製し、試験例 4と同様にして塗布し、得られた讓を室温で 24時間放置して言細の塗板を作製した。

この塗板について、 ,滑落角（4μリットル）及び超微小水滴（1μリツ卜ル）の滑落角を 14験例 4と同様にして調べた。結果を X— 3として表 5に示す。

纖例 7

撥水' Ι4Λインダー樹脂（Α) として化 6«匕反応性基を含るバインダー樹脂 A 1、炭素単働質 (B) として力一ボンブラック粒子 B 3、分翻 (C) として含フッ素グラフト共重合体 (C-1) 、架橋剤 (E) としてイソシァネート系架橋剤を用い、表 5に記載の量傑翻は試験例 4の^ 号 X 1— 3と同じ K) を觀ブチル/ ヘプタン（lzi重量比）に ¾λし、超音去により攪 m¾合して表面処糊繊物を調製した。

得られた表面処画 tlをアルミニウム板（J I SH4000の A1200系。 1 0 Ommxl 0 Omm) 上にスプレ一法で塗装し、室温で 24時間放置して硬化させた後、靈表面を洗浄せずに鎌して試細の塗板（薩の鹏 2 Opm) を作製した。この硬化塗板について、 ii7 ,滑落角（4μリットル）及び超微小水滴滑落角を試験例 4と同様にして、さらに鉛筆高度を J IS K5600-5-4 (1999) に従って調べた。結果を試験例 4の^ 号 X 1― 3と共に表 6に示す。表 6

試験例 8

試験例 4の纖例 XI— 3において、分翻 (C) として表 4に示す化合物（C一 1

〜(：一4) を用いたほかは同様にして表面処删を調製し、言纖例 4と同様にして塗布し、得られた謹を室温で 24時間放置して試翻の塗板を作製した。

この塗板について、 7m .滑落角（4μリツ卜ル）及ぴ碰小水滴（1μリツトル）の滑落角を識例 4と同様にして調べた。結果を表 7に!^験例 4の鐘番号 XI —3の結果と併せて示す。

表 7中の分散剤« ^のとおりである。

C— 1 :特開 2001— 158811号公報言己載の »例 3に従って $¾tした含フッ素グラフト共重合体（平均 ί«7， 000)

C一 2：含フッ素重合体（S*平均^ Μ20, 000)

C一 3 :シリコーンオイル

C一 4 :パラフィン（mp = 60〜62°C)

(以下余白）

表 7

上記のように、本発明に係る表面 ^を熱面部に ¾ と、熱換面部力性、滑水'隨び易霜糊離性に優れたものとなる。次に、上記表面職を冷麟 TO熱 ^腿に翻した難の形態について説明する。 ( の形態 1)

の形態 1を図 2 9及び図 3 0に基づき説明する。なお、図 2 9はの形態 1に係る冷 ί鶴置の冷媒回路図である。また、図 3 0は同冷離置に用いられている ¾^側熱交纏の纖図である。

»の形態 1に係る冷離置は、図 2 9に示されるように、セパレ一ト型のヒートポンフ。式空気 iOftl機であって、 ffi縮機 1の吐出側及び ¾λ側が四路切^ ¹2の吐出ポート 2 a及び ¾λポート 2 bに擺され、この四路切験 2の切換ポート 2 c、 2 d間に室外側熱交擺 3、廳騰冓 4、室内側熱攝 5が漏されている。また、 1£縮機 1、四路切^ 2、熱 ^ 3W^ユニット 1 1に収钠されており、室内側熱交換器 5 内ユニット 1 2に棚されている。そして、四路切 2を切り換えることにより、冷には図 2 9に示镛矢印のように冷媒を流して室内側熱 5を蒸発器として ί乍用させ、御 j熱交換器 3を'凝縮器として ί乍用させる。また、には図 2 9に示す線矢印のように冷媒を流して室内側熱露 5を凝縮器として作用させ、側熱^^ 3を蒸発器として作用させている。なお、に〖気が低ぐ蒸発温度が 0 以下となっているので、冷凍を継続していると室外側熱交換器 3が着 ii i"■©。

m-m s 図 3 0に示すように、平酒プレートフィン（フラットフィン ) 1 5と、この平 βプレートフィン 1 5と謝云導的に連結された、具体的には平 β プレートフィン 1 5の熱換パイプ孔にされた熱換パイプ 1 6とを有する文控気用熱涯である。そして、熱換面部、すなわち平酒プレートフィン 1 5の表面には、前述の表面処理物を塗装してなる表面； iiii力成されている。

したがって、この »の形態によれば、低熱容量の表面部分 Aと霜又は氷との結合性又は付着性が低い表面部分 Bの 2種類の表面部分が置されていることにより、室外側熱交換器 3の熱面部力凝 7jdm落性に優れたものとなる。このため、室外側熱^^ 3の表面で凝縮して付着した »τΚが 3求赚となって側熱 ^§§3を通過する脈で鍾されやすくなる。また、熱面部に付着した凝縮水《 ^冷却態となり凍りにくくなる。したが、つて、側熱^^ 3の熱換面部に付着した霜の成長 ¾¾が低下し除霜が必となる着霜量までの暖運転時間が長される。

この «の形態によれば、側熱 §3の熱換面部面部分 Aと表面部分 B とが分 ffi置されているので、 »#においては、表面部分 Aとする界面部分の霜又を搬することにより、表面部分 A上の霜又〖¾が剥 it る。さらに、この剥離した霜又〖お J<と表面部分 B上の霜又とが少なくとも部分的に!^し、自重により表面部分 B上の霜又が剥離される。したがって、この ^Smffl熱^：では、 Wk のように熱換面部に付着した霜又 ¾¾を全面的にする必がなくなり I^H運転時間力棚される。

この ¾ の形態によれば、側熱 ^§§3の熱換面部は易霜氷剥離性を; るので、匪運転時、熱換の霜又が自重により表面から塊のまま剥離 (m し、霜又〖お ]<カ娜又離された後の熱換面部に水滴が戋存しなくなる。このため、冷 ¾ ^再開後の着霜結量カ少し、冷藤 ¾B#間の延長と隨 g^Bt間の短縮を継镜して発揮させることがきる。

この実施の形態によれば、 ¾^側熱換器 3は平板型プレートフィン 1 5を備えたものであるので、コスト力安くなり、広範囲に fflすること力きる。

このように、このの形態によれば、時間が長され、運転時間が短くなるので、が向上し、エネルギー効率が向上する。

(難の形態 2)

鍾の形態 2は、難の形態 1における平觀プレートフイン 1 5をスリツト型プレ一トフイン（スリットフィン） 2 1に変更した冷凍装置である。図 3 1は、この実施の形態 2に係る冷驟置における側熱鶴 3の、スリット型プレートフィン 21の断面がれるよう切断した断面図であり、図 3 2は実施の形態 2に係る冷凍装置における側熱^^ 3の、スリット型プレートフィン 2 1の平面がれるよう切断した断面図である。なお、図 3 2では、熱換パイプ 2 2の 1列分のスリット型プレートフィン 2 1のみを示している。これら図に示すように、この難の形態における側熱^^ 3のスリット型プレ一トフイン 2 1は、賺する熱交換パイプ 2 2間に大小の台?^のスリット 2 1 a、 2 1 bが形成されている。

この «の形態 2に係る冷?; 置によれば、 m-i 3の熱 ^面部はの形態 1と同様の表面 ¾tをるので、 mm 1と同様の作用効果を奏することができる。

また、このの形態 2に係る冷?;^置によれば、スリット型プレートフィン 2 1がされているので、運転時スリット 2 1 a、 2 1 b部分で霜又 « ^が切断されやすくなる。このため、熱換面部に付着した霜又《¾Cの塊が適当に小さくなり、自重により^ Tしゃすくなる。

(難の形態 3)

鍾の形態 3は、雄の形態 1における平酒プレートフイン 1 5を; 1/ "パ型プレ一トフイン 01/ "パフイン） 3 1に颜した冷麟置である。図 3 3は、この難の形態 3に係る冷雜置における側熱腿 3の、

ン 3 1の断面が現れるよう切断した断面図である。

この図に示すように、この実施の形態における室外側熱交換器 3の -バ型プレートフィン 3 1は、一定のピッチで "バ 3 1 a力成されている。

したがって、この難の形態 3に係る冷?鶴置によれば、執側熱¾§3の熱¾ 面部はの形態 1と同様の表面^ iをるので、実拖の形態 1と同様の作用効果を奏すること力きる。

また、この »の形態 3に係る冷置によれば、 ^"バ型プレートフィン 3 1が使用されているので、 31^)1 /"バ 3 1 a部分で霜又は氷が切断されやすくなる。このため、熱換面部に付着した霜又の塊が当に小さくなり、自重により^ Tしゃすくなる。

(難の形態 4)

実施の形態 4は、猫の形態 1において、平画プレートフィン 1 5を、図 3 4に示すように空気向における熱ヽ°イブ 4 2の側に切欠部 4 3を備えた平棚プレートフィン 4 1に変更した冷 ^置である。なお、図 3 4は、この^！の形態 4に係る冷凍装置における室外側熱交換器 3の空気流出側端部の屈速分布を示すものである。また、図 3 5は、雄の形態 1のような平観プレートフィン 1 5を侧した齢における室外熱換器 3の空気流出側端部の屈分布を示したものである。

図 3 5のように、実施の形態 1の場合のような通常の平板型プレートフィン 1 5を使用しているは、熱パイプ 1 6背後の JS¾^布が小さぐこの部分に付着した凝縮水は飛ばされにくくなり霜の成 ¾i¾が速くなる。したがって、隨した:^に霜又ヵ璣りやすいという翻が ¾る。しかし、この難の形態 4の構成にすれば、熱ヽ。イブ 4 2背後のフィン菌が小さくなり、繊水の付が減少するばかりでなく、切欠部 4 3により風が回り込みやすくなり謹分布が均一化の方向へ改善される。したがって、熱換パイプ 42背«分での霜又の溶け残しが生ずるという 1 ^を解、決することができる。

また、この実施の形態 4に係る冷 ¾g置によれば、側熱換器 3の熱換面部は

«の形態 1と同様の表面; をるので、 iと同様の作用効果を奏することがきる。 (実施の形態 5)

難の形態 5は、難の形態 1における平酒プレートフィン 1 5の熱面部上に織のディンプル 5 2を設けた冷藤置である。図 3 6は、この鍾の形態 4に係る冷 ^置の側熱攝 3におけるプレートフィン 5 1の断面図であって、着霜忧態を示している。また、図 3 7は、同プレートフィン 5 1の断面図であって、隨運繊において霜又が剥 H "る;!態を示している。

これら図に示すように、この靈の形態における斜側熱^^ 3のプレートフィン

5 1の表面には、多数のディンプル 5 2が設けられている。

したがって、このの形態 5に係る冷離置によれば、執側熱鶴 3の熱換面部はの形態 1と同様の表面；！^ iをるので、 »の形態 1と同様の ί乍用効果を奏することが、できる。

また、このの形態 5に係る冷藤置によれば、多数のディンプル 5 2で W®iする空気との接触率が低くなるので、プレートフイン 5 1に付着する霜又は氷 5 3は図 3 6のように平面部分に付着する霜又〖の量が多くなる。また、隨は、着霜量に比し霜と熱交換するフィンの熱交換面が大きくなるので、表面部分 Aにおける界面部分の霜又 «¾の鬲辦が早くなり隨運転時間がより短縮化される。また、この隨においては、図 3 7のように、プレートフイン 5 1の平面部分の厚い霜又 «¾Kがディンプル 5 2に沿いながら自重により^ Τする。

(実施の形態 6)

難の形態 1においては、図 3 0に示すように、平板型プレートフィン 1 5力 η¾ 及び空気流 an則 ¾においても他の部分と同様のフィンピッチで構成されているが、実施の形態 6では、図 3 8〜図 4 0に示すように下¾及び空気流出側聯 15においてフィンピッチが大きくなるように構成したものである。なお、図 3 8は、難の形態 6に係る冷置における跳側熱鶴 3の進図であり、図 3 9は、同側熱 «3 の正面図であり、図 4 0は、同側熱觸の平面図である。

すなわち、この^！の形態 6における側熱^^ 3は、魏の形態 1のものと同様の平酒プレートフィン 6 1を棚しているが、図 3 8及び 113 9に示すように、この平棚プレ一トフイン 6 1が 1枚おきに高さ方向の寸法が短く形成され ^の高さを揃えることにより下端咅置を一枚ごとに異ならせている。また、この難の形態 6における側熱 3は、図 3 8及ぴ ¾4 0に示すように、平酒プレートフィン 6 1が 1枚おきに空^ ¾向の寸法が短く形成されの位置を揃えることにより空巟出側 ¾の位置を一枚ごとに異ならせている。

難の形態 6における執側熱擺 3は、このように構ることにより、また、図 3 8〜図 4 0の麵から分かるように、下阪び ^^出側端部においてフィンピツチを大きく形成したものである。

なお、図 3 8〜図 4 0において、 6 2は、この麵の形態 6における熱換パイプを示すが、この熱換パイプ 6 2はの形態 1における熱換パイプ 1 6と同一のものでよい。

したがって、この難の形態 6に係る冷麟置によれば、執側熱 ^§§3の熱交換面部は^の形態 1と同様の表面をるので、 ¾Sの形態 1と同様の作用効果を奏することがきる。

また、この実施の形態 6に係る冷凍装置によれば、 ^熱換器 3の下端部においてフィンピッチが大きく形成されているので、剥離されて自重により下方に落下した霜又が熱麵の下 15で溜まりにくくなり麟¾^間の短縮カ斓実化される。また、この »の形 ϋ 6に係る令^置によれは、、 m- m^ s o^ Mm^ においてフィンピッチが大さく形成されているので、剥離されて mi王により空気流出側に流された霜又【ά ^が空気流 m jで溜まりにくくなり ^運転時間の纖カ擁実化される。纖の形態 7)

の形態 7は、の形態 6において平板型プレートフィンの共通化を図ったものである。

すなわち、図 4 1に難の形態 7に係る斜側熱腿 3の平面図を示すように、平観プレートフィン 7 1の空気向の寸法を全て同一とし、空気 ί¾λ側の位置を一枚ごとに異ならせている。これにより平酒プレートフィン 7 1の荒出側端部の位 —枚ごとに異なるようにして、 ¾m流 m#』端部のフィンピッチを大きくしたものである。

なお、図 4 1において、 7 2は、この鍾の形態 7における熱交換パイプを示すが、この熱パイプ 7 2は難の形態 1における熱換パイプ 1 6と同一のものでよい。

以上のように、 »の形態 7によれば、平板型プレートフィン 7 1の空気流向の寸法が同一となるので、平板型プレートフィン 7 1の基本形状において共通化が図れ、コス卜軽減に貢献することがきる。

また、 «の形態 7においても、 ^^側熱^^ 3の熱換面部は^!の形態 1と同様の表面職をるので、実施の形態 1と同様の作用効果を奏することがきる。

(難の形態 8 )

の开は、熱パイプの配置をした点で ¾1の形態 1と異なるものである。なお、図 4 2は、麵の形態 8に係る冷?雜置における執側熱の熱交換パイブの配置説明図であり、図 4 3は、の形態 8との比較のために示した実施の形態 1における側熱の熱換パイプの配置説明図である。

すなわち、雄の形態 8における執側熱 3は、図 4 2に示すように、平酒プレートフィン 8 1に対し熱^パイプ 8 2が状に配置されて平 βプレートフィン 8 1に対し腿され固定されている。これに対し、前述の難の形態 1における執側熱換器 3は、図 4 3に示すように、平板型プレートフィン 1 5に対し熱交換パイプ 1 6が千鳥状に配置されて平板型プレートフィン 1 5に対しされ固定されている。したがって、 »の形態 1の齢には、隨が行われる際、平酒プレートフィン 1 5から剥離された霜又 «¾ 8が空気流 ί±Η¾βへ押し出されるときに後流側の熱パイプ 1 6が押し出し作用の Ρ轄となることがある。これに対し、雄の形態 8においては、.隨運転力桁われる際、平麵プレートフィン 8 1から剥離された霜又《¾ 8 3が空気流出側»\スムーズに押し出されることが ^[能となる。したがって、側熱 « 3の熱面部に付着した霜又《¾C 8 3が風下側に流れやすくなり、隨が容易になる。この結果、冷間力涎長され隨運間が短くなるので、冷凍 ^^カ果が十分に発揮され、エネルギ" ¾率が善さされる。

また、魏の形態 8においても、執側熱 3の熱換面部は難の形態 1と同様の表面構造を "るので、雄の形態 1と同様の作用効果を奏することがきる。

(難の形態 9 )

麵の形態 9は、 m-m m^ 3の纖態を麵した点で «の形態 ιと異なるものである。なお、図 4 4は、 »の形態 9に係る冷?; ^置の^側熱^ «の优態説明図である。

すなわち、難の形態 9における執側熱 3は、図 44に示すように、矩形状のプレートフィン 9 1力となるように、に識されている。また、 ^MM Q 3 により熱翻空気が水平方向に腿されている。これに対し、前述の麵の形態 1における側熱麵3は、図 3 0に示されるように、矩形状の平酒プレートフィン 1 5が垂直となるように、垂直に證されている。

なお、図 44において、 ^9 2は、この^!の形態 9における熱 ^ ィプを示すが、この熱換パイプ 9 2は難の形態 1における熱パイプ 1 6と同一のものでよい。

したがって、の形態 9の: は、難の形態 1の齢に比し、運転時において^ Mi熱^^ 3の熱換面に凝縮して付着した水滴 9 4が方に ¾Tしゃすくなる。また、隨運転時において執側熱擺 3の熱換面に付着した霜が自重により下方に^ Τしゃすくなる。これにより、冷 ¾1 ^間のより一層の延び Β¾運転時間のより一層の Iを図ること力きる。

また、の形態 8においても、 ^^側熱^^ 3の熱換面部はの形態 1と同様の表面構造を ¾ るので、 «の形態 1と同様の作用効果を奏すること力 ?きる。

(雄の形態 1 0)

¾ の形態 10は、 ¾Sの形態 9のとは異なる方法で、側熱 ¾§§3の配置を変更した点で ¾1の形態 1と異なるものである。なお、図 45は、の形態 1 0に係る冷 «置の側熱の配置態説明図である。

すなわち、魏の形態 1 0における執側熱 ^§§3は、図 4 5に示すように、 2分割されており、それぞれの分割熱交 §の矩形状のプレートフィン 1 0 1が斜めとなるように、かつ 2分割された熱腿が v«をなすように配置されている。また、 m 機 1 0 3により熱^ ffi空気が垂直方向に通風されている。

なお、図 4 5において、 1 0 2は、この «の形態 1 0における熱ヽ。イブを示すが、この熱 ¾A "ィプ 1 0 2は実施の形態 1における熱パィプ 1 6と同一のものでよい。

したがって、の形態 1 0の齢は、難の形態 1の: fc に比し、 IW運転時において側熱擺 3の熱換面に謹して付着した水滴 1 0 4が下方にしゃすくなる。また、隨において側熱¾§§3の熱換面に付着した霜が自重により下方に^ fしゃすくなる。これにより、冷藤転時間のより一層の延長及運 ^Bt間のより一層の短縮を図ることがきる。

また、このの形態 1 0においても、 ^側熱灘 3の熱換面部はの形態 1と同様の表面を有するので、実施の形態 1と同様の作用効果を奏することが、できる。

( の形態 11)

«の形態 11は、難の形態 1における平醒プレ一トフイン 15を用いた側熱交鶴 3を、コルゲートフィンを用いた麵藤 ^腿 3に颜したものである。図 46は、この觀型熱^^の正面図である。図 47は図 46における A— A断面図である。図 48は、同熱¾器における正面から見た部分図である。図 49は同熱 Μ§における水滴のィ寸着状態を示す図である。図 50は図 46に図示された熱換器を mz. した齢における水滴の付着雄を示す図である。図 51は同熱觸における霜又〖¾kの脱落態を示す図である。図 52は、難の形態 1に係る熱^^における霜又〖¾κの脱^ y態を示す図である。

の形態 11に係る冷 ^置は、 ^Mi熱¾器 3として、図 46〜図 52に示す翻型熱麵を用いたは麵の形態 1と同一である。この鶴醒擺 3 (室 i s)は、図 46における向かって右側に冷媒を分 « "るヘッダ一 111が設けられ同左側に冷媒を集合するヘッダー 112が設けられている。また、この両へッダー 111, 112間に扁¾ ^の熱雄パイプ 113力 ¾ 数列設けられている。扁 TOの熱擺パイプ 113は、内部に複数の冷 M^l 13 aが形成されている。また、この扁平状の熱 ¾ ^パイプ 113間にコルゲートフィン 114が ¾置されているこの齢において、コルゲートフィン 114の镍部の纖部が^ mの熱鶴パイブ 113と直^るように配置され、 ¾部と TOな空間が空^ »として形成されている。なお、この型熱 ^換器 3は、ヘッダー 111、 112を図 46のように左右に配置して、コルゲートフィン 114が図 48に示すように上下に啦亍するように配置されることが多いが、図 50に示すようにコルゲ一トフイン 114をに! ΙΤβίϊするように、ヘッダー 111、 112を上下に配置するようにしてもよい。

また、この実施の形態 11において、觀型熱騰 3の熱面部には、難の形態 1のと同様に表面処理物が ¾装されている。すなわち、 ■型熱^^ 3の熱交換面部は、表面部分 Αと表面部分 Βとが分纏置されており、易霜漏離性をるように形成されている。

«、漏型熱 »3は蒸離に飾されていなかった。その理由は、 m ^ §3を蒸発器に翻すると、コルゲートフィン 114が上下に !fef?するように取り付けている:^は図 49に示すように、の山谷部に滴 114a、 114b、 114 cが付着し、また、コルゲートフィン 114がに嫩亍するように取り付けている場合は図 50に示すように、 βの山谷咅こ 7j滴 114a、 114b、 114cが寸着する。そして、この水滴が下部に^ Tせずに溜まり、このために熱換能力の低下や、着霜までの時間が短縮化するなどの問題があるためであった。

しかしながら、このの形態では、 »¾§ 3の熱換面部に難の形態 1 の:^と同様に表面処理物が装されているので、 τ滴 114a、 114b、 114c は、少量であるうちはコルゲートフィン 114の空気流れにおける後流側に吹き飛ばされる。したがって、水滴の付 «カ棚間の翻でこなるようなことがなぐ W0 換能力の低下を回避すること力きる。

また、積層型熱交の 114a、 114b, 114 cにおいてコルゲートフィン 114に付着してい滴が霜又〖脉に成長すると、デフロスト運転力亍われるが、積層型熱^^ 3の熱面部にの形態 1の^^と同様に表面処理物が ¾装されており、また、コルゲ一トフイン 114の空 ^1^が繊であって、かつ、この舰が平面状に形成されているため、霜又《¾ ι 15が連らなったまま空気排 mi«に押出される

(図 51参照）。 ·

因みに、難の形態 1の：^のプレートフィン型熱 ¾§^3では、空気排出側に位置する咬 \。イブ 16が連なった霜又は氷 17が空気排出側に押出されるのを阻害するように作用する（図 52参照）。したがって、鎌の形態 1の齢のプレートフィン型熱 β3で〖«又 7を連らなったまま ^排出側に押し出すことが困難である上記のごとく、謹の形態 11 omm 3は、コルゲ一トフィンの表面部に付着する水滴や霜を、風力により風下側に押し ^f こと力きる。したがって、難の形態 11の麵型熱^^ 3は、麵の形態 1のクロスフィン型熱雄 3の齢に比し、氐抗が小さぐ高性能、かつな文控 ffl熱腿として、 H¾気調和機用の蒸発器にもすることがきる。醜の形態 12)

麵の形態 12は、難の形態 1における平酒プレートフィン 15を用いた側熱観 3を、メッシュフィンを用いた熱 ^¾ ^に颜したものである。図 53はこのメッシュフィン型熱 ¾ ^の正面斜視図である。図 54は同メッシュフィン型熱換器の部分 ί&½Ε面繩図である。図 55は同メッシュフィン型熱交腿に用いられているメッシュフィンの部分図である。

難の形態 12に係る冷 it¾置は、 m ^ 3として、図 53〜図 55に示すメッシュフィン型熱 ^を用いたは実施の形態 1と同一である。

このメッシュフィン熱 _v3¾§§3 ( -m s)では、熱 ¾ イブ i2iが空気流れと直角をように水平に配置されている。メッシュフィン 122は、切れ目を入れたアルミニウム板の切れ目を拡張して形成したものであり、図 5 5の,纖図に示すような開口部 1 2 2 aを備えた面咅附として形成されたものである。このようなメッシュフィン型熱 ^器 3では、メッシュフィン 1 2 2を形成する ¾|才表面が熱面部を形成し、開口部 1 2 2 aが^ 1S§を形成している。また、このメッシュフィン垂交^ §3の熱換面部は、低熱容量の表面部分 Aと霜又〖¾Kとのは付着性が低い表面部分 Bの 2種類の表面部分が分 mia置されて形成されている。

ところで、 «のメッシュフィン型熱 «では、蒸発器に^ fflすると、霜又は氷が開口部 1 2 2 aを塞ぐように成長し、短時間職が大きくなり易ぐ低細の蒸発器として ^fflし難いという問題が、あった。

ところが、この難の形態 1 2のメッシュフィン型熱腿 3では、 ±¾βの様に、メッシュフィン 1 2 2の熱換面部が低熱容量の表面部分 Αと霜又は氷との! ^'Ι^Χは付着 14が低い表面部分 Βの 2種類の表面部分が分散配置されていることにより、熱換面部力 ¾Κ'Ι4¾ϋ¾落性に優れたものとなっている。このため、実施の形態 1 2のメッシュフィン藤鶴 3は、メッシュフィン 1 2 2の表面部に付着した凝 «が織となって «されやすくなつており、長時間にわたり着霜なしで^ ffl可能である。

したがって、麵の形態 1 2によれば、飾なメッシュフィン型熱観 3を高効率で S¾間^することが^ J能になる。難の形態 1 3)

次に、難の形態 1 3に係る冷?蝶置を図 5 6〜図 5 8に基づき説明する。図 5 6は難の形態 1 3に係る冷藤置の冷媒回路図である。図 5 7は同冷?鶴置の制御装置による隨運転時の制御フローチャートである。図 5 8は同制御装置による隨運の制御タイミングチャートである。なお、図 5 6において镍矢視は、隨 ¾Wの冷媒の流れを示す。

¾5Sの形態 1 3に係る冷?鶴置は、図 5 6に示されるように、セパレート型ヒ一トポンプ式空気調和機であって、騰機 2 0 1の吐離«及び側が四路切驗 2 0 2の吐出ポート 2 0 2 a及 ϋ¾λポート 2 0 2 bに漏され、この四路切難 2 0 2の切換ポート 2 0 2 c、 2 0 2 d間に^ MPJ厳搬 2 0 3、 ^«冓 2 0 4、室内側熱観 2 0 5が、¾されている。また、赚機2 0 1、四路切 2 0 2、則熱 «2 0 3¾mユニット（図^:ず）に収衲されており、室内側熱 β2 0 5 »^内ュニット（図に棚されている。また図 5 6において、 2 0 3 &は¾ ^側熱交 M§2 0 3に外気を ¾®するファンであり、 2 0 5 aは、室内御】熱交 » 2 0 5に室内空気を i ®する室内ファンである。

o 3は、平酒プレートフィンに熱雄パイプを爾したものであつて、この平鍵プレートフィンの熱面には、前述の表面処理物を塗装して前述の表面構造が形成されている。したがって、この側熱觸 2 0 3の熱換面には、低熱容量の表面部分 Aと霜又 ¾¾との!^' は付着 f生が低い表面部分 Bの 2種類の表面部分が、分 t¾H置されている。また、 ^fJl^Mg 2 0 3 (D (後記サィクル参照）における出口側（四路切 2 0 2御 J) には、この暖^ の出口側の冷 ¾ T s 1を検出する第 1センサ 2 1 1が ¾り付けられ同熱腿 3の隨時（後記隨サィクル参照）における出口側冓 2 0 4御 J) には、この隨運転時の出口側の冷媒^^ T s 2を検出する第 2セ 1^2 1 2カ戰り付けられている。そして、上雄成の冷 «置は、制御装置 2 1 3により次のように藤される。冷； ^運転時には、四路切驗 2 0 2を冷房サイクル側（B働に切り換えることにより、冷媒を、謹機 2 0 1、四路切 2 0 2、斜側熱観 2 0 3、冓 2 0 4、

o 5、四路切猜 2 o 2、 sm 20 1と in環させる（冷房サイク Jレ

) 。このように冷媒を麵させることにより、室内側熱交観 2 0 5を蒸発器として作用させ、かつ、執側熱疆 2 0 3を凝縮器として作用させて冷房を行う。

また、運転時には、四路切 2 0 2を HI サイクル側（A働に切り換えることにより、冷媒を、 1¾|機2 0 1、四路切^ #2 0 2、室内』熱 «2 0 5、構 2 04、

3、四路切 2 o 2、 BB縮機 2 o 1と循環させる（暧房サイクル) 。このように冷媒を麵させることにより、室内側熱擺 2 0 5を纖器として ί乍用させ、かつ、 ^^側熱 Μ§2 0 3を蒸発器として作用させてを行う。なお、 1®^^時に気が低ぐ蒸発、? が 0 以下となるので、を纖している間に側熱 «2 0 3が着る。

上記 it^運転時において（図 5 7におけるステップ S 1) 、執側熱^^ 2 0 3の着霜量が増力るにつれ室外側熱換器 2 0 3の出口側冷媒温度 T s 1力 ^(氐下し、能力が低下する（図 5 8の能力の変ィ t ) そこで、第 1センサ 2 1 1で検出する冷 M^T s 1が定继 T aになると (ステップ S 2) 、 ¾ ®転を一旦停止して (ステップ S 3) 、四路切麟 2 0 2を B健こ切り換えて隱サィクルで隨運転を行う (ステップ S 4) 。

隨サィクルは、逆サイクル^;であって、鶴サイクルと逆の方向に冷媒を循環させる力式である、つまり、この実施の形態 1 3における除霜サイクルは、冷房サイクルで冷媒を循環させるものである（図 5 6における穀泉矢視参照）。また、この隨運転においては、嫌の冷藤置における隨運転と異なり側熱交觸 2 0 3 (D m

(^^ファン） 2 0 3 aが転される。この鎌において室内ファン 2 0 5 aは停止されている。

このようにして、隨運転力桁われることにより、斜側熱鶴 2 0 3の熱面における表面部分 Aに通している界面部分の霜又〖おが！^すると、この表面部分 A 上の霜又 ί に SEが作用する。また、この側熱 »2 0 3の^ ¾面½^7«性と滑落性に優れているため、表面部分八にしている霜又は氷と表面部分 Bに付着している霜又〖おと力鄉^)に連結して自重と HJHこより剥離される。このようにして室外側熱 » 2 0 3の熱換面における霜 ¾Κの剥離が進むにつれて^ M¾熱 § 203出口側の冷媒继 T s 2が上昇する。そこで、この側熱 »203出口側の冷媒温度 T s 2が予め除霜運了時のとしてされた所定値 Tbを超えたときには除霜が完了したと判断できるので（ステップ S 5) 、圧;縮機 2 0 1及び室外ファン 2 0 3 aの運転を停止して除霜運転を終了する（ステップ S 6) 。なお、除霜運転を終了した後は、四路切 »2 0 2を切り換えて通常の運転サイクルに戻って Hi^運転が ¾開される。（図 5 8参照）。

この雄の形態 1 3〖拟上のように構成されているので次のような効果を奏すること力きる。

斜側熱揚 20 3の熱換面力 «隨落性に優れたものとなるため、 m 2 o 3の表面で «して付着した凝 »が 3求开狱となって側熱 ^^ 2

0 3を腿する脈で垂されやすくなる。また、熱交換面に付着した纖水冷却態となり凍りにくくなる。したがって、執側熱腿 2 0 3の熱換面に付着した霜の成 ¾ ^が低下し隨が必要となる着霜量までの IS ^^時間が長される。また、このの形態 13によれ【ま、

と表面部分 Bとが分舰置されているので、隨運辦においては、表面部分 Aと纖する界面部分の霜又〖を薩することにより、表面部分 A上の霜又«¾ ^剥 ir る。さらに、この剥離した霜又は氷と表面部分 B上の霜又は氷とが少なくとも部分的に!^ し、自重により表面部分 B上の霜又が剥離される。したがって、この執側熱^ m 器 2 0 3では、微のように熱交換面に付着した霜又 «¾Cを全面的に薩するがなくなり運 ¾ ^間力される。

また、この «の形態 1 3によれば、側熱^ §§2 0 3の熱換面は易霜氷剥離性を^ Τるので、

熱面の霜又《¾Rが自重により表面から塊のまま剥離 (觸兑）し、霜又力 ¾蠏又湖離された後の熱^^面に水滴が？戋存しなくなる。このため、冷?: 再開後の着霜 Μ » ^結量カ少し、冷藤転時間の延長と隨運転時間の短縮を繊して発揮させることがきる。したがって、隨に要する熱エネルギ一が少なくて済むとともに、隨運間が短縮される。

また、本発明に係る冷雜置では、赚機の吐出ガス執側熱 3^2 0 3に供給する p纏運転時にファン 203 aを運転しているので、

交換面に観している界面部分の霜又が娜すると、で熱換面上の霜又をさせることがき、除霜運転時間の短縮及ぴ Β¾に必要な熱エネルギーのより一層の低減を図ることがきる。

このように、雄の形態 1 3によれば、 »運嫌間が Μ長され隱運転時間が短くなるので、觀' が向上し、エネルギー効率が向上する。

(難の形態 1 4)

難の形態 1 4は、隱^ #における執ファンの運辦間を必 «にのみ Ρ跪したものであり、その内容を図 5 9〜図 6 1に基づき説明する。なお、図 5 9はの形態 1 4に係る冷?：^置の冷媒回路図であり、図 6 0は同冷?艘置の制御装置による隨運転時の制御フロ一チャートであり、図 6 1は同制御装置による除霜の制御タイミングチャートである。

¾ の形態 1 4は、冷房サイクル、 ¾ サイクル、 ^サイクルはの形態 1 3と同じであるが、難の形態 1 3における第 2セ 1^2 1 2に代わって、隱運請の室外側熱 » 2 0 3の入口側空気 T s 3を検出する第 3センサ 2 2 1と、隨運転時の側熱 0 3の出口側空気 s 4を検出する第 4セ 1^2 2 2とを備えている。また、室外ファン 2 0 3 aは高速モードで運転可能に構成されている。この高速モードは^!転時より高速で回転されるものである（図 6 1の室外フアン 2 0 3

&の廳参照 J

そして、隨運転〖のように行われる。

B蕭運において（図 6 0におけるステップ s 1 1) 、 ^m ^ z o 3の着霜量が増力 ΠΤるにつれ室外側熱交換器 2 0 3の出口側冷媒温度 T s 1力氐下し、暖房能力が低下する。そこで、第 1センサ 2 1 1で検出する冷媒 T s 1が職 T aになると（ステップ S 1 2) 、暖;^運転を停止して（ステップ S 1 3) 、四路切 0 2を B側に切り換え（ステップ S 1 4) 、 ffi縮機 2 0 1を運転し（ステップ S 1 5) 、制御装置 2 1 3に内蔵したタイマーを作動させて（ステップ S 1 6) 隨サィクルで除霜運転を行う。

上記隨蔽が間 t ιιβしたときに表面部分 Aに撤する界面部分の霜又は氷が丽するようにこの膽時間 tmを予め言貌しておく。そして、間 βしたときに (ステップ S 1 7) 赚機 2 0 1を停止し (ステップ S 1 8) 、室外ファン 2 0 3 aを高速モードで運転する（ステップ S 1 9) 。これにより界面部分の霜又が H 解している表面部分 A上の霜又に Eが作用する。一方、この執側熱^^ 2 0 3の熱換画 ¾τΚ性と滑落性に優れているため、表面部分 Aに機している霜又〖と表面部分 Bに付着している霜又《¾ と力培,に連結して自重と匿により剥離される。このようにして室外側熱^^ 2 0 3の熱面における霜又は氷の剥進むにつれて執側熱^^ 2 0 3のが上昇する。隱運転時当初は、執側熱交鶴 2 0 3に霜又は氷が付着しているため室外側熱交換器 2 0 3における空気の出入口温 s 3 -T s 4が大きくなつていたが、側熱器 2 0 3に付着している霜又は氷が脱落するにつれ^側熱交 « 2 0 3のが上昇し、側熱器 2 0 3における空気の出入口? ¾ T s 3— T s 4が小さくなる。そこで、予め側熱鶴 2 0 3 における空気の出入口温度差 T s 3 -T s 4が淀値 T cより下回るようになったときに隨籠が完了するようにこの^ T s 3—T s 4を言貌しておく。そして、この ?^^T s 3— T s 4が旋値 T cより小さくなつたときに隨運転を終了させる（ステツプ S 2 0) 。なお、隨運転を終了した後は、四路切猜 2 0 2を A側に切り換えて通常の暖運転サイクルに戻って暖運転力開される（ステップ S 2 0→ステップ S 1 1、図 6 1参照）。

この鍾の形態 1 4«¾上のように構成されているので、雄の形態 1 3と同様の効果を奏する。

また、このの形態 1 4によれは、、 ¾B#、制御装置 2 1 3によりファン 2 0 3 aの速度が M ¾転時の速度より高速で運転されるため、熱換面との界面部分で鬲娜した熱¾面上の霜又〖¾Rを匿でより多く垂させることがきる。

また、の形態 1 4に係る冷? 置によれば、 1^11運転時において、表面部分 Aに接する界面部分の霜又は氷が ¾ ^するまでは前記除霜サイクルを作動させて室外ファン 2 0 3 aを停止しているので、熱面に付着した霜又は氷を屈匠で飛散させたい時のみ ¾®させることになり、より一層エネルギ" ¾率を向上させることがきる。

(麵の形態 1 5)

難の形態 1 5は、雄の形態 1 4における隨サィクルを職ホットガスパイパスに^^したものである。その内容を図 6 2〜図 6 4に基づき説明する。なお、図 6 2は^の形態 1 5に係る冷置の冷媒回路図であり、図 6 3は同冷置の制御装置による除霜運転時の制御フローチャートであり、図 6 4は同制御装置による除霜 g¾ 時の j御タイミングチヤ一トである。

なお、無の形態 1 5は、冷房サイクル、 «サィクル、着霜を検出する第 1センサ 2 1 1、運の終了を検出するための第 3セ 1^2 2 1及び第 4センサ 2 2 2はの形態 1 4の:^と同様である。

また、冷媒回路には、應機 2 0 1の吐出配管から鶴サイクルにおける^ M則熱腿 2 0 3の入口側にホットガスパイパス回路 2 0 7が設けられ、このホットガスパイパス回路 2 0 7中に電猜などのバイパス弁 2 0 8が設けられている。そして、隨運転のように行われる。

隱運転時において（図 6 3におけるステップ S 2 1) 、執側熱^^ 2 0 3の着霜量が増力 trTるにつれ側熱¾§§2 0 3の出口側冷 ¾ T s 1が低下し、鶴能力が低下する。そこで、第 1センサ 2 1 1で検出する冷媒^ JtT s 1が^ ¾¾T aになると（ステップ S 2 2) 、暧運転を停止し、 |»»2 0 4を閉鎖し、かつ除霜運転に切り換える。この切り換えは、 B縮機 2 0 1の運転は繊したままとしてファン 2 0 3 aを停止することにより（ステップ S 2 3) »運転を停止し、ノィパス弁 2 0 8を開放して（ステップ S 2 4) Ml機 2 0 1の吐出ガスを側熱^ ¾§§2 0 3の入口側にことにより隨運転を開始する。同時に制御装置 2 1 3に内蔵した夕イマ一を作動させる（ステップ S 2 5) 。このとき冷媒流通回路中には «Μ2 0 4が介在しないとなり、赚機 2 0 1の高 ί脏カ差は小さくなるので、 ffi縮機 2 0 1の吐出量は大幅に増大する。したがって、 ffi縮機 2 0 1の吐出ガスが^ *m側熱交擺 2 03に供給されるため、冷媒回路の高圧側にされていた熱エネルギ一が一挙に側熱換器 2 0 3を力 Π熱するために供給されることになる。この回路力 ^砲の形態 1 5における隨サィクルであり、これを単純ホットガスサイクル:^:と ¾rfる。

また、上記除霜サイクルによる除霜が^¾ ^間 t m経過したときに表面部分 Aにする界面部分の霜又 ¾¾Cが 1$ するようにこの戸 f¾時間 t mを予め言淀しておく。そして、所定時間経過したときに（ステップ S 2 6) ノパス弁 2 0 8を閉鎖し（ステップ S 2 7) 、室外ファン 2 0 3 aを高速モードで運転する（ステップ S 2 8) 。これにより界面部分の霜又 «¾Cが舊している表面部分 A上の霜又〖おに脈が作用する。一方、この側熱¾§2 0 3の熱換画 ¾性と落性に優れているため、表面部分 Αに接触している霜又は氷と表面部分 Βに付着している霜又は氷とカ鄉分的に連結して自重と風圧により剥離される。

このようにして室外側熱交換器 2 0 3の熱面における霜又は氷の剥離が進むにつ xm-m ^ ^ 2 0 3のが上昇する。則熱擺 3における空気の出入口

?¾^T s 3 -T s 4の変化により^ ft運転を終了する点は実施の形態 1 4のと同様である（ステップ S 2 9) 。なお、除霜運転を終了した後は、室外ファン 2 0 3 aの運転を再開することにより暖運転に復帰させる（ステップ S 2 9→ステップ S 2 1) この実施の形態 1 5 上のように構成されているので、 «の形態 1 4と同様の効果を奏する。

また、この雄の形態 1 5によれば、隨運転は単純ホットガスパイパス滅を翻しているので、

また、この実施の形態 1 4によれば、隨は単純ホットガスバイパスを翻しているので、冷媒回路の高圧側にされていた熱エネルギーが一挙に蒸発器に放出される。したがって、鹏間で表面部分 Aに纖している界面部分の霜又〖お Kを贿することがき隨運辦間を»|"ることがきる。なお、熱換面の全表面の霜又は氷を薩する必要のある魏の冷凍装置では熱量不足を招きやすいが、本発明の齢は表面部分 Aの表面部分（界面部分）の霜又のみを讓すればよいので、熱エネルギ一不足の' «がない。の形態の変更例）

( 1 ) 難の形態 1において、室内側熱 5の熱面部に対して上記本発明の髓をなす表面を付与するようにしてもよい。このように構^ mば、前述の効果を奏するばかりでなく、荷冷^^における室内側熱 « 5の霜の発生を抑制すること力きる。この点に関し、他のの形態においても同様である。

(2) ¾sの形態 1においては、冷麟置はセパレート型のヒートポンプ式空気調和機とされているが、冷?蝶置はこれに p跪されるものではない。例えば、のヒ一トポンフ¾¾気謝口機、冷 )i«用冷置などでもよい。この点に関し、他の難の形態においても同様である。

(3) 謹の形態 1においては、 ¾^側熱は熱 \°イブ 1 6が 2列 8段に配列されたものであるが、執側熱鶴 3はこれに P腕されるものではない。例えば、熱換パイプ 1 6の列数は 1列のものでも、また、 3列以上のものでもよい。この点については他の実施の形態においても同様である。

(4) «の形態 6においては、執側熱 ¾g§3の下¾及び出側のフィンピッチが大きくなるように構成されているが、執側熱麵 3の下 »又は空織出側端部の何れか一方のみのフィンピッチのみを大きくすることもできる。

( 5 ) 実施の形態 9においては室外側熱交換器 3を下端部が風下側となるように傾斜させているが、向に、つまり執側熱^§3の下端部が風上側となるように室外側熱腿 3を愠斜させてもよい。このように構 ^|"れば、脈が下方に向けて^ T する水滴を後押しするように作用するので、より一層水滴や霜を ¾ さすくすることがき、冷?; 間のより一層の延 SRt ^運転時間のより一層の短縮を図ることがさる。

(6) また、難の形態 1 3においては、 P纏サイクルを正サイクルホットガスバィパス^;としてもよい。すなわち、正サイクルホットガスバイパス;^:は、 »運転時の冷媒回路で冷媒を循環させながら J¾縮機吐出ガスを蒸発器入口側にバイパスさせる隨サィクルを行うものであるので、このように構^ "るには、実施の形態 1 3の冷媒回路中に難の形態 1 5の: ^と同様のホットガスノィパス回路 2 0 7を設ける。また、隨中も用腿漏 2 0 4を^ »させたままとするので、バイパス弁 2 0 8 の冷媒：を魏の形態 1 5の：^よりも大きくする。したがって、隨サィクルは、 ,サイクルにおいてバイパス弁 2 0 8を開方ることにより形成される。また、 ^ tの制御フローチャートは図 β 3と同一で行われる。このように構^ Τれば、、 is縮機 2 0 1をさせながら imi転に切り換えることが、できるので、 mm 時間力 «される。

( 7 ) 実施の形態 1 4及の形態 1 5において、暖^転時における室外ファン 2 0 3 aの廳モードを多段階とし、隨運繊におけるのファン 2 0 3 aの高速モ一ドをこの^ 時における屈速モードの中の高速モードのとすることもできる。このように構^ ば、執ファン 2 0 3 &の回¾¾¾を0«51^用と共通させているので、執ファン 2 0 3 aの,睡装置を^ fffiにすること力きる。難上の利用可能性

以上のように本発明に係る文控 Mffl熱交^^は、家庭用及^務用の^調和機、家庭用及務用の冷鶴、家庭用及び業務用の冷藤家庭用及務用の'衞易装置などの除霜を必要とする熱 βに有用である。

Claims

請求の範囲

1. 空気との熱面を形^ るフィンと、このフィンと云導関係に配設され内部に熱 »を流通させる熱 ¾Α。ィプとを備え、

嫌 3フィンは、 ί謹容量の表面部分 Αと霜又〖おとの!^ ½Χは付着性が低い表面部分 Bとが分舰置されてなる表面職の空気との熱面部を有し、

かつ、表面部分 A及び表面部分 Bは、下記の特 (41及性 2

特性 1；霜又は氷が付着している表面を加熱した場合、表面部分 Aに接触している界面部分の霜又は氷が表面部分 Bに接触している界面部分の霜又は氷より早く融解する特性

特性 2；霜又は氷が付着している才表面を加熱した場合、表面部分 Bに付着している霜又は氷と表面部分 Aに付着している霜又は氷の少なくとも一部とが連なって自重により音! ¾ί表面から剥 »る特性

を充足するものであることを i [とする文 ^¾熱。

2. 空気との熱換面を形财るフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され、内部に熱 »を流通させる熱パイプとを備え、

鎌己フィンは、 (A) ンダ一樹脂、

(B-1) DB PP及糧が 4 5〜4 5 0 crnVl 0 0 gの炭素単側質、および (C) 分翻

からなる表面処

で形成された^^施されてなる空気との熱面部を有することをとする^気用熱¾§§。 3. との熱換面を形るフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され内部に熱 »を流通させる熱パイプとを備え、

觸己フィンは、 (A) iiT 'ttnィンダ一樹脂、

(B- 2) 窒素吸着腺面積が 3 0〜4 0 0 m²/gの炭素単働質、および

(C) 分翻

からなる表面処 SfflWt;

で形成された^!が施されてなる空気との熱面部をすることを«とする気用熱艇

4.空気との熱交換面を形るフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され、内部に熱媒体を流通させる熱パイプとを備え、

フィンは、 (A) ンダ一樹脂、

(B - 3) DB PP ^gが 4 5〜4 5 0 cm³/l 0 0 gで鶴吸着脑賺が 3 0〜 4 0 0m²Zgの藤単彌質、および

(C) 分翻

からなる表面処 Sffl糸滅物

で形成された ^されてなる空気との熱 ^ ^面部を^ ることを體とする文控気用熱交鶴。

5. 表面糸滅物が、 1 7± 1 で相 6 0±2 %の下に水平に載置された難社に蒸留水を 4μリットル ίϋΤして水滴を形成し、ついで,斗板を角度 0. 1度ずつ媒斜させていき、 7Κ滴ががり始めたときの I ^斗板の角度によって定義される滑落角の初回の滑落角が 1 5度以下の塗膜を与える表面処理用である請求項 2〜 4の何れか 1項に記載熱交脇。

6. 撥水 '14 インダー樹脂（Α) 1 0 OS*部に対して、炭素単働質（B— 1) ないし（B— 3) を2 5≤¾¾以上で4 0 0重*¾以下、および分■ (C) を 5S*¾I¾ 上で 1 0 0鶴[5以下含む請求項 2〜 5の何れか 1項に記載のタ iS^ffl熱^§。

7. 撒 Κ¾Λインダー樹脂 (Α) が、フッ素樹脂である請求項 2〜 6の何れか 1項に記載の避細熱鶴。

8. フッ素樹脂が、

( 1) 式（I ) ：

一 CF₂— CFX - ( I )

(式中、 Xはフッ素原子、髓原子、 · τΚ素原子またはトリフルォロメチル基である）で表わされるフルォロォレフィンネ tit単位（1)、

(2) 式 (II) ：

-CH₂-CR (CH₃) 一 (II)

(式中、 Rは数 1〜8のアルキル基である）で表わされる β—メチル置 —才レフイン構造単位 (2)、

(3)化^0«匕応性基を ¾ る単量体に基づく ί髓単位（3) 、

(4) エステル基を側鎖に； Tる単量体^ Sづくネ齄単位（4) 、および

(5) 他の共重合可能な単量体に基づく i it単位 (5) 力らなり、ォ冓造単位 (1)が、 20〜60モレ％、 m mi (2)が、 5〜25モ^ /%、構造単位 (3)が 1〜45モル％、 ί鷂単位 (4)が:!〜 45モル％およ冓造単位 (5 ) が 0〜45モル％ (ただし、ネ膽単位 (1) + (2) の合計が 40〜90モル％である）含まれてなる数平均 1000〜 500000の含フッ素共重合体である請求項 7記載の文^ mffl熱^^

9. (Β— ι)が分 (c)で予め処理された^^単^質である請求項 2に記載の避細熱擺。

10. 炭素単働質 (B-1)がカーボンブラックまたはカーボンナノチューブである請求項 2に記載の熱^§。

11. 単働質（B— 2)が分翻 (C)で予め処理された炭素単働質である請求項 3に記載の避熱

12. 炭素単質 (B-2)がカーボンブラックまたはカーボンナノチューブである請求項 3に記載の ^熱^ ¾

13. m m (B— 3) が分翻（c)で予め処理された炭素単質である請求項 4に記載の文控熱

14. 炭素単働質（B— 3)がカーボンブラックまたはカーボンナノチューブである請求項 4に記載の避細熱^^。

15. 分翻 (C)が、フルォロアルキル基をるビニルモノマ一から誘導された繰返し単位を含む重合体で請求項 2〜 14の何れか 1項に記載の避鋼熱艦

16. 重合体が、非フッ素系ビニルモノマ一との共重合体である請求項 15記載の避

17.さらに架橋剤 (E) を含み、かつ撥水' Ι4Λインダー棚旨（A) m mim 性基を ¾ る樹脂である、請求項 2〜16の何れか 1項に記載の文控鋼熱

18. 化^^化性基を衬る撥水 ttAィンダ一樹脂中の化^ 性基 1当量に対して、架橋剤 (E) を 0. 1当量以上で 5当量以下含む請求項 17記載の文控気用熱^^

19. 表面処理糸賊物が、 17±1 で相¾¾60±2%のこ水平に載置された |^斗¾±に蒸留水を 1μリットル滴下して水滴を形成し、ついで画板を角度 0 . 1度ゎ鵂斜させていき、 7_Κ滴ががり始めたときの斗板の角度によって定義される超微小水滴の滑落角の初回の微小水滴落角が 15度以下のを与える請求項 2〜 18の何れか 1項に記載の避鋼熱鶴。

20. 空気との熱換面を形^ るフィンと、このフィンと謝云導関係に配設され内部に熱 J維を麵させる熱^ ィプとを備え、

嫌 3フィンは、撥水インダー樹脂、ポリテトラフルォロエチレン粒子、分翻、容量の^^立子及び溶媒からなる表面処で形成された塗^ ½施されてなる空気との熱換面部をすることをとする文控^熱。

21. 嫌 BJtz ttAイング一樹脂はフッ素樹脂であり、

1913ポリテトラフレ才ロエチレン；^子は重量平均が、 500〜200, 000、平均粒子径が。. 1μπι¾上であり、

嫌 ¾t ^はフルォロアルキル基を^ るビニルモノマ一から誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、

霞雄容量の »立子は、モ容量が eCa/JK-'mo 1 -¹〜 7Ca,JK-'m o 1⁴であって導電性を；るものであり、

羅 3溶媒は有機溶縣であり、

更に、これらa«の配合割合は、 'インダー樹脂 100重葡に対してポリテトラフルォロエチレン粒子が 100〜20 Omm 分翻が 5~3011*¾織容量の子が 25〜200麓部、溶腳 400〜2, 000S*gI5である請求項 20に記載の避^ ffl熱搬。

22. 嫌己フィンは、プレートフィンであって、複数枚が^?定間隔で配置され嫌 3熱交換パイプは、この複数のプレートフィンを貫通するように配設されてなり、嫌 3フィン間が空として形成されてなる請求項 1〜 21の何れか 1項に記載の控細熱交観。 '

23. 嫌己プレートフィンは、スリットフィンとして形成されている請求項 22記載の避細熱交鶴。

2 4. 賺己プレートフィンは、 ^"パフインとして形成されている請求項 2 2記載の対

2 5. 嫌己プレートフィンは、フラットフィンとして形成されているとともに、 ^流 ®¾F向における熱交換パイプの «側に切欠部が設けられている請求項 2 2記載の文控熱交雄。

2 6. 嫌 3プレートフィンは、表面にディンプルが設けられている請求項 2 2記載の対空細熱交艦

2 7. 嫌己プレートフィンは、空織出側 |¾：ぉいてフィンピッチが大きく形成されている請求項 2 2〜2 δの何れか 1項に記載の文控^^熱 ¾g§。

2 8. 嫌 3プレートフィンは、下端部においてフィンピッチが大きく形成されている請求項 2 2〜 2 7の何れか 1項に記載の避細熱^^

2 9. 嫌己プレートフィンは、空気において端縁部が斜めとなるように配置されている請求項 2 2- 2 8の何れか 1項に記載の文控細熱腿。

3 0. 嫌己熱パイプは、 ¾ 状に配列されている請求項 2 2〜 2 9の何れか 1項に記載の文控^ ffl熱交擺。

3 1. 嫌己熱換パイプは、扁職チューブであって撤列に配置され嫌 3フィンは

、コルゲ一トフインであって翻部が熱パイプと直^ るように形成されこのフィンの翻部とこ形成される空間は、空 CT¾として形成されてなる請求項 1〜 2 1の何れか 1項に記載の控細熱艦 3 2. 編己熱換パイプは、空気 »向と直效る面に配設され識己フィンは、メッシュフィンであってフィンの面部が空気向と直 ^る面となるように配置されてなることを體とする請求項 1〜 2 1の何れか 1項に記載の文控鋼熱

3 3. 請求項 1〜 3 2の何れか 1項に記載された控細熱腿が発器として棚されていることを 1敷とする冷?;^置。

3 4. ヒートポンプ避気調和機として構成された冷凍装置であって、請求項 1〜3 2 の何れか 1項に記載された文控鋼熱^^が側熱^^として棚されてなることを； itmとする?令 ^置。

3 5. ヒートポンプ式^;調和機として構成された冷鶴置であって、請求項 1〜3 2 の何れか 1項に記載された文控鋼熱鶴が室内側熱麵及び執側熱交観としてそれぞれ^ fflされてなることを體とする冷雜置。

3 6. 請求項 1〜 3 5の何れか 1項に記載された文控細熱腿からなる蒸発器と、蒸離と熱換する空気を蒸発器に »する i Ji と、隨運転時に ffi縮機吐出ガスを嫌 3蒸発器に働合する瞧サイクルで運転し得る冷媒回路と、隨運辦に識3隨サィクレをさせるとともに前B¾«を 5»するように制御する制御装置とを備えた冷凍装置。 '

3 7. 請求項 1に言 S載された MS ^熱^^からなる蒸発器と、この^ ¾器と i咬換する空気を蒸発器に送風する送風機と、除霜¾^に圧縮機吐出ガスを前記蒸発器に供給する隱サイクルでし得る冷媒回路と、隨運嫌に、表面部分 Aに接する界面部分の霜又が！ ^するまでを停止して嫌己 ^サイクルをさせ、表面部分 Aに接する界面部分の霜又は氷が ¾|した後はを運転するとともに t^^H サイクルを不體とする制御装置とを備えた冷離置。

3 8. 冷運転可能なヒ一トポンプ式冷?雄置として構成され請求項；!〜 3 5の何れか 1項に記載された熱騰からなる蒸発器と、この蒸発器と熱換する空気を蒸発器に画すると、隨運 «に機吐出ガスを嫌藤に備合する隨サイクルで運転し得る冷媒回路と、隱に嫌 S隨サィクルを欄させるとともに、運転中における Ι !3¾Μの運 ¾¾荬を、

いる藤のうちの最も速いとするように制御する制御装置とを備えた冷 ¾g置。

3 9. 冷運転可能なヒートポンプ式冷凍装置として構成され請求項 1〜3 5の何れか 1項に記載された避細熱¾§§からなる蒸発器と、この蒸発器と熱換する空気を蒸発器に 3»する ¾¾1と、匪 31 ^に ffi縮機吐出ガスを嫌藤離に供給する隨サィクルで運転し得る冷媒回路と、 ^¾ fに嫌編サイクルを «させるとともに、除霜 5¾中における前記 ί» の度を、時に選択可能とされているより速い «とするように制御する制御装置とを備えた冷? IS置。

4 0. tilt己冷媒回路は、正サイクルホットガスバイパス:^;の隨サイクルを備えている請求項 3 6- 3 9の何れか 1項に記載の冷離置。

4 1. 爾 3冷媒回路は、逆サイクル^:の隨サイクルを備えている請求項 3 6〜 3 9 の何れか 1項に記載の冷離置。

4 2. 鎌己冷媒回路は、単純ホットガスバイパス^:の隨サイクルを備えている請求項 3 6〜 3 9の何れか 1項に記載の冷置。