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WO1990012232A1 - Valve for pressure medium - Google Patents

Valve for pressure medium Download PDF

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Publication number
WO1990012232A1
WO1990012232A1 PCT/DE1990/000280 DE9000280W WO9012232A1 WO 1990012232 A1 WO1990012232 A1 WO 1990012232A1 DE 9000280 W DE9000280 W DE 9000280W WO 9012232 A1 WO9012232 A1 WO 9012232A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
valve according
bores
outflow
diameter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/DE1990/000280
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Götz-Dieter MACHAT
Eugen Ebert
Hans WÖLFGES
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bosch Rexroth AG
Original Assignee
Mannesmann Rexroth AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mannesmann Rexroth AG filed Critical Mannesmann Rexroth AG
Publication of WO1990012232A1 publication Critical patent/WO1990012232A1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K17/00—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves
    • F16K17/02—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side
    • F16K17/04—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded
    • F16K17/10—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded with auxiliary valve for fluid operation of the main valve

Definitions

  • the invention relates to a pressure medium valve, in particular to a pilot-controlled pressure limiting and pressure switching valve.
  • the invention relates to a pressure relief valve according to the preamble of claim 1.
  • Valves of this type are already known and are explained in the description of the figures with reference to FIGS. 1 to 4.
  • the additional force in the opening direction causes an additional stroke which the piston would not carry out under the same conditions, but without the lateral screwing in on the cylindrical surface of the piston.
  • the control deviation of this known valve is reduced by this additional stroke.
  • a major disadvantage of the lateral screwing in on the piston is, however, that the additional force generated by the dynamic pressure in the outflow area in the opening direction is dependent on the stroke or volume flow, which
  • REPLACEMENT LEAF "S" -shaped characteristic curve results.
  • Another disadvantage is the poor repeatability in the production of the concave profile of the lateral surface, so that deviations in the characteristic curves occur in valves from different production lots.
  • the present invention has for its object to form a pressure medium valve according to the preamble of claim 1 and other claims while avoiding the disadvantages of the prior art.
  • the invention aims to design the pressure medium valve in such a way that the control deviation of the valve is low in the entire quantity range of the respective nominal size, with good stability being achieved at the same time. According to the invention, this is done by effectively compensating the axial component of the flow force in the outflow region of the valve bushing.
  • the pressure medium valve according to the invention should be able to be manufactured with good repeatability. Furthermore, favorable noise behavior is sought.
  • the invention provides a pressure medium valve according to claim 1.
  • FIG. 1 shows a known main valve of a pilot-controlled pressure relief valve with a conventional ring channel
  • Fig. 2 control characteristics for the valve of FIG. 1;
  • FIG 3 shows another known main valve with a concave piston surface for a pilot operated pressure relief valve (e.g. DB 20K series 4x);
  • a pilot operated pressure relief valve e.g. DB 20K series 4x
  • FIG. 5 schematically shows a first exemplary embodiment of a main valve according to the invention for a pilot-controlled pressure limiting valve
  • Fig. 7 is a schematic, partially sectioned detail of the valve of Fig. 5;
  • Fig. 8 is a section along line 8-8 in Fig. 7;
  • FIG. 9 shows a detail from FIG. 7 for accommodating the numerous reference numerals
  • FIG. 10 shows a second exemplary embodiment of a main valve, although this is not a seat valve as in FIG. 5, but a slide valve;
  • FIG. 11 shows a section along line 11-11 in FIG. 10;
  • FIG. 13 shows the same representation as FIG. 10, but here the pressure medium flow is indicated by arrows;
  • FIG. 15 shows a section of the known valve according to FIG. 1;
  • FIG. 16 shows a detail of the valve according to the invention according to FIG. 5;
  • FIG. 17 shows a comparison of the control characteristic curve for the valves according to FIGS. 15 and 16 (similar to FIGS. 2 and 6);
  • FIG. 21 shows a fourth embodiment of the invention
  • Fig. 22 shows a fifth embodiment of the invention
  • REPLACEMENT LEAF 23 shows a representation similar to FIG. 7 to illustrate an essential feature of the invention.
  • 24 shows a sixth exemplary embodiment of the invention.
  • main stage valves main stage valves
  • FIGS. 1 to 4 main stage valves
  • FIGS. 7 to 9 a first exemplary embodiment of a pressure medium valve according to the invention is described with reference to FIG. 5, in the context of a pressure relief valve, as is preferably to be used in a pilot-controlled pressure relief valve of FIG. 14.
  • FIGS. 10 and 11 A second exemplary embodiment of the invention will then be described with reference to FIGS. 10 and 11, but in contrast to FIGS. 5 to 9 it is not a seat valve but a slide valve.
  • FIGS. 12 to 19 show three further exemplary embodiments of the invention, which illustrate a further principle of the invention.
  • FIG. 1 shows in section a known pressure relief valve 10, which has a bushing 11 with an inflow bore 12 running symmetrically to the longitudinal or valve axis 13 and outflow bores 14 running transversely to the valve axis 13.
  • a valve piston 16 is mounted so that it can be moved back and forth and is biased against the valve seat by a spring 17.
  • FIG. 3 shows another known pressure relief valve 20, in which the piston 22, which is mounted so that it can move back and forth in the sleeve 11, has a concave piston jacket surface 21.
  • Fig. 4 shows, somewhat exaggerated, the control characteristics for the valve of Fig. 3.
  • the lateral screwing in on the piston has the effect that the additional force generated by the dynamic pressure in the outflow region is dependent on the stroke or volume flow in the opening direction, which leads to the S-shaped characteristic curve shown.
  • FIG. 5-9 show a first exemplary embodiment of a pressure limiting valve 24 according to the invention with a bush 25 in which a plurality of outflow bores 26 running perpendicular to the longitudinal axis 13 of the valve 24 and an inflow bore 12 parallel to the valve axis 13 are formed.
  • the annular channel 19 already present in the valve of FIG. 1 is improved.
  • the ring channel is identified by 27, on the basis of whose use the favorable control characteristics shown in FIG. 6 are obtained.
  • the first embodiment of the invention is shown enlarged and it can be seen that the annular channel 27 has a width b2.
  • the ring channel 27 consists of an actual ring channel 30 with the width b 1 and a so-called ring channel section 37.
  • the ring channel section 37 is part of a conical valve seat surface 35 which, through the valve seat 36, leads into the already mentioned ring channel section 37 and a connecting section 38 is divided.
  • the conical valve seat surface 35 merges upstream into the inflow bore 12.
  • the valve piston 16 is preferably circular cylindrical in cross section.
  • the actual ring channel 30 has a ring channel start
  • an overall inflow slope is designated, which runs between the valve seat 36 and the beginning of the annular channel bottom surface 32.
  • a piston edge 40 formed by the piston 16 sits on the valve seat 36.
  • the width of the total inflow slope 39 is designated by c.
  • annular channel-free zone 43 (see, for example, FIG. 7) with a width f is formed between the end of the annular channel 27 in the flow direction and the apex line of the outflow bore 26 which is furthest away in the direction of fluid flow.
  • the distance or the width between the valve seat 36 and the central axis 41 is denoted by a.
  • annular control cross-section 45 is formed between the piston edge 40 and the total inlet slope 39.
  • annular channel 27 runs largely in webs 47 remaining between the outflow bores 6.
  • the annular channel start slope 39 forms an angle beta with respect to the valve axis 13, while the conical valve seat surface 35 forms an angle alpha.
  • Q _ p funding stream Q H - volume flow main stage; Q v - volume flow pilot stage; P A - inlet pressure; P ⁇ - pilot stage; 1 - orifice for control volume flow (usually several resistors are connected in series); 2 - orifice to dampen the movement of the main piston; 3.4 - relief orifices (DBW)
  • FIGS. 10, 11 and 13 show a so-called poppet valve
  • a slide valve 50 will now be described as a second exemplary embodiment of the invention with reference to FIGS. 10, 11 and 13.
  • the difference between the second exemplary embodiment and the first exemplary embodiment is that no conical valve seat surface 35 is provided here and that the valve seat 36 is formed directly at the intersection of the annular channel bevel 31 and the inflow bore 12. Accordingly, the same reference numerals are used as in the previous embodiment.
  • a / dl 0.18 to 0.35
  • b / dl 0.16 to 0.25
  • valves 24, 50 according to the invention have a particularly low control deviation in the stationary area and good stability behavior, and they are used especially as main stages in both pressure limiting valves and pressure connection valves.
  • the geometric dimensions are characterized by the above-mentioned ratio values. Taking these ratio values into account, comparably good results can be achieved with valves with different piston diameters.
  • the pressure set In the case of pilot operated pressure relief valves, the pressure set generally increases with the volume flow. This pressure increase, based on the range of change of the volume flow, represents the control deviation of the valve in the steady operating state
  • the force of the main piston spring 17 increases. Its pretensioning force and rigidity are designed to be low, since the main piston 16 is piloted or "preloaded” by an oil volume under pressure.
  • the high flow rate in the variable control cross section 45 requires only small changes in stroke in the case of large setting pressures and large changes in volume flow.
  • the increase in spring force with the piston stroke is therefore very small.
  • the increase in the spring force due to the amplification by the effect chain of the control volume flow control deviation of the pilot control pressure limiting valve can result in a not insignificant increase in the control deviation of the overall valve.
  • the change in the spring force influences the control deviation in a direct and indirect way: directly through the change in the spring force alone, and indirectly through the increase in the control volume flow.
  • An increase in the control volume flow results in an increase in the control pressure (control deviation of the pilot pressure relief valve 5), which in turn causes an increase in the inlet pressure at the main connection of the valve 24.
  • the liquid jet In order to be able to pass through the narrowest cross section of the throttle, the liquid jet must be strongly accelerated. For this purpose, the potential energy of the static pressure is converted into kinetic acceleration energy. The resulting pressure loss is synonymous with the flow force.
  • a constant control pressure is applied to the main stage of a pilot-controlled pressure relief valve (e.g. by supplying the control volume flow to the pilot pressure relief valve via a quantity regulator), an increase in the set pressure P setpoint is measured with increasing volume flow over the main stage .
  • the flow force acts on the piston 16 in the closing direction and is the main cause of the rise in pressure.
  • the resulting pressure increase proportional to the volume flow downstream of the variable control cross-section largely compensates for the pressure loss responsible for the flow flow upstream in the inflow area in the vicinity of the variable control cross-section 45. In other words: due to the increased pressure in the The gap between piston 16 and bore webs 47 (eg FIG. 11) the integral pressure difference at the control cross section is smaller.
  • the piston 16 will therefore perform a larger opening stroke, or the same increase in volume flow corresponds to a greater increase in the control cross-sectional area than in the case of an annular duct of the conventional design with a lower dynamic pressure in this outflow annular gap. This significantly reduces the increase in inlet pressure with the volume flow.
  • FIG. 15-18 shows a comparison of the characteristic curves of the pressure as a function of the volume flow and of the control volume flow as a function of the flow rate with the pressure as parameters for a main stage of the old, conventional construction (FIG. 15) and a main stage shown with new seat geometry (Fig. 16).
  • FIG. 19 shows the course of the flow force for three cases, A, B and C. With A and B the resistance of the inner ring channel is negligible. In Fig. 19c, 99 denotes the inner outflow channel.
  • the measurements relating to the change in the flow force with the piston stroke basically have the same course (FIG. 19).
  • the flow force initially rises sharply with the piston stroke and the volume flow, from the maximum of the flow force the volume flow remains constant in the further course and the flow force then drops hyperbolically with the piston stroke.
  • the maximum could be considerably reduced (FIG. 19, dashed curve), hence the good stability and low tendency to flutter.
  • the effect of the flow force on the control deviation of the valve is - similar to that of the force of the main piston spring - amplified by the control deviation of the pilot control, i. H. an increase in the flow force causes an increase in the pressure drop at the orifice for the control volume flow, this increases and causes an increase in the control pressure and thus the inlet pressure.
  • REPLACEMENT LEAF 20 shows in section a third exemplary embodiment of the invention, of which only one valve sleeve 60 is shown in section, while the piston has been omitted.
  • an inflow bore 12 and a plurality of outflow bores 26 with the diameter d3, which are arranged in a plane perpendicular to the longitudinal axis 13 of the valve and are arranged at a radial distance, are provided.
  • this is a poppet valve
  • only an annular channel bevel 61 is provided, similarly to the exemplary embodiment according to FIG. 10, which coincides with the conical valve seat surface and forms the valve seat 63.
  • the ring channel is designated 64 here and has a width b2. It can be seen that an annular channel-free zone 43 with the width f remains, which, despite the fact that here b2 is approximately equal to d3, results in an advantageous mode of operation for the valve.
  • the angle beta is preferably 30 ° here.
  • FIG. 21 shows a fourth exemplary embodiment of the invention, specifically in a modification of FIG. 20 insofar as here again a conical valve seat surface 65 with a valve seat 66 is provided separately. An annular channel slope 67 is then provided. The width b2 of the ring channel 69 is larger here than the diameter d3 of the outflow bores 26. Nevertheless, the valve can be operated advantageously.
  • the ring channel-free zone is again designated 43 and has a width f.
  • annular channel 71 in turn has a width b2 which is substantially larger, approximately 50% larger than the diameter d3 of the outflow bores 73.
  • annular channel-free zone 43 with a width f.
  • outflow bores 73 and 74 with different diameters are provided.
  • REPLACEMENT BATT A merma er prior to the transition in the control area of the control piston from the inlet bore to the ring channel.
  • This measure already achieves a substantial improvement in the control behavior of the pressure valve. See Fig. 23, which was derived from Fig. 7 to illustrate this measure.
  • the level shown in Fig. 7 results in practice from grinding. However, it should be pointed out that the diameter d2 is larger than that of the inflow bore 12.
  • a stepless transition region 31, 35 is provided in the control region of the control or control edge 40 between the inflow bore 12 and the annular channel 27 .
  • transition region 31, 35 is composed of two conical partial regions, which simultaneously form the one boundary wall of the annular channel 27, the one partial region 35 adjoining the inflow opening 12 at an angle oi. runs between 10 ° and 25 ° and the second partial area 31 runs at an angle, which corresponds to the angle, or an angle ⁇ . + 7.5 ° to 15 °.
  • transition region 35 adjoining the inflow opening 12 forms the seat 36 for the control or piston edge 40 and is ground. It is preferred that the longitudinal extent of the two partial areas 31, 37 is approximately the same. It should be pointed out that the zone (width f) of the outflow bores 26 free of the annular channel is preferably at least 30% of the diameter d3 of the outflow bores 26.
  • the width b 7 of the ring channel 27 is smaller than the diameter d3 of the outflow bores 26. At least 6, preferably 8, outflow bores are preferably provided. The one facing away from the inflow opening 12
  • the annular channel width b 2 is larger than the diameter d3 of the outflow bores 73. These dimensions are preferred.
  • a good dependency on the pressure quantity with stable control behavior is preferably achieved if the following conditions are met:
  • the width of the ring channel 27 is the diameter d, the inflow or piston bore 12 in a ratio of less than 1: 4. At least 6 outflow bores 26 are provided.
  • the diameters d 2 / d- are in a ratio of 1.05 to 1.15.
  • FIG. 24 shows a sixth exemplary embodiment of the invention in which the outflow openings are arranged in two rows compared to the previous exemplary embodiments, with a favorable influence on the noise behavior.
  • an inlet bore 117 with a diameter d2 and two rows 118, 119 of exhaust bores 120 and 121 are provided in a bush 116.
  • the bores in the two rows 118 and 119 are preferably offset from one another (as shown).
  • the bores 120 and 121 have different diameters.
  • An annular channel 127 has a width b "such that a zone 43 free of an annular channel remains with a width f.
  • the general statements mentioned above also apply analogously to this exemplary embodiment.
  • the outflow bores 120, 121 can also open "Several levels are arranged on the circumference. Preferably, more than 8 outflow bores are arranged on each level.
  • the outflow bores in the row facing the seat surface have a diameter which is smaller than the width b 2 of the ring channel, and they lie in the latter Area, the row 118 of the outflow bores 120 facing away from the seat surface lying partly in the upper area of the ring channel and partly in the area of the zone 43 free of the ring channel. It is further preferred that the outflow holes 120 facing away from the seat surface have a larger diameter than that facing the seat surface outflow bores 121.
  • the invention provides a pressure medium valve with an inlet bore, an annular channel and a control piston, in which an annular channel is provided on the outflow side in order to achieve a low control deviation and good stability, the axial extent of which is smaller than the outflow area formed by bores.
  • the valve piston Preferential meadow the outflow bores run perpendicular to the longitudinal axis of the valve.
  • the valve piston preferably has a circular cylindrical cross section without, for example, a concave jacket surface as in FIG. 3.

Landscapes

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract

Described is a pressure-medium valve with an entry bore (12), an annular channel (27) and a control piston (16). To ensure low deviation and high stability, the annular channel (27) is located on the outflow side and its axial length is smaller than the length of the bores (26) forming the outflow.

Description

Druckmittelventil Pressure valve

Die Erfindung bezieht sich auf ein Druckmittelventil, und zwar insbesondere auf ein vorgesteuertes Druckbegrenzungs- und Druckzuschaltventil.The invention relates to a pressure medium valve, in particular to a pilot-controlled pressure limiting and pressure switching valve.

Speziell bezieht sich die Erfindung auf ein Druckbegrenzungs¬ ventil gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Ventile dieser Bauart sind bereits bekannt und werden in der Figurenbeschrei¬ bung anhand der Fig. 1 bis 4 erläutert.In particular, the invention relates to a pressure relief valve according to the preamble of claim 1. Valves of this type are already known and are explained in the description of the figures with reference to FIGS. 1 to 4.

Bei einem bekannten Hauptstufenventil mit einem herkömmlichen Ringkanal treten außerordentlich hohe Regelabweichungen auf. Bei einem bekannten Hauptstufenventil mit konkaver Kolbenman¬ telfläche wird eine Strömungskraftkompensation erreicht, und zwar durch eine Eindrehung in der.Mantelfläche des Hauptkol¬ bens im Bereich eines inneren Ausströmringkanals zwischen Buchse und Kolben (vgl. dazu auch die Fig. 3 und 4). Durch die seitliche Eindrehung entsteht eine Angriffsfläche am Kolben für den hinter dem Steuerquerschnitt umgelenkten austretenden Druckmittelstrahl. Die Strahlimpulswirkung des strömenden Druckmittels (Flüssigkeit) und der im inneren Ausströmkanal entstehende Staudruck, der auf eine mit dem Hub veränderliche Angriffsfläche auf den Kolben wirksam wird, können in bestimm¬ ten Bereichen .eogar zu einer Überkompensation der Strömungs¬ kraft führen, so daß sich ein abfallender Verlauf der Kennli¬ nien in bestimmten Volumenstrombereichen ergibt. Die zusätzli¬ che Kraft in Öffnungsrichtung bewirkt einen Zusatzhub, den der Kolben bei gleichen Bedingungen, jedoch ohne die seitliche Eindrehung an der zylindrischen Fläche des Kolbens nicht aus¬ führen würde. Durch diesen Zusatzhub wird die Regelabweichung dieses bekannten Ventils herabgesetzt. Ein großer Nachteil der seitlichen Eindrehung am Kolben ist aber der, daß die durch den Staudruck im Ausströmbereich erzeugte Zusatzkraft in Öff¬ nungsrichtung hub- bzw. volumenstromabhängig ist, was einenIn a known main stage valve with a conventional ring channel, extremely high control deviations occur. In a known main stage valve with a concave piston surface, flow force compensation is achieved, namely by turning the outer surface of the main piston in the region of an inner outflow ring channel between the bushing and the piston (see also FIGS. 3 and 4). The lateral screwing creates a contact surface on the piston for the emerging pressure medium jet deflected behind the control cross section. The jet impulse effect of the flowing pressure medium (liquid) and the back pressure which arises in the inner outflow channel and which acts on an attack surface on the piston which varies with the stroke can even lead to overcompensation of the flow force in certain areas, so that a falling course of the characteristic curves results in certain volume flow ranges. The additional force in the opening direction causes an additional stroke which the piston would not carry out under the same conditions, but without the lateral screwing in on the cylindrical surface of the piston. The control deviation of this known valve is reduced by this additional stroke. A major disadvantage of the lateral screwing in on the piston is, however, that the additional force generated by the dynamic pressure in the outflow area in the opening direction is dependent on the stroke or volume flow, which

ERSATZBLATT "S"-förmigen Kennlinienverlauf zur Folge hat. Ein weiterer Nachteil ist die schlechte Wiederholgenauigkeit in der Ferti¬ gung des konkaven Profils der Mantelfläche, so daß Abweichun¬ gen der Kennlinien bei Ventilen aus verschiedenen Fertigungs¬ losen auftreten.REPLACEMENT LEAF "S" -shaped characteristic curve results. Another disadvantage is the poor repeatability in the production of the concave profile of the lateral surface, so that deviations in the characteristic curves occur in valves from different production lots.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Druckmittelventil gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 und anderer Ansprüche unter Vermeidung der Nachteile des Standes der Technik auszubilden. Insbesondere bezweckt die Erfindung, das Druckmittelventil derart auszubilden, daß die Regelabweichung des Ventils im gesamten Mengenbereich der jeweiligen Nenngröße niedrig ist, und zwar bei einer gleichzeitig erreichten guten Stabilität. Erfindungsgemäß geschieht dies durch eine wirkungsvolle Kompensation der Axialkomponente der Strömungskraft im Ausströmbereich der Ventilbuchse. Weiterhin soll das erfindungsgemäße Druckmittel¬ ventil mit guter Wiederholgenauigkeit zu fertigen sein. Wei¬ terhin wird ein günstiges Geräuschverhalten angestrebt. Zur Lösung der Aufgabe sieht die Erfindung ein Druckmittelventil gemäß Anspruch 1 vor.The present invention has for its object to form a pressure medium valve according to the preamble of claim 1 and other claims while avoiding the disadvantages of the prior art. In particular, the invention aims to design the pressure medium valve in such a way that the control deviation of the valve is low in the entire quantity range of the respective nominal size, with good stability being achieved at the same time. According to the invention, this is done by effectively compensating the axial component of the flow force in the outflow region of the valve bushing. Furthermore, the pressure medium valve according to the invention should be able to be manufactured with good repeatability. Furthermore, favorable noise behavior is sought. To achieve the object, the invention provides a pressure medium valve according to claim 1.

Bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den weiteren Ansprüchen.Preferred embodiments of the invention result from the further claims.

Weitere Vorteile, Ziele und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung; in der Zeichnung zeigt:Further advantages, goals and details of the invention result from the description of exemplary embodiments with reference to the drawing; in the drawing shows:

Fig. 1 ein bekanntes Hauptventil eines vorgesteuerten Druckbe¬ grenzungsventils mit herkömmlichem Ringkanal;1 shows a known main valve of a pilot-controlled pressure relief valve with a conventional ring channel;

Fig. 2 Regelkennlinien für das Ventil gemäß Fig. 1;Fig. 2 control characteristics for the valve of FIG. 1;

Fig. 3 ein weiteres bekanntes Hauptventil mit konkaver Kolbenmantelfläche für ein vorgesteuertes Druckbegrenzungsventil (z.B. DB 20K Serie 4x);3 shows another known main valve with a concave piston surface for a pilot operated pressure relief valve (e.g. DB 20K series 4x);

ERSATZBL.ATT Fig. 4 Regelkennlinien für das Ventil der Fig. 3; ER BLOCK SHEET Fig. 4 control characteristics for the valve of Fig. 3;

Fig. 5 schematisch ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfin¬ dungsgemäßen Hauptventils für ein vorgesteuertes Druck¬ begrenzungsventil;5 schematically shows a first exemplary embodiment of a main valve according to the invention for a pilot-controlled pressure limiting valve;

Fig. 6' Regelkennlinien für das Ventil der Fig. 5;Fig. 6 'control characteristics for the valve of Fig. 5;

Fig. 7 eine schematische teilweise geschnittene Einzelheit des Ventils der Fig. 5;Fig. 7 is a schematic, partially sectioned detail of the valve of Fig. 5;

Fig. 8 einen Schnitt längs Linie 8-8 in Fig. 7;Fig. 8 is a section along line 8-8 in Fig. 7;

Fig. 9 einen Ausschnitt aus Fig. 7 zur Aufnahme der zahlrei¬ chen Bezugszeichen;9 shows a detail from FIG. 7 for accommodating the numerous reference numerals;

Fig.10 ein zweites Ausführungsbeispiel eines Hauptventils, wobei es sich hier allerdings nicht um ein Sitzventil wie in Fig. 5, sondern um ein Schieberventil handelt;10 shows a second exemplary embodiment of a main valve, although this is not a seat valve as in FIG. 5, but a slide valve;

Fig.11 einen Schnitt längs Linie 11-11 in Fig. 10;11 shows a section along line 11-11 in FIG. 10;

Fig.12 die gleiche Darstellung wie Fig. 7, wobei aber hier durch Pfeile der Druckmittelfluß angedeutet ist;12 shows the same representation as FIG. 7, but here the pressure medium flow is indicated by arrows;

Fig.13 die gleiche Darstellung wie Fig. 10, wobei aber hier durch Pfeile der Druckmittelfluß angedeutet ist;13 shows the same representation as FIG. 10, but here the pressure medium flow is indicated by arrows;

Fig.14 ein bekanntes vorgesteuertes Druckbegrenzungsventil, in dem die Erfindung vorzugsweise verwirklicht werden kann;14 shows a known pilot-operated pressure relief valve in which the invention can preferably be implemented;

Fig.15 einen Ausschnitt des bekannten Ventils gemäß Fig. 1;15 shows a section of the known valve according to FIG. 1;

Fig.16 einen Ausschnitt des erfindungsgemäßen Ventils gemäß Fig. 5;16 shows a detail of the valve according to the invention according to FIG. 5;

Fig.17 einen Vergleich des Regelkennlinienverlaufs für die Ventile gemäß Fig. 15 und 16 (ähnlich den Fig. 2 und 6);17 shows a comparison of the control characteristic curve for the valves according to FIGS. 15 and 16 (similar to FIGS. 2 and 6);

Fig.18 einen Kennlinienvergleich für die Ventile gemäß Fig. 15 und 16;18 shows a comparison of the characteristic curves for the valves according to FIGS. 15 and 16;

Fig.19 einen Kennlinienvergleich für die in dieser Figur sche¬ matisch angedeuteten Ventilbauarten;19 shows a comparison of characteristic curves for the valve types schematically indicated in this figure;

Fig.20 ein drittes Ausführungsbeispiel eines er indungsgemäßen20 shows a third exemplary embodiment of a device according to the invention

Ventils (ohne Kolben) im Schnitt; Fig.21 ein viertes Ausführungsbeispiel der Erfindung; Fig.22 ein fünftes Ausführungsbeispiel der Erfindung;Valve (without piston) in section; Fig. 21 shows a fourth embodiment of the invention; Fig. 22 shows a fifth embodiment of the invention;

ERSATZBLATT Fig.23 eine Darstellung ähnlich Fig.7 zur Verdeutlichung eines wesentlichen Merkmals der Erfindung. Fig.24 ein sechstes Ausführungsbeisiel der Erfindung. Im folgenden werden anhand der Fig. 1 bis 4 zwei bekannte Druckbegrenzungsventile (Hauptstufenventile) beschrieben, wie sie in einem vorgesteuerten Druckbegrenzungsventil gemäß Fig. 14 eingesetzt werden können. Sodann wird anhand der Fig. 5 zusammen den Fig. 7 bis 9 ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Druckmittelventils, im Zusammenhang eines Druckvegrenzungsventils beschrieben, wie es vorzugsweise m einem vorgesteuerten Druckbegrenzungsventil der Fig. 14 einzu¬ setzen ist.REPLACEMENT LEAF 23 shows a representation similar to FIG. 7 to illustrate an essential feature of the invention. 24 shows a sixth exemplary embodiment of the invention. In the following two known pressure relief valves (main stage valves) are described with reference to FIGS. 1 to 4, as they can be used in a pilot operated pressure relief valve according to FIG. 14. Then, together with FIGS. 7 to 9, a first exemplary embodiment of a pressure medium valve according to the invention is described with reference to FIG. 5, in the context of a pressure relief valve, as is preferably to be used in a pilot-controlled pressure relief valve of FIG. 14.

Sodann wird anhand der Fig. 10 und 11 ein zweites Ausführungs¬ beispiel der Erfindung beschrieben, wobei es sich allerdings hier im Gegensatsz zu den Fig. 5 bis 9 nicht um ein Sitzven¬ til, sondern um ein Schieberventil handelt.A second exemplary embodiment of the invention will then be described with reference to FIGS. 10 and 11, but in contrast to FIGS. 5 to 9 it is not a seat valve but a slide valve.

Anhand der Fig. 12 bis 19 wird dann auf die Funktionsweise der erfindungsgemäßen Druckbegrenzungsventile eingegangen. Die Fig. 20 bis 22 zeigen drei weitere Ausführungsbeispiele der Erfindung, die ein weiteres Prinzip der Erfindung veranschau¬ lichen.The operation of the pressure relief valves according to the invention is then discussed with reference to FIGS. 12 to 19. 20 to 22 show three further exemplary embodiments of the invention, which illustrate a further principle of the invention.

Beschreibung c|er Fig. 1 bis 4.Description of Figures 1 to 4.

Fig. 1 zeigt im Schnitt ein bekanntes Druckbegrenzungsventil 10, welches eine Büchse 11 mit einer symmetrisch zur Längs¬ oder Ventilachse 13 verlaufenden Einströmbohrung 12 sowie quer zur Ventilachse 13 verlaufenden Ausströmbohrungen 14 besitzt. In der Büchse 11 ist ein Ventilkolben 16 hin- und herbewegbar gelagert und wird durch eine Feder 17 gegen den Ventilsitz vorgespannt. Fig. 2 zeigt die bei einem solchen Ventil erreichbaren Regelkennlinien. Fig. 3 zeigt ein anderes bekanntes Druckbegrenzungsventil 20, bei dem der in der Büchse 11 hin- und herbewegbar gelagerte Kolben 22 eine konkave Kolbenmantelfläche 21 besitzt. Fig. 4 zeigt, etwas übertrieben, die Regelkennlinien für das Ventil der Fig..3. Wie bereits in der Beschreibungseinleitung ausge¬ führt, bewirkt die seitliche Eindrehung am Kolben, daß die durch den Staudruck im Ausströmbereich erzeugte Zusatzkraft in Öffnungsrichtung hub- bzw. volumenstromabhängig ist, was zu dem gezeigten S-förmigen Kennlinienverlauf führt.1 shows in section a known pressure relief valve 10, which has a bushing 11 with an inflow bore 12 running symmetrically to the longitudinal or valve axis 13 and outflow bores 14 running transversely to the valve axis 13. In the bushing 11, a valve piston 16 is mounted so that it can be moved back and forth and is biased against the valve seat by a spring 17. 2 shows the control characteristics that can be achieved with such a valve. FIG. 3 shows another known pressure relief valve 20, in which the piston 22, which is mounted so that it can move back and forth in the sleeve 11, has a concave piston jacket surface 21. Fig. 4 shows, somewhat exaggerated, the control characteristics for the valve of Fig. 3. As already explained in the introduction to the description, the lateral screwing in on the piston has the effect that the additional force generated by the dynamic pressure in the outflow region is dependent on the stroke or volume flow in the opening direction, which leads to the S-shaped characteristic curve shown.

Beschreibung eines ersten Ausführungsbeispiels an Hand der Figuren 5-9 und 12.Description of a first exemplary embodiment with reference to FIGS. 5-9 and 12.

Fig. 5-9 zeigen ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfin¬ dungsgemäßen Druckbegrenzungsventils 24 mit einer Büchse 25, in der mehrere senkrecht zur Längsachse 13 des Ventils 24 verlaufende Ausströmbohrungen 26 sowie parallel zur Ventil¬ achse 13 eine Einströmbohrung 12 ausgebildet ist. Erfindungs¬ gemäß wird der bereits bei dem Ventil der Fig..1 vorhandene Ringkanal 19 verbessert. In Fig. 5, 7 und 9 ist der Ringkanal mit 27 bezeichner, auf Grund von dessen Einsatz die günstigen in Fig. 6 gezeigten Regelkennlinien erhalten werden. In den Fig. 7 bis 9 ist das erste Ausführungsbeispiel der Erfindung vergrößert dargestellt und man erkennt, daß der Ringkanal 27 eine Breite b2 besitzt. Der Ringkanal 27 besteht aus einem eigentlichen Ringkanal 30 mit der Breite bl sowie einem sogenannten Ringkanalabschnitt 37. Der Ringkanalab¬ schnitt 37 ist ein Teil einer kegelförmigen Ventiisitzflache 35, die durch den Ventilsitz 36 in die in den bereits genann¬ ten Ringkanalabschnitt 37 und einen Verbindungsabschnitt 38 unterteilt ist. Die kegelförmige Ventilsitzfläche 35 geht stromaufwärts in die Einströmbohrung 12 über. Der Ventilkolben 16 ist vorzugsweise im Querschnitt kreiszylindrisch.5-9 show a first exemplary embodiment of a pressure limiting valve 24 according to the invention with a bush 25 in which a plurality of outflow bores 26 running perpendicular to the longitudinal axis 13 of the valve 24 and an inflow bore 12 parallel to the valve axis 13 are formed. According to the invention, the annular channel 19 already present in the valve of FIG. 1 is improved. 5, 7 and 9, the ring channel is identified by 27, on the basis of whose use the favorable control characteristics shown in FIG. 6 are obtained. 7 to 9, the first embodiment of the invention is shown enlarged and it can be seen that the annular channel 27 has a width b2. The ring channel 27 consists of an actual ring channel 30 with the width b 1 and a so-called ring channel section 37. The ring channel section 37 is part of a conical valve seat surface 35 which, through the valve seat 36, leads into the already mentioned ring channel section 37 and a connecting section 38 is divided. The conical valve seat surface 35 merges upstream into the inflow bore 12. The valve piston 16 is preferably circular cylindrical in cross section.

Der eigentliche Ringkanal 30 besitzt eine Ringkanalanfangs-The actual ring channel 30 has a ring channel start

EBSATZBLAT schräge 31 mit der Breite h, daran anschließend eine Ringka¬ nalbodenfläche 32 mit der Breite b und wiederum daran an¬ schließend eine Ringkanalendschräge 33 mit der Breite e. Mit 39 ist eine Gesamteinströmschräge bezeichnet, die zwischen dem Ventilsitz 36 und dem Beginn der Ringkanalbodenfläche 32 verläuft. Im geschlossenen Zustand des Ventils sitzt eine vom Kolben 16 gebildete Kolbenkante 40 am Ventilsitz 36. Die Breite der Gesamteinströmschräge 39 ist mit c bezeichnet. E BS A TZBLAT bevel 31 with the width h, followed by an annular channel bottom surface 32 with the width b and then again an annular channel end slope 33 with the width e. With 39 an overall inflow slope is designated, which runs between the valve seat 36 and the beginning of the annular channel bottom surface 32. In the closed state of the valve, a piston edge 40 formed by the piston 16 sits on the valve seat 36. The width of the total inflow slope 39 is designated by c.

Die Ausströmbohrungen 26, von denen mehrere nämlich 6 oder 7 vorzugsweise aber acht, vorgesehen sind, besitzen Mittelachsen 41 sowie einen mit d3 bezeichneten Durchmesser.The outflow bores 26, of which several, namely 6 or 7, but preferably eight, are provided, have central axes 41 and a diameter denoted by d3.

Erfindungsgemäß wird eine ringkanalfreie Zone 43 (vgl. z.B. Fig. 7) mit einer Breite f zwischen dem in Strömungsrichtung gelegenen Ende des Ringkanals 27 sowie der in Strömungsmittelflußrichtung am weitesten weg gelegenen Scheitellinie der Ausströmbohrung 26 gebildet. Der Abstand oder die Breite zwischen dem Ventilsitz 36 und der Mittelachse 41 ist mit a bezeichnet.According to the invention, an annular channel-free zone 43 (see, for example, FIG. 7) with a width f is formed between the end of the annular channel 27 in the flow direction and the apex line of the outflow bore 26 which is furthest away in the direction of fluid flow. The distance or the width between the valve seat 36 and the central axis 41 is denoted by a.

Ferner wird zwischen der Kolbenkante 40 und der Gesamtein¬ strömschräge 39 ein (ringförmiger) verstellbarer Steuerquer¬ schnitt 45 gebildet. Wie man insbesondere in Fig. 8 erkennt, verläuft der Ringkanal 27 größtenteils in zwischen den Aus¬ strömbohrungen ^6 verbliebenen Stegen 47.Furthermore, an (annular) adjustable control cross-section 45 is formed between the piston edge 40 and the total inlet slope 39. As can be seen in particular in FIG. 8, the annular channel 27 runs largely in webs 47 remaining between the outflow bores 6.

Die Ringkanalanfangsschräge 39 bildet gegenüber der Ventil¬ achse 13 einen Winkel beta, während die kegelförmige Ventil¬ sitzfläche 35 einen Winkel alpha bildet.The annular channel start slope 39 forms an angle beta with respect to the valve axis 13, while the conical valve seat surface 35 forms an angle alpha.

Erfindungsgemäß sind die folgenden Verhältniswerte vorgesehen: a/dl = 0,18 bis 0,35; b/dl = 0,16 bis 0,25; c/dl = 0,05 bis 0,15: d2/dl = 1,05 bis 1,10 alpha = 10 bis 25°;According to the invention, the following ratio values are provided: a / dl = 0.18 to 0.35; b / dl = 0.16 to 0.25; c / dl = 0.05 to 0.15: d2 / dl = 1.05 to 1.10 alpha = 10 to 25 °;

ERSAT2BLÄT beta = alpha oder beta = alpha +(7,5 bis 15°), gamma - 15 bis 60°.ERSAT2BLÄT beta = alpha or beta = alpha + (7.5 to 15 °), gamma - 15 to 60 °.

Fig. 14 zeigt den Aufbau eines vorgesteuerten Druckbegren¬ zungsventils in dem die Erfindung verwendet werden kann. Folgende Bezeichnungen werden verwendet. Q _ p förderstro ; QH - Volumenstrom Hauptstufe; Qv - Volumenstrom Vorsteuerstufe; PA - Eingangsdruck; Pχ - Vorsteuerstufe; 1 - Blende für Steuer-Volumenstrom (überlicherweise sind mehrere Widerstände in Reihe geschaltet); 2 - Blende zur Dämpfung der Bewegung des Hauptkolbens; 3,4 - Entlastungs¬ blenden (DBW)14 shows the structure of a pilot-controlled pressure limiting valve in which the invention can be used. The following terms are used. Q _ p funding stream; Q H - volume flow main stage; Q v - volume flow pilot stage; P A - inlet pressure; P χ - pilot stage; 1 - orifice for control volume flow (usually several resistors are connected in series); 2 - orifice to dampen the movement of the main piston; 3.4 - relief orifices (DBW)

Das zweite Ausführungsbeispiel der Figuren 10, 11 und 13.The second exemplary embodiment in FIGS. 10, 11 and 13.

Während die Fig. 7 bis 9 ein sogenanntes Sitzventil zeigen, sei nunmehr als zweites Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand der Fig. 10, 11 und 13 ein Schieberventil 50 be¬ schrieben. Der Unterschied des zweiten Ausführungsbeispiels gegenüber dem ersten Ausführungsbeispiel besteht darin, daß hier keine kegelförmige Ventilsitzfläche 35 vorgesehen ist, und daß der Ventilsitz 36 unmittelbar am Schnittpunkt von Ringkanalanfangsschräge 31 und Einströmbohrung 12 gebildet wird. Dementsprechend werden hier die gleichen Bezugszeichen wie beim vorhergehenden Ausführungsbeispiel verwendet.7 to 9 show a so-called poppet valve, a slide valve 50 will now be described as a second exemplary embodiment of the invention with reference to FIGS. 10, 11 and 13. The difference between the second exemplary embodiment and the first exemplary embodiment is that no conical valve seat surface 35 is provided here and that the valve seat 36 is formed directly at the intersection of the annular channel bevel 31 and the inflow bore 12. Accordingly, the same reference numerals are used as in the previous embodiment.

Erfindungsgemäß sind folgende Verhältniswerte vorgesehen: . a/dl = 0,18 bis 0,35 b/dl = 0,16 bis 0,25 c/dl = 0,05 bis 0,15 d2/dl = 1,05 bis 1,10 vorzugsweise mindestens acht Bohrungen beta = 10 bis 40° gamma = 15 bis 60°. Speziell anhand der Fig. 12 bis 19 sei auf die Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Ventile eingegangen.The following ratio values are provided according to the invention:. a / dl = 0.18 to 0.35 b / dl = 0.16 to 0.25 c / dl = 0.05 to 0.15 d2 / dl = 1.05 to 1.10 preferably at least eight boreholes beta = 10 to 40 ° gamma = 15 to 60 °. The operation of the valves according to the invention will be dealt with specifically with reference to FIGS. 12 to 19.

Die erfindungsgemäßen Ventile 24, 50 weisen eine besonders niedrige Regelabweichung im stationären Bereich sowie ein gutes Stabilitätsverhalten auf, und sie werden speziell als Hauptstufen sowohl bei Druckbegrenzungsventilen als auch bei Druckzuschaltventilen verwendet.The valves 24, 50 according to the invention have a particularly low control deviation in the stationary area and good stability behavior, and they are used especially as main stages in both pressure limiting valves and pressure connection valves.

Die im Vergleich zu den bekannten Ventilen deutlich verbesser¬ ten Charakteristiken sind auf die besondere Form des stromab hinter dem variablen Steuerquerschnitt 45 gelegenen, trapez¬ förmig ausgebildeten Ringkanals 27, 30 in der Führungsbüchse 25 des Hauptkolbens 16 zurückzuführen. Dieser, durch acht Ausströmbohrungen 26 unterbrochene Ringkanal 30 wird stromab¬ wärts nach außen durch die in der Verlängerung des kegelförmi¬ gen Ventilsitzes liegenden Stege zwischen den Ausströmbohrun¬ gen 26 und stromaufwärts nach innen durch die zylindrische Mantelfläche des Hauptkolbens begrenzt.The characteristics, which are significantly improved in comparison to the known valves, are due to the special shape of the trapezoidal annular channel 27, 30 located downstream of the variable control cross section 45 in the guide bush 25 of the main piston 16. This annular channel 30, which is interrupted by eight outflow bores 26, is delimited downstream outwards by the webs lying in the extension of the conical valve seat between the outflow bores 26 and upstream inward by the cylindrical outer surface of the main piston.

Die geometrischen Abmessungen sind durch die oben genannten Verhältniswerte gekennzeichnet. Bei Berücksichtigung dieser Verhältniswerte können vergleichbar gute Ergebnisse bei Ventilen mit verschiedenen Kolbendurchmessern erreicht werden.The geometric dimensions are characterized by the above-mentioned ratio values. Taking these ratio values into account, comparably good results can be achieved with valves with different piston diameters.

Um den Einfluß des Ringkanals auf das Regelverhalten des Ven¬ tils 24, 50 erklären zu können, seien zuerst die Ursachen, die für das Zustandekommen der Regelabweichung verantwortlich sind, untersucht.In order to be able to explain the influence of the ring channel on the control behavior of the valve 24, 50, the causes that are responsible for the occurrence of the control deviation are first examined.

Bei vorgesteuerten Druckbegrenzungsventilen findet allgemein eine Erhöhung des eingestellten Druckes mit dem Volumenstrom statt. Diese Druckerhöhung, bezogen auf den Änderungsbereich des Volumenstromes, stellt die Regelabweichung des Ventiles im stationären Betriebszustand dar. Für die Regelabweichung gibtIn the case of pilot operated pressure relief valves, the pressure set generally increases with the volume flow. This pressure increase, based on the range of change of the volume flow, represents the control deviation of the valve in the steady operating state

ERSATZBLATT den mit dem Volumenstrom zunehmenden Hub des Hauptkolbens, und die Strömungskraft.REPLACEMENT LEAF the stroke of the main piston increasing with the volume flow, and the flow force.

Bei zunehmendem Hub erhöht sich die Kraft der Hauptkolbenfeder 17. Ihre Vorspannkraft und Steifigkeit sind niedrig ausgelegt, da der Hauptkolben 16 durch ein unter Druck stehendes Ölvolu- men vorgesteuert bzw. "vorgespannt" wird. Die hohe Durchflu߬ geschwindigkeit im variablen Steuerquerschnitt 45 bedingt bei großen Einstelldrücken und großen Volumenstromänderungen nur geringe Hubveränderungen. Die Zunahme der Federkraft mit dem Kolbenhub ist somit sehr klein. Trotzdem kann die Zunahme der Federkraft aufgrund der Verstärkung durch die Wirkungskette Steuer-Volumenstrom-Regelabweichung des Vorsteuer-Druckbegren¬ zungsventils eine nicht ganz zu vernachlässigende Erhöhung der Regelabweichung des Gesamtventils zur Folge haben. Die Änderung der Federkraft beeinflußt die Regelabweichung auf direkte und indirekte Weise: direkt durch die Änderung der Federkraft alleine, und indirekt durch die Zunahme des Steuer-Volumenstromes.As the stroke increases, the force of the main piston spring 17 increases. Its pretensioning force and rigidity are designed to be low, since the main piston 16 is piloted or "preloaded" by an oil volume under pressure. The high flow rate in the variable control cross section 45 requires only small changes in stroke in the case of large setting pressures and large changes in volume flow. The increase in spring force with the piston stroke is therefore very small. In spite of this, the increase in the spring force due to the amplification by the effect chain of the control volume flow control deviation of the pilot control pressure limiting valve can result in a not insignificant increase in the control deviation of the overall valve. The change in the spring force influences the control deviation in a direct and indirect way: directly through the change in the spring force alone, and indirectly through the increase in the control volume flow.

Die Kraft der Hauptkolbenfeder 17, bezogen auf die druckbeauf¬ schlagte Kolbenfläche, bestimmt (vgl. Fig. 14) das Druckge¬ fälle an der festen Blende 1 (Dämpfungsnetzwerk) und somit den Steuer-Volumenstrom. Eine Erhöhung des Steuer-Volumenstromes hat ein Ansteigen des Steuerdruckes zur Folge (Regelabweichung des Vorsteuer-Druckbegrenzungsventils 5), und dieser wiederum bewirkt eine Erhöhung des Eingangsdruckes am Hauptanschluß des Ventiles 24.The force of the main piston spring 17, based on the pressurized piston surface, determines (cf. FIG. 14) the pressure drop at the fixed orifice 1 (damping network) and thus the control volume flow. An increase in the control volume flow results in an increase in the control pressure (control deviation of the pilot pressure relief valve 5), which in turn causes an increase in the inlet pressure at the main connection of the valve 24.

Aufgrund der niedrigen Federrate der Hauptkolbenfeder 17 sowie der kleinen Regelhübe des Hauptkolbens 16 ist der Einfluß der Hauptkolbenfeder 17 auf die Druckerhöhung bei zunehmendem Kol¬ benhub gegenüber den Strömungseinflüssen gering.Due to the low spring rate of the main piston spring 17 and the small control strokes of the main piston 16, the influence of the main piston spring 17 on the pressure increase with increasing piston stroke compared to the flow influences is small.

ERSATZBLATT Eine wirksame Verminderung des Druckanstieges mit dem Volumen¬ strom kann nur durch Beeinflussung der Strömungskraft erreicht werden.E R S AT ZBLATT An effective reduction in the pressure increase with the volume flow can only be achieved by influencing the flow force.

Um den engsten Drosselquerschnitt passieren zu können, muß der Flüssigkeitsstrahl stark beschleunigt werden. Dazu wird poten¬ tielle Energie des statischen Druckes in kinetische Beschleu¬ nigungsenergie umgewandelt. Der dabei entstehende Druckverlust ist gleichbedeutend mit der Strömungskraft.In order to be able to pass through the narrowest cross section of the throttle, the liquid jet must be strongly accelerated. For this purpose, the potential energy of the static pressure is converted into kinetic acceleration energy. The resulting pressure loss is synonymous with the flow force.

Wird die Hauptstufe eines vorgesteuerten Druckbegrenzungsven¬ tiles mit konstantem Steuerdruck beaufschlagt (z. B. durch Zuführen des Steuer-Volumenstromes über einen Mengenregler zum Vorsteuer-Druckbegrenzungsventil), so wird bei zunehmendem Vo¬ lumenstrom über die Hauptstufe ein Ansteigen des eingestellten Druckes Psoll gemessen.If a constant control pressure is applied to the main stage of a pilot-controlled pressure relief valve (e.g. by supplying the control volume flow to the pilot pressure relief valve via a quantity regulator), an increase in the set pressure P setpoint is measured with increasing volume flow over the main stage .

Die Strömungskraft wirkt dabei auf den Kolben 16 in Schlie߬ richtung und ist die Hauptursache für das Ansteigen des Druk-The flow force acts on the piston 16 in the closing direction and is the main cause of the rise in pressure.

ERSATZBLATT kes mit dem Volumenstrom.REPLACEMENT LEAF kes with the volume flow.

Bei der Ausströmgeomertie nach Fig. 7 wird der mit hoher Gschwindigkeit aus dem variablen Steuerquerschnitt 45 austre¬ tende Strahl beim Eintritt in den durch die Stege zwischen den Ausströmbohrungen 26 der Buchse 25 und der Mantelfläche des Kolbens 16 gebildete Spalt (= innere Ausström-Ringkanal) stark verzögert, ein Teil seiner kinetischen Beschleunigungsenergie wird in potentielle Druckenergie rückgebildet. Die so entstan¬ dene, dem Volumenstrom proportionale Druckerhöhung stromab hinter dem variablen Steuerquerschnitt kompensiert zu einem großen Teil den für die Strömungs raft verantwortlichen Druck¬ verlust stromauf im Zuströmbereich in der Nähe des variablen Steuerquerschnittes 45. Anders ausgedrückt: Aufgrund des er¬ höhten Druckes im Spalt zwischen Kolben 16 und Bohrungsstegen 47 (z.B Fig. 11) ist die integrale Druckdifferenz am Steuerquerschnitt kleiner. Der Kolben 16 wird also einen größeren Öffnungshub ausführen, bzw. der gleichen Volumenstromzunahme entspricht eine größere Zunahme der Steuerquerschnittsfläche als im Falle eines Ringkanals der herkömmlichen Bauweise mit einem niedrigeren Staudruck in diesem Ausström-Ringspalt. Dadurch wird die Zunahme des Eingangsdruckes mit dem Volumenstrom erheblich reduziert.7, the jet emerging from the variable control cross section 45 at high speed is entered into the gap formed by the webs between the outflow bores 26 of the bushing 25 and the outer surface of the piston 16 (= inner outflow ring channel). greatly delayed, part of its kinetic acceleration energy is converted back into potential pressure energy. The resulting pressure increase proportional to the volume flow downstream of the variable control cross-section largely compensates for the pressure loss responsible for the flow flow upstream in the inflow area in the vicinity of the variable control cross-section 45. In other words: due to the increased pressure in the The gap between piston 16 and bore webs 47 (eg FIG. 11) the integral pressure difference at the control cross section is smaller. The piston 16 will therefore perform a larger opening stroke, or the same increase in volume flow corresponds to a greater increase in the control cross-sectional area than in the case of an annular duct of the conventional design with a lower dynamic pressure in this outflow annular gap. This significantly reduces the increase in inlet pressure with the volume flow.

In Fig. 15-18 wurde ein Vergleich der Kennlinien des Druckes in Abhängigkeit vom Volumenstrom sowie des Steuer-Volumen¬ stromes in Abhängigkeit von der Durchflußmenge mit dem Druck als Parameter für eine Hauptstufe der alten, herkömmlichen Bauweise (Fig. 15) und eine Hauptstufe mit neuer Sitzgeometrie (Fig. 16) dargestellt.15-18 shows a comparison of the characteristic curves of the pressure as a function of the volume flow and of the control volume flow as a function of the flow rate with the pressure as parameters for a main stage of the old, conventional construction (FIG. 15) and a main stage shown with new seat geometry (Fig. 16).

Die Reduzierung der axialen Komponente der Strömungskraft ist bei den erfindungsgemäßen Hauptstufenventil 24 offensichtlich. Auffallend ist auch die geringe Zunahme der Regelabweichung mit dem Druckniveau, entsprechend gering ist auch der Ände- rungsbereich der Steuerölmenge mit dem Volumenstrom und dem eingestellten Druck. Wie bereits erwähnt, werden die bestenThe reduction in the axial component of the flow force is evident in the main stage valve 24 according to the invention. Also noticeable is the slight increase in the control deviation with the pressure level. range of the control oil quantity with the volume flow and the set pressure. As already mentioned, the best

Ergebnisse mit Buchsen 25 mit acht in einer Ebene senkrecht zur Ventilachse 13 angeordneten Ausströmbohrungen 26 und den Ringkanal-Abmessungen innerhalb oben angegebenen Grenzwerte erreicht.Results achieved with bushings 25 with eight outflow bores 26 arranged in a plane perpendicular to the valve axis 13 and the ring channel dimensions within the limit values specified above.

Fig. 19 zeigt für drei Fälle, A, B und C den Verlauf der Strömungskraft. Bei A und B ist der Widerstand des inneren Ringkanals vernachlässigbar gering. In Fig. 19c ist mit 99 der inneren Ausströmungskanal bezeichnet. Die Messungen betreffend die Änderung der Strömungskraft mit dem Kolbenhub weisen einen grundsätzlich gleichen Verlauf auf (Fig. 19). Die Strömungs¬ kraft steigt zunächst mit dem Kolbenhub und dem Volumenstrom stark an, ab dem Maximum der Strömungskraft bleibt der Volu¬ menstrom im weiteren Verlauf konstant und die Strömungskraft fällt von da an mit dem Kolbenhub hyperbolisch ab. Mit der erfindungsgemäßen Sitzgeometrie konnte das Maximum erheblich herabgesetzt werden (Fig. 19, gestrichelte Kennlinie), daher auch die gute Stabilität und geringe Flatterneigung. Die Wir¬ kung der Strömungskraft auf die Regelabweichung des Ventiles wird - ähnlich wie die der Kraft der Hauptkolbenfeder - durch die Regelabweichung der Vorsteuerung verstärkt, d. h. eine Zu¬ nahme der Strömungskraft bewirkt ein Ansteigen des Druckgefäl¬ les an der Blende für den Steuer-Volumenstrom, dieser nimmt zu und bewirkt ein Ansteigen des Steuerdruckes und somit des Eingangsdruckes.19 shows the course of the flow force for three cases, A, B and C. With A and B the resistance of the inner ring channel is negligible. In Fig. 19c, 99 denotes the inner outflow channel. The measurements relating to the change in the flow force with the piston stroke basically have the same course (FIG. 19). The flow force initially rises sharply with the piston stroke and the volume flow, from the maximum of the flow force the volume flow remains constant in the further course and the flow force then drops hyperbolically with the piston stroke. With the seat geometry according to the invention, the maximum could be considerably reduced (FIG. 19, dashed curve), hence the good stability and low tendency to flutter. The effect of the flow force on the control deviation of the valve is - similar to that of the force of the main piston spring - amplified by the control deviation of the pilot control, i. H. an increase in the flow force causes an increase in the pressure drop at the orifice for the control volume flow, this increases and causes an increase in the control pressure and thus the inlet pressure.

Durch die erfindungsgemäße Geometrie im Ausströmbereich der Ventilbuchse wird die axiale Komponente der Strömungskraft wirkungsvoll kompensiert. Dadurch bleibt die Regelabweichung im gesamten Mengenbereich der jeweiligen Nenngröße sehr nie¬ drig bei einer gleichzeitig guten Stabilität.The geometry according to the invention in the outflow region of the valve bushing effectively compensates for the axial component of the flow force. As a result, the control deviation remains very low over the entire quantity range of the respective nominal size with good stability at the same time.

ERSATZBLATT Fig. 20 zeigt im Schnitt ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung, von dem nur eine Ventilbüchse 60 im Schnitt darge¬ stellt ist, während der Kolben weggelassen wurde. Auch hier sind wieder eine Einströmbohrung 12 sowie mehrere in einer Ebene senkrecht zur Ventillängsachse 13 liegende mit Radial¬ abstand angeordnete Ausströmbohrungen 26 mit dem Durchmesser d3 vorgesehen. Obwohl es sich hier um ein Sitzventil handelt, ist ähnlich wie beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 10 nur eine Ringkanalanfangsschräge 61 vorgesehen, die mit der kegelförmigen Ventilsitzfläche zusammenfällt und den Ventil¬ sitz 63 bildet. Der Ringkanal ist hier mit 64 bezeichnet und besitzt eine Breite b2. Man erkennt, daß eine ringkanalfreie Zone 43 mit der Breite f verbleibt, wodurch sich trotz der Tatsache, daß hier b2 ungefähr gleich d3 ist, eine vorteilhaf¬ te Arbeitsweise für das Ventil ergibt. Der Winkel beta ist hier vorzugsweise 30°.REPLACEMENT LEAF 20 shows in section a third exemplary embodiment of the invention, of which only one valve sleeve 60 is shown in section, while the piston has been omitted. Here too, an inflow bore 12 and a plurality of outflow bores 26 with the diameter d3, which are arranged in a plane perpendicular to the longitudinal axis 13 of the valve and are arranged at a radial distance, are provided. Although this is a poppet valve, only an annular channel bevel 61 is provided, similarly to the exemplary embodiment according to FIG. 10, which coincides with the conical valve seat surface and forms the valve seat 63. The ring channel is designated 64 here and has a width b2. It can be seen that an annular channel-free zone 43 with the width f remains, which, despite the fact that here b2 is approximately equal to d3, results in an advantageous mode of operation for the valve. The angle beta is preferably 30 ° here.

Fig. 21 zeigt ein viertes Ausführungsbeispiel der Erfindung, und zwar in Abwandlung der Fig. 20 insoferne, als hier wieder¬ um gesondert eine kegelförmige Ventilsitzfläche 65 mit einem Ventilsitz 66 vorgesehen ist. Anschließend ist eine Ringkanal¬ anfangsschräge 67 vorgesehen. Die Breite b2 des Ringkanals 69 ist hier größer als der Durchmesser d3 der Ausströmbohrungen 26. Trotzdem ergibt sich ein vorteilhafter Betrieb des Ventils. Die ringkanalfreie Zone ist wieder mit 43 bezeichnet und hat eine Breite f.FIG. 21 shows a fourth exemplary embodiment of the invention, specifically in a modification of FIG. 20 insofar as here again a conical valve seat surface 65 with a valve seat 66 is provided separately. An annular channel slope 67 is then provided. The width b2 of the ring channel 69 is larger here than the diameter d3 of the outflow bores 26. Nevertheless, the valve can be operated advantageously. The ring channel-free zone is again designated 43 and has a width f.

Fig. 22 zeigt schließlich ein fünftes Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei dem ein Ringkanal 71 wiederum eine Breite b2 besitzt, die wesentlich größer ist, etwa 50 % größer, als der Durchmesser d3 der Ausströmbohrungen 73. Auch hier gibt es wie beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 21 einen ringkanalfreie Zone 43 mit einer Breite f. Darüber hinaus sind abwechselnd Ausströmbohrungen 73 und 74 mit unterschiedlich großem Durchmesser vorgesehen sein.22 finally shows a fifth exemplary embodiment of the invention, in which an annular channel 71 in turn has a width b2 which is substantially larger, approximately 50% larger than the diameter d3 of the outflow bores 73. Here too, as in the exemplary embodiment according to FIG. 21 an annular channel-free zone 43 with a width f. In addition, outflow bores 73 and 74 with different diameters are provided.

ERSATZB1ATT E n Mer ma er vor egen en r n ung s er s u en Übergang im Regelbereich des Steuerkolbens von der Ein¬ gangsbohrung zum Ringkanal. Durch diese Maßnahme wird bereits eine wesentliche Verbesserung des Regelverhaltens des Druck¬ ventils erzielt. Vgl. dazu Fig.23, die aus Fig.7 abgeleitet wurde um diese Maßnahme darzustellen. Die in Fig.7 gezeigte Stufe ergibt sich in der Praxis aufgrund der Schleifens. Es ist aber darauf hinzuweisen, daß der Durchmesser d2 größer ist als der der Einströmbohrung 12. Im Regelbereich der Steuer¬ oder Kontrollkante 40 zwischen Einströmbohrung 12 und Ringkanal 27 ist ein stufenloser Übergangsbereich 31, 35 vorgesehen.REPLACEMENT BATT A merma er prior to the transition in the control area of the control piston from the inlet bore to the ring channel. This measure already achieves a substantial improvement in the control behavior of the pressure valve. See Fig. 23, which was derived from Fig. 7 to illustrate this measure. The level shown in Fig. 7 results in practice from grinding. However, it should be pointed out that the diameter d2 is larger than that of the inflow bore 12. In the control region of the control or control edge 40 between the inflow bore 12 and the annular channel 27, a stepless transition region 31, 35 is provided.

Ferner gilt, daß sich der Übergangsbereich 31, 35 aus zwei kegelförmigen Teilbereichen zusammensetzt, die gleichzeitig die eine Begrenzungswand der Ringkanals 27 bilden, wobei der eine sich an der Einströmöffnung 12 anschließende Teilbereich 35 unter einem Winkel oi. zwischen 10° und 25° verläuft und der zweite Teilbereich 31 unter einem Winkel , verläuft, der dem Winkelet, entspricht oder einem Winkel ©. + 7,5° bis 15°.Furthermore, the transition region 31, 35 is composed of two conical partial regions, which simultaneously form the one boundary wall of the annular channel 27, the one partial region 35 adjoining the inflow opening 12 at an angle oi. runs between 10 ° and 25 ° and the second partial area 31 runs at an angle, which corresponds to the angle, or an angle ©. + 7.5 ° to 15 °.

Ferner gilt, daß der an der Einströmöffnung 12 sich an¬ schließende Übergangsbereich 35 die Sitzfläche 36 für die Steuer- oder Kolbenkante 40 bildet und geschliffen ist. Bevorzugt ist, daß die Längserstreckung der beiden Teil¬ bereiche 31,37 annähernd gleich ist. Es sei darauf hinge¬ wiesen, daß die ringkanalfreie Zone (Breite f) der Ausström¬ bohrungen 26 vorzugsweise mindestens 30% des Durchmessers d3 der Ausströmbohrungen 26 beträgt.It also applies that the transition region 35 adjoining the inflow opening 12 forms the seat 36 for the control or piston edge 40 and is ground. It is preferred that the longitudinal extent of the two partial areas 31, 37 is approximately the same. It should be pointed out that the zone (width f) of the outflow bores 26 free of the annular channel is preferably at least 30% of the diameter d3 of the outflow bores 26.

Ferner ist vorteilhaft, daß die Breite b7 des Ringkanals 27 kleiner ist als der Durchmesser d3 der Ausströmbohrungen 26. Vorzugsweise sind wenigstens 6 vorzugsweise 8 Ausströmboh¬ rungen vorgesehen. Die der Einströmöffnung 12 abgewandteIt is also advantageous that the width b 7 of the ring channel 27 is smaller than the diameter d3 of the outflow bores 26. At least 6, preferably 8, outflow bores are preferably provided. The one facing away from the inflow opening 12

ERSÄTZBLATT Bereich der Ausströmbohrungen 26. Vgl. dazu insbesondere auch Fig.22.REPLACEMENT LEAF Area of the outflow bores 26. See in particular also FIG. 22.

Was die Ausführung in den Fig.21 und Fig.22 anlangt, so ist hier die Ringkanalbreite b2 größer als der Durchmesser d3 der Abströmbohrungen 73. Diese Abmessungen sind bevorzugt.As far as the embodiment in FIGS. 21 and 22 is concerned, the annular channel width b 2 is larger than the diameter d3 of the outflow bores 73. These dimensions are preferred.

Gute Druckmengenabhängigkeit bei gleichzeitig stabilen Regel¬ verhalten wird vorzugsweise dann erreicht, wenn die folgenden Bedingungen eingehalten sind:A good dependency on the pressure quantity with stable control behavior is preferably achieved if the following conditions are met:

Die Breite des Ringkanals 27 steht zum Durchmesser d, der Einström- oder Kolbenbohrung 12 im Verhältnis kleiner 1 : 4. Wenigstens 6 Ausströmbohrungen 26 sind vorgesehen. Die Durchmesser d2/d-, stehen im Verhältnis 1,05 bis 1,15 zueinander stehen. Zusätzlich müssen die Winkel alpha 10° bis 25°, beta = alpha oder beta = alpha +(7,5° bis 15°) sowie gamma = 15° bis 60° sein.The width of the ring channel 27 is the diameter d, the inflow or piston bore 12 in a ratio of less than 1: 4. At least 6 outflow bores 26 are provided. The diameters d 2 / d- are in a ratio of 1.05 to 1.15. In addition, the angles alpha must be 10 ° to 25 °, beta = alpha or beta = alpha + (7.5 ° to 15 °) and gamma = 15 ° to 60 °.

Fig. 24 zeigt ein sechstes Ausfürhungsbeispiel der Erfindung bei dem gegenüber den vorherigen Ausführungsbeispielen die Ausströmöffnungen doppelreihig angeordnet sind, wobei sich ein günstiger Einfluß auf das Geräuschverhalten ergibt.24 shows a sixth exemplary embodiment of the invention in which the outflow openings are arranged in two rows compared to the previous exemplary embodiments, with a favorable influence on the noise behavior.

Im einzelnen ist in einer Büchse 116 eine Einströmbohrung 117 mit einem Durchmesser d2 sowie zwei Reihen 118,119 von Ab- stö bohrungen 120 bzw. 121 vorgesehen. Vorzugsweise sind die Bohrungen in den beiden Reihen 118 und 119 gegeneinander (wie gezeigt) versetzt. Ferner besitzen die Bohrungen 120 bzw. 121 unterschiedliche Durchmesser. Ein Ringkanal 127 besitzt eine Breite b„ derart, daß eine ringkanalfreie Zone 43 mit einer Breite f verbleibt. Die oben genannten allgemeinen Ausführungen gelten sinngemäß auch für dieses Ausführungs¬ beispiel. Die Ausströmbohrungen 120, 121 können auch auf "mehreren Ebenen am Umfang angeordnet sein. Vorzugsweise sind auf jeder Ebene mehr als 8 AusStrömbohrungen angeordnet. Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung haben die in der Sitzfläche zugewandte Reihe befindlichen Ausströmbohrungen einen Durchmesser der kleiner ist als die Breite b2 des Ringkanals, und sie liegen in dessen Bereich, wobei die der Sitzfläche abgewandte Reihe 118 der Ausströmbohrungen 120 teilweise im oberen Bereich des Ringkanals und teilweise im Bereich der ringkanalfreien Zone 43 liegen. Es ist ferner bevorzugt, daß die der Sitzfläche abgewandten Ausströmbohrungen 120 einen größeren Durchmesser aufweisen als die der Sitzfläche zuge¬ wandten Ausströmbohrungen 121.Specifically, an inlet bore 117 with a diameter d2 and two rows 118, 119 of exhaust bores 120 and 121 are provided in a bush 116. The bores in the two rows 118 and 119 are preferably offset from one another (as shown). Furthermore, the bores 120 and 121 have different diameters. An annular channel 127 has a width b "such that a zone 43 free of an annular channel remains with a width f. The general statements mentioned above also apply analogously to this exemplary embodiment. The outflow bores 120, 121 can also open "Several levels are arranged on the circumference. Preferably, more than 8 outflow bores are arranged on each level. According to a preferred embodiment, the outflow bores in the row facing the seat surface have a diameter which is smaller than the width b 2 of the ring channel, and they lie in the latter Area, the row 118 of the outflow bores 120 facing away from the seat surface lying partly in the upper area of the ring channel and partly in the area of the zone 43 free of the ring channel. It is further preferred that the outflow holes 120 facing away from the seat surface have a larger diameter than that facing the seat surface outflow bores 121.

Kurz gesagt sieht die Erfindung ein Druckmittelventil mit einer Eingangsbohrung, einem Ringkanal und einem Steuerkolben vor, bei dem zur Erzielung einer niedrigen Regelabweichung und guter Stabilität abströmseitig ein Ringkanal vorgesehen ist, dessen axiale Erstreckung kleiner ist, als der von Bohrungen gebildete Abströmbereich. Vorzugswiese verlaufen die Abström¬ bohrungen senkrecht zur Ventillängsachse. Ferner hat der Ventilkolben vorzugsweise einen kreiszylindrischen Querschnitt ohne etwa eine konkave Manteloberfläche wie in Fig. 3.In short, the invention provides a pressure medium valve with an inlet bore, an annular channel and a control piston, in which an annular channel is provided on the outflow side in order to achieve a low control deviation and good stability, the axial extent of which is smaller than the outflow area formed by bores. Preferential meadow the outflow bores run perpendicular to the longitudinal axis of the valve. Furthermore, the valve piston preferably has a circular cylindrical cross section without, for example, a concave jacket surface as in FIG. 3.

ERSATZBLATT E RSA TZBLATT

Claims

PatentansprücheClaims 1. Druckmittelventil. insbesondere Druckbegrenzungsventil. mit einer Büchse (25), in der eine axial verlaufende Einströmbohrung (12) sowie mehrere radial verlaufende Ausströmbohrungen (26) ausge¬ bildet sind- und das einen als Steuer- oder Schließelement arbeitenden in der Büchse (25) axial verschiebbar gelagerten Kolben (16), der eine .Kolbenkante (40) aufweist. wobei in der Büchse (25) zwischen de* Einströ bohrung (12) und den Ausströmbohrungen (26) ein Ringkanal (27) mit
Figure imgf000019_0001
einer Breite (b2) und einem Durchmesser Jausgebildet ist, welch letzterer größer ist als der Durchmesser der Einströmbohrung und im Regelbereich der Kolbenkante (40) zwischen Einströmbohrung (12) und Ringkanal (27) ein stufenloser Übergangs¬ bereich (31, 35) vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausströmbohrungen über einen Teil des Ringkanals hinweg angeordnet sind> d.h., daß eine ringkanalfreie Zone (43) verbleibt.1. Pressure medium valve. especially pressure relief valve. with a sleeve (25) in which an axially extending inflow bore (12) and a plurality of radially extending outflow bores (26) are formed - and the one piston (16) which is axially displaceably mounted in the sleeve (25) and acts as a control or closing element ), which has a piston edge (40). wherein in the sleeve (25) between the * inflow bore (12) and the outflow bores (26) with an annular channel (27)
Figure imgf000019_0001
a width (b2) and a diameter J is formed, the latter being larger than the diameter of the inflow bore and in the control region of the piston edge (40) between the inflow bore (12) and the annular channel (27) a stepless transition region (31, 35) is provided , characterized in that the escape bores are arranged over a part of the annular passage away> that is, a ring channel-free zone (43) remains. 2. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ringkanalfreie Zone (43) zwischen 1/3 und 1/5 des Durchmessers (d3) der Ausström¬ bohrungen (26) liegt.2. Valve according to claim 1, characterized in that the ring channel-free zone (43) is between 1/3 and 1/5 of the diameter (d3) of the outflow bores (26). 3. Ventil nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die ringkanalfreie Zone (43) der Ausströmbohrungen (26) mindestens 30 % des Durchmessers (d3) der Ausströmbohrungen (26) beträgt.3. Valve according to claims 1 or 2, characterized in that the annular channel-free zone (43) of the outflow bores (26) is at least 30% of the diameter (d3) of the outflow bores (26). . Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden. Valve according to one or more of the preceding Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Breite b2 des Ringkanals (27) kleiner is"t als der Durchmesser d3 der Ausströmbohrungen (26) und wenigstens 6 vorzugsweise 8 Ausströmbohrungen vorgesehen sind und die der Einström¬ öffnung (12) abgewandte Begrenzungswand (33) des Ringkanals (27) im Bereich der Ausströmbohrungen (26) verläuft.Claims, characterized in that the width b2 of the ring channel (27) is smaller than the diameter d3 of the outflow bores (26) and at least 6, preferably 8 outflow bores, and the boundary wall (33) of the Ring channel (27) in the area of the outflow bores (26). ERSATZBLATT 5. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausströmbohrungen (120,121) auf mehre Ebenen am Umfang angeordnet sind.REPLACEMENT LEAF 5. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the outflow bores (120, 121) are arranged on several levels on the circumference. 6. Ventil nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß auf jeder Ebene mehr als 8 Ausströmbohrungen angeordnet sind (Figur 24).6. Valve according to claim 5, characterized in that more than 8 outflow bores are arranged on each level (Figure 24). 7. Ventil nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die der Sitz¬ fläche zugewandte Reihe der Ausströmbohrungen einen Durchmesser aufweisen, der kleiner ist als die Breite b2 des Ringkanals (127) und in desse7. Valve according to claim 5 or 6, characterized in that the row facing the seat surface of the outflow bores have a diameter which is smaller than the width b2 of the annular channel (127) and in the latter Bereich liegen und die der Sitzfläche abgewandte Reihe der Ausströmbohrungen teilweise im oberen Bereich des Ringkanals und teilweise im Bereich der ringkanalfreien Zone (43) liegenThe area and the row of outflow bores facing away from the seating surface lie partly in the upper area of the ring channel and partly in the area of the zone (43) free of the ring channel 8. Ventil nach einem oder mehreren der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die der Sitzfläche abgewandten Ausströmbohrungen einen größeren Durchmesser aufweisen als die der Sitzfläche zugewandten Ausströmbohrungen.8. Valve according to one or more of claims 5 to 7, characterized gekenn¬ characterized in that the outflow bores facing away from the seat have a larger diameter than the outflow bores facing the seat. 9. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (a) des Ventilsitzes (36) gegenüber den Mittelachsen (41) der Ausströmbohrungen (26) im Bereich von 0,18 is 0,35 von dl liegt.9. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the distance (a) of the valve seat (36) relative to the central axes (41) of the outflow bores (26) is in the range from 0.18 to 0.35 of dl. 10. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchmesser -nr im Verhältnis 1,05 bis 1,15 zueinander stehen, wobei d2 der äußere Durchmesser und dl der innere Durchmesser des Ringkanals ist.10. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the diameter -nr are in a ratio of 1.05 to 1.15 to each other, where d2 is the outer diameter and dl is the inner diameter of the ring channel. 11. Ventil nach e.inem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß für die Breite (b) der Ringkanalboden¬ fläche (32) und dem Durchmesser (dl) der Längsbohrungen (12) folgendes gilt: b/dl = 0 16 ... 0,25.11. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the following applies to the width (b) of the ring channel bottom surface (32) and the diameter (dl) of the longitudinal bores (12): b / dl = 0 16 ... 0.25. 12. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß für den Abstand (c) zwischen dem Ventil¬ sitz (36) und in Strömungsrichtung gesehen den Beginn der Ringkanal¬ bodenfläche (32) folgendes gilt: c/dl = 0,5 ...0,15.12. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the following applies to the distance (c) between the Ventil¬ seat (36) and seen in the flow direction the beginning of the Ringkanal¬ bottom surface (32): c / dl = 0 , 5 ... 0.15. ERSATZBLATT 13. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüch dadurch gekennzeichnet, daß sich der Übergangsbereich aus •. zwei kegelförmigen HE BLADE 13. A valve according to e i NEM or more of the preceding Claims en d d a d urch in that the Übergangsbereic h from •. two conical Teilbereichen zusammensetrt, die gleichzeitig die eine Begrenzungswand des Ringkanals (27) bilden und wobei der eine sich an der Einströmöffnung (12) anschließende Teilbereich (35) unter einem Winkelet zwischen 10° und 25° verläuft und der zweite Teilbereich (31) unter einem Winkel ß verläuft, der dem Winkel oC entspricht oder einem Winkel c- -rl ,5 bis 15°.Sections meet, which at the same time form a boundary wall of the annular channel (27) and the one adjoining the inflow opening (12) subsection (35) extends at an angle t between 10 ° and 25 ° and the second subsection (31) under one Angle ß runs, which corresponds to the angle oC or an angle c- -rl, 5 to 15 °. 14.Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprü¬ che, dadurch gekennzeichnet,, daß der an der Einström- δffnung (12) sich anschließende Übergangsbereich (35) die Sitzfläche (36) für die Kolbenkante (40) bildet und geschliffen ist.14.Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the transition region (35) adjoining the inflow opening (12) forms the seat surface (36) for the piston edge (40) and is ground. 15. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprü¬ che, dadurch gekennzeichnet, daß die Längserstreckung der beiden Teilbereiche (31,37 ) annähernd gleich ist.15. Valve according to one or more of the preceding Ansprü¬ surface, characterized in that the longitudinal extent of the two sub-areas (31,37) is approximately the same. 16. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprü¬ che, dadurch gekennzeichnet, daß der in elnd r Ringkanal- endschräge (33) zwischen 15 und 60° liegt.16. Valve according to one or more of the preceding Ansprü¬ che, characterized in that the end channel in oblique r channel (33) is between 15 and 60 °. 17. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden17. V alve according to one or more of the preceding Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, daß die Winkel .10" bis 25°, 3 ="~- oder ß = - + (7,5° bis 15°) sowieClaims, characterized in that the angles .10 "to 25 °, 3 = " ~ - or ß = - + (7.5 ° to 15 ° ) and ERSATZBLATT 1J. Druckmittelventil, insbesondere Druckbegrenzungsventil, mit einer Büchse (25), in der eine axial verlaufende Einströmbohrung (12) sowie mehrere radial verlaufende Ausströmbohrungen (26) ausge¬ bildet sind, und einen als Steuer- oder Schließelement arbeitenden in der Büchse (25) axial verschiebbar gelagerten Kolben (16), der eine 'Kolbenkante (40) aufweist, wobei in der Büchse (25) zwischen der Einströmbohrung (12) und den Ausströmbohrungen (26) ein Ringkanal (27) mit einer Breite (b2) ausgebildet ist, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß die Breite (b2) ' des- Ringkanals (27) kleiner ist als der Durchmesser (d3) der Ausströmbohrungen (26). ERS ATZBLATT 1y. Pressure medium valve, in particular pressure limiting valve are connected to a bush (25) in which an axially running inflow bore (12) and me h eral ra d i al extending escape bores (26) ausge¬, and operating as S expensive-or closing element in the sleeve piston (25) axially displaceably mounted (16) having a 'piston edge (40), wherein in the sleeve (25) between the inflow bore (12) and the outflow ö mbohrungen (26) an annular channel (27) having a width is (b2) are formed, characterized in that ß the width (b2) 'DES annular channel (27) is smaller than the diameter (d3) of the escape bores (26). 1§ . Ventil nach Anspruch 18 , dadurch gekennzeichnet, daß meh¬ rere vorzugsweise acht Ausströmbohrungen (26) vorgesehen sind.1§ . V alve according to claim 18, characterized in that preferably eight meh¬ eral escape bores (26) are provided. 20. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der unter den Winkel verlaufende kegelförmige Teilbereich 35 der Einströmöffnung 12 die Ventilsitz¬ fläche bildet.20. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the conical portion 35 of the inflow opening 12 which extends at an angle forms the valve seat surface. 21. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkel ß der Ringkanal anfangs¬ schräge (31) gleich dem Winkel Cy ist, oder aber gleich dem
Figure imgf000022_0001
21. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the angle β of the annular channel is initially inclined (31) is equal to the angle Cy, or is equal to that
Figure imgf000022_0001
 22. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkelnder Ringkanalend- schräge (33) zwischen 15 und 60° liegt.22. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that the angle of the annular channel end slope (33) is between 15 and 60 °. 23. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es ein Druckzuschaltventil ist.23. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that it is a pressure cut-in valve. 24. Ventil nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es ein vorgesteuertes Druckzuschalt- veπtil ist.24. Valve according to one or more of the preceding claims, characterized in that it is a pilot-controlled pressure switch-veπtil. ERSATZBLATT REPLACEMENT LEAF
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