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TWI878275B - 管接頭及配管構造 - Google Patents

管接頭及配管構造 Download PDF

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TWI878275B
TWI878275B TW109109253A TW109109253A TWI878275B TW I878275 B TWI878275 B TW I878275B TW 109109253 A TW109109253 A TW 109109253A TW 109109253 A TW109109253 A TW 109109253A TW I878275 B TWI878275 B TW I878275B
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pipe joint
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resin
foamed resin
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Inventor
久宿大樹
Original Assignee
日商積水化學工業股份有限公司
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Abstract

本發明係一種管接頭(1)，其係以包含如下共聚物之樹脂形成，該共聚物具有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分及芳香族乙烯系單體單元，上述管接頭(1)包含內部具有流路之管狀本體部(10)及與本體部(10)形成為一體之1個以上插口部(20a)，本體部(10)包含發泡樹脂層(30)、及覆蓋發泡樹脂層(30)之非發泡樹脂層(50)，藉由熱分解氣相層析質譜分析法所求得之發泡樹脂層(30)之上述橡膠成分之含量為特定範圍，非發泡樹脂層(50)之上述橡膠成分之含量為特定範圍，自插口部(20a)之基端(21a)至開口端(22a)之長度(La )與開口端(22a)之插口部(20a)之厚度(da )的比(La /da )為2.0以上10.0以下。

Description

管接頭及配管構造
本發明係關於一種用於連接排水管等之管接頭及配管構造。本申請案主張基於2019年3月22日於日本提出申請之日本專利特願2019-54448號及2019年9月11日於日本提出申請之日本專利特願2019-165664號之優先權，將其內容引用於本文。
先前，一般藉由玻璃棉等保溫材料被覆配管周圍而防止配管周圍之冷凝等，該配管包含鋼管或合成樹脂管，用以排放自空調機器產生之冷凝水(排水)。 然而，於上述先前之方法中，除配管之作業以外，亦需要纏繞或覆蓋保溫材料之作業，因此作業效率低下，亦存在於狹小作業空間無法進行作業之情形。 例如，於專利文獻1中揭示有一種樹脂製管接頭，其包含成為隔熱層之發泡層。專利文獻1之管接頭藉由設置隔熱層，即使於配管施工後並未被覆保溫材料，亦能夠防止冷凝。 [先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2017-155868號公報
[發明所欲解決之問題]
然而，為了使管接頭之隔熱性進一步提高，需要使管接頭之發泡層較厚，或提高發泡層之發泡率。 若使管接頭之發泡層變厚，則存在管接頭之重量增大，由於落下等衝擊而造成管接頭破損之虞。若提高發泡層之發泡率，則存在管接頭之強度降低，由於落下等衝擊而造成管接頭破損之虞。 此外，管接頭需求形成所需形狀之管接頭(成形性)、及防止自與配管之接合部(配管構造)漏水(止水性)。
因此，本發明之目的在於提供即使不使發泡層變厚，不提高發泡層之發泡率，亦發揮充分之隔熱性，且成形性、止水性及強度優異之管接頭及配管構造。 [解決問題之技術手段]
為解決上述問題，本發明具有以下態樣。 [1]一種管接頭，其係以包含如下共聚物之樹脂形成，該共聚物具有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分及芳香族乙烯系單體單元，上述管接頭包含內部具有流路之管狀本體部、及與上述本體部形成為一體之1個以上插口部，上述本體部包含發泡樹脂層及覆蓋上述發泡樹脂層之非發泡樹脂層，藉由熱分解氣相層析質譜分析法所求得之上述發泡樹脂層之上述橡膠成分之含量係相對於上述發泡樹脂層所含樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，藉由熱分解氣相層析質譜分析法所求得之上述非發泡樹脂層之上述橡膠成分之含量係相對於上述非發泡樹脂層所含樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，自上述插口部之基端至開口端之長度L與上述開口端之上述插口部之厚度d的比L/d為2.0以上10.0以下。 [2]如[1]之管接頭，其中上述本體部之熱阻值為0.04 K/W以上。 [3]一種配管構造，其具備如[1]或[2]之管接頭、及插入連接至上述管接頭之上述插口部之管構件。 [發明之效果]
根據本發明之管接頭及配管構造，即使不使發泡層變厚，不提高發泡層之發泡率，亦發揮充分之隔熱性，且成形性、止水性及強度優異。
[管接頭] 以下，基於圖式對本發明之實施形態之管接頭進行說明。 如圖1所示，本實施形態之管接頭1係以用於連接排水管之接頭(通常被稱作「T形接頭」(tees)之3方向分支之T形配管接合接頭)作為一例。管接頭1具有第一管軸O1及第二管軸O2。兩個管軸O1及O2相互以90.0°±1.1°之角度交叉。 管接頭1包含：內部具有流路(例如排水之流路)之管狀本體部10、及與該本體部10形成為一體之3個插口部20a、20b及20c。
本體部10包含發泡樹脂層30及非發泡樹脂層50。發泡樹脂層30之兩面被非發泡樹脂層50覆蓋。即，本體部10之壁成為自流路側起有非發泡樹脂層50、發泡樹脂層30、非發泡樹脂層50之3層構造。插口部20a、插口部20b及插口部20c由非發泡樹脂層50形成。即，插口部20a、插口部20b及插口部20c之壁為由非發泡樹脂層50所形成之單層構造。 自提高止水性之觀點考慮，較佳為插口部20a、20b、20c透明。即，自易於確認管接頭1與插入連接至該插口部之管構件之連接狀態之觀點考慮，較佳為非發泡樹脂層50透明。此處，所謂「透明」，意指透明至可自插口部之外表面視認所插入之管或塗佈於插口部之內表面之接著劑的程度，可為半透明或有色透明。 更具體而言，依照JIS K 7136：2000所測定之插口部之霧度較佳為1以上70以下，更佳為1以上60以下。
形成於成為直管之本體部10之第一管軸O1方向之兩端的開口部10a、10b分別設有圓筒狀之插口部20a、20b。 形成於本體部10之第二管軸O2方向之開口部10c設有圓筒狀之插口部20c。 於本體部10中，於隔著第一管軸O1而與開口部10c對向之位置設有射出澆口部14，該射出澆口部14成為於成形時射出之位置。
為了供附有發泡層之管構件插入並連接，使插口部20a之內徑R20a 大於本體部10之開口部10a之內徑R10a 。具體而言，比R20a /R10a 較佳為大於1.0且為2.0以下，更佳為1.2以上1.8以下，進而較佳為1.4以上1.6以下。 同樣地，插口部20b之內徑R20b 大於本體部10之開口部10b之內徑R10b 。具體而言，比R20b /R10b 較佳為大於1且為2.0以下，更佳為1.2以上1.8以下，進而較佳為1.4以上1.6以下。 同樣地，插口部20c之內徑R20c 大於本體部10之開口部10c之內徑R10c 。具體而言，比R20c /R10c 較佳為大於1且為2.0以下，更佳為1.2以上1.8以下，進而較佳為1.4以上1.6以下。
於插口部20a與本體部10之交界形成有基於內徑R20a 與內徑R10a 之差之階差12a。階差12a作為防止插入至插口部20a之管構件之侵入之擋塊而發揮功能。 於插口部20b與本體部10之交界形成有基於內徑R20b 與內徑R10b 之差之階差12b。階差12b作為防止插入至插口部20b之管構件之侵入之擋塊而發揮功能。 於插口部20c與本體部10之交界形成有基於內徑R20c 與內徑R10c 之差之階差12c。階差12c作為防止插入至插口部20c之管構件之侵入之擋塊而發揮功能。
階差12a由位於本體部10之開口部10a之周緣之周壁13形成。周壁13遍及圓筒狀之插口部20a之內周面之整周地形成，為圓環狀。 階差12b由位於本體部10之開口部10b之周緣之周壁13形成。周壁13遍及圓筒狀之插口部20b之內周面之整周地形成，為圓環狀。 階差12c由位於本體部10之開口部10c之周緣之周壁13形成。周壁13遍及圓筒狀之插口部20c之內周面之整周地形成，為圓環狀。
周壁13為實心的。周壁13之內部包含發泡樹脂層30，非發泡樹脂層50覆蓋發泡樹脂層30。 周壁13較佳為遍及整周形成有發泡樹脂層30。若遍及周壁13之整周形成有發泡樹脂層30，則於插口部20a、20b、20c之基端亦具有隔熱性，可進一步提高管接頭1之隔熱性。 於插入至插口部20a、20b、或20c之管構件包含發泡層時，較佳為於該管構件之端面與周壁13之間設置圓環狀之止水構件。作為圓環狀之止水構件，例如可列舉發泡墊圈等。 於管構件之發泡層為連續氣泡時，較佳為於該管構件之端面與周壁13之間設置圓環狀之止水構件。藉由設置止水構件，可防止排水滲入至管構件之發泡層。 於管構件之發泡層為獨立氣泡時，於該管構件之端面與周壁13之間亦可不設置止水構件。但是，於將管構件斜向切斷時，存在排水滯留於該管構件之端面與周壁13之間之可能性，因此較佳為設置止水構件。
插口部20a自基端21a沿第一管軸O1方向延伸。基端21a位於插口部20a與本體部10之交界。自插口部20a之基端21a至開口端22a之長度為La 。長度La 與插口部20a之插口長度相等。開口端22a之插口部20a之厚度為da 。厚度da 與插口部20a之插口厚度相等。 插口部20b自基端21b沿第一管軸O1方向延伸。基端21b位於插口部20b與本體部10之交界。自插口部20b之基端21b至開口端22b之長度為Lb 。長度Lb 與插口部20b之插口長度相等。開口端22b之插口部20b之厚度為db 。厚度db 與插口部20b之插口厚度相等。 插口部20c自基端21c沿第二管軸O2方向延伸。基端21c位於插口部20c與本體部10之交界。自插口部20c之基端21c至開口端22c之長度為Lc 。長度Lc 與插口部20c之插口長度相等。開口端22c之插口部20c之厚度為dc 。厚度dc 與插口部20c之插口厚度相等。
自插口部20a之基端21a至開口端22a之長度La 與開口端22a之插口部20a之厚度da 的比(以下以稱作「La /da 比」)為2.0以上10.0以下，較佳為2.0以上9.0以下，更佳為2.5以上8.0以下，進而較佳為3.0以上7.0以下，特佳為3.5以上6.0以下。 若La /da 比為上述下限值以上，則容易抑制發泡樹脂層30侵入至插口部20a，容易抑制插口部20a之強度降低。此外，若La /da 比為上述下限值以上，則插口部20a之長度La 足夠長，因此插入至管接頭1之配管等之接著力充分，可進一步提高止水性。 若La /da 比為上述上限值以下，則厚度da 足夠厚，不易由於由管接頭1伸縮所導致之伸縮疲勞而受到破壞。此外，若La /da 比為上述上限值以下，則長度La 並不過長，形成插口部20a之樹脂容易填充至模具內之端部，不易發生由填充不足(亦稱作「短射」)所導致之成形不良。即，若La /da 比為上述上限值以下，則可進一步提高管接頭1之成形性。 La /da 比可根據成形模具之形狀進行調整。 管接頭1之插口部20b之Lb /db 比與La /da 比相同。 管接頭1之插口部20c之Lc /dc 比與La /da 比相同。
管接頭1之熔體質量流率(以下亦稱作「MFR」)例如較佳為3 g/10分鐘以上90 g/10分鐘以下，更佳為4 g/10分鐘以上80 g/10分鐘以下，進而較佳為5 g/10分鐘以上70 g/10分鐘以下，特佳為6 g/10分鐘以上60 g/10分鐘以下。若管接頭1之MFR為上述下限值以上，則於製造管接頭1時容易將樹脂填充至模具內之端部，且不易發生尤其容易產生於插口部之填充不足所導致之成形不良。即，若管接頭1之MFR為上述下限值以上，則可進一步提高管接頭1之成形性。若管接頭1之MFR為上述上限值以下，則分子量並不過低，且強度或耐化學品性優異。 管接頭1之MFR可依照JIS K 7210：1999，以220℃之試驗溫度、10 kg之試驗負重進行測定。
本體部10之熱阻值較佳為0.04 K/W以上，更佳為0.05 K/W以上0.50 K/W以下，進而較佳為0.06 K/W以上0.45 K/W以下，特佳為0.07 K/W以上0.40 K/W以下，最佳為0.08 K/W以上0.35 K/W以下。若本體部10之熱阻值為上述下限值以上，則可進一步提高管接頭1之隔熱性。若本體部10之熱阻值為上述上限值以下，則本體部10之強度充分，此外可使管接頭1為輕量。 根據下述含共聚物之樹脂之組成、種類或管接頭1之成形條件等，使本體部10之熱導率降低，或使本體部10之厚度(壁厚)增大，藉此可使本體部10之熱阻值提高。 通常排水管之外徑為30 mm～80 mm左右，壁厚為5 mm～10 mm左右，此種用以連接排水管之管接頭1之本體部之壁厚為8 mm以上20 mm以下。 本體部10之熱阻值係根據基於JIS A 1412-1：2016所測定之熱導率(W/m・K)、及熱導率之測定部位之本體部10之厚度(m)，利用下述式(1)而算出。 熱阻值(K/W)＝厚度(m)/熱導率(W/m・K)・・・(1)
[發泡樹脂層] 發泡樹脂層30係使發泡性樹脂組合物發泡成形而成者。本實施形態之管接頭1由於具有發泡樹脂層30而隔熱性優異。
發泡樹脂層30之發泡率較佳為1.0倍以上8.0倍以下，更佳為1.1倍以上5.0倍以下，進而較佳為1.2倍以上3.0倍以下。 藉由使發泡率為上述數值範圍內，可兼具較高之隔熱性能與耐衝擊性。 發泡率可根據樹脂之種類或量、發泡劑之種類或量、製造條件等進行調整。 發泡率基於JIS K 9798：2006中所記載之6.2(a)或6.2(b)之方法進行測定。
於發泡樹脂層30中形成有複數個氣泡，於氣泡壁實質上不存在孔，複數個氣泡之至少一部分成為並不互相連通之獨立氣泡。 獨立氣泡率較佳為85%以上，更佳為90%以上。上限值並無特別限定，實質上為99%以下。只要為上述數值範圍內，則可長期保持低熱導率，隔熱性更優異。 獨立氣泡率基於JIS K 7138：2006進行測定。
[發泡性樹脂組合物] 本實施形態之發泡性樹脂組合物包含含有共聚物之樹脂(以下亦稱作「第一樹脂」)及發泡劑，上述共聚物具有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分及芳香族乙烯系單體單元。 於本說明書中，所謂「單元」意指來自聚合前之單體化合物(單體)之結構部分，例如，所謂「丙烯腈系單體單元」意指「來自丙烯腈單體(丙烯腈)之結構部分」。聚合物中之各單體單元之含有比率相當於該聚合物之製造中所使用之單體混合物中之該單體之含有比率。
(第一樹脂) 第一樹脂包含具有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元之共聚物。 本實施形態之共聚物較佳為於橡膠成分之存在下，使選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上與芳香族乙烯系單體聚合所得之樹脂。於此情形時，上述共聚物為所謂之「接枝共聚物」。然而，於本發明中，上述共聚物並不僅限於藉由接枝共聚所得者，亦可為藉由聚合物摻混法所製造者。 於本說明書中，所謂橡膠成分，意指聚丁二烯或聚異戊二烯等二烯系橡膠或丙烯酸系橡膠。 作為橡膠成分，若為二烯系橡膠則可列舉丁二烯、異戊二烯、乙烯、丙烯等的二烯系化合物之聚合物，若為丙烯酸系橡膠則可列舉丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸丁氧基乙酯、及丙烯酸甲氧基乙酯等丙烯酸酯之聚合物。 作為丙烯腈系單體，可列舉丙烯腈、甲基丙烯腈等，較佳為丙烯腈。 作為丙烯酸系單體，可列舉構成丙烯酸樹脂之單體。作為丙烯酸樹脂，例如可列舉丙烯酸酯之聚合物或甲基丙烯酸酯之聚合物。作為丙烯酸酯之聚合物，可列舉聚丙烯酸甲酯、聚丙烯酸乙酯、聚丙烯酸縮水甘油酯等。作為甲基丙烯酸酯之聚合物，可列舉聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸乙酯、聚甲基丙烯酸縮水甘油酯等。即，作為丙烯酸系單體，可列舉丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸縮水甘油酯、甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸縮水甘油酯等，較佳為甲基丙烯酸甲酯。 作為芳香族乙烯系單體，可列舉苯乙烯、α-甲基苯乙烯、β-甲基苯乙烯、4-甲基苯乙烯、β-溴苯乙烯等，較佳為苯乙烯、α-甲基苯乙烯。 作為本實施形態之共聚物之具體例，可列舉丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS樹脂)、丙烯腈-乙烯丙烯二烯-苯乙烯共聚物(AES樹脂)、丙烯腈-丙烯酸系橡膠-苯乙烯共聚物(AAS樹脂)、甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS樹脂)等，進而亦可為該等混合而成者。
第一樹脂中之橡膠成分之含量係相對於第一樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，較佳為15質量%以上40質量%以下，更佳為20質量%以上35質量%以下。若橡膠成分之含量為上述下限值以上，則容易提高管接頭1之強度。若橡膠成分之含量為上述上限值以下，則容易提高形成管接頭1時之流動性。
又，第一樹脂中之橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者亦為本發明之較佳態樣之一。藉由使橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者，不僅可使耐衝擊性提高，亦可使耐化學品性提高。 於橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者時，二烯系橡膠之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為5質量%以上40質量%以下，更佳為10質量%以上40質量%以下，進而較佳為15質量%以上40質量%以下，特佳為20質量%以上40質量%以下。 於橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者時，丙烯酸系橡膠之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為0.1質量%以上10質量%以下，更佳為0.3質量%以上5質量%以下，進而較佳為0.5質量%以上3質量%以下。若丙烯酸系橡膠之含量為上述數值範圍內，尤其是於二烯系橡膠之含量係相對於第一樹脂之總質量而言為15質量%以上之情形時，可進一步提高耐化學品性。再者，此處所謂「丙烯酸系橡膠之含量」意指第一樹脂中所添加之「丙烯酸酯之含量」。
第一樹脂中之丙烯腈系單體單元之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為10質量%以上50質量%以下，更佳為15質量%以上45質量%以下。若丙烯腈系單體單元之含量為上述下限值以上，則可使拉伸強度提高。若丙烯腈系單體單元之含量為上述上限值以下，則可使衝擊強度提高。
第一樹脂中之丙烯酸系單體單元之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為20質量%以上60質量%以下，更佳為30質量%以上50質量%以下。若丙烯酸系單體單元之含量為上述數值範圍內，則容易提高管接頭1之強度及透明性。因此，可進一步提高管接頭1之止水性。
第一樹脂中之芳香族乙烯系單體單元之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為15質量%以上60質量%以下，更佳為20質量%以上50質量%以下。若芳香族乙烯系單體單元之含量為上述下限值以上，則可使壓入硬度提高。若芳香族乙烯系單體單元之含量為上述上限值以下，則可使衝擊強度提高。 第一樹脂可含有丙烯腈系單體單元、丙烯酸系單體單元及芳香族乙烯系單體單元以外之任意單體單元，作為其例，可列舉聚碳酸酯樹脂或其單體。
第一樹脂中之各成分之含量係藉由使用熱分解氣相層析質譜分析法(以下亦稱作「PGC/MS」)之分析而求得。 以下示出使用PGC/MS之測定條件之例。 [測定條件] ・裝置 熱分解裝置：PY-2020iD(Frontier Laboratories股份有限公司)。 氣相層析：GC 2010(島津製作所股份有限公司)。 質譜分析裝置：GCMS-QP 2010(島津製作所股份有限公司)。 ・熱分解條件 熱分解溫度：550℃。 介面溫度：250℃。 ・氣相層析條件。 載子流量：1 ml/min(He)。 分流比：100:1。 分離管柱：DB-1(1.00 μm，0.25 mm×30 m)。 烘箱溫度：40℃(3 min)～320℃(10 min)。 ・質譜分析條件 介面溫度：250℃。 離子化溫度：220℃。 質量範圍：28～700 m/z。 電壓：1.2 kV。
對藉由PGC/MS之測定而算出第一樹脂中之各成分之含量之方法進行說明。 首先，藉由熱分解氣相層析法將構成第一樹脂之各成分熱分解、分離，獲得將各成分記為峰之熱分解圖案(熱解圖)。其次，針對熱分解圖案之各峰，藉由利用質譜分析裝置所得之質譜而特定出丙烯腈、橡膠成分、苯乙烯之各成分。 此處，丙烯腈、橡膠成分、苯乙烯之各成分之由於熱分解之解聚率(聚合物分解為單體之比率)不同，因此將熱解圖中之各峰之面積(X)除以由於熱分解之各成分之解聚率(Y)所得者作為各成分之峰面積(Z)。各成分之解聚率(Y)為丙烯腈：0.15、橡膠成分：0.10、苯乙烯：1.0。又，例如，於第一樹脂含有聚甲基丙烯酸甲酯等丙烯酸樹脂作為其他樹脂時，丙烯酸樹脂之解聚率為1.0。 並且，將熱分解圖案之各成分之峰面積(Z)相對於總和(T)的比率(Z/T)作為第一樹脂中之各成分之含量(質量%)。
於表1中示出對含有丙烯酸樹脂之丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS樹脂)進行PGC/MS測定而所得之各成分之含量之一例。於表1中，「保持時間」意指各成分熱分解而作為熱解圖之峰出現之時間。「樣品量」為供於分析之ABS樹脂之質量。
[表1]
保持時間 (分鐘) 熱分解產物 樣品量 (mg) 峰面積 (X) 解聚率 (Y) 峰面積 (Z) 峰面積(Z)之總和(T) 含量(Z/T) (質量%)
1.72 丁二烯(橡膠成分) 0.3 839816 0.10 8398160 146382962 6
2.42 丙烯腈 0.3 4017763 0.15 26785087 146382962 18
5.64 甲基丙烯酸甲酯 0.3 70155381 1.00 70155381 146382962 48
8.08 苯乙烯 0.3 41044334 1.00 41044334 146382962 28
本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR例如較佳為3 g/10分鐘以上90 g/10分鐘以下，更佳為4 g/10分鐘以上80 g/10分鐘以下，進而較佳為5 g/10分鐘以上70 g/10分鐘以下，特佳為6 g/10分鐘以上60 g/10分鐘以下。若本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR為上述下限值以上，則容易填充至模具內之端部，且不易發生尤其容易產生於插口部之填充不足所導致之成形不良。即，若本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR為上述下限值以上，則可進一步提高管接頭1之成形性。 若本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR為上述上限值以下，則分子量並不過低，強度或耐化學品性優異。 本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR可依照JIS K 7210：1999，以220℃之試驗溫度、10 kg之試驗負重進行測定。 再者，本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR與本實施形態之管接頭1之MFR相同。
於發泡性樹脂組合物中，第一樹脂之含量相對於發泡性樹脂組合物之總質量而言較佳為45質量%以上90質量%以下，更佳為50質量%以上85質量%以下。
本實施形態之發泡性樹脂組合物亦可含有具有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元之共聚物以外之其他樹脂。 作為其他樹脂，例如可列舉聚乙烯樹脂、聚酯樹脂、聚醚樹脂、聚醯亞胺樹脂等。該等可單獨使用，亦可併用2種以上。
於發泡性樹脂組合物中，含有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元之共聚物之含量係相對於第一樹脂之總質量而言較佳為70質量%以上100質量%以下，更佳為85質量%以上100質量%以下。
(發泡劑) 作為發泡劑，可使用揮發性發泡劑、分解型發泡劑中之任一者。 作為揮發性發泡劑，例如可列舉脂肪族烴、脂環族烴、鹵代烴、醚、酮等。作為其中之脂肪族烴，例如可列舉丙烷、丁烷(正丁烷、異丁烷)、戊烷(正戊烷、異戊烷等)等；作為脂環族烴，例如可列舉環戊烷、環己烷等。作為鹵代烴，例如可列舉三氯氟甲烷、三氯三氟乙烷、四氟乙烷、氯二氟乙烷、二氟乙烷等鹵代烴等之1種或2種以上。進而，作為醚，例如可列舉二甲醚、二乙醚等，作為酮，例如可列舉丙酮、甲基乙基酮等。
作為分解型發泡劑，例如可列舉碳酸氫鈉(sodium bicarbonate)、碳酸鈉、碳酸氫銨、亞硝酸銨、疊氮化物、硼氫化鈉等無機系發泡劑；偶氮二甲醯胺、偶氮二甲酸鋇、二亞硝基五亞甲基四胺等有機系發泡劑。 另外，亦可使用二氧化碳、氮氣、空氣等氣體作為發泡劑。 自發泡性能優異之觀點考慮，較佳為分解型發泡劑，其中更佳為碳酸氫鈉、偶氮二甲醯胺。 該等可單獨使用，亦可併用2種以上。 發泡劑之含量係相對於第一樹脂100質量份而言較佳為0.1質量份以上8質量份以下，更佳為1質量份以上5質量份以下，進而較佳為1質量份以上3質量份以下。
本實施形態之發泡性樹脂組合物可於並不損及本發明之效果之範圍內含有第一樹脂及發泡劑以外之其他成分(任意成分)。
任意成分之含量係相對於第一樹脂100質量份而言較佳為50質量份以下，更佳為30質量份以下，進而較佳為20質量份以下。
本實施形態之發泡性樹脂組合物可含有第一樹脂、發泡劑、及任意成分。發泡性樹脂組合物可為將所有成分預先混合而成之混合物，亦可為將所有成分之一部分或全部於成形機內混合之形態。將所有成分預先混合而成之混合物可為粉狀，亦可為顆粒狀。
[非發泡樹脂層] 非發泡樹脂層50係使非發泡性樹脂組合物成形而成者。本實施形態之管接頭1由於具有非發泡樹脂層50，故可提高管接頭1之強度。 非發泡樹脂層50覆蓋有發泡樹脂層30。
[非發泡性樹脂組合物] 本實施形態之非發泡性樹脂組合物包含含有如下共聚物之樹脂，該共聚物包含選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元。
(第二樹脂) 第二樹脂係含有如下共聚物之樹脂，該共聚物包含選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元。 第二樹脂可與第一樹脂相同，亦可與其不同。
第二樹脂中之橡膠成分之含量係相對於第二樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，較佳為15質量%以上40質量%以下，更佳為20質量%以上35質量%以下。若橡膠成分之含量為上述下限值以上，則容易提高管接頭1之強度。若橡膠成分之含量為上述上限值以下，則容易提高使管接頭1成形時之流動性。 再者，第二樹脂構成插口部20a、20b、20c。自進一步提高管接頭1之耐衝擊性之觀點考慮，較佳為第二樹脂中之橡膠成分之含量多於第一樹脂中之橡膠成分之含量。 於本說明書中，於第二樹脂含有丙烯酸系單體單元時，成為丙烯酸系橡膠之原料之單體成分不包含於橡膠成分中。
又，第二樹脂中之橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者亦係本發明之較佳態樣之一。藉由使橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者，不僅可使耐衝擊性提高，亦可使耐化學品性提高。 於橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者時，二烯系橡膠之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為5質量%以上40質量%以下，更佳為10質量%以上40質量%以下，進而較佳為15質量%以上40質量%以下，特佳為20質量%以上40質量%以下。 於橡膠成分含有二烯系橡膠與丙烯酸系橡膠此兩者時，丙烯酸系橡膠之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為0.1質量%以上10質量%以下，更佳為0.3質量%以上5質量%以下，進而較佳為0.5質量%以上3質量%以下。若丙烯酸系橡膠之含量為上述數值範圍內，尤其是於二烯系橡膠之含量係相對於第二樹脂之總質量而言為15質量%以上之情形時，可進一步提高耐化學品性。再者，此處所謂「丙烯酸系橡膠之含量」意指第一樹脂中所添加之「丙烯酸酯之含量」。
第二樹脂中之丙烯腈系單體單元之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為10質量%以上50質量%以下，更佳為15質量%以上45質量%以下。若丙烯腈系單體單元之含量為上述下限值以上，則可使拉伸強度提高。若丙烯腈系單體單元之含量為上述上限值以下，則可使衝擊強度提高。
第二樹脂中之丙烯酸系單體單元之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為20質量%以上60質量%以下，更佳為30質量%以上50質量%以下。若丙烯酸系單體單元之含量為上述數值範圍內，則容易提高管接頭1之強度及透明性。因此，可進一步提高管接頭1之止水性。
第二樹脂中之芳香族乙烯系單體單元之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為15質量%以上60質量%以下，更佳為20質量%以上50質量%以下。若芳香族乙烯系單體單元之含量為上述下限值以上，則可使壓入硬度提高。若芳香族乙烯系單體單元之含量為上述上限值以下，則可使衝擊強度提高。
第二樹脂中之各成分之含量係藉由使用PGC/MS之分析而求得。 作為測定條件，可利用與第一樹脂相同之條件進行測定。
本實施形態之非發泡性樹脂組合物之MFR例如較佳為3 g/10分鐘以上90 g/10分鐘以下，更佳為4 g/10分鐘以上80 g/10分鐘以下，進而較佳為5 g/10分鐘以上70 g/10分鐘以下，特佳為6 g/10分鐘以上60 g/10分鐘以下。若本實施形態之非發泡性樹脂組合物之MFR為上述下限值以上，則容易填充至模具內之端部，且不易發生尤其容易產生於插口部之填充不足所導致之成形不良。即，若本實施形態之非發泡性樹脂組合物之MFR為上述下限值以上，則可進一步提高管接頭1之成形性。若本實施形態之非發泡性樹脂組合物之MFR為上述上限值以下，則分子量並不過低，強度或耐化學品性優異。 再者，自更容易將樹脂填充至模具內之端部之觀點考慮，較佳為非發泡性樹脂組合物之MFR比發泡性樹脂組合物之MFR更高。 本實施形態之非發泡性樹脂組合物之MFR可利用與本實施形態之發泡性樹脂組合物之MFR相同之方法進行測定。
於非發泡性樹脂組合物中，第二樹脂之含量係相對於非發泡性樹脂組合物之總質量而言較佳為50質量%以上100質量%以下，更佳為70質量%以上100質量%以下，進而較佳為80質量%以上100質量%以下。
本實施形態之非發泡性樹脂組合物可包含含有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元之共聚物以外之其他樹脂。 作為其他樹脂，例如可列舉聚乙烯樹脂、聚酯樹脂、聚醚樹脂、聚醯亞胺樹脂等。該等可單獨使用，亦可併用2種類以上。
於非發泡性樹脂組合物中，含有選自丙烯腈系單體單元及丙烯酸系單體單元中之1種以上、橡膠成分、及芳香族乙烯系單體單元之共聚物之含量係相對於第二樹脂之總質量而言較佳為40質量%以上100質量%以下，更佳為45質量%以上100質量%以下，進而較佳為50質量%以上100質量%以下。
本實施形態之非發泡性樹脂組合物可於並不損及本發明之效果之範圍內，含有第二樹脂以外之其他成分(任意成分)。 作為任意成分，可列舉著色劑、阻燃劑、抗氧化劑、紫外線吸收劑、光穩定劑等。
任意成分之含量係相對於第二樹脂100質量份而言較佳為50質量份以下，更佳為30質量份以下，進而較佳為20質量份以下。 再者，非發泡樹脂層50雖然不必含有上述發泡劑，但亦可含有上述發泡劑。非發泡樹脂層50所含發泡劑之量係相對於第二樹脂100質量份而言較佳為0質量份以上8質量份以下，更佳為0質量份以上5質量份以下，進而較佳為0質量份以上3質量份以下，特佳為0質量份以上且不足1質量份。又，非發泡樹脂層50之發泡率較佳為1.0倍，但以1.5倍以下進行低發泡者亦不排除於本發明之外。
本實施形態之非發泡性樹脂組合物可含有第二樹脂及任意成分。非發泡性樹脂組合物可為將所有成分預先混合而成之混合物，亦可為將所有成分之一部分或全部於成形機內進行混合之形態。將所有成分預先混合而成之混合物可為粉狀，亦可為顆粒狀。 本實施形態之非發泡性樹脂組合物形成非發泡樹脂層50，覆蓋於管接頭1之外表面。此外，關於本實施形態之非發泡性樹脂組合物，第二樹脂中之橡膠成分之含量係相對於第二樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下。因此，非發泡樹脂層50之強度優異，且管接頭1之強度優異。
[管接頭之製造方法] 管接頭藉由射出成形或擠出成形而製造。 例如，將發泡性樹脂組合物加熱熔融而射出至模具內，以任意時間任意溫度進行加熱，以任意時間任意溫度進行冷卻，藉此獲得具有特定發泡率之管接頭。 於擠出成形之情形時，將發泡性樹脂組合物加熱熔融，自擠出機注入至模具內，以任意時間任意溫度進行加熱，藉此使發泡性樹脂組合物發泡、成形。於以任意時間任意溫度冷卻後，切斷為特定長度，藉此獲得具有特定發泡率之管接頭。
於射出成形機中，即將射出至模具內之前之發泡性樹脂組合物之溫度(成形溫度)較佳為200℃以上280℃以下，更佳為220℃以上260℃以下。若成形溫度為上述數值範圍內，則發泡性樹脂組合物被充分熔融，獲得發泡性樹脂組合物之良好流動性。又，於非發泡性樹脂組合物含有丙烯酸樹脂時，藉由使成形溫度為上述下限值以上，可提高管接頭1之透明性。 利用模具進行成形時之時間較佳為1分鐘以上10分鐘以下。若利用模具進行成形時之時間為上述下限值以上，則可使發泡性樹脂組合物充分硬化。若利用模具進行成形時之時間為上述上限值以下，則容易使管接頭1之生產性提高。 又，較佳為非發泡性樹脂組合物預先進行了乾燥。藉由於成形前使其乾燥，可抑制由於在成形機內所蒸發之水分而於接頭內部或表面產生意料之外之氣泡，可抑制插口部之透明性降低或本體部之強度降低。作為乾燥方法，可列舉如下方法：使用漏斗式乾燥機或箱形乾燥爐等熱風乾燥機，對顆粒吹2～6小時之60～90℃之熱風，使非發泡性樹脂組合物預先乾燥。
以上對本發明之管接頭詳細地進行說明，但本發明並不限定於上述一實施形態，可於不脫離其主旨之範圍內進行適當變更。 例如，管接頭可為如下之2層構造：成為流路之內表面由非發泡樹脂層形成，外表面由發泡樹脂層形成。又，管接頭亦可為如下之2層構造：成為流路之內表面由發泡樹脂層形成，外表面由非發泡樹脂層形成。 又，例如，管接頭可不具有非發泡樹脂層，僅為發泡樹脂層。於此情形時，關於發泡樹脂層，橡膠成分之含量係相對於第一樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下即可。於管接頭僅由發泡樹脂層形成之情形時，較佳為發泡樹脂層之外表面與非發泡樹脂層同樣地形成高密度之層。 本體部與插口部之交界可並不為平面而彎曲。於此情形時，自插口部之基端至開口端之長度L以將管構件插入至插口部時之管構件之插入長度(自插口部之開口端至成為擋塊之階差之長度)表示。
本發明之管接頭只要本體部具有發泡樹脂層即可，亦可為進而具有不同之其他樹脂層之多層成形品。作為其他樹脂層，除非發泡樹脂層以外，可列舉與外表面相同之發泡樹脂層、與外表面不同之發泡樹脂層。成為該等樹脂層之原料之樹脂可為與形成外表面之發泡樹脂層相同之熱塑性樹脂，亦可為不同之熱塑性樹脂。自抑制樹脂層間之剝離之觀點考慮，成為該等樹脂層之原料之樹脂較佳為與形成外表面之發泡樹脂層相同之熱塑性樹脂。
作為本發明之管接頭，並不限定於上述實施形態，亦可為彎頭、螺紋接管、閥座等具有其他形狀之管接頭。
如以上所說明那樣，本發明之管接頭具有發泡樹脂層，因此隔熱性優異。 此外，本發明之管接頭之橡膠成分之含量係相對於樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下。因此，本發明之管接頭強度優異。 進而，本發明之管接頭之自插口部之基端至開口端之長度L與開口端之插口部之厚度d之比L/d為2.0以上10.0以下，較佳為2.0以上9.0以下。因此，本發明之管接頭成形性、止水性及強度優異。
[配管構造] 本發明之配管構造具備本發明之管接頭及插入連接至上述管接頭之上述插口部之管構件。 基於圖式對本發明之實施形態之配管構造進行說明。 如圖2所示，配管構造100具備管接頭1及三個管構件201、202、203。 管構件並無特別限定，只要是能夠與本發明之管接頭連接之管構件即可。作為管構件，可為鋼管，亦可為合成樹脂管。作為管構件，自隔熱性優異之觀點考慮，較佳為合成樹脂管，更佳為具有發泡層之合成樹脂管。作為發泡層，可為氣泡彼此相互連通之連續氣泡，亦可為氣泡彼此未相互連通之獨立氣泡。
於本實施形態中，管構件201沿著第一管軸O1之方向，插入至管接頭1之插口部20a而進行連接。管構件202沿著第一管軸O1之方向，插入至管接頭1之插口部20b而進行連接。管構件203沿著第二管軸O2之方向，插入至管接頭1之插口部20c而進行連接。 管構件201之外徑R201 較插口部20a之內徑R20a 稍小。再者，此處所謂插口部20a之內徑R20a 意指插口部20a之插口端部之內徑，比R201 /R20a 較佳為0.986～0.997。 管構件202之外徑R202 較插口部20b之內徑R20b 稍小。再者，此處所謂插口部20b之內徑R20b 意指插口部20b之插口端部之內徑，比R202 /R20b 較佳為0.986～0.997。 管構件203之外徑R203 較插口部20c之內徑R20c 稍小。再者，此處所謂插口部20c之內徑R20c 意指插口部20c之插口端部之內徑，比R203 /R20c 較佳為0.986～0.997。
配管構造100作為用以排出排水之配管之連接部而發揮功能。此外，配管構造100作為用以排放排水之配管之分支部而發揮功能。
[配管構造之製造方法] 配管構造之製造方法並無特別限定，可將管構件插入至本發明之管接頭之插口部而進行連接，藉此獲得本發明之配管構造。管接頭與管構件之連接方法並無特別限定，可使用接著劑進行連接，亦可不使用接著劑而進行連接。
於本實施形態之配管構造100中，管接頭1與管構件201、202、203使用接著劑而進行連接。藉由使用接著劑將管接頭與管構件連接，可進一步提高配管構造之止水性及強度。 管接頭與管構件之連接所使用之接著劑並無特別限定，可列舉瞬間接著劑或熱熔接著劑等公知之接著劑。
本發明之配管構造具備本發明之管接頭，因此隔熱性優異。 此外，本發明之配管構造具備本發明之管接頭，因此強度優異。 進而，本發明之配管構造具備本發明之管接頭，因此止水性優異。 [實施例]
其次，利用實施例對本發明進一步詳細地進行說明，但本發明並不限定於該等實施例。 各實施例及比較例中所使用之原料、評估方法如下所示。
[使用原料] ＜樹脂＞ ABS樹脂(表2中所記載之組成之ABS樹脂)。 MBS樹脂(表2中所記載之組成之MBS樹脂)。 丙烯酸樹脂(聚甲基丙烯酸甲酯)。 ＜橡膠成分＞ 丙烯酸系橡膠(丙烯腈與丙烯酸丁酯之共聚物)。 ＜發泡劑＞ ADCA(大塚化學公司製造，商品名「AZ-HM」，偶氮二甲醯胺)。
[實施例1] 將於ABS樹脂中混練有聚甲基丙烯酸甲酯之樹脂組合物作為非發泡性樹脂組合物。此時，以利用PGC/MS進行測定所得之各成分之峰面積比成為表2所示之比率對非發泡性樹脂組合物進行混練。使該非發泡性樹脂組合物為顆粒狀，使用公知之熱風乾燥機以70℃乾燥4小時。向乾燥之顆粒狀之非發泡性樹脂組合物中混合作為發泡劑之偶氮二甲醯胺，將混合所得者作為發泡性樹脂組合物，以240℃之成形溫度進行射出成形，製造如圖1所示之插口部之內徑為48.3 mm之DV接頭類型的T形接頭(管接頭)，該T形接頭中，插口部具有非發泡樹脂層，為實心，插口部之端部之內外壁面間之厚度為3.7 mm，插口部之長度為22 mm，本體部之內外壁面間之厚度為10 mm，具有1.8倍發泡率之發泡樹脂層。再者，於表2中，「甲基丙烯酸甲酯」表示聚甲基丙烯酸甲酯。
[實施例2～4] 除將樹脂之組成、插口部之端部之內外壁面間之厚度及插口部之長度設為表2所記載之值以外，與實施例1同樣地進行而製造T形接頭。再者，於表2中，「-」表示未於ABS樹脂中混練聚甲基丙烯酸甲酯。
[實施例5] 除將本體部之內外壁面間之厚度設為15 mm，將發泡率設為1.5倍以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[實施例6] 除將本體部之發泡率設為2.2倍以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[實施例7] 除將樹脂之組成、插口部之端部之內外壁面間之厚度及插口部之長度設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[實施例8] 除未將顆粒狀之非發泡性樹脂組合物乾燥而使用，以195℃之成形溫度進行射出成形以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[實施例9～10] 除添加丙烯酸系橡膠作為橡膠成分，將樹脂之組成設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[實施例11] 除將插口部之端部之內外壁面間之厚度及插口部之長度設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[比較例1～2] 除將樹脂之組成設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[比較例3] 除將插口部之端部之內外壁面間之厚度及插口部之長度設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[比較例4] 除將樹脂之組成設為表2所記載之值，將插口部之端部之內外壁面間之厚度及插口部之長度設為表2所記載之值以外，與實施例2同樣地進行而製造T形接頭。
[MFR之測定] 依照JIS K 7210：1999，以220℃之試驗溫度、10 kg之試驗負重測定各例中所製造之T形接頭之MFR。將結果示於表2。
[熱阻值之測定] 自上述實施例、比較例中所得之T形接頭切出本體部，根據基於JIS A 1412-1：2016所測定之熱導率(W/m・K)、及熱導率之測定部位之本體部之厚度(m)，利用下述式(1)算出熱阻值。將結果示於表2。 熱阻值(K/W)＝厚度(m)/熱導率(W/m・K)・・・(1)
[發泡率之測定] 自上述實施例、比較例中所得之T形接頭切出本體部，基於JIS K 9798：2006所記載之6.2(b)之方法，測定發泡率。將結果示於表2。
[耐衝擊性之評估] 將上述實施例、比較例中所得之T形接頭作為試驗體，針對各試驗體進行如下之試驗：使用落下試驗機，賦予相當於自高度4 m落下之加速度，以第一管軸O1與水平面成45°之角度之方式，使其碰撞至水平面。對各上述試驗體分別進行3次試驗，評估耐衝擊性。耐衝擊性之評估藉由以目視確認試驗體之開裂、試驗體之缺損之有無，按照下述評估基準進行。將結果示於表2。 《評估基準》 ○：試驗體之插口部及本體部未產生開裂及缺損。 △：試驗體之插口部或本體部中之任一者產生開裂或缺損。 ×：試驗體之插口部及本體部兩者產生明顯之開裂或缺損。
[耐化學品性之評估] 對上述實施例、比較例中所得之各T形接頭，將插口部於管軸方向切取為啞鈴狀而獲得試驗片。將所得之試驗片固定於為了於23℃之室內施加3 MPa之伸縮應力而製作之彎曲治具，將浸漬有2 mL聚乙二醇(Nacalai Tesque＃200，平均分子量為190～210)之10 mm×20 mm大小之棉載置於試驗片之中央部上。試驗片每例分別製作3個，於將3個試驗片中之任意1個放置36小時後，取走棉，以目視進行確認。3個試驗片中之另外2個於放置72小時後，取走棉，以目視進行確認，進行耐化學品性之評估。耐化學品性之評估係對試驗片之破裂之有無按照下述評估基準進行。將結果示於表2。 (評估基準) ○：即使經72小時後亦未產生斷裂、龜裂。 △：載置時間為1小時以上且不足72小時產生斷裂、龜裂。 ×：載置時間不足1小時產生斷裂、龜裂。
[成形性之評估] 基於上述實施例、比較例，各例製造10個T形接頭，以目視確認於T形接頭之插口部是否產生成形不良(主要是由樹脂未填充至模具內之端部所導致之短射)。成形性之評估係按照下述評估基準而進行。將結果示於表2。 《評估基準》 ○：10個均無成形不良。 ×：存在1個以上之成形不良。
[止水性之評估] 以上述實施例、比較例中所得之T形接頭為試驗體，對各試驗體，利用堵塞治具堵塞兩個插口部。向剩餘之一個插口部插入一端塗佈有接著劑之管道管而進行接合，於常溫(20～30℃)下使接著劑乾燥24小時而製成配管構造。 其後，自該管道管之另一端施加0.35 MPa之水壓並保持1分鐘，以目視確認有無自插口部與管道管之接合部漏水。止水性之評估係按照下述評估基準而進行。將結果示於表2。 《評估基準》 ○：並未自接合部漏水。 ×：自接合部漏水。
[霧度之評估] 將上述實施例、比較例中所得之T形接頭之插口部切斷而採取試驗片，按照JIS K 7136，使用測霧計(日本電色工業股份有限公司製造，NDH7000SP)測定霧度。將結果示於表2。
[表2]
   實施例 1 實施例 2 實施例 3 實施例 4 實施例 5 實施例 6 實施例 7 實施例 8 實施例 9 實施例 10 實施例 11 比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4
樹脂 組成 (質量%) 丙烯腈 41 33 45 43 33 33 - 33 45 43 33 49 39 33 26
丁二烯 (橡膠成分) 13 20 31 40 20 20 30 20 30 38 20 3 52 20 10
丙烯酸系橡膠 (橡膠成分) - - - - - - - - 0.5 1 - - - - -
苯乙烯 16 18 24 17 18 18 35 18 24 17 18 16 9 18 29
甲基丙烯酸甲酯 30 29 - - 29 29 35 29 0.5 1 29 32 - 29 35
管接頭 MFR(g/10分鐘) 40 16 9 5 16 16 50 16 9 5 16 95 2 16 25
本體部 熱阻值(K/W) 0.14 0.14 0.14 0.14 0.18 0.18 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14
發泡率(倍) 1.8 1.8 1.8 1.8 1.5 2.2 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8
本體部厚度(mm) 10 10 10 10 15 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10
插口部 插口部長度L(mm) 22 22 22 22 22 22 24 22 22 22 28 22 22 11 30
插口部厚度d(mm) 3.7 4.4 4.9 5.3 4.4 4.4 3.0 4.4 4.9 5.3 3.0 4.4 4.4 5.8 2.6
L/d比 5.9 5.0 4.5 4.2 5.0 5.0 8.0 5.0 4.5 4.2 9.3 5.0 5.0 1.9 11.5
評估 耐衝擊性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 △ × 〇 〇 ×
耐化學品性 〇 △ × × △ △ × △ 〇 〇 △ 〇 × △ 〇
成形性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 △ 〇 × 〇 ×
止水性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 × 〇
霧度 28 43 不透明 不透明 43 43 5 65 不透明 不透明 43 15 不透明 43 18
如表2所示，可知應用本發明之實施例1～11之耐衝擊性之評估為「○」，強度優異。又，可知成形性、止水性亦良好。 另一方面，相對於樹脂之總質量之橡膠成分(丁二烯)之含量不足10質量%的比較例1之耐衝擊性之評估為「×」。相對於樹脂之總質量之橡膠成分之含量超過45質量%的比較例2之成形性之評估為「×」。 L/d比不足2.0之比較例3之止水性之評估為「×」。L/d比超過10.0之比較例4之耐衝擊性之評估及成形性之評估為「×」。
可知根據本發明之管接頭，即使不使發泡層變厚，或提高發泡層之發泡率，亦可發揮充分隔熱性，且成形性、止水性及強度優異。
1:管接頭 10:本體部 10a,10b,10c:開口部 12a,12b,12c:階差 13:周壁 14:射出澆口部 20a,20b,20c:插口部 21a,21b,21c:基端 22a,22b,22c:開口端 30:發泡樹脂層 50:非發泡樹脂層 100:配管構造 201,202,203:管構件 da:開口端22a之插口部20a之厚度 db:開口端22b之插口部20b之厚度 dc:開口端22c之插口部20c之厚度 La:自插口部20a之基端21a至開口端22a之長度 Lb:自插口部20b之基端21b至開口端22b之長度 Lc:自插口部20c之基端21c至開口端22c之長度 O1:第一管軸 O2:第二管軸 R10a:本體部10之開口部10a之內徑 R10b:本體部10之開口部10b之內徑 R10c:本體部10之開口部10c之內徑 R20a:插口部20a之內徑 R20b:插口部20b之內徑 R20c:插口部20c之內徑 R201:管構件201之外徑 R202:管構件202之外徑 R203:管構件203之外徑
圖1係示出本發明之一實施形態之管接頭之剖視圖。 圖2係示出本發明之一實施形態之配管構造之俯視圖。
1:管接頭
10:本體部
10a,10b,10c:開口部
12a,12b,12c:階差
13:周壁
14:射出澆口部
20a,20b,20c:插口部
21a,21b,21c:基端
22a,22b,22c:開口端
30:發泡樹脂層
50:非發泡樹脂層
O1:第一管軸
O2:第二管軸
da:開口端22a之插口部20a之厚度
db:開口端22b之插口部20b之厚度
dc:開口端22c之插口部20c之厚度
La:自插口部20a之基端21a至開口端22a之長度
Lb:自插口部20b之基端21b至開口端22b之長度
Lc:自插口部20c之基端21c至開口端22c之長度
R10a:本體部10之開口部10a之內徑
R10b:本體部10之開口部10b之內徑
R10c:本體部10之開口部10c之內徑
R20a:插口部20a之內徑
R20b:插口部20b之內徑
R20c:插口部20c之內徑

Claims (3)

  1. 一種管接頭，其係以包含共聚物及丙烯酸系聚合物之樹脂形成，該共聚物具有丙烯腈系單體單元、橡膠成分及芳香族乙烯系單體單元，上述管接頭包含內部具有流路之管狀本體部、及與上述本體部形成為一體之1個以上插口部，上述本體部具有發泡樹脂層及覆蓋上述發泡樹脂層之非發泡樹脂層；上述丙烯腈系單體單元之含量係相對於上述樹脂之總質量而言為15質量%以上45質量%以下，藉由熱分解氣相層析質譜分析法所求得之上述發泡樹脂層之上述橡膠成分之含量係相對於上述發泡樹脂層所含樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，藉由熱分解氣相層析質譜分析法所求得之上述非發泡樹脂層之上述橡膠成分之含量係相對於上述非發泡樹脂層所含樹脂之總質量而言為10質量%以上45質量%以下，自上述插口部之基端至開口端之長度L與上述開口端之上述插口部之厚度d的比L/d為2.0以上9.0以下。
  2. 如請求項1之管接頭，其中上述本體部之熱阻值為0.04K/W以上。
  3. 一種配管構造，其包含如請求項1或2之管接頭、及插入連接至上述管接頭之上述插口部之管構件。
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