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TWI420796B - 直流轉直流變換器及其減小過衝現象的控制方法 - Google Patents

直流轉直流變換器及其減小過衝現象的控制方法 Download PDF

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TWI420796B
TWI420796B TW098106407A TW98106407A TWI420796B TW I420796 B TWI420796 B TW I420796B TW 098106407 A TW098106407 A TW 098106407A TW 98106407 A TW98106407 A TW 98106407A TW I420796 B TWI420796 B TW I420796B
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Wei Han
Ching Ji Liang
Tao Liu
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Asus Technology Pte Ltd
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
    • H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
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Description

直流轉直流變換器及其減小過衝現象的控制方法
本發明是有關於一種直流轉直流變換器(DC-to-DC converter)且特別是有關於一種直流轉直流變換器及其減小過衝現象(over shoot)的控制方法。
眾所周知，直流轉直流變換器(DC-to-DC converter)可將直流輸入電壓(DC input voltage)轉換為大小相異的直流輸出電壓(DC output voltage)。
請參照第一圖，其所繪示為習知直流轉直流變換器示意圖。直流轉直流變換器包括一控制電路10、一閘驅動電路(gate driver)20、一功率級電路(power stage)30。一般來說，控制電路10可接收功率級電路30所產生的直流輸出電壓(Vout)，並根據直流輸出電壓(Vout)的變化產生相對應的脈波寬度調變信號(pulse width modulation signal，以下簡稱PWM信號)。再者，閘驅動電路20接收PWM信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號至功率級電路30，而功率級電路30可根據第一驅動信號與第二驅動信號的變化將直流輸入電壓(Vin)轉換成直流輸出電壓(Vout)。
再者，閘驅動電路20包括一第一驅動器22與一第二驅動器24。第一驅動器22接收PWM信號並產生與PWM信號同相的第一驅動信號；而第二驅動器24接收PWM信號，並產生與PWM信號反相的第二驅動信號。
再者，功率級電路30包括一上功率電晶體(upper power transistor)32、一下功率電晶體(lower power transistor)34、一輸出電感器(Lo)、以及，一輸出電容器(Co)。上功率電晶體32汲極連接至直流輸入電壓(Vin)，上功率電晶體32閘極接收第一驅動信號。下功率電晶體34汲極連接至上功率電晶體32源極，下功率電晶體34閘極接收第二驅動信號，下功率電晶體34源極連接至接地端(GND)。而輸出電感器(Lo)的第一端連接至上功率電晶體32源極，輸出電感器(Lo)的第二端為功率級電路30的輸出端可輸出直流輸出電壓(Vout)。再者，輸出電容器(Co)的二端分別連接至功率級電路30的輸出端以及接地端(GND)之間。一般來說，當直流輸入電壓(Vin)大於直流輸出電壓(Vout)時，直流轉直流變換器可視為降壓式直流轉直流變換器(Buck DC-to-DC converter)。
以降壓式直流轉直流變換器來說，閘驅動電路20產生的第一驅動信號與第二驅動信號可分別開啟(turn on)上功率電晶體32與下功率電晶體34，並且上功率電晶體32與下功率電晶體34無法同時被開啟。也就是說，當上功率電晶體32開啟時，下功率電晶體34是關閉(turn off)的，此時第二電流(I2)為零，功率級電路30的輸出電流Iout是由開啟上功率電晶體32所產生的第一電流(I1)所提供。反之，當下功率電晶體34開啟時，上功率電晶體32是關閉的，此時第一電流(I1)為零，功率級電路30的輸出電流Iout是由開啟下功率電晶體34所產生的第二電流(I2)所提供。一般來說，當控制電路10接收的直流輸出電壓(Vout)低於預設值(例如3.3V)時，PWM信號的脈波寬度會變寬，因此，閘驅動電路20產生的第一驅動信號可控制上功率電晶體32開啟較長的時間，而第二驅動信號控制下功率電晶體34關閉較長的時間。反之，當控制電路10接收的直流輸出電壓(Vout)高於預設值(例如3.3V)時，PWM信號的脈波寬度會變窄，因此，閘驅動電路20產生的第一驅動信號可控制上功率電晶體32開啟較短的時間，而第二驅動信號可控制下功率電晶體34關閉較短的時間。
再者，直流轉直流變換器中的控制電路10有許多的控制模式(mode)。一般常見的有，電壓控制模式(voltage mode)、電流控制模式(current mode)以及固定開啟時間控制模式(constant on-time mode)。以下詳述此三種控制模式，而閘驅動電路20、與功率級電路30的結構皆相同，所以不再贅述。
請參照第二圖A，其所繪示為習知電壓控制模式的直流轉直流變換器示意圖。電壓控制模式的直流轉直流變換器包括：一控制電路210、一閘驅動電路220、一功率級電路230。其中，控制電路210包括：一誤差放大器(error amplifier)212、一調變單元(modulator)214、與一信號發生器(wave generator)216。誤差放大器212接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且誤差放大器212可比較直流輸出電壓(Vout)並與參考電壓(Vref)進而產生一補償信號(comp)至調變單元214。
再者，信號發生器216可輸出一第一頻率的鋸齒波信號(ramp)至調變單元214，使得調變單元214可以根據補償信號(comp)以及鋸齒波信號(ramp)而產生PWM信號。當然，信號發生器216除了可輸出鋸齒波信號(ramp)之外，也可以輸出其他形狀信號，例如三角波信號(triangle signal)。
請參照第二圖B，其所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器中補償信號(comp)、鋸齒波信號(ramp)、PWM信號、第一驅動信號、與第二驅動信號示意圖。當補償信號(comp)大於鋸齒波信號(ramp)時PWM信號即為高準位，反之，當補償信號(comp)小於鋸齒波信號(ramp)時PWM信號即為低準位。很明顯地，當補償信號(comp)在變化時，PWM信號的脈波寬度也會隨之變化。再者，第一驅動信號與PWM信號同相；第二驅動信號與PWM信號反相。而PWM信號的頻率和鋸齒波信號的頻率皆為第一頻率。
請參照第三圖A，其所繪示為習知電流控制模式的直流轉直流變換器。電流控制模式的直流轉直流變換器包括：一控制電路310、一閘驅動電路320、一功率級電路330。其中，控制電路310包括：一誤差放大器312、PWM比較器(PWM comparator)313、一信號發生器314、一電流感測放大器(current sense amplifier)315、一加法器(adder)316、與一SR拴鎖器(SR latch)317。誤差放大器312接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且誤差放大器312可比較直流輸出電壓(Vout)並與參考電壓(Vref)進而產生一補償信號(comp)至PWM比較器313。
再者，電流感測放大器315可以偵測功率級電路330中流過上功率電晶體的第一電流(I1)或者是下功率電晶體的第二電流(I2)。舉例來說，電流感測放大器315可將上功率電晶體的電流(I1)轉換成為感測信號(Vsense)。
再者，信號發生器314可同時輸出一鋸齒波信號(ramp)與一時脈信號(CLK)，且鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)具有相同的第一頻率。鋸齒波信號(ramp)與感測信號(Vsense)經由加法器316疊加(superpose)之後成為加總信號(sum)。加總信號(sum)與補償信號(comp)輸入PWM比較器313，當加總信號(sum)大於補償信號(comp)時，PWM比較器313會輸出一脈波至SR拴鎖器317的重置端(reset terminal，R)。再者，時脈信號(CLK)會輸入SR拴鎖器317的設定端(set terminal，S)。而根據SR拴鎖器317的重置端(R)與設定端(S)的信號變化即可產生PWM信號。當然，信號發生器314除了可輸出鋸齒波信號(ramp)之外，也可以輸出其他形狀信號，例如三角波信號(triangle signal)。
請參照第三圖B，其所繪示為電流控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電流(Iout)、感測信號(Vsense)、鋸齒波信號(ramp)、補償信號(comp)、加總信號(sum)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
其中，輸出電流(Iout)上升的區域即為上功率電晶體的第一電流(I1)，輸出電流(Iout)下降的區域即為下功率電晶體的第二電流(I2)。因此，電流感測放大器315即可感測第一電流(I1)而產生感測信號(Vsense)。由圖中可知，當SR拴鎖器的設定端(S)接收到一脈波時，PWM信號為高準位，當SR拴鎖器的重置端(R)收到一脈波時，PWM信號為低準位。因此，PWM信號的脈波寬度會隨著第一電流(I1)大小而改變。
請參照第四圖A，其所繪示為習知固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器。固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器包括：控制電路410、一閘驅動電路420、一功率級電路430。其中，控制電路410包括：一迴路比較器(loop comparator)412、一SR拴鎖器(SR latch)414、一開啟時間計時器(on-time timer)416。其中，開啟時間計時器416係利用一定電流源(Ion)向一電容器(Con)進行充電動作，而充電電壓(Vcharge)與定電流源(Ion)之間的關係為：也就是說，每一次開啟時間計時器416啟動時，開始進行充電動作，當充電電壓到達一預定電壓值(predetermined voltage)時，開啟時間計時器416會輸出一脈波至SR拴鎖器414的重置端(R)。由於定電流源(Ion)以及電容器(Con)皆為固定的數值，因此，每次充電電壓(Vcharge)到達預定電壓值的時間皆為Ton的固定開啟時間。
再者，迴路比較器412接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且當直流輸出電壓(Vout)小於參考電壓(Vref)時，迴路比較器412會輸出一脈波至SR拴鎖器414的設定端(S)。而當迴路比較器412輸出脈波至SR拴鎖器414的設定端(S)時也會控制開啟時間計時器416開始計時，並且於Ton時間之後輸出一脈波至SR拴鎖器414的重置端(R)。而根據SR拴鎖器414的重置端(R)與設定端(S)的信號變化即可產生PWM信號。
請參照第四圖B，其所繪示為固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電壓(Vout)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
其中，當輸出電壓(Vout)小於參考電壓時，SR拴鎖器的設定端(S)接收到脈波。而經過Ton的時間之後，開啟時間計時器416產生一脈波至SR拴鎖器的重置端(R)。由圖中可知，當SR拴鎖器的設定端(S)接收到一脈波時，PWM信號為高準位，當SR拴鎖器的重置端(R)接收到一脈波時，PWM信號為低準位。
眾所周知，電腦系統中的中央處理器(CPU)、動態隨機存取記憶體(DRAM)、繪圖晶片(graphic chip)、晶片組(chip set)所使用的操作電壓皆不相同，因此，電腦系統中需要許多直流轉直流變換器用以將電源供應器提供的直流輸入電壓(例如19V)轉換成為各元件所需的操作電壓。然而，直流轉直流變換器的暫態(transient)對於上述各元件的效率(performance)會產生極大的影響。
當直流轉直流變換器的負載(load)變化劇烈時，輸出電流(Iout)會快速地變化。舉例來說，當直流轉直流變換器的輸出電流(Iout)突然降低時，直流輸出電壓(Vout)會相對應地快速升高，此現象稱為過衝現象(overshoot)。反之，當直流轉直流變換器的輸出電流(Iout)突然升高時，直流輸出電壓(Vout)會相對應地快速降低，此現象稱為欠衝現象(undershoot)。
當過衝現象或者欠衝現象發生時，直流轉直流變換器中的控制電路必須將過高或過低的直流輸出電壓回復至穩態(steady state)的電壓。以過衝現象為例，當過衝現象發生的暫態，直流輸出電壓會高於穩態的直流輸出電壓，而超出最大值即為過衝電壓(overshoot voltage)。
如第五圖所示，以電壓控制模式的直流轉直流變換器的PWM信號的操作頻率為200KHz而穩態的直流輸出電壓為1.26V為例，當輸出電流由90A急遽降低至5A時，暫態的直流輸出電壓會增加至1.36V，亦即，過衝電壓為100mV。如第六圖所示，以固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器的PWM信號的操作頻率為276KHz而穩態的直流輸出電壓為1.96V為例，當輸出電流由25A急遽降低至1.5A時，暫態的直流輸出電壓會增加至2.04V，亦即，過衝電壓為80mV。
因此，直流轉直流變換器的設計者會針對過衝現象以及欠衝現象提出改善之道。然而，大多數的直流轉直流變換器設計者皆是針對欠衝現象進行改善，而鮮少提出改善過衝現象。
如美國專利US7157943提出一種軟啟動電壓準位進行頻率選擇的切換模式功率轉換器(Frequency selection of switch mode power converters via softstart voltage level)。此專利所提出的切換模式功率轉換器宣稱可降低過衝現象。然而，該專利中並未提及如何實踐並降低過衝現象。
再者，台灣專利I251395提出一種利用輸出電壓回授遲滯電路自動改變輸出頻率之脈寬調變裝置。很明顯地，此專利是為了解決上功率電晶體或下功率電晶體的損耗而造成的影響。再者，此專利的PWM信號會不斷地產生變化，因此，整個直流轉直流變換器的穩定性會變差。
本發明提出一種直流轉直流變換器，包括：一控制電路，接收並比較一直流輸出電壓，當直流輸出電壓未超過一第一臨限電壓時，輸出一第一頻率的一脈波寬度調變信號，且當直流輸出電壓超過第一臨限電壓時，輸出一第二頻率的脈波寬度調變信號，且第二頻率大於第一頻率；一閘驅動電路，接收脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號；一功率級電路，根據第一驅動信號與第二驅動信號將一直流輸入電壓轉換成直流輸出電壓。
本發明更提出一種直流轉直流變換器的控制方法，此直流轉直流變換器包括，一控制電路、一閘驅動電路、與一功率級電路，且控制電路可接收該功率級電路所產生的一直流輸出電壓，並根據直流輸出電壓的變化產生相對應的一脈波寬度調變信號，而閘驅動電路接收脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號至功率級電路，使得功率級電路可根據第一驅動信號與第二驅動信號的變化將一直流輸入電壓轉換成直流輸出電壓，此直流轉直流變換器的控制方法包含下列步驟：持續地監測輸出直流電壓；當該直流輸出電壓未超過一第一臨限電壓時，切換該脈波寬度調變信號的操作頻率至一第一頻率；以及，當直流輸出電壓超過第一臨限電壓時，切換脈波寬度調變信號的操作頻率至一第二頻率，且第二頻率大於第一頻率。
本發明更提出一種直流轉直流變換器的控制方法，直流轉直流變換器包括，一控制電路、一閘驅動電路、與一功率級電路，且控制電路可接收該功率級電路所產生的一直流輸出電壓，並根據直流輸出電壓的變化產生相對應的一脈波寬度調變信號，而閘驅動電路接收該脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號至功率級電路，使得功率級電路可根據第一驅動信號與第二驅動信號的變化將一直流輸入電壓轉換成直流輸出電壓與一輸出電流流經一感測阻抗與一負載，直流轉直流變換器的控制方法包含下列步驟：持續地監測輸出電流流經感測阻抗所產生的一感測電壓；當感測電壓小於一偏補電壓時，切換脈波寬度調變信號的操作頻率至一第一頻率；以及，當輸出電流急遽下降導致感測電壓增加時，切換脈波寬度調變信號的操作頻率至一第二頻率，且第二頻率大於第一頻率。
為了使　貴審查委員能更進一步瞭解本發明特徵及技術內容，請參閱以下有關本發明之詳細說明與附圖，然而所附圖式僅提供參考與說明，並非用來對本發明加以限制。
請參照第七圖，其所繪示為本發明直流轉直流變換器的控制方法流程圖。首先，持續地監測直流輸出電壓(步驟S10)。當直流輸出電壓小於第一臨限電壓時(步驟S12)，則跳至步驟S10；反之，當直流輸出電壓大於第一臨限電壓時(步驟S12)，則提高PWM信號的頻率，亦即，由一第一頻率提高至一第二頻率(步驟S14)。接著，繼續地監測直流輸出電壓(步驟S16)。當直流輸出電壓大於第一臨限電壓時(步驟S18)，則跳至步驟S16；反之，當直流輸出電壓小於第一臨限電壓時(步驟S18)，則恢復原PWM信號的頻率，亦即，由第二頻率降低至第一頻率(步驟S20)，並且跳至(步驟S10)。
根據本發明的實施例，直流輸出電壓會持續地被監測，當直流輸出電壓超過第一臨限電壓(Vth1)時(例如，Vth1=Vout＋Delta，而Vout為穩態的直流輸出電壓，而Delta可設定為0.03Vout)，代表直流轉直流變換器發生過衝現象。此時，控制電路提高PWM信號的操作頻率至第二頻率。使得上功率電晶體以及下功率電晶體的切換速度增加，因此，可有效地抑制過衝電壓。
再者，當直流輸出電壓低於第一臨限電壓時(例如，穩態直流輸出電壓的1.03倍)，代表直流轉直流變換器即將回復穩態。此時，控制電路回復PWM信號的操作頻率至第一頻率。
以下詳細介紹本發明的電壓控制模式的直流轉直流變換器、電流控制模式的直流轉直流變換器、以及，固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器。
請參照第八圖A，其所繪示為本發明第一實施例的電壓控制模式的直流轉直流變換器。電壓控制模式的直流轉直流變換器包括：一控制電路610、一閘驅動電路620、一功率級電路630。其中，控制電路610包括：一誤差放大器612、一調變單元614、與一信號發生器616、與一比較器618。
誤差放大器612接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且誤差放大器612可比較直流輸出電壓(Vout)並與參考電壓(Vref)進而產生一補償信號(comp)至調變單元614。
再者，信號發生器616可選擇性地輸出第一頻率(F1)或者第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614，使得調變單元614可以根據補償信號(comp)以及鋸齒波信號(ramp)而產生PWM信號。當然，信號發生器616除了可輸出第一頻率(F1)或者第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)之外，也可以輸出第一頻率(F1)或者第二頻率(F2)的其他形狀信號，例如三角波信號(triangle signal)。其中，第一頻率(F1)小於第二頻率(F2)。
再者，比較器618可接收第一臨限電壓(Vth1)以及直流輸出電壓(Vout)。當直流輸出電壓(Vout)小於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器618可輸出第一準位至信號發生器616，使得信號發生器616輸出第一頻率(F1)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614。反之，當直流輸出電壓(Vout)大於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器618可輸出第二準位至信號發生器616，使得信號發生器616輸出第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614。
請參照第八圖B，其所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器中補償信號(comp)、鋸齒波信號(ramp)、與PWM信號示意圖。當補償信號(comp)大於鋸齒波信號(ramp)時PWM信號即為高準位，反之當補償信號(comp)小於鋸齒波信號(ramp)時PWM信號即為低準位。很明顯地，當鋸齒波信號(ramp)在變化時，PWM信號的脈波寬度也會隨之變化；再者，當鋸齒波信號(ramp)為第一頻率(F1)時，PWM信號操作於第一頻率(F1)；當鋸齒波信號(ramp)為第二頻率(F2)時，PWM信號操作於第二頻率(F2)。因此，本發明的電壓控制模式的直流轉直流變換器可根據直流輸出電壓(Vout)的大小來控制PWM信號的操作頻率。
如第九圖所示，根據本發明的第一實施例，當電壓控制模式的直流轉直流變換器的PWM信號的第一頻率為200KHz而穩態的直流輸出電壓為1.26V為例，當輸出電流由90A急遽降低至5A時，將PWM信號調整為第二頻率(342KHz)會使得暫態的直流輸出電壓會增加至1.33V，亦即，過衝電壓為70mV。因此能夠有效地抑制過衝電壓。
請參照第10圖A，其所繪示為本發明第二實施例電流控制模式的直流轉直流變換器。電流控制模式的直流轉直流變換器包括：一控制電路710、一閘驅動電路720、一功率級電路730。其中，控制電路710包括：一誤差放大器712、PWM比較器713、一信號發生器714、一電流感測放大器715、一加法器716、一SR拴鎖器717、與一比較器718。誤差放大器712接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且誤差放大器712可比較直流輸出電壓(Vout)並與參考電壓(Vref)進而產生一補償信號(comp)至PWM比較器713。
再者，電流感測放大器715可以偵測功率級電路730中流過上功率電晶體的第一電流(I1)或者是下功率電晶體的第二電流(I2)。舉例來說，電流感測放大器715可將上功率電晶體的電流(I1)轉換成為感測信號(Vsense)。
再者，信號發生器714可同時輸出一鋸齒波信號(ramp)與一時脈信號(CLK)，且鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)可選擇性地具有相同的第一頻率(F1)或者第二頻率(F2)。而鋸齒波信號(ramp)與感測信號(Vsense)經由加法器716疊加(superpose)之後成為加總信號(sum)。其中，第一頻率(F1)小於第二頻率(F2)。
而加總信號(sum)與補償信號(comp)輸入PWM比較器713，當加總信號(sum)大於補償信號(comp)時，PWM比較器713會輸出一脈波至SR拴鎖器717的重置端(reset terminal，R)。再者，時脈信號(CLK)會輸入SR拴鎖器717的設定端(set terminal，S)。而根據SR拴鎖器717的重置端(R)與設定端(S)的信號變化即可產生PWM信號。當然，信號發生器714除了可輸出鋸齒波信號(ramp)之外，也可以輸出三角波信號(triangle signal)。
再者，比較器718可接收第一臨限電壓(Vth1)以及直流輸出電壓(Vout)。當直流輸出電壓(Vout)小於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器718可輸出第一準位至信號發生器714，使得信號發生器714輸出第一頻率(F1)的鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)。反之，當直流輸出電壓(Vout)大於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器718可輸出第二準位至信號發生器714，使得信號發生器714輸出第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)。
請參照第十圖B，其所繪示為電流控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電流(Iout)、感測信號(Vsense)、鋸齒波信號(ramp)、補償信號(comp)、加總信號(sum)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
其中，輸出電流(Iout)上升的區域即為上功率電晶體的第一電流(I1)，輸出電流(Iout)下降的區域即為下功率電晶體的第二電流(I2)。因此，電流感測放大器715即可感測第一電流(I1)而產生感測信號(Vsense)。由圖中可知，當SR拴鎖器的設定端(S)接收到一脈波時，PWM信號為高準位，當SR拴鎖器的重置端(R)接收到一脈波時，PWM信號為低準位。因此，PWM信號的脈波寬度會隨著第一電流(I1)大小而改變。再者，當鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)為第一頻率(F1)時，PWM信號操作於第一頻率(F1)；當鋸齒波信號(ramp)與時脈信號(CLK)為第二頻率(F2)時，PWM信號操作於第二頻率(F2)。因此，本發明的電流控制模式的直流轉直流變換器可根據直流輸出電壓(Vout)的大小來控制PWM信號的操作頻率。
請參照第十一圖A，其所繪示為本發明第三實施例固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器。固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器包括：控制電路810、一閘驅動電路820、一功率級電路830。其中，控制電路810包括：一迴路比較器812、一SR拴鎖器814、一開啟時間計時器816、與一比較器818。其中，開啟時間計時器816係可利用一第一定電流源(Ion1)或者一第二定電流源(Ion2)向一電容器(Con)進行充電動作，其中第一定電流源(Ion1)小於第二定電流源(Ion2)。而充電電壓(Vcharge)與第一定電流源(Ion1)之間的關係為：；充電電壓(Vcharge)與第二定電流源(Ion2)之間的關係為：。也就是說，每一次開啟時間計時器816啟動時，可利用第一定電流源(Ion1)或第二定電流源(Ion2)來對一電容器(Con)開始進行充電動作，當充電電壓到達一預定電壓值(predetermined voltage)時，開啟時間計時器816會輸出一脈波至SR拴鎖器814的重置端(R)。很明顯地，由第一定電流源(Ion1)進行充電時，充電電壓(Vcharge)到達預定電壓值的時間皆為Ton1的固定開啟時間；同理，由第二定電流源(Ion2)進行充電時，充電電壓(Vcharge)到達預定電壓值的時間皆為Ton2的固定開啟時間。
再者，迴路比較器812接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且當直流輸出電壓(Vout)小於參考電壓(Vref)時，迴路比較器812會輸出一脈波至SR拴鎖器814的設定端(S)。而當迴路比較器812輸出脈波至SR拴鎖器814的設定端(S)時也會控制開啟時間計時器816開始計時，並且於Ton1或Ton2時間之後輸出一脈波至SR拴鎖器814的重置端(R)。而根據SR拴鎖器814的重置端(R)與設定端(S)的信號變化即可產生PWM信號。
再者，比較器818可接收第一臨限電壓(Vth1)以及直流輸出電壓(Vout)。當直流輸出電壓(Vout)小於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器818可輸出第一準位用以控制開關(SW)，使得第一定電流源(Ion1)可對電容器(Con)進行充電；反之，當直流輸出電壓(Vout)大於第一臨限電壓(Vth1)時，比較器818可輸出第二準位用以控制開關(SW)，使得第二定電流源(Ion2)可對電容器(Con)進行充電。
請參照第十一圖B，其所繪示為固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電壓(Vout)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
其中，當輸出電壓(Vout)小於參考電壓時，SR拴鎖器的設定端(S)接收到脈波。當開關(SW)切換至第一定電流源(Ion1)時，經過Ton1的時間之後，開啟時間計時器816產生一脈波至SR拴鎖器的重置端(R)；反之，當開關(SW)切換至第二定電流源(Ion2)時，經過Ton2的時間之後，開啟時間計時器816產生一脈波至SR拴鎖器的重置端(R)。由圖中可知，當SR拴鎖器的設定端(S)接收到一脈波時，PWM信號為高準位，當SR拴鎖器的重置端(R)收到一脈波時，PWM信號為低準位。很明顯地，控制第一定電流源(Ion1)或者第二定電流源(Ion2)對電容器(Con)充電可以選擇Ton1的固定開啟時間或者Ton2的固定開啟時間。而選擇Ton1的固定開啟時間時PWM信號的頻率較低；選擇Ton2的固定開啟時間時PWM信號的頻率較高。因此，本發明的固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器可根據直流輸出電壓(Vout)的大小來控制PWM信號的操作頻率。
如第十二圖所示，根據本發明的第三實施例，當固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器的PWM信號的操作頻率為276KHz而穩態的直流輸出電壓為1.96V為例，當輸出電流由25A急遽降低至1.5A時，將PWM信號調整為第二頻率(342KHz)會使得暫態的直流輸出電壓會增加至2.01V，亦即，過衝電壓為50mV。因此能夠有效地抑制過衝電壓。
再者，除了利用直流輸出電壓(Vout)來調整PWM信號的頻率之外，熟悉此技藝的設計者也可以根據輸出電流(Iout)的變化情形來進行過衝現象的判斷，並降低過衝電壓。請參照第十三圖，其所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器。此電壓控制模式的直流轉直流變換器包括：一控制電路610、一閘驅動電路620、一功率級電路630、偏補電壓(Voffset)、一感測阻抗642與一負載640。如圖所示，控制電路610包括：一誤差放大器612、一調變單元614、與一信號發生器616、與一磁滯比較器(hysteresis comparator)619。
誤差放大器612接收直流輸出電壓(Vout)與一參考電壓(Vref)，並且誤差放大器612可比較直流輸出電壓(Vout)並與參考電壓(Vref)進而產生一補償信號(comp)至調變單元614。
再者，信號發生器616可選擇性地輸出第一頻率(F1)或者第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614，使得調變單元614可以根據補償信號(comp)以及鋸齒波信號(ramp)而產生PWM信號。
根據此實施例，感測阻抗642可為一電感性阻抗。當輸出電流(Iout)急遽變小時，負載640端的負載電壓(Vload)急遽下降。此時，由於感測阻抗642自身的阻抗效應會使得直流輸出電壓(Vout)不會立刻變化，因此，感測阻抗642上會產生感測電壓(ΔV，sense voltage)。
當感測電壓(ΔV)大於偏補電壓(Voffset)時，代表此時會發生過衝現象，而磁滯比較器619可控制信號發生器616由第一頻率(F1)提高為第二頻率(F2)。也就是說，當感測電壓(ΔV)很小時，磁滯比較器619可輸出第一準位至信號發生器616，使得信號發生器616輸出第一頻率(F1)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614。反之，當輸出電流(Iout)急遽降低使得感測電壓(ΔV)減去偏補電壓(Voffset)的結果到達磁滯比較器619的準位變換點時，磁滯比較器619可輸出第二準位至信號發生器616，使得信號發生器616輸出第二頻率(F2)的鋸齒波信號(ramp)至調變單元614。
因此，本發明的優點在於持續地監測直流輸出電壓(Vout)，當直流輸出電壓超過第一臨限電壓時(例如，穩態直流輸出電壓的1.03倍)，代表直流轉直流變換器發生過衝現象。此時，控制電路提高PWM信號的操作頻率。使得上功率電晶體以及下功率電晶體的切換速度增加，用以抑制過衝電壓。當直流輸出電壓低於第一臨限電壓時(例如，穩態直流輸出電壓的1.03倍)，代表直流轉直流變換器即將回復穩態。此時，控制電路回復PWM信號的正常操作頻率。
再者，上述三個實施例中的比較器618、718、818也可使用磁滯比較器，用以防止直流輸出電壓的擾動，使得直流轉直流變換器能夠更穩定的操作。
綜上所述，雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作各種更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。
 本案圖式中所包含之各元件列示如下：
10．．．控制電路
20．．．閘驅動電路
22．．．第一驅動器
24．．．第二驅動器
30．．．功率級電路
32．．．上功率電晶體
34．．．下功率電晶體
210．．．控制電路
212．．．誤差放大器
214．．．調變單元
216．．．信號發生器
220．．．閘驅動電路
230．．．功率級電路
310．．．控制電路
312．．．誤差放大器
313．．．PWM比較器
314．．．信號發生器
315．．．電流感測放大器
316．．．加法器
317．．．SR拴鎖器
320．．．閘驅動電路
330．．．功率級電路
410．．．控制電路
412．．．迴路比較器
414．．．SR拴鎖器
416．．．開啟時間計時器
420．．．閘驅動電路
430．．．功率級電路
610．．．控制電路
612．．．誤差放大器
614．．．調變單元
616．．．信號發生器
618．．．比較器
619．．．磁滯比較器
620．．．閘驅動電路
630．．．功率級電路
640．．．負載
642．．．感測阻抗
710．．．控制電路
712．．．誤差放大器
713．．．PWM比較器
714．．．信號發生器
715．．．電流感測放大器
716．．．加法器
717．．．SR拴鎖器
718．．．比較器
720．．．閘驅動電路
730．．．功率級電路
810．．．控制電路
812．．．迴路比較器
814．．．SR拴鎖器
816．．．開啟時間計時器
818．．．比較器
820．．．閘驅動電路
830．．．功率級電路
本案得藉由下列圖式及說明，俾得一更深入之了解：
第一圖所繪示為習知直流轉直流變換器示意圖。
第二圖A所繪示為習知電壓控制模式的直流轉直流變換器。
第二圖B所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器中補償信號(comp)、鋸齒波信號(ramp)、PWM信號、第一驅動信號、與第二驅動信號示意圖。
第三圖A所繪示為習知電流控制模式的直流轉直流變換器。
第三圖B所繪示為電流控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電流(Iout)、感測信號(Vsense)、鋸齒波信號(ramp)、補償信號(comp)、加總信號(sum)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
第四圖A所繪示為習知固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器。
第四圖B所繪示為固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電壓(Vout)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
第五圖所繪示為習知電壓控制模式的直流轉直流變換器過衝電壓示意圖。
第六圖所繪示為習知固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器過衝電壓示意圖。
第七圖所繪示為本發明直流轉直流變換器的控制方法流程圖。
第八圖A所繪示為本發明第一實施例的電壓控制模式的直流轉直流變換器。
第八圖B所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器中補償信號(comp)、鋸齒波信號(ramp)、與PWM信號示意圖。
第九圖所繪示為本發明電壓控制模式的直流轉直流變換器過衝電壓示意圖。
第十圖A所繪示為本發明第二實施例電流控制模式的直流轉直流變換器。
第十圖B所繪示為電流控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電流(Iout)、感測信號(Vsense)、鋸齒波信號(ramp)、補償信號(comp)、加總信號(sum)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
第十一圖A所繪示為本發明第三實施例固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器。
第十一圖B，其所繪示為固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器中的輸出電壓(Vout)、SR拴鎖器的重置端(R)與設定端(S)的信號、與PWM信號示意圖。
第十二圖所繪示為本發明固定開啟時間控制模式的直流轉直流變換器過衝電壓示意圖。
第十三圖所繪示為電壓控制模式的直流轉直流變換器。

Claims (9)

  1. 一種直流轉直流變換器，包括：一控制電路，接收並比較一直流輸出電壓，當該直流輸出電壓未超過一第一臨限電壓時，輸出一第一頻率的一脈波寬度調變信號，且當該直流輸出電壓超過該第一臨限電壓時，輸出一第二頻率的該脈波寬度調變信號，且該第二頻率大於該第一頻率；一閘驅動電路，接收該脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號；以及一功率級電路，根據該第一驅動信號與該第二驅動信號將一直流輸入電壓轉換成該直流輸出電壓；其中該控制電路包括：一誤差放大器，接收該直流輸出電壓與一參考電壓，並且產生一補償信號；一比較器，接收一第一臨限電壓以及該直流輸出電壓，當該直流輸出電壓小於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第一準位，當該直流輸出電壓大於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第二準位；一信號發生器，連接至該比較器，且於該比較器輸出該第一準位時，輸出該第一頻率的一波形信號，於該比較器輸出該第二準位時，輸出該第二頻率的該波形信號；以及一調變單元，接收該補償信號以及該波形信號而產生 該脈波寬度調變信號。
  2. 如申請專利範圍1所述之直流轉直流變換器，其中該波形信號為一鋸齒波信號或者一三角波信號。
  3. 如申請專利範圍1所述之直流轉直流變換器，其中該比較器為一磁滯比較器。
  4. 一種直流轉直流變換器，包括：一控制電路，接收並比較一直流輸出電壓，當該直流輸出電壓未超過一第一臨限電壓時，輸出一第一頻率的一脈波寬度調變信號，且當該直流輸出電壓超過該第一臨限電壓時，輸出一第二頻率的該脈波寬度調變信號，且該第二頻率大於該第一頻率；一閘驅動電路，接收該脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號；以及一功率級電路，根據該第一驅動信號與該第二驅動信號將一直流輸入電壓轉換成該直流輸出電壓；其中該控制電路包括：一誤差放大器，接收該直流輸出電壓與一參考電壓，並且產生一補償信號；一比較器，接收一第一臨限電壓以及該直流輸出電壓，當該直流輸出電壓小於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第一準位，當該直流輸出電壓大於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第二準位；一信號發生器，連接至該比較器，且於該比較器輸出該第一準位時，輸出該第一頻率的一波形信號與一時脈信 號，於該比較器輸出該第二準位時，輸出該第二頻率的該波形信號與該時脈信號；一電流感測放大器用以偵測該功率級電路中的一電流並轉換成為一感測信號；一加法器，將該感測信號與該波形信號相加成為一加總信號；一脈波寬度調變比較器，接收該補償信號以及該加總信號並產生一脈波信號；以及一SR拴鎖器，根據該脈波信號以及該時脈信號產生該脈波寬度調變信號。
  5. 如申請專利範圍4所述之直流轉直流變換器，其中該波形信號為一鋸齒波信號或者一三角波信號。
  6. 如申請專利範圍4所述之直流轉直流變換器，其中該比較器為一磁滯比較器。
  7. 一種直流轉直流變換器，包括：一控制電路，接收並比較一直流輸出電壓，當該直流輸出電壓未超過一第一臨限電壓時，輸出一第一頻率的一脈波寬度調變信號，且當該直流輸出電壓超過該第一臨限電壓時，輸出一第二頻率的該脈波寬度調變信號，且該第二頻率大於該第一頻率；一閘驅動電路，接收該脈波寬度調變信號並轉換成為一第一驅動信號與一第二驅動信號；以及一功率級電路，根據該第一驅動信號與該第二驅動信號將一直流輸入電壓轉換成該直流輸出電壓； 其中該控制電路包括：一迴路比較器，接收該直流輸出電壓與一參考電壓，並且產生一第一脈波；一比較器，接收一第一臨限電壓以及該直流輸出電壓，當該直流輸出電壓小於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第一準位，當該直流輸出電壓大於該第一臨限電壓時，該比較器輸出一第二準位；一開啟時間計時器，於該比較器輸出該第一準位時，產生一第二脈波，且第一脈波與該第二脈波相差一第一開啟時間，且於該比較器輸出該第二準位時，產生一第三脈波，且第一脈波與該第三脈波相差一第二開啟時間，且該第一開啟時間大於該第二開啟時間；以及一SR拴鎖器，根據該第一脈波以及該第二脈波產生該脈波寬度調變信號，或者根據該第一脈波以及該第三脈波產生該脈波寬度調變信號。
  8. 如申請專利範圍7所述之直流轉直流變換器，其中該開啟時間計時器利用一第一定電流源與第二定電流源充電於電容器，而獲得該第一開啟時間與該第二開啟時間，且該第一定電流源小於該第二定電流源。
  9. 如申請專利範圍7所述之直流轉直流變換器，其中該比較器為一磁滯比較器。
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Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI408883B (zh) * 2010-11-24 2013-09-11 Anpec Electronics Corp 定時啟動之控制電路與降壓式直流／直流轉換器
TWI479780B (zh) * 2010-12-13 2015-04-01 Hon Hai Prec Ind Co Ltd 降壓轉換器
CN102570805A (zh) * 2010-12-14 2012-07-11 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 降压转换器
TWI449311B (zh) * 2010-12-31 2014-08-11 Hanergy Technologies Inc 用於切換式直流／直流轉換器之晶片上軟啟動電路的方法
TWI426691B (zh) * 2011-05-09 2014-02-11 Richtek Technology Corp 切換式電源供應電路、及其控制電路與方法
US8493048B2 (en) * 2011-05-23 2013-07-23 Alpha And Omega Semiconductor Incorporated Constant on-time switching regulator implementing light load control
US8493047B2 (en) * 2011-05-23 2013-07-23 Alpha And Omega Semiconductor Incorporated Constant on-time switching regulator implementing dual control loops
US9178417B2 (en) * 2011-07-27 2015-11-03 Upi Semiconductor Corp. DC-DC converter and voltage conversion method thereof
CN102931840B (zh) * 2011-08-12 2015-05-06 成都芯源系统有限公司 恒定导通时间变换电路的控制电路和控制方法
TWI458228B (zh) * 2011-10-26 2014-10-21 Acbel Polytech Inc Soft start control method and device for power supply
TWI458238B (zh) * 2012-02-02 2014-10-21 Upi Semiconductor Corp 直流對直流轉換裝置及其電壓轉換方法
US9348345B2 (en) * 2012-09-12 2016-05-24 Texas Instruments Incorporated Fixed frequency DC to DC converter control circuit with improved load transient response
EP2717062B1 (en) * 2012-10-05 2016-04-27 Dialog Semiconductor GmbH Artificial ramp generating in PWM modulator for current control mode
US20140118413A1 (en) * 2012-10-30 2014-05-01 Samsung Display Co., Ltd. Dc-dc converter and organic light emitting display device using the same
TWI474588B (zh) * 2012-11-20 2015-02-21 Nat Univ Chung Hsing 直流對直流高速轉換器的輕載效率改善電路結構
CN104333219B (zh) * 2013-07-22 2017-06-30 力智电子股份有限公司 电源转换器的相位调整电路、电源转换器及其控制方法
TWI509957B (zh) 2013-07-22 2015-11-21 Upi Semiconductor Corp 電源轉換器的相位調整電路、電源轉換器及其控制方法
US9191013B1 (en) 2013-10-24 2015-11-17 Seagate Technology Llc Voltage compensation
CN103683868B (zh) * 2013-12-25 2016-08-24 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 开关电源控制电路、开关电源及其控制方法
CN105896942B (zh) * 2016-05-18 2018-12-25 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 开关型调节器的控制电路、控制方法及开关型调节器
US10126769B2 (en) * 2016-09-12 2018-11-13 Marvell World Trade Ltd. Class-D driven low-drop-output (LDO) regulator
JP7185609B2 (ja) * 2019-09-19 2022-12-07 株式会社東芝 矩形波信号生成回路、及びスイッチング電源
CN114649947A (zh) * 2020-12-18 2022-06-21 通嘉科技股份有限公司 返驰式电源转换器与相关的控制方法
CN115001246B (zh) * 2022-05-31 2025-08-15 成都芯源系统有限公司 开关变换器及其控制电路和控制方法
TWI844503B (zh) * 2023-12-28 2024-06-01 能創半導體股份有限公司 直流電壓轉換器及直流電壓控制器

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6137275A (en) * 1997-06-04 2000-10-24 Sgs-Thomson Microelectronics S.A. System for providing a regulated voltage during abrupt variations in current
JP2001095245A (ja) * 1999-09-24 2001-04-06 Nichicon Corp スイッチング電源装置
CN1592060A (zh) * 2003-09-01 2005-03-09 株式会社理光 直流电源供给装置及其驱动方法及半导体集成电路装置
CN1780131A (zh) * 2004-11-23 2006-05-31 尼克森微电子股份有限公司 自动改变输出频率的脉冲宽度调制装置
US7157943B2 (en) * 2003-12-30 2007-01-02 Texas Instruments Incorporated Frequency selection of switch mode power converters via softstart voltage level
CN101262174A (zh) * 2007-03-09 2008-09-10 凹凸科技（中国）有限公司 直流/直流转换器及直流/直流转换方法
US20090256535A1 (en) * 2008-04-10 2009-10-15 Intersil Americas Inc. Varying operation of a voltage regulator, and components thereof, based upon load conditions

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6204649B1 (en) * 2000-03-16 2001-03-20 Micrel Incorporated PWM regulator with varying operating frequency for reduced EMI
KR101375864B1 (ko) * 2006-12-11 2014-03-17 삼성디스플레이 주식회사 전압 승압 장치, 전압 승강압장치 및 액정표시장치
JP4984997B2 (ja) * 2007-03-16 2012-07-25 富士通セミコンダクター株式会社 Ｄｃ−ｄｃコンバータの制御回路、電源電圧供給システムおよび電源電圧供給方法
US20090237959A1 (en) * 2008-03-20 2009-09-24 Eric Soenen Digital Control of Power Converters

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6137275A (en) * 1997-06-04 2000-10-24 Sgs-Thomson Microelectronics S.A. System for providing a regulated voltage during abrupt variations in current
JP2001095245A (ja) * 1999-09-24 2001-04-06 Nichicon Corp スイッチング電源装置
CN1592060A (zh) * 2003-09-01 2005-03-09 株式会社理光 直流电源供给装置及其驱动方法及半导体集成电路装置
US20050052887A1 (en) * 2003-09-01 2005-03-10 Masahiro Matsuo DC power supply and integrated circuit device
US20070024260A1 (en) * 2003-09-01 2007-02-01 Masahiro Matsuo DC power supply and integrated circuit device
US7157943B2 (en) * 2003-12-30 2007-01-02 Texas Instruments Incorporated Frequency selection of switch mode power converters via softstart voltage level
CN1780131A (zh) * 2004-11-23 2006-05-31 尼克森微电子股份有限公司 自动改变输出频率的脉冲宽度调制装置
CN101262174A (zh) * 2007-03-09 2008-09-10 凹凸科技（中国）有限公司 直流/直流转换器及直流/直流转换方法
US20090256535A1 (en) * 2008-04-10 2009-10-15 Intersil Americas Inc. Varying operation of a voltage regulator, and components thereof, based upon load conditions

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