TWI314661B - - Google Patents

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1314661 (1) 九、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於冷陰極管用燒結電極、具備此冷陰極管 用燒結電極的冷陰極管及液晶顯示裝置。 【先前技術】 從先前’具備冷陰極管用燒結電極及具備此電極的冷 9 陰極管’例如：作爲液晶顯示裝置的背光而使用。在如此 的液晶用冷陰極管’爲高亮度、高效率，再加上要求長壽 命。 一般而言，作爲液晶用背光而有用的冷陰極管，成爲 在已塗佈螢光體於內面的玻璃管內塡充微量的水銀及稀有 氣體’在此玻璃管的兩端安裝電極及導入線（例如·· KOV+杜梅線（Dumet wire))的構成。在如此的冷陰極 管’在於其兩端的電極施加電壓而蒸發封入於玻璃管內的 • 水銀’放出紫外線，吸收了此紫外線的螢光體發光。 先前，作爲電極主要是使用鎳材料。但是，在如此的 Ni電極’爲了由電極使電子向放電空間放出而必要的的陰 . 極下降電壓高，而且由所謂的濺鍍現象的產生，容易下降 / 燈的壽命。在此，所謂濺鍍現象，係稱在冷陰極管的亮燈 中，電極受到來自離子的衝撞，電極物質飛散，其飛散物 質及水銀等逐漸積蓄於玻璃管內壁面的現象。 由濺鍍現象而形成的濺鍍層，因爲捕捉水銀，不能利 用該水銀於發光，所以若冷陰極管長時間亮燈，則燈的亮 (2) 1314661 度極度的下降而成爲壽命末期。由此，因爲< 現象，可抑制水銀消耗費，所以即使相同的？ 能謀求長壽命化。 因此，爲謀求陰極下降電壓降低、和抑有 的試驗。最近的對手，謀求爲將電極成爲有J] 藉由中空陰極（Hollow Cathode)效果的陰ί 低、和濺鑛的抑制兩方面的電極設計（日 176445號公報）。另外，進行將電極材質作ί 鎳而可低20V程度陰極下降電壓的Mo或Nb等。 【專利文獻】日本特開200卜1 76445號公g 【發明內容】 上述的有底圓筒狀的冷陰極管用電極，雖 鎳電極，陰極下降電壓的下降及壽命之點爲理 爲由任一板材（通常，使用厚度由0.0 7mm至C ® 藉由深衝成形（drawing)而得有底圓筒型之 ’而且關於深衝性（drawability )差的金屬係 破裂等產生的問題點。而且由板材的深衝成形 . 高的問題點。 另外，有底的圓筒狀的電極，可見比起彻 一方爲容易進行因濺鍍的消耗的傾向，而在 成形係難以控制底部及側壁部的厚度或形態， 及側壁部兩者作爲最佳的厚度及形態而製造。 生厚度不足的部分、或過度厚的部分的情況。 能減少濺鍍 銀封入量亦 濺鍍的兩方 的圓筒狀， 下降電壓降 :特開2 0 0 1 -代替先前的 然比先前的 想，但是因 • 2 mm之物） 材料良率差 有在加工中 ，有成本變 壁部，底部 上述的深衝 難以將底部 其結果有產 而且在底部 -6- (3) (3)1314661 及側壁部過厚的情況，電極的表面積不足之類、有電極自 身變大之情事而不理想。 因而，爲了提供高亮度、高效率且長壽命的冷陰極管 ’作爲電極，謀求一面高度的發揮要求的性能、同時容易 且可以低成本量產的冷陰極管用電極。 通常，在有底的圓筒狀的電極係導線熔接於其底部， 而在藉由板材的深衝成形而製造的先前的電極的情況，在 導線熔接時，有底部消失或變形等、同時由再結晶的溶接 強度下降爲顯著，難以得到以充分的強度熔接導線的圓筒 型電極。 [欲解決課題的手段] 本發明爲爲了解決上述的問題點，具有與由板材深衝 成形的電極同等或同等以上的特性、同時熔接導線時的熔 接強度高、量產性佳、能以低成本製造的冷陰極管用電極 、及冷陰極管'以及液晶顯示裝置。 因而，依本發明的冷陰極管用燒結電極，係具有：筒 狀的側壁部、於此側壁部的一端具有底部、而且於此側壁 部的另一端具有開口部的冷陰極管用燒結電極，其特徵爲 :該電極的內側表面的表面粗度（Sm )爲100 μηι以下。 如此的依本發明的冷陰極管用燒結電極，理想爲，可 將前述側壁部作爲平均厚度爲0 . 1 m m以上、0 · 7 m ηι以下。 如此的依本發明的冷陰極管用燒結電極，理想爲，可 將前述底部作爲平均厚度爲〇.25nim以上、1.5mm以下。 (6) (6)1314661 鍍的電極飛散物的量、有效的防止由此飛散物質與水銀的 汞齊（amalgam )產生的照度下降、以及由水銀消耗的照 度下降，而提供高亮度、高效率、而且長壽命的冷陰極管 〇 另外，依本發明的冷陰極管用燒結電極，因爲比起從 先前的板材由深衝成形的電極量產性佳，所以可以低成本 製造。 依本發明的冷陰極管用燒結電極，特別是在由含有稀 土類元素（R ) —碳（C ) 一氧（0 )化合物的高融點金屬 的燒結體所構成的情況，陰極下降電壓可變得非常低。因 而，如藉由依本發明的冷陰極管用燒結電極，更可提供： 動作電壓低、顯著抑制水銀消耗量、長壽命的冷陰極管。 然後，由含有此特定的稀土類化合物的燒結體所構成的冷 陰極管用燒結電極，於熔接條件抑制燒結體組織的再結晶 化。因而，因爲在依先前的深衝成形而製造的一般的電極 ’不能實質上採用的高電壓的熔接條件，在本發明可採用 ’可容易得到比先前導線熔接強度高的冷陰極管用燒結電 極。 然後，依本發明的冷陰極管用燒結電極，在對電極長 邊軸方向垂直的剖面，前述筒狀的側壁部的內壁面的形狀 爲凹凸形狀的情況，陰極下降電壓變得更低。因而，可提 供：動作電壓更低、顯著抑制水銀消耗量、長壽命的冷陰 極管。 本發明者群限於所知，先前，著眼於冷陰極管用燒結 -10- (7) (7)1314661 電極的表面特性，然後，完全不進行關於燒結電極的表面 特性與冷陰極管的性能的關連性而硏討。因而’著眼於冷 陰極管用燒結電極的表面特性、特別是冷陰極管用燒結電 極的內側表面的表面特性’然後再加上’藉由控制其表面 粗度（S m )於特定的範圍內，提供了動作電壓低且顯著抑 制水銀消耗量的冷陰極管，爲意外之情事。 然後，在如此的控制表面粗度（s m )於特定的範圍內 的冷陰極管用燒結電極’藉由使用含有稀土類元素（R )—碳（c .) 一氧（〇 )化合物的高融點金屬的燒結體，陰 極效果電壓變得非常低、再加上，於如此的控制表面粗度 (Sm)於特定的範圍內的冷陰極管用燒結電極，藉由筒狀 的側壁部的內壁面的形狀爲凹凸形狀，陰極下降電壓變得 更低、再加上比先前提高導線熔接強度，爲意外之情事。 動作電壓的降低化，將燒結電極的溫度條件及電壓條 件成爲平穩，有效的防止電極的濺鍍。其結果，顯著的抑 制電極自身的消耗及冷陰極管內的水銀消耗、同時防止由 濺鍍的飛散物質積蓄於冷陰極管內壁面。由這些相乘的效 果’在依本發明的冷陰極管，由使用的性能劣化少，而且 至冷陰極管成爲無法使用的壽命顯著提高。另外，冷陰極 管的動作電壓的降低化，可謀求裝入了這些的顯示裝置的 低電壓化，帶來裝置的小型、輕量、薄型化及成本下降。 如此的依本發明的冷陰極管用燒結電極、冷陰極管及 液晶顯不裝置’例如不只適於電池驅動的攜帶用電子裝置 ，特別適於在長時間要求在省電力、安定的高品格的顯示 -11 - (8) 1314661 的顯示裝置等。 【實施方式】 <冷陰極管用燒結電極（其之一）> 按照前述，依本發明的冷陰極管用燒結電極，爲具有 筒狀的側壁部、和於其側壁部的一端’具有底部，而且於 此側壁部的另一端具有開口部的冷陰極管用燒結電極，其 特徵爲：該電極的內側表面的表面粗度（Sm)爲1〇〇 μιη& 下。 於本發明，「表面粗度（Sm )」，具體的爲依規定於 JIS B0601-1994的「凹凸的間隔（Sm)」，亦即，意味「 求出：由粗度曲線，在其平均線方向抽取基準長度1，對 應1峰及相鄰其的1谷之平均線的長度的和，將平均値以公 厘（mm)表示」 【數1】

1 ^

Sm = -pp L· Smi

-12- (9) 1314661 第1圖及第3〜第6圖’表示藉由本發明的冷陰極管用燒 結電極的理想的具體例的剖面。在這些的各圖，表示平行 於冷陰極管用燒結電極的長邊軸方向的剖面。 表示於第1圖的藉由本發明的冷陰極管用燒結電極（1 )’爲具有筒狀的側壁部（2 )、和此側壁部（2 )的一端 具有底部（3 )’而且此側壁部（2 )的另一端具有開口部 (4)的冷陰極管用燒結電極，該電極的內側表面（5)的 表面粗度（Sm)爲ΙΟΟμιη以下。而且於本申請書，所謂「 側壁部」，稱如表示於第1圖的，冷陰極管用燒結電極（1 )的，由其最深部[亦即，開口部（4)的緣端面（4，）與 電極內壁面的距離（L1)爲最長的部分](6)，存在於緣 端面（4 ’）側的部分。另外，所謂「底部」，冷陰極管用 燒結電極（1)的’由前述最深部（6)，存在於緣端面（ 4 ’）的相反側的部分。另外，所謂內側表面（5 )，稱冷 陰極管用燒結電極（1 )的筒狀的側壁部（2 )的內側表面 及底部（3 )的內側表面之兩者。 而且，本發明係，以此內側表面（5 )的表面粗度在 已定的Sm範圍內作爲主要的特徵之一，而在本發明不必內 側表面（5 )的各範圍爲經常同一的S m値。另外，在本發 明，內側表面（5 )的實質上的全範圍（理想爲內側表面 (5 )的30%以上、特別理想爲50%以上的面積），如在已 定的Sm範圍內爲佳，不必要內側表面（5 )的全部範圍經 常在已定的S m範圍內。因而，即使依情況，內側表面（5 )的一部分的範圍不在已定的Sm範圍內亦佳。 -13- (10) 1314661 一方面，關於冷陰極管用燒結電極（1 )的外側表面[ 亦即，包含筒狀的側壁部（2 )的外側表面及底部（3 )的 外側表面及緣端面（4 ’）表面等]，S m係不特定。亦即’ 冷陰極管用燒結電極（1 )的外側表面的S m爲任意，即使 與規定於冷陰極管用燒結電極（1 )的內側表面的前述Sm 範圍相同或相異亦佳。 另外，於本申請書，所謂底部的「厚度」，稱於前述 • 底部，前述最深部（6 )與冷陰極管用燒結電極的底部的 外側表面之間的距離（L2 )。另外，所謂側壁部的「厚度 」’稱於前述側壁部，冷陰極管用燒結電極的內側表面與 外側表面之間的距離（L3 )。 另外’關於側壁部，所謂「平均厚度」，係稱··如第 2圖所示的’由通過筒狀的冷陰極管用燒結電極的中心的 第1剖面[以下’稱爲「第一剖面」。而且，由此第一剖面 ’可得側壁剖面（A ) '和相對於此的側壁剖面（b )的二 • 個側壁剖面]、和通過筒狀的冷陰極管用燒結電極的中心 ，而且與前述第一剖面直交的第二剖面[以下，稱爲「第 二剖面」。而且，由此第二剖面，可得側壁剖面（c )、 和相對於此的側壁剖面（D )]而得，由關於4個側壁剖面[ • (A)〜（D)]的各個的最大厚度（LMAX )與最小厚度（ lmin )的測量而求出，由下述式算出的値（單位：「mm -14- 1314661 (11) 【數2】 平均厚度 r(A)LMAy+(A)LM1N , + (b)Lm,n | (c)U,AV+(c)LMiNx^bjM±^i [式中，「所謂（A) Lmax」，意味著「剖面（A)的 最大厚度（LMAX)」、所謂（A) LMIN]’意味著上述的「 剖面（A)的最小厚度（Lmin)」。「（B) Lmax」、「 (B) Lmin」、「（ C ) LM ax」、「（ C) Lmin」、「（ D )Lmax」、「（D) Lmin」亦以此爲準。] 另外，所謂關於底部的「平均厚度」，與上述相同， 稱關於由第一剖面及第二剖面得到的4個剖面，測量各個 底部的最大厚度（LMAX )及最小厚度（LM1N )，由上述式 算出的値。 在冷陰極管用燒結電極（1)的底部（3)之其略中央 部，通常接合由Mo、W或KOV (科伐鐵鎳鈷合金）的任1 種所構成的線材或/及箔材，在這些線材或箔材，更接合 杜梅線（Dumet wire)或Ni線（7)，由此杜梅線（7)而 施加電壓於冷陰極管用燒結電極（1)的構成。在冷陰極 管用燒結電極（1)與Mo、W或KOV線杜梅線（7)的接合 部’依情況，如第3圖所示的，可設置突起部（8 )。在此 情況，將冷陰極管用燒結電極（1 )的底部（3 )的內側表 面與Μ 〇、W或Κ Ο V線杜梅線（7 )的接合部之間的距離， 取爲底部的厚度。依此突起部（8 )而增大底部的厚度的 結果，提高冷陰極管用電極的壽命及耐久性。 藉由本發明的冷陰極管用燒結電極，按照前述，內側 -15- (12) 1314661 表面的表面粗度（Sm )爲100μηι以下。此係因爲於有底的 電極，動作電壓變低，特別是電極的表面積的大小爲大的 程度爲有利的’特別是因爲將電極內側於中心產生放電， 所以變大電極內側表面積爲最佳。若Sm値超過100 μηι，則 關於如此的動作電壓的有利的效果變得不足，另外可見水 銀消耗量亦有意的增加的傾向，則難以達成本發明的目的 ，亦即動作電壓低、顯著抑制水銀消耗量的長壽命的冷陰 ® 極管的提供。理想的Sm的範圍爲70μπι以上、90μιη以下， 特別理想爲40μηι以上、50μιη以下。 內側表面的表面粗度（S m )，係由：設定如可得如其 的內側表面的燒結電極的燒結體的製造條件（例如：原料 粉末的粒徑等）、或得到燒結體後施加適當的加工（例如 :滾磨、噴吹（b 1 a s t )等的硏磨加工、蝕刻加工等）而可 得。 側面部的平均厚度係在0 1 m m以上、0.7 m m以下的範 ® 圍內爲理想。此係在作爲冷陰極管而使其動作時，若平均 厚度未滿0.1 m m ’則有產生強度不足 '且開孔等的問題的 情況。在超過〇.7mm時，冷陰極管用燒結電極的內側的表 面積減少，不能充分得到動作電壓的下降化效果。理想的 側面部的平均厚度爲0.3mm以上、0.6mm以下、特別理想 爲0_35mm以上、0.55mm以下。 一方面’底面部的平均厚度係在0.25mm以上、i.5mm 以下的範圍內爲理想。此係因爲電極的底面部內側消耗顯 著’所以比〇.25mm厚者爲理想。但是，若超過了；！ 5mm , -16- (14) 1314661 1 ·將冷陰極管用燒結電極的底部以線切割放電加工等的方 法切斷而除去，採取樣本。 2. 接著’將在]得到的側壁部的樣本，對軸對象以線切割 放電加工等的方法切斷爲一半。而且在此切斷底部的理 由，係因爲氣泡進入有底部和冷陰極管用燒結電極內部 的閉塞空間，而不能正確的測量。 3. 將在2得到的樣本，藉由規定於jis Z250 1 -2000的阿基米 Φ 德[Arkhimedes]法，測定N = 5時的平均値作爲代表値。 藉由本發明的冷陰極管用燒結電極的長度[亦即，緣 端面（4 ’）表面、與由緣端面（4 ’）最遠的底面部的外側 表面（在具有突起部的情況，爲其突起部先端的表面）之 間的長度]，主要是按照被安裝電極的冷陰極管的大小或 性能等而制定，理想爲3 m m以上、8 m m以下，特別理想爲 4mm以上、7mm以下。 冷陰極管用燒結電極的直徑，同樣的，亦按照被安裝 Φ 電極的冷陰極管的大小或性能等而制定，理想爲0 1 . 0mm 以上、3.0mm以下 '特別理想爲0 1 .3mm以上、0 2.7mm 以下。因爲在本發明爲燒結電極，所以如此的小型的電極 爲有效。 冷陰極管用燒結電極的長度與直徑之比（長度/直徑 )，理想爲2以上、3以下，特別理想爲2.2以上、2.8以下 〇 另外，藉由本發明的冷陰極管用燒結電極，表面積大 、而且製造或加工容易，以及當冷陰極管製造的時侯，裝 -18- (15) 1314661 上中空燈泡時的作業性等的觀點，在平行於長邊軸方向的 剖面表示的筒狀內空間的形狀，如第1圖的長方形形狀、 或如第3圖的台形形狀爲理想，而不限於上述，可爲第4圖 (剖面V字形）、第5圖（剖面U字形）、第6圖（剖面階 梯形）等各式各樣的形狀。另外，由同樣的理由，側壁部 的外形形狀爲圓筒形狀爲理想，而其他的形狀（例如：橢 圓 '多角型）亦佳。另外，即使冷陰極管用燒結電極的外 ® 形形狀與冷陰極管用燒結電極的內部形狀相異亦佳。 由上述構成，提供動作電壓低、顯著抑制了水銀消耗 量、長壽命的冷陰極管。 <<冷陰極管用燒結電極及冷陰極管的製造方法（其之—）>> 關於本發明的冷陰極管用燒結電極，可混合、造粒原 料粉末’將此成形至所定形狀，之後藉由燒結而製造。 以下’關於有關本發明的冷陰極管用燒結電極的理想 隹的製造方法，以鉬爲中心敘述。 爲原料粉末的鉬粉末，使用平均粒徑爲在1 μπα以上、 5 μηι以下’純度爲99.95 %以上之物。於此粉末混合純水、 . 結合劑（作爲結合劑，聚乙烯醇（PVA )爲理想），進行 造粒。之後’藉由單次加壓機、轉輪式加壓機或射出成形 ’得到杯狀的形狀[例如··直徑3.0mm X長度7.0mm、側面 部平均厚度0.5 mm、底面部平均厚度1.0mm、底面突起 R0.6mm (而且’此突出部不被包含於長度7.0mm )]的成 形體。突起部分係在使用了射出成形的情況，按照必要， -19- (16) (16)1314661 作爲導線的形狀亦佳。 接著，在800 °C〜1 000 °C的乾氫氣氣氛中進行脫脂。作 爲脫脂時間係4小時以內爲理想。若脫脂時間超過4小時， 則因爲稀土類碳酸化物中的碳量變少而不理想。接著， 1700〜1 80 0 °C x4小時以上’在氫氣氣氛中，進行燒結，更 按照必要而在1100〜160(TC xl00~250MPa，進行熱均壓（ ΗIP )處理。有底形狀部的內側的表面粗度爲不在已定的 Sm範圍的情況、或者是爲了成爲更理想的Sm範圍，可調 整有底形狀部的內側的表面粗度（Sm )。作爲此方法，可 例示例如：滾磨、噴吹等。此時，可適宜選擇或調整使用 的硏磨材料、作業內容等。 之後’洗淨，在700 °C以上、1 000 °C以下的溫度，進 行退火（anneal )。關於在成形時附上導線部，例如實施 與直徑0_6mm X長度25mm的杜梅（Dumet )棒的熔接。關 於不附上導線部，例如：進行直徑〇 . 8 mm X長度2 _ 6 mm的 鉬棒與直徑〇.6mm X長度40mm的杜梅（Dumet)棒的熔接 ，完成電極的組裝。在此，於底部的電極與Μ 〇棒的熔接， 插入Ni ' KOV等的箔材而熔接亦佳。而且，導線部的構成 (直徑或長度）爲任意的。 <冷陰極营用燒結電極（其之2) > 藉由本發明的冷陰極管用燒結電極，作爲理想的一態 樣’包含：由含有稀土類元素（R) 一碳（C) 一氧（0) 化合物的高融點金屬的燒結體構成者，係按照前述。在此 -20- (17) 1314661 ，所謂「稀土類元素（R ) —碳（C )—氧（〇 )化合物」 ，稱將稀土類元素（R )和碳（C )和氧（0 )作爲構成成 分而包含的化合物。 在此稀土類元素（R )，例如有鑭（La )、铈（Ce ) 、釤（S m )、鐯（P r )、鈸（N d )，在此中特別是L a '

Ce及Sm爲理想。此「稀土類元素（R ) 一碳（C )—氧（Ο )化合物」，可在同一化合物中包含複數種類的稀土類元 • 素。另外’藉由本發明的冷陰極管用燒結電極的燒結體， 可包含稀土類元素的種類，其存在量異於碳及（或）氧的 存在量的複數種類的「稀土類元素（R) —碳（C ) 一氧（ 〇)化合物」。 形成冷陰極管用燒結電極的燒結體的組成，藉由 ΕΡΜΑ ( Electron Probe Micro Analyzer) 電子微探分析 儀法的色彩對應（Color Mapping)而可容易的判定。因而 ，藉由本發明的冷陰極管用燒結電極，依由ΕΡΜΑ法的色 ® 彩對應，在燒結體中，作爲高融點金屬以外的燒結體構成 成分的至少一個，確認上述「稀土類元素（R ) 一碳（C )一氧（0)化合物」的存在。 而且，此「稀土類元素（R)—碳（c ) 一氧（〇 )化 合物」，可以RxCy0@ Rx0y ( C0Z ) 3的化學式表示（式中 ，R爲稀土類元素，X、y' z、a係表不任意的數字）。設 想如此被表記的化合物爲包含，作爲（A ) La系者，例如 :LaCO、La2〇 ( C03 ) 2、La202C03、La2C05、La20 ( C03 ) 2、La202C03，作爲（B ) Ce系者’例如：Ce〇2C2 ;貨) -21 - (20) 1314661 以夾頭B固定，藉由將夾頭A以10mm /分 量。 <冷陰極管用燒結電極（其之3) > 藉由本發明的冷陰極管用燒結電極 樣，包含：於前述垂直於冷陰極管用燒 向的剖面、前述筒狀的側壁部的內壁面 ，係按照前述。如此的藉由本發明的冷 ，電極的內側表面積（亦即，筒狀電極 )大，能利用從該電極的筒狀形狀砰 Hollow Cathode)效果至最大限度。 因而，如此的藉由本發明的冷陰極 將冷陰極管的動作電壓變得更低。 於藉由本發明的冷陰極管用燒結獨 部的內壁面的凹凸形狀爲任意。在如其 的具體例，例如包含表示於第11圖的波 第12〜13圖的凹凸形狀等。在這些之中 波浪形狀，表面積及中空陰極效果大， 易度，以及在耐久性等之點上爲特別理: 於本發明理想的冷陰極管用燒結電 1]〜13圖者，及未表示於第11~13圖者兩 電極的長邊軸方向的剖面，前述筒狀的 形狀爲，對於由前述冷陰極管用燒結電 想中心〇起始的外徑距離a，內徑最大長 的速度拉伸而可測 ，作爲理想的一態 結電極的長邊軸方 的形狀爲凹凸形狀 陰極管用燒結電極 的筒內部的表面積 ί來的中空陰極（ 管用燒結電極，可 :極1，筒狀的側壁 的凹凸形狀的理想 浪形狀、如表示於 ，表示於第1 1圖的 且製造或加工的容 匿。 極（包含表示於第 者），於對垂直於 側壁部的內壁面的 極的外徑算出的假 b與外徑距離a的比 -24- (21) 1314661 例（b/a )爲超過〇_5〇 ’爲0.95以下，而且內徑最小長c與 內徑最大長b的比例（c/b)爲超過0.50，爲0.95以下。 在此，假想中心（Ο )係使用真圓度測定器，由規定 於JI S B 7 4 5 1的「最小範圍法」而求出。另外，所謂「外 徑距離a」，稱在垂直於冷陰極管用燒結電極的長邊軸方 向的剖面（同一剖面），上述假想中心（〇 )與存在於筒 * 狀的側壁部的外側表面上的複數的點（理想爲8點以上） # 之間的平均距離、所謂「內徑最大長b」，稱於同剖面， 上述假想中心（〇 )與存在於側壁部的內側表面上距離最 遠的點之間的距離、所謂「內徑最小長C」，稱於同剖面 ，存在於側壁部的內側表面上的距離最近的點之間的距離 0 若內徑最大長b與外徑距離a的比例（b/a)爲0.50以下 ，則在電極內壁面變爲難以確保充分的表面積，另外在製 造電極時，使用的模具變容易破損。在超過0.95時，在電 φ 極的製造時，電極變爲容易產生破裂’提高不良品率。若 內徑最小長c與內徑最大長b的比例（c/b )爲0 . 5 0以下’ 則在電極的製造時’電極變爲容易產生破裂’在超過0.95 時，因爲使內壁面的表面積提高的效果變少’所以上述範 圍爲理想。 電極內壁面的凹凸形狀，即使規則的配列同一、類似 或相似的凹部及（或）凸部者、即使不規則的存在大小及 形狀完全相異的凹凸形狀者亦佳’另外’在由筒狀電極至 底部的部分之全部的剖面’即使於其內壁部形成實質上同 -25- (22) (22)1314661 一形狀的凹凸形狀、即使在由開口部至底部的途中處所變 更凹凸形狀、另外即使有不形成凹凸形狀的部分亦佳。在 此情況，內徑最大長b、內徑最小長c、 （ b/a )及（c/b ) 係按照筒狀電極的部分（亦即，剖面位置）而變爲相異° 但是，電極內壁面的凹凸形狀如考慮製造電極時的便 利性、或作爲電極而使用時的安定性、耐久性等，則在作 爲燒結體後，由模取出作業爲容易、且強度持續於全體’ 均勻而無局部的不足的形狀爲理想。因而，電極內壁面的 凹凸形狀係在垂直於電極的長邊軸方向的剖面，其凹部及 凸部爲比較平緩的連續，而且在平行於電極的長邊軸方向 的剖面，同樣的凹凸形狀爲連續而形成爲特別理想。作爲 如其之物，可舉出；例如表示於第Π圖的波浪形狀、而內 徑最大長b '內徑最小長c、 （ b/a )及（c/b )爲無按照筒 狀電極的部分（亦即，剖面位置）而大的相異，在由筒狀 電極的開口部至底部的內壁面連續而形成。 得到筒狀電極的側壁部的內壁面爲上述形狀的冷陰極 管用燒結電極的方法係爲任意。在本發明係在製造燒結體 時，使用如形成具有上述形狀的內壁面的筒狀的燒結體的 構成的模之方法爲理想。而且’在本發明，在製造了燒結 體後，例如進行滾磨、洗淨、退火處理等，可加工筒狀的 側壁部的內側至上述形狀。 <<冷陰極管用燒結電極及冷陰極管的製造方法（其之2 )>> 內壁面的形狀爲上述已定的本發明的冷陰極管用燒結 -26- (24) 1314661 <冷陰極管> 藉由本發明的冷陰極管，其特徵爲具備：封入放電媒 體的中空的管形透光性燈泡、和設置於前述管形透光性燈 泡的內壁面的螢光體層 '和配設於前述管形透光性燈泡的 兩端部，一對的前述冷陰極管用燒結電極。 * 於依本發明的冷陰極管’爲冷陰極管用燒結電極以外 Φ 的必須構成之，放電媒體、管形透光性燈泡及螢光體層等 ，可將已被用在先前的此種的冷陰極管、特別是液晶顯示 的背光用冷陰極管，原封不動或加上適當的改變而使用。 在藉由本發明的冷陰極管可適用且理想之物，例如： 作爲放電媒體，可例示稀有氣體一水銀系之物（作爲稀有 氣體，爲氬、氖、氙、氪、這些的混合物等），作爲螢光 體，係由紫外線的刺激而發光之物，理想係可例示：鹵磷 酸鈣螢光體。 ® 作爲中空的管形透光性燈泡，可例示長度60mm以上 、7 0 0mm以下，直徑1.6mm以上、4.8mm以下的玻璃管。 <液晶顯示裝置> 藉由本發明的液晶顯示裝置，其特徵係具備：前述的 冷陰極管用燒結電極、和近接配置於前述冷陰極管用燒結 電極的導光體 '和配置於前述導光體的一方的面側的反射 體、和配置於前述導光體的另一方的面側的液晶顯示面板 -28- (25) 1314661 在第9圖，表示依本發明的液晶顯示裝置的特別理想 的具體例的剖面。 表示於此第9圖的液晶顯示裝置2 0係具備冷陰極管2 1 、近接配置於此冷陰極管2 1的導光體2 2、和配置於此導光 體22的一方的面側的反射體23、和配置於此導光體22的另 一方的面側的液晶顯示面板24，而且在前述導光體22與液 ： 晶顯示面板24之間配置光擴散體25，配置使冷陰極管2 1的 光反射於前述導光體22側的冷陰極管用反射體27。 在本發明，冷陰極管數爲任意，例如表示於第9圖的 ，近接導光體22的相對的2邊，可配置合計2支的冷陰極管 21;近接於導光體的1邊（或3邊以上），可配置1支或2支 以上的冷陰極管。反光擴散體25的數量及形狀亦爲任意。 例如：將由在內部使光擴散性粒子存在而使其有光擴散性 的薄片狀光擴散體25a、或由調整表面形狀而使其有光擴 散性的透鏡狀至稜鏡狀的光擴散體25b，在前述的導光體 Φ 22與液晶顯示面板24之間，可一或二以上配置。另外，在 前述液晶顯示面板24的觀察者面’按照必要，可設置：光 擴散體2 5 c、表面保護體2 8、防止或降低外光的反射或映 入的反射防止體29、帶電防止體30等。將這些光擴散體 • 2 5a、25b、25c、表面保護體28、反射防止體29及帶電防 止體3 0等之中的2以上複合化’亦能將倂有複數的機能之 層，一或二層以上設置。而且’作爲液晶顯示裝置若發揮 所期望的機能，即使不配置光擴散體2 5 a ' 2 5 b、2 5 c及表 面保護體28、反射防止體29及帶電防止體30等亦佳。另外 -29- (26) 1314661 ，可設置：將液晶顯示裝置20的各構成構件（亦即，冷陰 極管21、導光體22、反射體23、液晶顯示面板24、光擴散 體25a、25b、25c、表面保護體28、反射防止體29及帶電 防止體30等）保持於已定的位置的支撐基板26、框架、間 隔物、或/及收容這些之各構成構件的外殼，亦可設置散 熱構件3 1等。依本發明的液晶顯示裝置亦與先前的液晶顯 ： 示裝置相同，可將：供給驅動電壓於液晶顯示面板24的電 ® 氣配線或LSI晶片、供給其驅動電壓於冷陰極管21的電氣 配線、及防止向不要部分的光的洩漏或向裝置內部之塵埃 或濕氣進入的密封材料等，設置於必要部位。 在本發明，僅冷陰極管2 1係有滿足先前詳細的表示之 已定的要件的必要’而冷陰極管2 1以外的各構成構件（例 如：導光體22、反射體23、液晶顯示面板24、光擴散體 25a' 25b、25c、支撐基板26、冷陰極管用反射體27、表 面保護體2 8、反射防止體2 9及帶電防止體3 0、散熱構件3 1 ^ 、框架、外殼、密封材料等）係可利用從先前使用之物。 【實施例】 〈實施例1〜5 3、比較例1〜3 3 > 如表1〜表4所不的’改變各種條件，製作電極，裝入 冷陰極管，評估其性能。 冷陰極管外徑爲3.2mm、電極間距離爲3 5 0mm，管內 封入了水銀與氖.氬的混合氣體。作爲初期特性，表示動 作電壓的測定結果於表卜表4。 -30- (27) 1314661 因爲冷陰極管的W命爲由管內的水銀與濺鍍物質形成 永齊而消耗的「稀有氣體放電模式」支配，以評估水銀的 消耗量，評估冷陰極管的壽命。 1 5 000小時後的水銀消耗量的結果亦表示於表丨〜表4。 若S m的値超過了] 〇 〇 μ m，則急劇的增加動作電壓或水 銀的蒸發量，若爲μηι以下，則變爲無此現象。 而且，了解在添加了 La2〇3的Mo，動作電壓變爲相當 擊 低。 另外，側壁部的厚度爲0.4mm、底面部的厚度爲 0.5 mm，可得非常良好的特性。 表示依實施例1的冷陰極管用燒結電極的內側表面的 表面粗度（Sm )的測定結果於第7圖、表示依比較例6的冷 陰極管用燒結電極的內側表面的表面粗度（S m )的測定結 果於第8圖。 •測定器械：泰勒·哈伯森（Taylor Hobson)公司製S4 _ .測定條件：截斷（cut off) 〇.8mm、評估長度1.6mm 、濾波器闻斯濾波器（Gaussian filter)、觸針先端 r 2μιη、觸針形狀 6(Γ圓錐 -31 - (28)1314661 [表1]

實驗例 燒結體 內側表 側面部 底部平 相對 突起的 動作 水銀蒸 組成 面粗度 平均厚 均厚度 密度 有4E , [J /1\\ 電壓 發量(15000小 (Si· m ) 度(mm) (mm) (%) 形狀 (V) 時後)(mg) 實施例1 Mo 38 0.45 0.85 95 •fnr irrr / 1 \\ 545 0.30 實施例2 Mo 70 0.45 0.85 95 4nL ππ： j \ w 555 0.34 實施例3 Mo 90 0.45 0.85 95 4nr ΤΓΤΓ 563 0.36 實施例4 Mo 100 0.45 0.85 95 te / 1 570 0.40 比較例1 Mo 110 0.45 0.85 95 -fnr- tTTTt / 574 0.47 比較例2 Mo 120 0.45 0.85 95 4ttt. ΤΓΤΓ / \ \s 574 0.47 比較例3 Mo 130 0.45 0.85 95 /fm* ττΤΓ y\\\ 575 0.48 比較例4 Mo 140 0.45 0.85 95 >fm* ΤΓΤΓ /1 \\ 575 0.48 比較例5 Mo 150 0.45 0.85 95 >fnf ΤΤΤΓ /»\\ 575 0.48 比較例6 Mo 237 0.45 0.85 95 4ttT. ttTT / \ w 580 0.50 實施例5 2%La2〇3-Mo 40 0.45 0.85 95 /\\\ 530 0.25 實施例6 2%La2〇3_Mo 70 0.45 0.85 95 /fm* ΤΓΓΓ > > 545 0.29 實施例7 2%La2〇3-Mo 90 0.45 0.85 95 -fnT 111Γ / 1 550 0.31 實施例8 2%La?〇3-Mo 100 0.45 0.85 95 •fnT· ΤΤΤΓ / Ϊ 560 0.35 實施例9 2%La?〇3-Mo 110 0.45 0.85 95 M / MN 563 0.42 比較例7 2%La2〇3-Mo 120 0.45 0.85 95 •fnT ΤΓΤΓ > 1 IN 564 0.43 比較例8 2%La203-Mo 130 0.45 0.85 95 •fnr ΤΤΤΓ / 1 565 0.43 比較例9 2%La2〇3_Mo 】40 0.45 0.85 95 te y ' 565 0.43 比較例10 2%La2〇3_Mo 150 0.45 0.85 95 to / > w 565 0.43 比較例]1 2%La203-Mo 200 0.45 0.85 95 •frn* Trtr / 1 570 0.45 -32- (29)1314661 [表2]

實驗例 燒結體 內側表 側面部 底部平 相對 突起的 動作 水銀蒸 組成 面粗度 平均厚 均厚度 密度 有無· 電壓 發量(15000小 (8ιη)(μ m ) 度(mm) (mm) (%) 形狀 (V) 時後)(mg) 實施例9 Nb 40 0.45 0.85 95 ίΕΕ •Μ 545 0.30 實施例]〇 Nb 70 0.45 0.85 95 te /1 \\ 555 0.34 實施例11 Nb 90 0.45 0.85 95 te 563 0.36 實施例]2 Nb 100 0.45 0.85 95 Μ / t 570 0.40 比較例13 Nb 110 0.45 0.85 95 Μ ^\\\ 574 0.47 比較例14 Nb 120 0.45 0.85 95 Μ ✓ \ 574 0.47 比較例]5 Nb 130 0.45 0.85 95 int. TTTt* / 1 575 0.48 實施例13 Ta 40 0.45 0.85 95 Ατττ τΤΓπ «Μ ΝΝ 545 0.30 實施例14 Ta 70 0.45 0.85 95 fm*. ΤΓΓΤ y \ \\ 555 0.34 實施例15 Ta 90 0.45 0.85 95 4πΓ- τπτ 〆ϊ、、 563 0.36 實施例16 Ta 100 0.45 0.85 95 AnL τΤΤΓ / > 570 0.40 比較例16 Ta 110 0.45 0.85 95 yfrrr 1111' V ι 574 0.47 比較例17 Ta 120 0.45 0.85 95 /fnT- TtlL· / 1 574 0.47 比較例18 Ta 130 0.45 0.85 95 •flTf ΤΤΤΠ > i w 575 0.48 實施例17 Ti 40 0.45 0.85 95 te > 1 \\ 545 0.30 實施例18 Ti 70 0.45 0.85 95 M /\\\ 555 0.34 實施例]9 Ti 90 0.45 0,85 95 frrr： ττΤΠ / 1、Ί 563 0.36 實施例20 Ti 100 0.45 0.85 95 4rni Titr y \ \N 570 0.40 比較例]9 Ti 110 0.45 0.85 95 te / MN 574 0.47 比較例20 Ti 120 0.45 0.85 95 4ml Tttr / 1 \N 574 0.47 比較例21 Ti 130 0.45 0.85 95 fnr. Tttr / 1 \N 575 0.48 -33- (30)1314661 [表3]

實驗例 燒結體 內側表 側面部 底部平 相對 突起的 動作 水銀蒸 組成 面粗度 平均厚 均厚度 密度 有無· 電壓 發量(15000小 (Sm)(p m ) 度(mm) (mm) (%) 形狀 (V) 時後)(mg) 實施例21 W 40 0.45 0.85 95 yfnr. ΤΓΓΓ 545 0.30 實施例22 W 70 0.45 0.85 95 11II- > l NS 555 0.34 實施例23 W 90 0.45 0.85 95 4m. 4 \ \\ 563 0.36 實施例24 W 100 0.45 0*85 95 te J\W 570 0.40 比較例22 W 110 0.45 0.85 95 isst. MM* / 1 w 574 0.47 比較例23 W 120 0.45 0.85 95 ΛττΤ lttr / 1 w 574 0.47 比較例24 W 130 0.45 0.85 95 te / »、N 575 0.48 實施例25 10%Re-Mo 40 0.45 0.85 95 姐 545 0.30 實施例26 ]〇%Re-Mo 70 0.45 0.85 95 Arrf ΤΓΓΓ j \ \\ 555 0.34 實施例27 10%Re-Mo 90 0.45 0.85 95 fnT ΤΤΓΓ / 1 563 0.36 實施例28 10%Re-Mo 100 0.45 0.85 95 姐 •M 570 0.40 比較例25 10%Re-Mo 110 0.45 0.85 95 -frrr. TTtr / t SN 574 0.47 比較例26 10%Re-Mo 120 0.45 0.85 95 M 574 0.47 比較例27 10%Re-Mo 130 0.45 0.85 95 te /INN 575 0.48 -34- (31)1314661 [表4]

實驗例 燒結體 組成 內側表 面粗度 (Sm)(n m ) 側面部 平均厚 度(mm) 底部平 均厚度 (mm) 相對 密度 (%) 突起的 有無· 形狀 動作 電壓 (V) 水銀蒸 發量(15000小 時後)(mg) 比較例28 Mo 200 0.1 0.2 95 無 620 0.68 比較例29 Mo 200 0.15 0.2 95 無 600 0.64 實施例29 Mo 90 0.2 0.25 95 無 566 0.38 實施例30 Mo 90 0.3 0.35 95 Μ / 1、、 564 0.36 實施例31 Mo 90 0.5 0.5 95 無 560 0.35 實施例32 Mo 90 0.7 0.75 95 Μ 564 0.36 實施例33 Mo 90 0.8 0.75 95 580 0.50 實施例34 Mo 90 1.0 0.75 95 600 0.60 實施例3 5 Mo 90 0.5 1.0 95 Μ / ι W 563 0.36 實施例36 Mo 90 0.5 1.3 95 無 562 0.35 實施例37 Mo 90 0.5 1.5 95 Μ ί ι \\ 560 0.35 實施例38 Mo 90 0.5 1.7 95 無 580 0.50 實施例39 Mo 90 0.5 1.0 95 R0.6突起 555 0.34 實施例40 Mo 90 0.5 1.0 95 0.8X2.8mm 的導線形狀 555 0.34 實施例41 Nb 42 0.5 1.0 75 570 0.44 實施例42 Nb 41 0.5 1.0 80 Μ 560 0.34 實施例43 Nb 42 0.5 1.0 90 Μ •Μ、、 550 0.31 實施例44 Nb 40 0.5 1.0 95 544 0.29 實施例45 Nb 39 0.5 1.0 98 Μ / ι \\ 540 0.27 實施例46 Nb 40 0.5 1.0 100 Ατττ ΜΙ: 540 0.27 實施例47 2%La2〇3-Mo 39 0.45 0.85 95 530 0.25 實施例48 2%La2〇3-M〇 43 0.4 0.5 98 無 500 0.18 實施例49 2%La2〇3-Mo 41 0,4 0.5 100 Μ /1 500 0.18 比較例30 50%M〇-W 188 0.15 0.2 95 600 0.59 實施例50 50%M〇-W 75 0.2 0.25 95 無 566 0.38 比較例31 50%Ta-Mo 234 0.15 0.2 95 Μ 4 1 600 0.62 實施例51 50%Ta-Mo 94 0.2 0.25 95 無 566 0.35 比較例32 26%Re-W 199 0.15 0.2 95 無 600 0.66 實施例52 26%Re-W 88 0.2 0.25 95 無 566 0.35 比較例33 2%Ni-3%Cu-W 203 0.15 0.2 95 無 600 0.63 實施例53 2%Ni-3%Cu-W 92 0.2 0.25 95 無 566 0.38 -35- (33) (33)1314661 )表示色彩對應（Color Mapping )氧（Ο ) 、 （ C )表示

色彩對應鑭（L a ) 、 （ D )表示色彩對應鉬（Μ ο ) 、 （ E )表示色彩對應碳（C )。若重疊這些資料，由氧、鑭、 鉬、碳的色彩對應部分重疊，可確認La — C 一 Ο化合物存 在。

-37- (34) 1314661 [表5]

L a · Ο - C Μ ο 系 實驗例 組成 脫脂條件 (ppm) 碳量 (ppm) 氧量 (重量％) 初期電壓 (V) 水銀蒸發量(mg) (10000小時後） 比較例34 鉬 -(深衝） 150 0.5 實施例54 0.03%La-0-C-Mo 900tx2小時 50 0.022 150 0.4 實施例5 5 0.05%La-0-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.021 120 0.3 實施例56 0.1%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.024 120 0.3 實施例57 0.5%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.13 120 0.3 實施例58 1.0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.21 110 0.25 實施例59 2.0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.40 100 0.20 實施例60 4.0%La-O-C-Mo 900〇Cx2 小時 50 0.85 90 0.15 實施例61 7.0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 1.5 110 0.25 實施例62 18%La-0-C-Mo 900°Cx2 小時 50 4.5 120 0.3 實施例63 25%La-0-C-Mo 90(TCx2 小時 50 6.25 120 0.6 實施例64 2_0%La-O-C-Mo 1000°Cx8 小時 0.8 0.40 150 0.4 實施例65 2.0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.40 100 0.20 實施例66 2.0%La-O-C-Mo 800°Cx2 小時 70 0.40 100 0.20 實施例67 2.0%La-O-C-Mo 800°Cx】小時 95 0.40 100 0.20 實施例68 2.0%La-O-C-Mo 500°Cxl 小時 110 0.40 150 0.5 實施例69 0.1%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.008 120 0.5 實施例70 0.1%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 0.024 120 0.3 實施例71 7,0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 2.8 110 0.25 實施例72 7.0%La-O-C-Mo 900°Cx2 小時 50 3.2 150 0.5 -38- (35) 1314661 [表6]

C e - Ο - C - Μ o 實驗例 組成 脫脂條件 (ppm) 碳量 (ppm) 氧量 (重量％) 初期電壓 (V) 水銀蒸發量 (mg) (10000小時後） 比較例34 鉬 -(深衝） 150 0.5 實施例73 0.03%Ce-0-C-Mo 900°C x2小時 50 0.022 150 0.4 實施例74 0.05%Ce-0-C-Mo 900°C x2小時 50 0.021 120 0.3 實施例75 0.1%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0.024 120 0.3 實施例76 0.5%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0.13 120 0.3 實施例77 1.0%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0.21 110 0.25 實施例78 2.0%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0.40 100 0.20 實施例79 4.0%Ce-O-C-Mo 900。。x2小時 50 0.85 90 0.15 實施例80 7.0%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 1.5 110 0.25 實施例81 10.0%Ce-0-C-Mo 900°C x2小時 50 2.5 120 0.3 實施例82 25%Ce-0-C-Mo 900°C x2小時 50 6.25 120 0.6 實施例83 2.0%Ce-O-C-Mo 1000°C x8小時 0.8 0.40 150 0.4 實施例84 2.0%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0,40 100 0.20 實施例85 2.0%Ce-O-C-Mo 800°C x2小時 70 0.40 100 0.20 實施例86 2.0%Ce-O-C-Mo 800°C x 1 小時 95 0.40 100 0.20 實施例87 2.0%Ce-O-C-Mo 500°C x 1 小時 110 0.40 150 0.5 實施例88 0,]%Ce-O-C-Mo 900°C x2小時 50 0.008 120 0.5 實施例89 〇f]%Ce-0-C-Mo 900°C x2小時 50 0.024 120 0.3 實施例90 7.0%Ce-O-C-Mo 90(TC x2小時 50 2.8 ]]〇 0.25 實施例91 7_0%Ce-O-C-Mo 900t x2小時 50 3.2 150 0.5 -39- (36) 1314661 [表7]

S m - Ο - C - N b 系 實驗例 組成 脫脂條件 (ppm) 碳量 (PPm) 氧量 (重量％) 初期電壓 (V) 水銀蒸發量 (mg)( 10000小時後） 比較例3 5 鈮 -(深衝） 150 0.5 實施例92 0.03%Sm-0-C-Nb 900°C x2小時 50 0.022 150 0.4 實施例93 0.05%Sm-0-C-Nb 900。。x2 小時 50 0.021 120 0.3 實施例94 0.1%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0.024 120 0.3 實施例95 0.5%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0.13 120 0.3 實施例％ 1.0%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0.21 130 0.25 實施例97 2.0%Sm-O-C-Nb 90(TC x2小時 50 0.40 100 0,20 實施例98 4.0%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0.85 90 0.15 實施例99 7.0%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 1.5 110 0.25 實施例100 10.0%Sm-0-C- Nb 90(TC x2小時 50 2.5 120 0.3 實施例10] 25%Sm-0-C-Nb 900°C x2小時 50 6.25 120 0.6 實施例102 2.0%Sm-O-C-Nb 1000t x8小時 0.8 0.40 150 0.4 實施例103 2.0%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0.40 100 0.20 實施例104 2.0%Sm-O-C-Nb 800°C x2小時 70 0.40 100 0.20 實施例】05 2.0%Sm-O-C-Nb 800°C x 1 小時 95 0.40 100 0.20 實施例106 2.0%Sm-O-C-Nb 500°C x 1 小時 110 0.40 150 0.5 實施例107 0.1%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 0,008 120 0.5 實施例108 0.1%Sm-O-C-Nb 900t x2小時 50 0.024 120 0.3 實施例109 7.0%Sm-O-C-Nb 9001 x 2小時 50 2.8 110 025 實施例110 7.0%Sm-O-C-Nb 900°C x2小時 50 3.2 150 0.5 -40- (38)1314661

[表8] 2 % L a - Ο - C 燒結體（Ο 2 Ο · 4 重量 ％、C 5 0 p p m )、a = Ο · Ο 8 5 m m 實驗例 b / a c/b 放電電壓（V ) 實施例1 1 1 0.95 1 .0 110 實施例1 1 2 0.96 0.9 110 實施例1 1 3 0.9 5 0.96 110 實施例〗1 4 0.95 0.95 105 實施例Π 5 0.95 0.85 104 實施例1 1 6 0.95 0.6 95 實施例1 1 7 0.95 0.52 82 實施例1 1 8 0.95 0.5 80 實施例〗1 9 0.95 0.45 75 實施例1 2 0 0.7 1 .0 113 實施例1 2 1 0.7 0.96 113 實施例1 2 2 0.7 0.95 1 08 實施例1 2 3 0.7 0.85 107 實施例124 0.7 0.6 98 實施例1 2 5 0.7 0.52 85 實施例1 2 6 0.7 0.5 83 實施例1 2 7 0.7 0.45 76 實施例1 2 8 0.52 1.0 13 5 實施例〗2 9 0.52 0.96 1 35 實施例1 3 0 0.52 0.95 130 實施例1 3 1 0.52 0.85 129 實施例1 3 2 0.52 0.6 120 實施例1 3 3 0.52 0.52 1 07 實施例1 3 4 0.52 0.5 105 實施例1 3 5 0.52 0.46 95 實施例1 3 6 0.48 1 .0 15 5 實施例1 3 7 0.48 0.96 1 55 實施例1 3 8 0.48 0.95 1 50 實施例】3 9 0.48 0.85 149 實施例140 0.48 0.6 140 實施例1 4 1 0.48 0.52 127 實施例142 0.48 0.5 1 25 實施例143 0.48 0.48 75 -42- (39) 1314661 <實施例144> 測定實施例60與比較例34的電極的熔接強度。關於熔 接強度，經由直徑1 . 〇 X長度〇 . 1 m m的科伐鐵鎳鈷（k ο V a r )

箔，熔接直徑〇.8mmx2.6mm的Mo導線，以500Ax30ms的 直流電流進行熔接。各個製作1 0個實施例及比較例，之後 ，以1 0mm/分的速度進行拉伸試驗（第丨0圖）、比較熔接 強度。表示其結果於表9。 [表9] η數 比較例3 4 實施例44(實施例60) 1 292 429 2 3 12 50 1 3 273 532 4 33 1 541 __ 5 370 5 19 __6 36 1 485 -__7_ 33 1 500 35 1 439 380 55 1 3 70 472 337 497 按照表9所了解的，明暸關於本實施例的燒結電極係 與導線的接合強度高。 -43- (40) 1314661 【圖式簡單說明】 [第1圖]第1圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結電 極的理想的具體例的剖面（平行於長邊軸方向的剖面）的 圖。 [第2圖]第2圖係表示被使用於算出冷陰極管用燒結電 極的側壁部平均厚度及底面部的平均厚度時的剖面的取得 φ 位置的圖。 [第3圖]第3圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結電 極的理想的具體例的剖面（平行於長邊軸方向的剖面）的 圖。 [第4圖]第4圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結電 極的理想的具體例的剖面（平行於長邊軸方向的剖面）的 圖。 [第5圖]第5圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結電 # 極的理想的具體例的剖面（平行於長邊軸方向的剖面）的 圖。 [第6圖]第6圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結電 極的理想的具體例的剖面（平行於長邊軸方向的剖面）的 圖。 [第7圖]第7圖係表示實施例1的冷陰極管用燒結電極的 內側表面的表面粗度（S m )的測定結果的圖。 [第8圖]第8圖係表示比較例6的冷陰極管用燒結電極的 內側表面的表面粗度（S m )的測定結果的圖。 -44 - (41) 1314661 [第9圖]第9圖爲藉由本發明的液晶顯示裝置的理想的 具體例的剖面圖。 [第1 0圖]第1 0圖爲表示導線熔接強度的評估方法的槪 要的圖。 [第1 1圖]第1 1圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結 電極的理想的具體例的剖面（垂直於長邊軸方向的剖面） 的圖。 [第12圖]第12圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結 電極的理想的具體例的剖面（垂直於長邊軸方向的剖面） 的圖。 [第13圖]第13圖係表示藉由本發明的冷陰極管用燒結 電極的理想的具體例的剖面（垂直於長邊軸方向的剖面） 的圖。 [第14圖]第14圖係表示2 % La— C — 〇化合物的平均粒 徑（μηι )與初期放電電壓（V )的關係的圖。 [第15圖]第15圖係關於2% La — C — 〇化合物的ΕΡΜΑ法 ’藉由色彩對應（Color Mapping )的解析圖面。 【主要元件符號說明】 1 :冷陰極管用燒結電極 2:側壁部 3 :底部 4 :開口部 5 :電極的內側表面 -45- (42) (42)1314661 6 :最深部 7 :杜梅線（D u m e t w i r e ) 8 :突起部 20:液晶顯示裝置 21 :冷陰極管 22:導光體 2 3 :反射體 2 4 :液晶顯示面板 25a、25b、25c :光擴散體

-46-

Claims (1)

1314661 -—- 一丨 、 ' 年月曰修(更)正，本.! 98. 1. 〇2_________________________________________」 十、申請專利範圍 第941 1 3 942號專利申請案 中文申請專利範圍修正本 民國98年1月22曰修正 1 · 一種冷陰極管用燒結電極，係具有：筒狀的側壁 部' 於此側壁部的一端具有底部、而且於此側壁部的另一 端具有開口部的冷陰極管用燒結電極，其特徵爲：該電極 φ 的內側表面的表面粗度（Sm)爲ΙΟΟμπι以下。 2 _如申請專利範圍第1項所記載的冷陰極管用燒結 電極’其中，前述側壁部平均厚度爲〇.lmm以上、〇_7mm 以下。 3·如申請專利範圍第1項或第2項所記載的冷陰極 管用燒結鼇極，其中，前述底部平均厚度爲〇.25mm以上 、：1 · 5 m m 以下。 4· 申請專利範圍第1項或第2項所記載的冷陰極 籲管用燒結飑極，其中，係由從W、Nb、Ta、Ti、Mo、Re 選擇的金屬、或由其合金所構成。 5 _ _請專利範圍第1項或第2項所記載的冷陰極 管用燒結電極，其中，相對密度爲8 0 %以上。 6‘如申請專利範圍第1項或第2項所記載的冷陰極 管用燒結電極，其中，由含有稀土類元素（R) 一碳（C )一氧（〇 )化合物的高融點金屬的燒結體所構成。 7· &申請專利範圍第6項所記載的冷陰極管用燒結 電極’其中，前述稀土類元素（R) 一碳（C) 一氧（0) 1314661 化合物的曰有量’稀土類元素（R)質量百分比超過 0 · 0 5 %、2 0 % 以下。 8 ·如申請專利範圍第6項所記載的冷陰極管用燒結 電極，其中，碳的含有量爲超過lppm、100pprn以下。 9.如申請專利範圍第6項所記載的冷陰極管用燒結 •電極’其中’氧的含有量的質量百分比爲超過〇〇1%、6% - 以下。 φ 1 0 ·如申請專利範圍第6項所記載的冷陰極管用燒結 電極，其中’前述稀土類元素（R) 一碳（C)—氧（〇) 化合物’以平均粒徑1 Ο μ m以下的粒子存在於燒結體中。 1 1 .如申請專利範圍第丨項或第2項所記載的冷陰極 管用燒結電極’其中’在對前述冷陰極管用燒結電極的長 邊軸方向垂直的剖面，前述筒狀的側壁部的內壁面的形狀 爲凹凸形狀。 1 2 _如申請專利範圍第1 1項所記載的冷陰極管用燒 馨結電極’其中’於對前述冷陰極管用燒結電極的長邊軸垂 直的剖面’前述筒狀的側壁部的內壁面的形狀爲， 對於由前述冷陰極管用燒結電極的外徑算出的假想中 ' 心〇起始的外徑距離a，內徑最大長b與外徑距離a的比 - 例（b/a)爲超過0.50，0.95以下，而且內徑最小長c與 內徑最大長b的比例（c/b)爲超過0_50，0.95以下。 1 3 . —種冷陰極管用燒結電極，係於申請專利範圍第 1〜1 2項任1項所記載的冷陰極管用燒結電極的底部熔接導 線，每一此導線的單位剖面積的熔接強度爲400N/mm2以 1314661 上。 14. 一種冷陰極管，其特徵爲：具備 封入放電媒體的中空的管形透光性燈泡、 和設置於前述管形透光性燈泡的內壁面的螢光體層、 和配設於前述管形透光性燈泡的兩端部，一對的申請 專利範圍第1〜1 3項任1項所記載的冷陰極管用燒結電極 〇 1 5 . —種液晶顯示裝置，其特徵係具備： 申請專利範圍第1 4項所記載的冷陰極管、 和近接配置於前述冷陰極管的導光體、 和配置於前述導光體的一方的面側的反射體、 和配置於前述導光體的另一方的面側的液晶顯示面板