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TW201321437A - 樹脂發泡體片材及樹脂發泡複合體 - Google Patents

樹脂發泡體片材及樹脂發泡複合體 Download PDF

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TW201321437A
TW201321437A TW101137346A TW101137346A TW201321437A TW 201321437 A TW201321437 A TW 201321437A TW 101137346 A TW101137346 A TW 101137346A TW 101137346 A TW101137346 A TW 101137346A TW 201321437 A TW201321437 A TW 201321437A
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TW
Taiwan
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resin foam
thickness
foam sheet
resin
resin composition
Prior art date
Application number
TW101137346A
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English (en)
Inventor
Itsuhiro Hatanaka
Makoto Saitou
Kazumichi Kato
Original Assignee
Nitto Denko Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by Nitto Denko Corp filed Critical Nitto Denko Corp
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Abstract

本發明提供一種視密度較低、較薄較柔軟且捲取時之穩定性(捲取穩定性)優異之樹脂發泡體片材。本發明之樹脂發泡體片材之特徵在於：視密度為0.03~0.30 g/cm3，壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，厚度為0.05 mm以上且0.40 mm以下，長度為5 m以上，寬度為300 mm以上。上述樹脂發泡體片材之根據下述式(1)求出之值較佳為25%以下。(厚度公差)/(厚度之中心值)×100 (1)

Description

樹脂發泡體片材及樹脂發泡複合體
本發明係關於一種樹脂發泡體片材及包括該樹脂發泡體片材之樹脂發泡複合體。
樹脂發泡體係用作搬送時之緩衝材料、隔熱材料、包裝材料或建材，以及電子機器之密封材料或緩衝材料。近年來，隨著電子機器之小型化或畫面之大型化，用作密封材料或緩衝材料之樹脂發泡體之面積變小，樹脂發泡體追求即便為較小之面積亦發揮充分之密封性及緩衝性的柔軟性。又，於電子機器中薄層化亦不斷發展，上述樹脂發泡體亦要求薄層化。
作為較薄之樹脂發泡體，已知有一種如下之發泡片材，其係藉由於發泡中或後續步驟中實施壓縮處理或延伸處理之方法或於發泡後實施塗敷處理之方法而獲得(例如參照專利文獻1、專利文獻2)。但上述發泡片材存在難以使發泡倍率降低之問題，存在壓縮25%時之斥力(壓縮25%時之反作用應力)超過3 N/cm2等壓縮時之斥力較大之問題。
近年來，隨著行動裝置之薄型化，樹脂發泡體所使用之設計間隙(間隙，gap)非常狹小(例如0.1 mm之間隙)，樹脂發泡體考慮設計公差等被壓縮50%以上使用之情況亦並不少見。但，若將上述壓縮時之斥力較大之樹脂發泡體用於此種顯示裝置之非常狹小之設計間隙中，則由於較高之斥力，存在例如於顯示部之液晶中產生顯示不均等而引起顯 示不良的情況。
先前技術文獻
專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2009-190195號公報
專利文獻2：日本專利特開2010-1407號公報
樹脂發泡體於市場中流通時，多數情況下被連續地捲取而採用「連續捲筒」或「長條捲筒」等捲筒狀之形態。因此，樹脂發泡體較佳為於捲取時不產生皺褶等而可穩定地進行捲取。
因此，本發明之目的在於提供一種視密度較低、較薄較柔軟且捲取時之穩定性(捲取穩定性)優異之樹脂發泡體片材。
近年來，如搭載有觸控面板之智慧型手機(smart phone)般之機器中積層有多個構件，因此不僅追求薄層化，亦追求各構件之厚度公差較小。因此，用於上述機器中之樹脂發泡體追求較高之厚度精度。
因此，本發明之另一目的在於提供一種視密度較低、較薄較柔軟且捲取穩定性優異、進而厚度精度優異之樹脂發泡體片材。
本發明者等人為達成上述目的已進行銳意研究，結果發現：使樹脂發泡體之厚度方向之一部分熔融而恢復至塊狀 (非發泡狀態)，藉此保持樹脂發泡體之強度，抑制柔軟性等物性之降低，並且獲得較薄之樹脂發泡體片材。進而，發現：使樹脂發泡體之厚度方向之一部分熔融而恢復至塊狀(非發泡狀態)，藉此獲得除上述以外厚度精度亦優異之樹脂發泡體片材。本發明係基於該等見解而完成者。
即，本發明提供一種樹脂發泡體片材，其特徵在於：視密度為0.03~0.30 g/cm3，壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，厚度為0.05 mm以上且0.40 mm以下，長度為5 m以上，寬度為300 mm以上。
上述樹脂發泡體片材較佳為根據下述式(1)求出之值為25%以下。
(厚度公差)/(厚度之中心值)×100 (1)
厚度公差係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，所獲得之全部測定值之最大值與最小值的差。
厚度之中心值係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，將所獲得之全部測定值按升序排列時位於中央之值。
上述樹脂發泡體片材較佳為至少一面之由下述式(2)定義之表面覆蓋率為40%以上。
表面覆蓋率(%)=[(表面之面積)-(存在於表面之孔之面積)]/(表面之面積)×100 (2)
上述樹脂發泡體片材較佳為藉由使樹脂組合物發泡並進而對表面進行加熱熔融處理而形成。
進而，本發明提供一種於上述樹脂發泡體片材之至少一面側具有黏著劑層之樹脂發泡複合體。
本發明之樹脂發泡體片材具有上述構成，因此視密度較低，且較薄較柔軟。又，捲取穩定性優異。進而，可獲得較高之厚度精度。
[樹脂發泡體片材]
本發明之樹脂發泡體片材係樹脂發泡體之片狀物。本發明之樹脂發泡體片材亦可被捲取而成為捲筒狀(捲繞體)。再者，於本說明書中存在將「視密度為0.03~0.30 g/cm3，壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，厚度為0.05 mm以上且0.40 mm以下，長度為5 m以上，寬度為300 mm以上之樹脂發泡體片材」稱為「本發明之長條樹脂發泡體片材」的情形。
本發明之長條樹脂發泡體片材之厚度為0.05 mm以上且0.40 mm以下，較佳為0.07 mm以上且0.30 mm以下，更佳為0.10 mm以上且0.25 mm以下。上述厚度為0.05 mm以上，因此可確保必需之強度，較佳。又，上述厚度為0.40 mm以下，因此即便所使用之間隙較小亦可發揮樹脂發泡 體之功能，較佳。
上述厚度係如下者：於樹脂發泡體片材之長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，所獲得之全部測定值之平均值。
本發明之長條樹脂發泡體片材之寬度為300 mm以上(例如300~1500 mm)，較佳為400 mm以上(例如400~1200 mm)，更佳為500 mm以上(例如500~1000 mm)。上述寬度為300 mm以上，因此可進行自由度較高之設計及加工，較佳。
本發明之長條樹脂發泡體片材之長度為5 m以上(例如5~1000 m)，較佳為30 m以上(例如30~500 m)，更佳為50 m以上(例如50~300 m)。
本發明之長條樹脂發泡體片材之視密度(密度)為0.03~0.30 g/cm3，更佳為0.04~0.25 g/cm3，進而較佳為0.05~0.20 g/cm3。上述視密度為0.03 g/cm3以上，因此可確保強度，較佳。上述視密度為0.30 g/cm3以下，因此可獲得良好之柔軟性，較佳。
本發明之長條樹脂發泡體片材於壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，更佳為4.0 N/cm2以下，進而較佳為3.0 N/cm2以下。若上述壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，則可獲得良好之柔軟性，可降低壓縮時之斥力，較佳。
再者，上述壓縮50%時之壓縮應力係藉由如下方式求出：根據JIS K 6767測定沿樹脂發泡體片材之厚度方向僅壓縮初始厚度之50%時之應力(N)，並將該應力換算為平均單位面積(cm2)之應力。
本發明之長條樹脂發泡體片材之拉伸強度並無特別限定，較佳為0.5 MPa以上(例如0.5~15 MPa)，更佳為0.7 MPa以上(例如0.7~10 MPa)。若上述拉伸強度為0.5 MPa以上，則強度優異，又，即便於樹脂發泡體片材之製作時或使用時沿長度方向施加力亦可抑制斷裂或破碎，較佳。
再者，上述拉伸強度係樹脂發泡體片材之長度方向之拉伸強度，根據JIS K 6767求出。
又，本發明之長條樹脂發泡體片材中，根據下述式(1)求出之值較佳為25%以下，更佳為15%以下，進而較佳為10%以下。
(厚度公差)/(厚度之中心值)×100 (1)
厚度公差係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，所獲得之全部測定值之最大值與最小值的差。
厚度之中心值係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，於將所獲得之全部測 定值按升序排列時位於中央之值。
若上述之「根據式(1)求出之值」為25%以內，則可抑制捲取時之皺褶之產生、尤其於高速下之捲取時之皺褶之產生，而獲得更良好之捲取穩定性，較佳。又，可獲得較高之厚度精度，較佳。再者，於本說明書中，捲取時之高速係指例如10~40 m/分鐘之速度。
本發明之長條樹脂發泡體片材就抑制捲取時之皺褶之產生、尤其於高速下之捲取時之皺褶之產生而獲得良好之捲取穩定性方面而言，以及就獲得較高之厚度精度方面而言，較佳為至少一面為表面覆蓋率為40%以上之面。即，本發明之長條樹脂發泡體片材較佳為具有表面覆蓋率為40%以上之面。
就獲得更良好之捲取穩定性方面而言，以及就獲得更高之厚度精度方面而言，上述表面覆蓋率較佳為40%以上，更佳為45%以上，進而較佳為50%以上。
上述表面覆蓋率係表示存在於表面之非孔部(存在於表面之非孔之部分，塊狀、非發泡狀態之部分)之比率的指標，由下述式(2)定義。再者，若表面覆蓋率為100%，則於該面上不存在孔部。
表面覆蓋率(%)=[(表面之面積)-(存在於表面之孔之面積)]/(表面之面積)×100 (2)
本發明之長條樹脂發泡體片材並無特別限定，較佳為藉由使含有樹脂之樹脂組合物發泡而形成。其中，較佳為，藉由使含有聚烯烴系樹脂之聚烯烴系樹脂組合物發泡而形 成。即，本發明之長條樹脂發泡體片材較佳為長條聚烯烴系樹脂發泡體片材。再者，上述樹脂組合物中除樹脂以外亦可含有其他成分或添加劑。又，上述樹脂、上述其他成分及上述添加劑等可單獨使用或將兩種以上組合使用。
再者，上述樹脂組合物中之樹脂之含量並無特別限定，相對於樹脂組合物總量(100重量%)，較佳為50重量%以上，更佳為60重量%以上。
本發明之長條樹脂發泡體片材之氣泡結構(微胞結構)並無特別限定，較佳為獨立氣泡結構、半連續半獨立氣泡結構(獨立氣泡結構與連續氣泡結構混合存在之氣泡結構混合，其比率並無特別限定)，更佳為半連續半獨立氣泡結構。本發明之長條樹脂發泡體片材之獨立氣泡結構部的比率並無特別限定，就柔軟性方面而言，相對於本發明之長條樹脂發泡體片材之總體積(100%)，較佳為40%以下，更佳為30%以下。氣泡結構例如可藉由如下方式進行控制：於發泡成形時，藉由含浸於樹脂組合物中之發泡劑之量或壓力而調節發泡倍率。
本發明之長條樹脂發泡體片材之氣泡結構中，平均微胞徑(平均氣泡徑)並無特別限定，例如較佳為10~150 μm，更佳為30~120 μm。藉由發泡體之平均微胞徑為10 μm以上，減震性(緩衝性)提高。藉由發泡體之平均微胞徑為150 μm以下，成為具有微細之微胞之發泡體。進而，可用於微小之間隙，進而防塵性提高。
作為上述聚烯烴系樹脂組合物所含之上述聚烯烴系樹 脂，並無特別限定，較佳為以α-烯烴作為必需之單體成分所構成(形成)之聚合物，即，於分子中(1分子中)至少具有來自α-烯烴之結構單元之聚合物。上述聚烯烴系樹脂例如可為僅包含α-烯烴之聚合物，亦可為包含α-烯烴及α-烯烴以外之單體成分之聚合物。
上述聚烯烴系樹脂可為均聚物(homopolymer)或含有兩種以上單體之共聚物(copolymer)。又，於上述聚烯烴系樹脂為共聚物之情形時，亦可為無規共聚物或嵌段共聚物。上述聚烯烴系樹脂可為一種聚合物，亦可為將兩種以上之聚合物組合而成者。
上述聚烯烴系樹脂並無特別限定，就獲得發泡倍率較高之聚烯烴系樹脂發泡體方面而言，較佳為直鏈狀聚烯烴。
作為上述α-烯烴，例如可列舉碳數2~8之α-烯烴(例如，乙烯、丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯及1-辛烯等)。再者，上述α-烯烴可單獨使用或將兩種以上組合使用。
作為上述α-烯烴以外之單體成分，例如可列舉：乙酸乙烯酯、丙烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等乙烯性不飽和單體。α-烯烴以外之單體成分可單獨使用或將兩種以上組合使用。
作為上述聚烯烴系樹脂，例如可列舉：低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、線性低密度聚乙烯、聚丙烯(丙烯均聚物)、乙烯與丙烯之共聚物、乙烯與乙烯以外之α-烯烴之共聚物、丙烯與丙烯以外之α-烯烴之共聚物、 乙烯及丙烯與乙烯及丙烯以外之α-烯烴之共聚物、及丙烯與乙烯性不飽和單體之共聚物等。
作為上述聚烯烴系樹脂，就耐熱性方面而言，較佳為以丙烯作為必需之單體成分所構成之聚合物(聚丙烯系聚合物)，即，至少具有來自丙烯之結構單元之聚合物。即，作為上述聚烯烴系樹脂，例如可列舉：聚丙烯(丙烯均聚物)、乙烯與丙烯之共聚物、丙烯與丙烯以外之α-烯烴之共聚物等聚丙烯系聚合物。上述丙烯以外之α-烯烴可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述α-烯烴之含量並無特別限定，例如，相對於構成上述聚烯烴系樹脂之單體成分總量(100重量%)，較佳為0.1~10重量%，更佳為1~5重量%。
又，上述聚烯烴系樹脂組合物中，除上述聚烯烴系樹脂以外，亦可含有「橡膠及/或熱塑性彈性體」作為其他成分。
作為上述橡膠，並無特別限定，例如可列舉：天然橡膠、聚異丁烯、異戊二烯橡膠、氯丁二烯橡膠、丁基橡膠、丁腈橡膠等天然或合成橡膠。上述橡膠可單獨使用或將兩種以上組合使用。
作為上述熱塑性彈性體，並無特別限定，例如可列舉：乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、聚丁烯、聚異丁烯、氯化聚乙烯等熱塑性烯烴系彈性體；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-異戊二烯-丁二烯-苯乙烯共 聚物、該等之氫化物聚合物等熱塑性苯乙烯系彈性體；熱塑性聚酯系彈性體；熱塑性聚胺基甲酸酯系彈性體；及熱塑性丙烯酸系彈性體等。上述熱塑性彈性體可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述聚烯烴系樹脂組合物中之上述「橡膠及/或熱塑性彈性體」之含量並無特別限定，相對於上述聚烯烴系樹脂組合物總量(100重量%)，較佳為0~70重量%，更佳為20~60重量%，進而較佳為20~50重量%。
進而，上述聚烯烴系樹脂組合物中，除上述聚烯烴系樹脂以外，亦可含有「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物(組合物)」作為其他成分。再者，上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物(組合物)」亦可視需要含有添加劑。
作為上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物(組合物)」，例如可列舉：至少含有橡膠、熱塑性彈性體及軟化劑之混合物，至少含有橡膠及軟化劑之混合物，及至少含有熱塑性彈性體及軟化劑之混合物等。其中，較佳為「僅包含橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」。
作為上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」中之橡膠，並無特別限定，可較佳地列舉作為上述「橡膠及/或熱塑性彈性體」之橡膠而例示之上述橡膠。再者，該橡膠可單獨使用或將兩種以上組合使用。
又，作為上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化 劑之混合物」中之橡膠及/或熱塑性彈性體，只要為可發泡者則並無特別限定，例如可列舉眾所周知之慣用之「橡膠及/或熱塑性彈性體」。其中，可較佳地列舉作為上述「橡膠及/或熱塑性彈性體」之熱塑性彈性體而例示之上述熱塑性彈性體。再者，該熱塑性彈性體可單獨使用或將兩種以上組合使用。
作為上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」中之「橡膠及/或熱塑性彈性體」，較佳為烯烴系彈性體，尤佳為具有聚烯烴成分與烯烴系橡膠成分微相分離之結構之烯烴系彈性體。作為該具有聚烯烴成分與烯烴系橡膠成分微相分離之結構之烯烴系彈性體，可較佳地例示包含聚丙烯樹脂(PP)及乙烯-丙烯橡膠(EPM)或乙烯-丙烯-二烯橡膠(EPDM)之彈性體。再者，關於上述聚烯烴成分與烯烴系橡膠成分之質量比，就相溶性方面而言，較佳為聚烯烴成分/烯烴系橡膠=90/10~10/90，更佳為80/20~20/80。
作為上述軟化劑，並無特別限定，可較佳地列舉橡膠製品通常所使用之軟化劑。藉由含有上述軟化劑可提高加工性、柔軟性。
作為上述軟化劑之具體例，可列舉：加工處理油、潤滑油、石蠟、液體石蠟、石油瀝青、凡士林等石油系物質；煤焦油、煤焦油瀝青等煤焦油類；蓖麻油、亞麻仁油、菜籽油、大豆油、椰子油等脂肪油；高油、蜂蠟、巴西棕櫚蠟、羊毛脂等蠟類；石油樹脂、苯并呋喃-茚樹脂、雜排 聚丙烯等合成高分子物質；鄰苯二甲酸二辛酯、己二酸二辛酯、癸二酸二辛酯等酯化合物；微晶蠟、代用橡膠(硫化油膏)、液狀聚丁二烯、改性液狀聚丁二烯、液狀聚硫橡膠、液狀聚異戊二烯、液狀聚丁烯、液狀乙烯-α-烯烴系共聚物等。其中，較佳為：石蠟系、環烷系、芳香族系礦物油、液狀聚異戊二烯、液狀聚丁烯、及液狀乙烯-α-烯烴系共聚物，更佳為：液狀聚異戊二烯、液狀聚丁烯、及液狀乙烯-α-烯烴系共聚物。
上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」中軟化劑之含量並無特別限定，相對於聚烯烴成分100質量份，較佳為1~200質量份，更佳為5~100質量份，進而較佳為10~50質量份。再者，若軟化劑之含量過多，則存在於與橡膠及/或熱塑性彈性體之混練時引起分散不良之情形。
作為上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」中之添加劑，並無特別限定，例如可列舉：抗老化劑、耐候劑、紫外線吸收劑、分散劑、塑化劑、碳黑、防靜電劑、界面活性劑、張力改質劑、流動性改質劑等。再者，此種添加劑可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」中上述添加劑之含量並無特別限定，例如，相對於聚烯烴成分100質量份，較佳為0.01~100質量份，更佳為0.05~50質量份，進而較佳為0.1~30質量份。再者，若上述含量為0.01質量份以上，則更易呈現添加添加劑之效果， 因此較佳。
上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」之熔融流動速率(MFR)(230℃)並無特別限定，就獲得良好之成形性方面而言，較佳為3~10 g/10分鐘，更佳為4~9 g/10分鐘。
上述「含有橡膠及/或熱塑性彈性體、及軟化劑之混合物」之「JIS A硬度」並無特別限定，較佳為30~90°，更佳為40~85°。若上述「JIS A硬度」為30°以上，則易獲得高發泡倍率之樹脂發泡體，較佳。又，若上述「JIS A硬度」為90°以下，則易獲得柔軟之樹脂發泡體，較佳。再者，本說明書中之「JIS A硬度」係指根據ISO7619(JIS K 6253)測定之硬度。
進而，上述聚烯烴系樹脂組合物中，亦可於無損本發明之效果之範圍內含有添加劑。作為上述添加劑，例如可列舉：氣泡成核劑、結晶成核劑、塑化劑、潤滑劑、著色劑(顏料、染料等)、紫外線吸收劑、抗氧化劑、抗老化劑、填充劑、增強劑、防靜電劑、界面活性劑、張力改質劑、防收縮劑、流動性改質劑、黏土、硫化劑、表面處理劑及阻燃劑等。再者，上述添加劑可單獨使用或將兩種以上組合使用。
若上述氣泡成核劑包含於樹脂組合物中，則可容易地獲得具有均勻且微細之微胞結構之樹脂發泡體，因此較佳為上述聚烯烴系樹脂組合物中含有氣泡成核劑。
作為上述氣泡成核劑，例如可列舉粒子。作為該粒子， 例如可列舉：滑石、二氧化矽、氧化鋁、沸石、碳酸鈣、碳酸鎂、硫酸鋇、氧化鋅、氧化鈦、氫氧化鋁、氫氧化鎂、雲母、蒙脫石等黏土、碳粒子、玻璃纖維、碳管等。再者，粒子可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述聚烯烴系樹脂組合物中上述氣泡成核劑之含量並無特別限定，相對於上述聚烯烴系樹脂100重量份，較佳為0.5~125重量份，更佳為1~120重量份。
上述粒子之平均粒徑並無特別限定，較佳為0.1~20 μm。若上述平均粒徑未達0.1 μm，則存在不發揮作為發泡成核劑之功能之情形，另一方面，若粒徑超過20 μm，則存在於發泡成形時成為排氣之原因之情形。
若上述阻燃劑包含於樹脂組合物中，則樹脂發泡體為阻燃性，可用於電氣或電子機器用途等要求阻燃性之用途中。因此，上述聚烯烴系樹脂組合物中亦可含有阻燃劑。
上述阻燃劑可為粉末狀，亦可為粉末狀以外之形態。作為粉末狀之阻燃劑，較佳為無機阻燃劑。作為無機阻燃劑，例如可列舉：溴系阻燃劑、氯系阻燃劑、磷系阻燃劑、銻系阻燃劑及無鹵-無銻系無機阻燃劑等。此處，氯系阻燃劑及溴系阻燃劑於燃燒時產生對人體有害且對機器類有腐蝕性之氣體成分，又，磷系阻燃劑及銻系阻燃劑存在有害性或爆炸性等問題。因此，作為無機阻燃劑，較佳為無鹵-無銻系無機阻燃劑。作為無鹵-無銻系無機阻燃劑，例如可列舉：氫氧化鋁、氫氧化鎂、氧化鎂-氧化鎳之水合物、氧化鎂-氧化鋅之水合物等水合金屬化合物 等。再者，水合金屬氧化物可經表面處理。再者，阻燃劑可單獨使用或將兩種以上組合使用。
關於上述阻燃劑，就具有阻燃性且可獲得發泡倍率較高之聚烯烴系樹脂發泡體方面而言，較佳為亦具有作為氣泡成核劑之功能。作為具有作為氣泡成核劑之功能之阻燃劑，例如可列舉氫氧化鎂、氫氧化鋁等。
上述聚烯烴系樹脂組合物中上述阻燃劑之含量並無特別限定，相對於上述聚烯烴系樹脂100重量份，較佳為30~150重量份，更佳為60~120重量份。
又，若上述潤滑劑包含於樹脂組合物中，則可提高樹脂組合物之流動性，可抑制熱劣化。因此，上述聚烯烴系樹脂組合物中亦可含有潤滑劑。
作為上述潤滑劑，並無特別限定，例如可列舉：液體石蠟、固體石蠟、微晶蠟、聚乙烯蠟等烴系潤滑劑；硬脂酸、山萮酸、12-羥基硬脂酸等脂肪酸系潤滑劑；硬脂酸丁酯、硬脂酸單甘油酯、季戊四醇四硬脂酸酯、氫化蓖麻油、硬脂酸硬脂酯等酯系潤滑劑等。再者，潤滑劑可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述聚烯烴系樹脂組合物中上述潤滑劑之含量並無特別限定，相對於上述聚烯烴系樹脂100重量份，較佳為0.1~10重量份，更佳為0.5~5重量份。
上述聚烯烴系樹脂組合物並無特別限定，可藉由將上述聚烯烴系樹脂、視需要之其他成分、視需要添加之添加劑混練而製作。又，可藉由利用一軸(單軸)混練擠出機或雙 軸混練擠出機等公知之熔融混練擠出裝置進行混練、擠出而獲得。
作為上述聚烯烴系樹脂組合物之形狀，並無特別限定，例如可列舉：股線狀、片狀、平板狀、對股線進行水冷或空冷並裁斷為適當長度而成之顆粒狀等。其中，就生產性方面而言，較佳為進行混練使其顆粒化。
本發明之長條樹脂發泡體片材並無特別限定，較佳為藉由使上述樹脂組合物(例如上述聚烯烴系樹脂組合物)發泡而形成。尤佳為於使上述樹脂組合物(例如上述聚烯烴系樹脂組合物)發泡後，進而對表面進行加熱熔融處理，藉此而形成。
作為使上述樹脂組合物(例如上述聚烯烴系樹脂組合物)發泡之方法，並無特別限定，例如可列舉物理發泡方法及化學發泡方法。上述物理發泡方法係如下者：使低沸點液體(發泡劑)含浸(分散)於樹脂組合物中，繼而藉由使發泡劑揮發而形成微胞(氣泡)。又，上述化學發泡方法係如下者：利用藉由添加於樹脂組合物中之化合物之熱解而產生之氣體形成微胞。其中，就避免樹脂發泡體片材之污染方面、容易獲得微細且均勻之氣泡結構之程度方面而言，較佳為物理發泡方法，更佳為使用高壓氣體作為發泡劑之物理發泡方法。因此，本發明之長條樹脂發泡體片材尤佳為使高壓氣體(例如下述之惰性氣體)含浸於上述聚烯烴系樹脂組合物中後使其發泡而形成。
作為於物理發泡方法中使用之上述發泡劑，並無特別限 定，就容易獲得微細且微胞密度較高之氣泡結構之程度方面而言，較佳為氣體，尤佳為對構成樹脂發泡體片材之樹脂(上述樹脂組合物所含之樹脂，例如上述聚烯烴系樹脂)惰性之氣體(惰性氣體)。
上述惰性氣體並無特別限定，例如可列舉：二氧化碳、氮氣、空氣、氦氣、氬氣等。尤其是就向樹脂組合物之含浸量較多且含浸速度較快方面而言，上述惰性氣體較佳為二氧化碳。再者，上述惰性氣體可單獨使用或將兩種以上組合使用。
上述發泡劑之混合量(含量、含浸量)並無特別限定，相對於上述樹脂組合物之總重量(100重量%)，較佳為2~10重量%。
就加快向樹脂組合物之含浸速度方面而言，上述惰性氣體較佳為於含浸時為超臨界狀態。即，本發明之長條樹脂發泡體片材較佳為藉由使用超臨界流體使上述樹脂組合物(例如上述聚烯烴系樹脂組合物)發泡而形成。若上述惰性氣體為超臨界流體(超臨界狀態)，則向樹脂組合物之溶解度增大，可實現高濃度之含浸(混入)。又，可以高濃度含浸，因此含浸後於使壓力急劇降低時氣泡核之產生變多，即便孔隙率相同但該氣泡核進行成長而形成之氣泡之密度變大，因此可獲得微細之氣泡。再者，二氧化碳之臨界溫度為31℃，臨界壓力為7.4 MPa。
作為使用氣體作為發泡劑之物理發泡方法，較佳為如下方法：使高壓之氣體(例如惰性氣體等)含浸於樹脂組合物 中後，藉由經由減壓(例如至大氣壓為止)之步驟(釋放壓力之步驟)使其發泡而形成。具體而言，可列舉如下方法等：藉由使樹脂組合物成形而獲得未發泡成形物，使高壓之氣體含浸於該未發泡成形物中後，藉由經由減壓(例如至大氣壓為止)之步驟使其發泡而形成；或使氣體(例如惰性氣體等)於加壓狀態下含浸於熔融之樹脂組合物中後，進行減壓(例如至大氣壓為止)使其發泡並且成形而形成。
即，於形成本發明之長條樹脂發泡體片材之情形時，可以如下之分批方式進行：使上述樹脂組合物(例如上述聚烯烴系樹脂組合物)成形為片狀等適當之形狀而形成未發泡樹脂成形體(未發泡成形物)後，藉由使高壓之氣體含浸於該未發泡樹脂成形體中並釋放壓力而使其發泡；又，亦可以如下之連續方式進行：將上述樹脂組合物於高壓條件下與高壓之氣體一同進行混練、成形，同時釋放壓力，而同時進行成形與發泡。
於上述分批方式中，形成未發泡樹脂成形體之方法並無特別限定，例如可列舉：使用單軸擠出機及雙軸擠出機等擠出機使樹脂組合物成形之方法；使用滾筒、凸輪、捏合機、班伯里型等設置有葉片之混練機將樹脂組合物均勻地混練，使用熱板之加壓等加壓成形為特定厚度之方法；使用射出成形機使樹脂組合物成形之方法等。又，未發泡樹脂成形體之形狀並無特別限定，例如可列舉：片狀、輥狀、板狀等。於上述分批方式中，可藉由可獲得所需之形狀及厚度之未發泡樹脂成形體之適當方法使樹脂組合物成 形。
於上述分批方式中，經由如下步驟而形成氣泡結構：氣體含浸步驟，其係將未發泡樹脂成形體放入耐壓容器中，注入(導入、混入)高壓之氣體，使氣體含浸於未發泡樹脂成形體中；減壓步驟，其係於充分地含浸有氣體之時間點釋放壓力(通常至大氣壓為止)，使樹脂組合物中產生氣泡核。
另一方面，上述連續方式中，藉由如下步驟使樹脂組合物發泡成形：混練含浸步驟，其係一面使用擠出機(例如單軸擠出機、雙軸擠出機等)或射出成形機混練樹脂組合物，一面注入(導入、混入)高壓氣體，使高壓氣體充分地含浸於樹脂組合物中；成形減壓步驟，其係藉由通過設置於擠出機之前端之模嘴等擠出樹脂組合物而釋放壓力(通常至大氣壓為止)，同時進行成形與發泡。
於上述分批方式或連續方式中，亦可視需要設置藉由加熱使氣泡核成長之加熱步驟。再者，亦可不設置加熱步驟而於室溫下使氣泡核成長。進而，亦可於使氣泡成長後，視需要藉由冷水等進行急劇冷卻將形狀固定化。高壓氣體之導入可連續地進行亦可不連續地進行。再者，使氣泡核成長時之加熱之方法並無特別限定，可列舉水浴、油浴、熱輥、熱風烘箱、遠紅外線、近紅外線、微波等公知或慣用之方法。
於上述分批方式之氣體含浸步驟及上述連續方式之混練含浸步驟中，使氣體含浸時之壓力係考慮氣體之種類及操 作性等適當選擇，例如較佳為5 MPa以上(例如5~100 MPa)，更佳為7 MPa以上(例如7~100 MPa)。即，較佳為使壓力為5 MPa以上(例如壓力5~100 MPa)之氣體含浸於上述樹脂組合物中，更佳為使壓力為7 MPa以上(例如壓力7~100 MPa)之惰性氣體含浸於上述樹脂組合物中。於氣體之壓力低於5 MPa之情形時，發泡時之氣泡成長不顯著，微胞變得過大，容易產生例如防塵效果降低等不良情形，欠佳。其原因在於：若壓力較低，則氣體之含浸量與高壓時相比相對較少，氣泡核形成速度降低，所形成之氣泡核數變少，因此平均一個氣泡之氣體量相反地增加，氣泡徑極端地變大。又，於低於5 MPa之壓力區域中，含浸壓力僅稍微變化微胞徑、氣泡密度即較大地變動，因此微胞徑及氣泡密度之控制易變困難。
又，於上述分批方式中之氣體含浸步驟及上述連續方式中之混練含浸步驟中，使氣體含浸時之溫度(含浸溫度)係根據使用之氣體或樹脂之種類而不同，可於較廣之範圍內進行選擇，於考慮操作性等之情形時，較佳為10~350℃。更具體而言，分批方式中之含浸溫度較佳為10~250℃，更佳為40~240℃，進而較佳為60~230℃。又，連續方式中，含浸溫度較佳為60~350℃，更佳為100~320℃，進而較佳為150~300℃。再者，於使用二氧化碳作為高壓氣體之情形時，為保持超臨界狀態，含浸時之溫度(含浸溫度)較佳為32℃以上(尤其是40℃以上)。又，於使氣體含浸後、發泡成形前，亦可將含浸有氣體之樹脂組合物冷卻至適於發 泡成形之溫度(例如150~190℃)。
進而，於上述分批方式及上述連續方式中，減壓步驟(釋放壓力之步驟)中之減壓速度並無特別限定，就獲得具有均勻且微細之微胞之氣泡結構方面而言，較佳為5~300 MPa/秒。
為使氣泡核成長，設置加熱步驟之情形時加熱溫度例如較佳為40~250℃，更佳為60~250℃。
再者，本發明之長條樹脂發泡體片材之氣泡結構、密度、相對密度係藉由根據構成之樹脂之種類選擇使樹脂組合物發泡成形時之發泡方法或發泡條件(例如，發泡劑之種類或量、發泡時之溫度或壓力或時間等)而調整。
根據上述，本發明之長條樹脂發泡體片材尤佳為藉由於使上述樹脂組合物發泡後進而對表面進行加熱熔融處理而形成。更具體而言，較佳為藉由於使上述樹脂組合物發泡獲得發泡體(片狀發泡體)後對該發泡體之表面進行加熱熔融處理而形成。如此，藉由使厚度方向之表面熔融而將柔軟性之降低抑制為最小限度，且使長度方向之拉伸強度增強，抑制斷裂或破碎等之產生，可較容易地連續獲得長條樹脂發泡體片材，又，藉由發泡部分恢復至非發泡狀態(塊狀)，原來之表面之粗糙度(厚度之誤差)變小，厚度精度提高，因此即便為高速亦可抑制皺褶(捲取時之捲褶)之產生。再者，於本說明書中，有時將藉由使上述樹脂組合物發泡而獲得之片狀發泡體、即進行加熱熔融處理前之發泡體稱為「發泡結構體」。
加熱熔融處理並無特別限定，就調整上述「根據式(1)求出之值」及上述表面覆蓋率，抑制捲取時之皺褶之產生、尤其是於高速下之捲取時之皺褶之產生，獲得更良好之捲取穩定性方面，及提高厚度精度方面而言，較佳為對上述發泡結構體之至少一面整體性地實施。即，於藉由使上述樹脂組合物發泡後進而對表面進行加熱熔融處理而形成本發明之長條樹脂發泡體片材的情形時，較佳為藉由使上述樹脂組合物發泡而獲得發泡結構體後，藉由對該發泡結構體之單面或兩面實施加熱熔融處理而形成。又，亦可對同一面實施兩次以上加熱熔融處理。
作為上述加熱熔融處理，並無特別限定，例如可列舉：利用熱輥之加壓處理、雷射照射處理、利用經加熱之輥之接觸熔融處理、火焰處理等。於利用熱輥之加壓處理之情形時，可使用熱貼合機等較佳地進行處理。再者，作為輥之材質，可列舉：橡膠、金屬、氟系樹脂(例如鐵氟龍(註冊商標))等。
上述加熱熔融處理時之溫度並無特別限定，較佳為較樹脂發泡體片材所含之樹脂(例如上述聚烯烴系樹脂等)之軟化點或熔點低15℃之溫度(更佳為較樹脂發泡體片材所含之樹脂之軟化點或熔點低12℃之溫度)以上，又，較佳為較樹脂發泡體片材所含之樹脂之軟化點或熔點高20℃之溫度(更佳為較樹脂發泡體片材所含之樹脂之軟化點或熔點高10℃之溫度)以下。若加熱熔融處理時之溫度高於較構成之樹脂之軟化點或熔點低15℃之溫度，則於可高效地實 施加熱熔融處理方面較佳。又，若加熱熔融處理時之溫度低於較構成之樹脂之軟化點或熔點高20℃之溫度，則可抑制收縮而產生皺褶等，較佳。
又，作為加熱熔融處理之處理時間，亦根據處理溫度，例如較佳為0.1秒~10秒左右，較佳為0.5秒~7秒左右。其原因在於：若時間過短，則存在熔融不進行之情況，又，若時間過長，則存在收縮而產生皺褶等之情況。
尤其是上述加熱熔融處理中，就調整上述「根據式(1)求出之值」及上述表面覆蓋率，抑制捲取時之皺褶之產生、尤其是於高速下之捲取時之皺褶之產生，獲得更良好之捲取穩定性方面，及進一步提高厚度精度方面而言，較佳為使用可調整發泡結構體通過之間隙(gap、間距)之加熱熔融處理裝置。
作為此種加熱熔融處理裝置，例如可列舉圖2之具有可調整間隙之加熱輥(熱介電輥)之連續處理裝置。
本發明之長條樹脂發泡體片材視密度較低，較薄較柔軟，且捲取時之穩定性(捲取穩定性)優異。因此，可獲得較寬且較長之長條捲筒。又，本發明之長條樹脂發泡體片材可提高厚度精度。
本發明之長條樹脂發泡體片材可較佳地用於將各種構件或零件安裝(裝著)於特定部位時所使用之防塵材料、密封材料(發泡密封材料)、隔音材料、緩衝材料等用途中。再者，本發明之長條樹脂發泡體片材亦可根據用途加工成各種形狀。
[樹脂發泡複合體]
本發明之樹脂發泡複合體至少包括本發明之長條樹脂發泡體片材。本發明之樹脂發泡複合體較佳為積層有本發明之長條樹脂發泡體片材及其他層之構成。再者，本發明之樹脂發泡複合體之形狀並無特別限定，較佳為片狀(膜狀)、輥狀。又，亦可根據用途加工成各種形狀。
上述其他層可僅設置於本發明之長條樹脂發泡體片材之單面側，亦可設置於兩面側。又，上述其他層係至少設置一層。進而，上述其他層可為單層，亦可為包括複數層之積層體。
作為上述其他層，例如可列舉：黏著劑層、中間層(例如提高密著性之下塗層)、基材層(例如膜層、不織布層等)等。
其中，作為上述其他層，較佳為黏著劑層。即，本發明之樹脂發泡複合體較佳為於本發明之長條樹脂發泡體片材之至少一面側具有黏著劑層。若具有黏著劑層，則有利於向被黏著體之固定或暫時固定，於組裝性方面較為有利。又，可於樹脂發泡體片材上經由黏著劑層設置加工用襯紙。
作為構成上述黏著劑層之黏著劑，並無特別限定，例如可列舉：丙烯酸系黏著劑、橡膠系黏著劑(天然橡膠系黏著劑、合成橡膠系黏著劑等)、聚矽氧系黏著劑、聚酯系黏著劑、胺基甲酸酯系黏著劑、聚醯胺系黏著劑、環氧系黏著劑、乙烯基烷基醚系黏著劑、氟系黏著劑等。上述黏 著劑可單獨使用或將兩種以上組合使用。再者，上述黏著劑可為乳液系黏著劑、溶劑系黏著劑、熱熔型黏著劑、低聚物系黏著劑、固體系黏著劑等任一形態之黏著劑。
上述黏著劑層之厚度並無特別限定，較佳為2~100 μm，更佳為10~100 μm。黏著劑層越為薄層，防止端部之垃圾或灰塵之附著的效果越強，因此較佳為較薄者。再者，黏著劑層可為單層，亦可為積層體。
又，上述黏著劑層可經由至少一層之下層而形成於本發明之長條樹脂發泡體片材之至少一面側。作為此種下層，例如可列舉上述黏著劑層以外之黏著劑層、中間層、下塗層、基材層等。其中，就斷裂強度之提高方面而言，較佳為基材層，尤佳為塑膠膜層等膜層或不織布層等。
本發明之長條樹脂發泡體片材或本發明之樹脂發泡複合體並無特別限定，可較佳地用於將各種構件或零件安裝(裝著)於特定部位之用途中。尤其是於電氣或電子機器中，可較佳地用於將構成電氣或電子機器之零件安裝(裝著)於特定部位。即，本發明之樹脂發泡體片材及本發明之樹脂發泡複合體較佳為電氣或電子機器用。
作為上述各種構件或零件，並無特別限定，例如可較佳地列舉電氣或電子機器類中之各種構件或零件等。作為此種電氣或電子機器用構件或零件，例如可列舉：液晶顯示器、電致發光顯示器、電漿顯示器等圖像顯示裝置中所裝著之圖像顯示構件(顯示部)(尤其是小型圖像顯示構件)，及所謂之「行動電話」或「個人數位助理」等行動通信裝 置中所裝著之相機或透鏡(尤其是小型之相機或透鏡)等光學構件或光學零件等。
更具體而言，本發明之長條樹脂發泡體片材或本發明之樹脂發泡複合體可以防塵、遮光、緩衝等為目的，用於LCD(Liquid Crystal Display，液晶顯示器)等之顯示部周圍，或夾持於LCD(液晶顯示器)等之顯示部與殼體(窗部)之間而使用。
又，本發明之長條樹脂發泡體片材較薄較柔軟，進而可提高厚度精度，因此即便將本發明之長條樹脂發泡體片材或本發明之樹脂發泡複合體用於如搭載有觸控面板之智慧型手機之積層有多個零件或構件之電氣或電子機器中，亦不產生較高之斥力而不引起顯示部之液晶顯示不均等顯示不良。
實施例
以下，根據實施例更詳細地對本發明進行說明，但本發明並不限定於該等實施例。
[實施例]
利用日本製鋼所(JSW)公司製造之雙軸混練機，於200℃之溫度下將如下者進行混練：聚丙烯[熔融流動速率(MFR)為0.35 g/10 min]45重量份、聚烯烴系彈性體與軟化劑(石蠟系延展油)之混合物(MFR(230℃)為6 g/10分鐘，JIS A硬度為79°，相對於聚烯烴系彈性體100質量份調配30質量份軟化劑)55重量份、氫氧化鎂10重量份、碳(商品名為「Asahi #35」，Asahi Carbon股份有限公司製造)10重量 份、硬脂酸單甘油酯1重量份、及脂肪酸醯胺(月桂酸雙醯胺)1.5重量份；其後擠出為股線狀，於水冷後成形為顆粒狀。將該顆粒投入至日本製鋼所公司製造之單軸擠出機中，於220℃之環境下，於13(注入後為12)MPa之壓力下注入二氧化碳氣體。二氧化碳氣體相對於顆粒總量以5.6重量%之比率注入。於使二氧化碳氣體充分飽和後，冷卻至適於發泡之溫度後，自模嘴圓筒狀地擠出，使其通過對發泡體之內側表面進行冷卻之心軸、與對自擠出機之環狀模嘴擠出之圓筒狀發泡體之外側表面進行冷卻之發泡體冷卻用冷卻環之間，將直徑之一部分切割展開成片狀而獲得長條發泡體原片。於該長條發泡體原片中，平均微胞徑為55 μm，視密度為0.041 g/cm3。
將該長條發泡體原片切割為特定之寬度(狹縫加工)，使用如圖1所示之連續切片裝置(切片線)，一面一面地剝去表面之低發泡層，獲得樹脂發泡體A及樹脂發泡體B。
樹脂發泡體A：厚度0.30 mm、寬度550 mm
樹脂發泡體B：厚度0.40 mm、寬度550 mm
(實施例1)
使上述樹脂發泡體A通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.20 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得單面經熱熔融處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(實施例2)
使上述樹脂發泡體B通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.30 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得單面經熱熔融處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(實施例3)
使上述樹脂發泡體A通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.20 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得捲繞體。再者，拉取速度為20 m/min。
繼而，將上述捲繞體回捲，使其通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.10 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對未經熔融處理之面(未處理面)進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得兩面經熱熔融處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(實施例4)
將上述樹脂發泡體B回捲，使其通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.30 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得捲繞體。再者，拉取速度為20 m/min。
繼而，將上述捲繞體回捲，使其通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.20 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對未經熔融處理之面(未處理面)進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得兩面經熱熔融 處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(實施例5)
使上述樹脂發泡體A通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.25 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行捲取，獲得捲繞體。再者，拉取速度為20 m/min。
繼而，將上述捲繞體回捲，使其通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.20 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對方才經熔融處理之面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得同一面經兩次熱熔融處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(實施例6)
使上述樹脂發泡體A通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.20 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對單面進行熔融處理，進行捲取，獲得捲繞體。再者，拉取速度為20 m/min。
繼而，將上述捲繞體回捲，使其通過感應發熱輥之溫度設置為160℃、間隙設置為0.13 mm之上述連續處理裝置內，藉此利用熱對方才經熔融處理之面進行熔融處理，進行狹縫加工，其後進行捲取，獲得同一面經兩次熱熔融處理之樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
(比較例1)
使上述樹脂發泡體A通過感應發熱輥之溫度設置為30℃、間隙設置為1.00 mm之上述連續處理裝置內，進行 狹縫加工，其後進行捲取，獲得樹脂發泡體片材。再者，拉取速度為20 m/min。
[評價]
對上述實施例及上述比較例中獲得之樹脂發泡體片材進行下述之測定或評價。將結果示於表1。
(視密度)
利用寬度40 mm×長度40 mm之衝壓刀模進行衝壓，自樹脂發泡體片材獲得測定用樣本。繼而，根據上述測定用樣本，按照JIS K 6767求出視密度(g/cm3)。
具體而言，測定上述測定用樣本之寬度、長度，利用測定端子之直徑()為20 mm之1/100針盤量軌測定測定用樣本之厚度(mm)。根據該等測定值算出聚烯烴系樹脂發泡體之體積(cm3)。繼而，利用最小刻度為0.01 g以上之上皿天平測定測定用樣本之重量(g)。根據上述之體積及重量之測定值算出視密度(g/cm3)。
(壓縮50%時之反作用應力)
根據JIS K 6767，測定沿樹脂發泡體片材之厚度方向僅壓縮初始厚度之50%時之應力(N)，將該應力換算為平均單位面積(cm2)之應力，作為壓縮50%時之反作用應力(N/cm2)。
(拉伸強度)
根據JIS K 6767之拉伸強度及伸長率之項，測定樹脂發泡體片材之長度方向之拉伸強度(MPa)。
(厚度、厚度公差(厚度範圍)、厚度之中心值、「根據式(1)求出之值」、厚度之標準偏差)
於樹脂發泡體片材之長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，根據所獲得之全部測定值，求出平均值、最大值、最小值。
測定厚度時，使用測定端子之直徑()為20 mm之1/100針盤量軌。
將上述測定值之平均值作為樹脂發泡體片材之「厚度」(mm)。
將上述最大值與上述最小值之差作為「厚度公差(厚度範圍)」(mm)。
將按升序排列上述測定值時位於中央之值作為「厚度之中心值」(mm)。
根據上述測定值求出標準偏差，作為「厚度之標準偏差」。
又，根據下述式(1)算出「根據式(1)求出之值」(%)。
(厚度公差)/(厚度之中心值)×100 (1)
(表面覆蓋率)
測定樹脂發泡體片材之利用熱進行有熔融處理之面的表面覆蓋率，將該值作為樹脂發泡體片材之表面覆蓋率。再者，於兩面為利用熱進行有熔融處理之面之情形時，求出兩面之表面覆蓋率，將較小者之值作為該樹脂發泡體片材之表面覆蓋率。又，於兩面為未利用熱進行有熔融處理之面之情形時，測定任意一面之表面覆蓋率，將該值作為樹 脂發泡體片材之表面覆蓋率。
表面覆蓋率係根據下述式(2)求出。
表面覆蓋率(%)=[(表面之面積)-(存在於表面之孔之面積)]/(表面之面積)×100 (2)
表面之面積及存在於表面之孔之面積係使用顯微鏡(裝置名為「VHX600」，基恩斯股份有限公司製造)根據所獲得之測定面之圖像求出。
於利用顯微鏡之觀察時，採用側射照明作為照明方法，其照度為17000勒克斯。又，倍率為500倍。
使用照明內置透鏡相機(裝置名為「0P72404」，基恩斯股份有限公司製造)作為照明兼相機，又，使用光面透鏡(商品名為「VH-Z100」，基恩斯股份有限公司製造)作為透鏡。
再者，照度係使用照度計(商品名為「VHX600」，CUSTOM公司製造)進行調節。
(厚度精度)
厚度精度係根據下述式(3)求出。
再者，目標值係當做目標之厚度之值(目標厚度之值)。例如，實施例1之目標值係所設置之間隙之大小即0.20 mm，實施例3之目標值係最終設置之間隙之大小即0.10 mm。
厚度精度(%)=[(厚度公差)/2]/(目標值)×100 (3)
(捲取穩定性之評價)
確認樹脂發泡體片材製作時之捲取時是否產生破碎或斷 裂，是否於經捲取之捲繞體上產生皺褶(捲褶)，按下述標準進行評價。
評價標準
「無問題」：不產生破碎或斷裂且不產生皺褶。
「皺褶產生」：產生皺褶
產業上之可利用性
本發明之樹脂發泡體片材及樹脂發泡複合體可用於例如將各種構件或零件安裝於特定部位時所使用之防塵材料、密封材料、隔音材料及緩衝材料等用途中。
1‧‧‧連續切片裝置(切片線)
2‧‧‧具有加熱輥之連續處理裝置
11‧‧‧捲出輥
12‧‧‧夾送輥
13‧‧‧刀(切片刀)
14‧‧‧導輥
15‧‧‧捲取輥
16‧‧‧樹脂發泡體
21‧‧‧捲出輥
22‧‧‧導輥
23‧‧‧加熱輥(熱介電輥)
24‧‧‧冷卻輥
25‧‧‧捲取輥
26‧‧‧樹脂發泡體
a‧‧‧行進方向
圖1係連續切片裝置之概略圖。
圖2係具有加熱輥之連續處理裝置之概略圖。

Claims (6)

  1. 一種樹脂發泡體片材，其特徵在於：視密度為0.03~0.30 g/cm3，壓縮50%時之壓縮應力為5.0 N/cm2以下，厚度為0.05 mm以上且0.40 mm以下，長度為5 m以上，寬度為300 mm以上。
  2. 如請求項1之樹脂發泡體片材，其根據下述式(1)求出之值為25%以下，(厚度公差)/(厚度之中心值)×100 (1)厚度公差係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，所獲得之全部測定值之最大值與最小值的差；厚度之中心值係指：於長度方向之一點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，進而於自上述長度方向之一點向長度方向移動1 m之點按寬度方向每隔10 mm自一端部至另一端部測定厚度，於將所獲得之全部測定值按升序排列時位於中央之值。
  3. 如請求項1之樹脂發泡體片材，其中至少一面之由下述式(2)定義之表面覆蓋率為40%以上，表面覆蓋率(%)=[(表面之面積)-(存在於表面之孔之面積)]/(表面之面積)×100 (2)。
  4. 如請求項2之樹脂發泡體片材，其中至少一面之由下述式(2)定義之表面覆蓋率為40%以上， 表面覆蓋率(%)=[(表面之面積)-(存在於表面之孔之面積)]/(表面之面積)×100 (2)。
  5. 如請求項1至4中任一項之樹脂發泡體片材，其係藉由使樹脂組合物發泡進而對表面進行加熱熔融處理而形成。
  6. 一種樹脂發泡複合體，其係於如請求項1至5中任一項之樹脂發泡體片材之至少一面側具有黏著劑層。
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