[go: up one dir, main page]

SE0701761A0 - Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål - Google Patents

Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål

Info

Publication number
SE0701761A0
SE0701761A0 SE0701761A SE0701761A SE0701761A0 SE 0701761 A0 SE0701761 A0 SE 0701761A0 SE 0701761 A SE0701761 A SE 0701761A SE 0701761 A SE0701761 A SE 0701761A SE 0701761 A0 SE0701761 A0 SE 0701761A0
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
coating
weight
cemented carbide
magnetic
turning
Prior art date
Application number
SE0701761A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0701761L (sv
Inventor
Mårtensson Malin
Lundin Kerstin
Norgren Susanne
Original Assignee
Sandvik Intellectual Property
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from SE0701320A external-priority patent/SE0701320L/sv
Priority claimed from SE0701449A external-priority patent/SE0701449L/sv
Priority to SE0701761A priority Critical patent/SE0701761L/sv
Application filed by Sandvik Intellectual Property filed Critical Sandvik Intellectual Property
Priority to AT08156057T priority patent/ATE508825T1/de
Priority to IL191405A priority patent/IL191405A0/en
Priority to EP08156057A priority patent/EP2008743B1/en
Priority to US12/126,121 priority patent/US8283058B2/en
Priority to KR1020080051183A priority patent/KR101441136B1/ko
Priority to JP2008155826A priority patent/JP2009000808A/ja
Priority to CN2008101302380A priority patent/CN101327523B/zh
Publication of SE0701761A0 publication Critical patent/SE0701761A0/sv
Publication of SE0701761L publication Critical patent/SE0701761L/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/0641—Nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/0021—Reactive sputtering or evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
    • C23C14/24—Vacuum evaporation
    • C23C14/32—Vacuum evaporation by explosion; by evaporation and subsequent ionisation of the vapours, e.g. ion-plating
    • C23C14/325—Electric arc evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T82/00—Turning
    • Y10T82/10—Process of turning

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Description

15 20 25 30 35 fasförslitning, plastisk deformation och gropförslitning dominerar.
Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att tillhandahålla ett skär speciellt användbart för svarvning i varmhållfasta superlegeringar och rostfria stål under våta betingelser.
Det är ytterligare ett ändamål med föreliggande uppfinning att tillhandahålla ett skär med förbättrat motstånd mot strålförslitning och ökat fasförslitningsmotstånd av den ledande eggen i medelfin bearbetning och finbearbetning.
Det har nu överraskande visat sig att ett mycket finkornigt skär med hög hårdhet belagd med en PVD-beläggning i hög grad förbättrar strålförslitningsmotståndet på den ledande eggen, med bibehållet motstånd mot plastisk deformation och fasförslitning, i grovbearbetning och medelgrov bearbetningsoperation och ökat fasförslitningsmotstånd i medelfin bearbetning och finbearbetningsoperation vid svarvning i varmhållfasta superlegeringar och rostfria stål.
Föreliggande uppfinning avser sålunda ett belagt skär bestående av en hårdmetallkropp och en beläggning.
Figur 1 visar den sintrade strukturen av hårdmetallen enligt uppfinningen i 6000X förstoring med SEM med användning av bakåtspridda elektroner.
Figur 2 visar det PVD-belagda skäret enligt uppfinningen i 6000X förstoring med SEM med användning av sekundära elektroner.
Figur 3 visar den sintrade strukturen av en hårdmetall enligt känd teknik i 6000X förstoring med SEM med användning av bakåtspridda elektroner.
Figur 4 visar det PVD-belagda skäret enligt känd teknik i 6000X förstoring med SEM med användning av sekundära elektroner.
Hårdmetallskroppen omfattar wolframkarbid med en kornstorlek av 0.4-1.0 um, 5.2-7.8, med avseende på vikt är 0.05-0.15, balans WC. företrädesvis helst 5.5-7.5 vikt-% Co och Cr sådan att Cr/Co-kvoten företrädesvis 0.07-0.14, Dessutom är ppm-nivåer av följande ytterligare element företrädesvis 0.5-0.95 um med 5-8, och 10 15 20 25 30 35 Ti och Ta eller blandningar av dessa tillsatta så att förhållandet Me/Co = (at-%Ti+at-%Ta)/at-%Co är mindre än eller lika med 0.014-(CW_CR)*0.008 och högre än 0.0005, företrädesvis högre än 0.0007, med CW_CR 0.75-0.95, helst 0.76-0.90, där CW_CR= (magnetisk-% Co +1.l3*vikt%Cr)/vikt-%Co där magnetisk-% Co är viktprocenten av magnetisk Co, vikt-% Cr är viktprocenten av Cr och vikt-% Co är viktprocenten av Co i hårdmetallen.
Det har visat sig enligt föreliggande uppfinning att förbättrad skärprestanda åstadkommes om hårdmetallskroppen har CW_CR 0.75-0.95, företrädesvis 0.76-0.90.
I en föredragen utföringsform är Co-halten 5.7-6.1 vikt-% och i en annan 6.8-7.2 vikt-%.
Hårdmetallskroppen är belagd med en PVD TixAlL¶N-beläggning med en genomsnittlig sammansättning av O.4 tjockleken av beläggningen är >l um, helst >2.0 um, men <6.0 pm, företrädesvis >l.5 pm och företrädesvis <5.0 pm och helst <4.5 nm. Både sammansättningen och tjockleken är mätt på släppningssidan l mm från nosradien och 200 pm från skäreggen.
I en föredragen utföringsform omfattar beläggningen ett homogent AlXTinxN-skikt med x=O.6-0.67, företrädesvis x=O.62.
I en annan föredragen utföringsform omfattar beläggningen ett aperiodiskt (Ti,Al)N multiskikt bestående av en binär A/B/A/B/A/B-struktur med tunna omväxlande delskikt A och B repeterade genom hela beläggningen. Ordningsföljden av delskikten A/B är här betecknat som en lamell. Beroende pà beläggningens aperiodiska natur kommer tjockleken av vardera lamell att variera men i genomsnitt är lamelltjockleken inom 30-300 nm, företrädesvis 60-120 nm. Delskikten A omfattar AlXTikxN, där x är 0.40-0.7, företrädesvis 0.5-0.67. Skikt B omfattar TiyAlL¶N, där y är 0.6-1, företrädesvis 0.75-1. Stökiometrin för hela beläggningen mätt genom t.ex. mikrosond eller EDS är inom intervallet TiZAl1¶N, 2: O.40~O.7, företrädesvis 0.45-0.6. I en 10 15 20 25 30 35 föredragen utföringsform finns det ett yttre TibAlybN skikt, b=O.8-0.9, företrädesvis 0.82-0.85, att ge ett synligt, 0.1-1 um tjockt. av tillräcklig tjocklek för homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis I ytterligare en föredragen utföringsform är beläggningen ett multiskikt bestående av en ordningsföljd av homogena TiC¿Al0¿N-skikt och lamellskikt med omväxlande skikt av TiN och Ti0¿Al0¿N. Denna sekvens upprepas 10-15 gånger. Tjockleken av de homogena TiO¿Alo¿N-skikten är 0.1-0.2 um och tjockleken av lamellskikten är 0.1-0.2 um. Tjockleken av varje individuellt TiN- eller Ti0¿Al0¿N-skikt i lamellskiktet är 0.1-20 nm. Den genomsnittliga sammansättningen av multiskiktet är helst TiCAly{N -skikt, c=O.7-0.9.
Föreliggande uppfinning avser även ett sätt att tillverka ett skär bestående av en hàrdmetallkropp och en beläggning.
Hårdmetallkroppen är tillverkad med användning av konventionella pulvermetallurgiska tekniker, malning, pressning och sintring och består av 5-8 vikt-% Co, helst 5.5-7.5 vikt-% Co och Cr sådan att Cr/Co-kvoten med avseende på vikt är 0.05-0.15, företrädesvis 0.07-0.14 och balans WC.
Dessutom är ppm-nivåer av Ti, Ta, eller blandningar av dessa, företrädesvis 5.2-7.8 vikt% Co, närvarande så att förhållandet Me/Co = (at-%Ti+at-%Ta)/at-%Co är mindre än eller lika med 0.014-(CW»CR)*0.008 och högre än 0.0005, företrädesvis högre än 0.0007, med CW_CR 0.75-0.95, helst 0.76-0.90, där CW_CR= (magnetisk-% Co +l.l3*vikt%Cr)/vikt-%Co CW_CR kontrolleras genom tillsats av lämpliga mängder sot eller wolframpulver till pulverblandningen.
Efter konventionell eftersintringsbehandling deponeras en PVD-beläggning av TixAlL¶N med en genomsnittlig sammansättning av 0.4 totala tjockleken av beläggningen är >l um, mer företrädesvis >l.5 um och helst >2.0 um, men <6.0 um, mer företrädesvis <5.0 um och helst <4.5 um. 10 15 20 25 30 35 Föreliggande uppfinning avser även användning av skäret enligt ovan för våtsvarvning i Inconel 625, stål som AIS:/SAE 304, (varmhållfasta) superlegeringar Waspaloy, Udimet 720 och rostfria San-Mac 316L, SAF2205, SAF2507 vid en skärhastighet av 30-250 m/min och en matning av 0.1-0.4 mm/varv. som Inconel 718, Exempel 1 Wolframkarbidpulver, 6 vikt-% mycket finkornigt 0.6 vikt-% Cr, 140 ppm Ti och 100 ppm Ta tillsatt som H.C.Starck finkornigt TiC och TaC och Crfib-pulver, koboltpulver, våtmaldes tillsammans med konventionella pressmedel. Efter malning och spraytorkning pressades pulvret till CNMG120408-QM- och CNGP120408-skär och sintrades vid 1410°C. Efter sintring mättes CW_CR, Hc och HV 3. CW_CR bestämdes till 0.76, och 0.014- (CW_CR)*0.008 till 0.00791, och Me/Co bestämdes till 0.00296 och Hc var 31 kA/m och Vickershårdheten var 1983 HV 3. genomsnittliga sintrade WC-kornstorleken bestämdes från Den koercivitetsmätningar till 0.83 um. Fig 1 visar den sintrade strukturen av hårdmetallen i 6000X förstoring med SEM med användning av bakàtspridda elektroner.
Efter konventionell eftersintringsbehandling deponerades en beläggning med användning av ett källmaterial bestående av TiæA1m-legering. Ljusbàgsföràngning utfördes i en gasatmosfär av Ng. Den resulterande totala beläggningstjockleken var 2.0 um, och bestod av ett homogent Al0ß2Ti0¿8N-skikt. Figur 2 visar det PVD- belagda skäret i 6000X förstoring med SEM med användning av sekundära elektroner.
Exempel 2 Wolframkarbid, 7 vikt-% mycket finkornigt koboltpulver, vikt-% Cr, 140 ppm Ti och 100 ppm Ta tillsatt som H.C.Starck finkornigt TiC och TaC och Crflb-pulver, 0.7 våtmaldes tillsammans med konventionella pressmedel. Efter malning och spraytorkning pressades pulvret till CNMG120408-QM- och CNGP120408-skär och sintrades vid l410°C. Efter sintring mättes CW_CR, Hc och HV 3.
CW_CR bestämdes till 0.72, och 0.014-(CW_CR)*0.008 till 0.00737, 10 15 20 25 30 35 och Me/Co bestämdes till 0.00258 och Hc var 29 kA/m och Vickershårdheten var 1916 HV 3. Den genomsnittliga sintrade WC- kornstorleken bestämdes från koercivitetsmätningar till 0.77 um.
Efter konventionell eftersintringsbehandling deponerades en beläggning med användning av ett källmaterial bestående av TinAlm-legering. Ljusbågsföràngning utfördes i en gasatmosfär av N2. Den resulterande totala beläggningstjockleken var 2.4 um, och bestod av ett homogent Al0¿2Ti0¿3N skikt.
Exempel 3 Ett hárdmetallskär enligt Exempel 1 blev efter konventionella eftersintringsbehandlingar försett med en beläggning genom ljusbågsförångning utförd i en gasatmosfär av N2. 3.9 um PVD-(Ti,Al)N-multiskikt bestående av en ordningsföljd av homogena Ti0¿AlO5N-skikt och lamellskikt med omväxlande skikt av TiN och Ti0¿Al@5N. Denna ordningsföljd upprepades tolv gånger.
Tjockleken av de homogena Ti0¿Al0¿N-skikten var 0.1-0.2 um och tjockleken av lamellskikten var 0.1-0.2 um. Tjockleken av vardera individuellt TiN- eller Ti0¿Al0¿N-skikt i lamellskiktet var 0.1- 20 nm. Den genomsnittliga sammansättningen av multiskiktet var Ti0ßAl0¿N mätt med SEM-EDS.
Exempel 4 Ett hårdmetallskär enligt Exempel 1 blev efter konventionella eftersintringsbehandlingar försett med en beläggning genom ljusbågsförångning utförd i en gasatmosfär av N2. Ett 3.6 um PVD-(Ti,Al)N multiskikt bestående av ett binärt aperiodiskt A/B/A/B multiskikt med en genomsnittlig A+B tjocklek av 60-120 nm och ett sista yttre färgskikt med sammansättning (Ti0¿4A10¿6)N deponerades. Den genomsnittliga sammansättningen enligt mikrosond-analys var (Ti05gAl0¿0)N.
Exempel 5 (känd teknik) Svarvskär av hårdmetall enligt känd teknik med sammansättningen 6 vikt% Co, 0.14 vikt% Nb, 0.22 vikt% Ta, 0.010 vikt% Ti och balans WC. CW_CR bestämdes till 0.99, och 0.014- 10 15 20 25 30 35 (CW_CR)*0.008 till 0.0068, och Me/Co bestämdes till 0.00267.
Vickershårdheten bestämdes till 1793 HV 3 och Hc var 21 kA/m. Den sintrade WC-kornstorleken bestämdes från koercivitetsmätningar till 1.3 um och Figur 3 visar den sintrade strukturen av en hârdmetall enligt känd teknik i 6000X förstoring med SEM med användning av bakåtspridda elektroner. Hårdmetallkroppen belades med en 2.7 um homogen PVD-beläggning av Al@TimN som beskrivet i Exempel 1 och Exempel 2.
Figur 4 visar det PVD-belagda skäret enligt känd teknik i 6000X förstoring med SEM med användning av sekundära elektroner.
Exempel 6 Skär från Exempel 1 och Exempel 5 provades i svarvning av en Inconel 718 -stång.
Operation: Svarvning-finbearbetning Arbetsstycke: Smidd och bearbetad stång Material: Inconel 718 i smitt och åldrat tillstånd Skärhastighet: 80 m/min Matning: 0.15 mm/varv Skärdjup: 0.5 mm Skärtyp: CNGP120408 Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Verktygslivslängd, minuter i ingrepp Exempel 1 (uppfinning): 4.5 min Exempel 5 (känd teknik): 3.5 min Kriterium för verktygslivslängd var fasförslitning 0.2 mm.
Exempel 7 Skär från Exempel 2 och Exempel 5 provades i svarvning av en Inconel 718 -stång.
Operation: Svarvning-finbearbetning Arbetsstycke: Smidd och bearbetad stång Inconel 718 i smitt och åldrat tillstànd 80 m/min Material: Skärhastighet: Mätning: 0.15 mm/varv 10 15 20 25 30 35 Skärdjup: 0.5 mm Skärtyp: CNGPl20408 Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Verktygslivslängd, minuter i ingrepp Exempel 2 (uppfinning): 4.0 min Exempel 5 (känd teknik): 3.5 min Kriterium för verktygslivslängd var fasförslitning 0.2 mm.
Exempel 8 Skär från Exempel 1, Exempel 3, Exempel 4 och Exempel 5 provades i svarvning av en Inconel 718 -stång.
Operation: Svarvning-medelgrov bearbetning Smidd och bearbetad stång Inconel 718 i smitt och àldrat tillstànd Arbetsstycke: Material: Skärhastighet: 60 m/min Matning: 0.2 mm/varv Skärdjup: 1.5 mm skärtyp= cNMGi2o408-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Verktygslivslängd, minuter i ingrepp Exempel 1 (uppfinning): 8.0 min Exempel 3 (uppfinning): 4.0 min Exempel 4 (uppfinning): 5.5 min Exempel 5 (känd teknik): 3.0 min Kriterium för verktygslivslängd var strålförslitning på huvudskäregg 0.3 mm.
Exempel 9 Skär från Exempel 2 och Exempel 5 provades i svarvning av en Inconel 718 -stång.
Operation: Svarvning-medelgrov bearbetning Arbetsstycke: Smidd och bearbetad stång Material: Inconel 718 i smitt och âldrat tillstånd Skärhastighet: 60 m/min 10 15 20 25 30 35 Matning: 0.2 mm/varv Skärdjup: 1.5 mm Skärtyp: CNMG120408-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Verktygslivslängd, minuter i ingrepp Exempel 2 (uppfinning): 7.5 min Exempel 5 (känd teknik): 3.0 min Kriterium för verktygslivslängd var stràlförslitning pà huvudskäregg 0.3 mm.
Exempel 10 Skär från Exempel 1, Exempel 2 och Exempel 5 provades i svarvning av en Inconel 718 -stång.
Operation: Svarvning-medelgrov bearbetning Arbetsstycke: Smidd och bearbetad stång Material: Inconel 718 i smitt och åldrat tillstånd Skärhastighet: 60 m/min Matning: 0.2 mm/varv Skärdjup: 1.5 mm Skärtyp: CNMGl20408-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Strålförslitning på huvudskäregg efter 3 minuter i ingrepp Exempel 1 (uppfinning): 0.02 mm Exempel 2 (uppfinning): 0.09 mm Exempel 5 (känd teknik): 0.40 mm Verktygsbyte efter 3 minuters bearbetning.
Exempel 11 Skär från Exempel 1 och Exempel 5 provades i svarvning av en SAF2205 -stång.
Operation: Svarvning~medelgrov bearbetning Arbetsstycke: Bearbetad stång Material: SAF2205 10 15 20 25 30 35 10 Skärhastighet: 170 m/min Matning: 0.33 mm/varv Skärdjup: 2.0 mm Skärtyp: CNMGl20408-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Stràlförslitning efter 10 min i ingrepp.
Exempel 1 (uppfinning): 0.09 mm Exempel 5 (känd teknik): 0.24 mm Exempel 12 Skär från Exempel l och Exempel 5 provades i svarvning av en SAF2507 stäng.
Operation: Svarvning-grovbearbetning Arbetsstycke: Bearbetad stång Material: SAF2507 Skärhastighet: 130 m/min Matning: 0.23 mm/varv Skärdjup: 2.0 mm skärtyp: cNMG12o40s-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Strålförslitning på huvudskäregg efter 12 minuter i ingrepp Exempel 1 (uppfinning): 0.04 mm Exempel 5 (känd teknik): 0.18 mm Exempel 13 Skär från Exempel 2 och Exempel 5 provades i svarvning av en AISI/SAE 304 stång.
Operation: Svarvning Arbetsstycke: Bearbetad stång Material: AISI/SAE 304 Skärhastighet: 200 m/min Matning: 0.35 mm/varv Skärdjup: 1.2 mm 10 ll Skärtyp: CNMGl20408-QM Not: Svarvning med kylmedel Resultat: Verktygslivslängd, minuter i ingrepp Exempel 2 (uppfinning): 12.0 min Exempel 5 (känd teknik): 8.5 min Kriterium för verktygslivslängd var stràlförslitning på huvudskäregg 0.3 mm.

Claims (9)

10 15 20 25 30 35 12 Krav
1. Skär för svarvning av varmhållfasta superlegeringar och rostfria stål omfattande ett substrat och en beläggning k ä n n e 5-8, och 0.3-1.5 vikt-% Cr, t e c k n a t av att substratet omfattar WC, företrädesvis 5.2-7.8 vikt-% helst 5.5-7.5 vikt-% Co, och ppm nivåer av Ta, Ti, eller blandningar därav, närvarande så att Me/Co = (at-%Ti+at-%Ta)/at-%Co är mindre än eller lika med 0.014-(CW_CR)*0.008 och högre än 0.0005, företrädesvis högre än 0.0007, med CW_CR 0.75-0.95, helst 0.76-0.90, CW_CR= (magnetisk-% Co +1.13*vikts%Cr)/vikts-%Co där magnetisk-% Co är viktprocent av magnetisk Co, vikt-% Cr är viktprocent av Cr och vikt-% Co är viktprocent av Co i hàrdmetallen och beläggningen är en PVD- TiXAlhXN-beläggning med en genomsnittlig sammansättning av O.4 enkel- eller multiskiktbeläggning med en total tjocklek av >l pm, företrädesvis >l.5 pm och helst >2.0 um, men <6.0 um, företrädesvis <5.0 pm och helst <4.5 um.
2. Skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att beläggningen omfattar ett homogent AlxTiL¶N-skikt med x=0.6-0.67, företrädesvis x=0.62.
3. Skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att beläggningen omfattar ett aperiodiskt (Ti,Al)N multiskikt bestående av en binär A/B/A/B/A/B-struktur med tunna omväxlande delskikt A och B repeterade genom hela beläggningen med en lamell tjocklek A/B av 30-300 nm, företrädesvis 60-120 nm, delskiktet A omfattar AlxTiL*N, där x är 0.40-0.7, företrädesvis 0.5-0.67 och delskikt B omfattar TiyAl}¶N, där y är 0.6-1, varvid företrädesvis 0.75-1, med en total sammansättning inom intervallet TizAlL1N, z: 0.40-0.7,
4. Skär enligt krav 3 k ä n n e t e c k n a t av ett yttre TibAlL@N skikt, b=0.8-0.9, företrädesvis 0.45-0.6. företrädesvis 0.82-0.85, av 10 15 20 25 30 35 13 tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0.1-1 pm tjockt.
5. Skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att beläggningen är ett multiskikt bestående av en ordningsföljd av homogena Ti@¿Al0¿N -skikt och lamellskikt med omväxlande skikt av TiN och Ti0¿Al@¿N upprepade 10-15 gånger med en tjocklek av de homogena Ti0¿Al0¿N-skikten av 0.1-0.2 pm, en tjocklek av lamellskikten av 0.1-0.2 pm och en tjocklek av vardera individellt TiN- eller Ti@5Al@5N -skikt i lamellskiktet av 0.1-20 nm, med en genomsnittlig sammansättning av multiskiktet av helst TiCA1L¶N med c=O.7-0.9.
6. Skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av att substratet har en Co-halt av 5.7-6.1 vikt-%.
7. Skär enligt något av kraven l-5 k ä n n e t e c k n a t av att substratet har en Co-halt av 6.8-7.2 vikt-%.
8. Metod att tillverka ett skär bestående av ett hårdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a t av att tillhandahålla ett hårdmetallsubstrat med användning av konventionella pulvermetallurgiska tekniker, malning, pressning omfattande WC, 5-8, företrädesvis 5.2-7.8, helst 5.5-7.5 vikts-% Co och 0.3-1.5 vikts-% Cr, och ppm-nivåer av Ta, och sintring, Ti, eller blandningar av därav, i sådana mängder att förhållandet Me/Co = (at-%Ti+at-%Ta)/at-%Co är mindre än eller lika med 0.014-(CW_CR)*0.008 och högre än 0.0005, företrädesvis högre än 0.0007, med CW_CR 0.75-0.95, helst 0.76-0.90, CW_CR= (magnetisk-% Co +1.l3*vikt%Cr)/vikt-%Co där magnetisk-% Co är viktprocent av magnetisk Co, vikt-% Cr är viktsprocent av Cr och vikt-% Co är viktprocent av Co i hårdmetallen och deponering av en PVD-beläggning av TixAlL¶N med en genomsnittlig sammansättning av O.4 eller multiskikts-beläggning med en total tjocklek av >l pm, företrädesvis >1.5 pm och helst >2.0 pm, men <6.0 pm, företrädesvis <5.0 um och helst <4.5 um, genom användning av PVD- metoder, företrädesvis ljusbågsförångning. 14
9. Användning av skäret enligt krav 1 för svarvning i (varmhållfasta) superlegeringar som Inconel 718, Inconel 625, Waspaloy, Udimet 720 och rostfria stål som AISI/SAE 304, San-Mac 3l6L, SAF2205, SAF2507 vid en skärhastighet av 30-250 m/min och 5 en matning av 0.1-0.4 mm/varv.
SE0701761A 2007-06-01 2007-07-23 Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål SE0701761L (sv)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0701761A SE0701761L (sv) 2007-06-01 2007-07-23 Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål
AT08156057T ATE508825T1 (de) 2007-06-01 2008-05-13 Feinkörniges hartmetall zum wenden von hitzebeständigen superlegierungen und rostfreiem stahl
IL191405A IL191405A0 (en) 2007-06-01 2008-05-13 Cutting tool insert for turning heat resistant alloys and stainless steel
EP08156057A EP2008743B1 (en) 2007-06-01 2008-05-13 Fine grained cemented carbide for turning in heat resistant super alloys (HRSA) and stainless steels
US12/126,121 US8283058B2 (en) 2007-06-01 2008-05-23 Fine grained cemented carbide cutting tool insert
KR1020080051183A KR101441136B1 (ko) 2007-06-01 2008-05-30 내열성 초합금 (ｈｒｓａ) 및 스테인리스 강의 선삭가공용미립 초경합금 인서트
JP2008155826A JP2009000808A (ja) 2007-06-15 2008-06-13 耐熱超合金（ｈｒｓａ）およびステンレス鋼の旋削加工のための微粒超硬合金
CN2008101302380A CN101327523B (zh) 2007-06-15 2008-06-16 用于对超耐热合金和不锈钢进行车削的细晶粒硬质合金

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0701320A SE0701320L (sv) 2007-06-01 2007-06-01 Belagd hårdmetall för formverktygsapplikationer
SE0701449A SE0701449L (sv) 2007-06-01 2007-06-15 Finkornig hårdmetall med förfinad struktur
SE0701548 2007-06-27
SE0701761A SE0701761L (sv) 2007-06-01 2007-07-23 Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0701761A0 true SE0701761A0 (sv) 2008-12-02
SE0701761L SE0701761L (sv) 2008-12-02

Family

ID=39938117

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0701761A SE0701761L (sv) 2007-06-01 2007-07-23 Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8283058B2 (sv)
EP (1) EP2008743B1 (sv)
KR (1) KR101441136B1 (sv)
AT (1) ATE508825T1 (sv)
IL (1) IL191405A0 (sv)
SE (1) SE0701761L (sv)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009070111A1 (en) * 2007-11-28 2009-06-04 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cemented carbide inserts for rough milling of gears
WO2009070109A1 (en) * 2007-11-28 2009-06-04 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cemented carbide inserts for gear milling in cast low carbon steel parts
WO2010002344A1 (en) * 2008-07-01 2010-01-07 Sandvik Intellectual Property Ab A cemented carbide insert for turning
US8277958B2 (en) * 2009-10-02 2012-10-02 Kennametal Inc. Aluminum titanium nitride coating and method of making same
RU2012150041A (ru) * 2010-04-23 2014-05-27 Секо Тулз Аб Покрытие конденсацией из паровой фазы для механической обработки металла
EP2392688A1 (en) * 2010-06-07 2011-12-07 Sandvik Intellectual Property AB Coated cutting tool
US20120003425A1 (en) * 2010-06-30 2012-01-05 Kennametal Inc. TiAIN COATINGS FOR GLASS MOLDING DIES AND TOOLING
US8409702B2 (en) 2011-02-07 2013-04-02 Kennametal Inc. Cubic aluminum titanium nitride coating and method of making same
TR201910575T4 (tr) * 2011-09-19 2019-08-21 Lamina Tech Sa Kaplamali kesme takimi
AT511950B1 (de) 2012-03-14 2013-04-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Beschichteter Körper und Verfahren zum Beschichten eines Körpers
EP2962793B1 (en) 2013-02-27 2018-11-14 Kyocera Corporation Cutting tool
US9103036B2 (en) 2013-03-15 2015-08-11 Kennametal Inc. Hard coatings comprising cubic phase forming compositions
US9896767B2 (en) 2013-08-16 2018-02-20 Kennametal Inc Low stress hard coatings and applications thereof
US9168664B2 (en) 2013-08-16 2015-10-27 Kennametal Inc. Low stress hard coatings and applications thereof
AT516062B1 (de) 2015-01-15 2016-02-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Verfahren zum Beschichten eines Gegenstandes und damit hergestellte Beschichtung
US10640863B2 (en) 2015-07-13 2020-05-05 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool
US10570501B2 (en) 2017-05-31 2020-02-25 Kennametal Inc. Multilayer nitride hard coatings
CN110484870B (zh) * 2019-08-15 2021-08-24 广东工业大学 一种多组元氮化物硬质涂层及其制备方法和应用
CN112773202B (zh) * 2019-11-08 2022-06-03 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 复合涂层及制备方法、锅具、烹饪器具

Family Cites Families (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT362943B (de) 1977-01-27 1981-06-25 Sandvik Ab Gesintertes hartmetall
US5330853A (en) 1991-03-16 1994-07-19 Leybold Ag Multilayer Ti-Al-N coating for tools
SE9200530D0 (sv) 1992-02-21 1992-02-21 Sandvik Ab Haardmetall med bindefasanrikad ytzon
JP2999346B2 (ja) * 1993-07-12 2000-01-17 オリエンタルエンヂニアリング株式会社 基体表面被覆方法及び被覆部材
CH686767A5 (de) 1993-07-29 1996-06-28 Balzers Hochvakuum Beschichtetes Werkzeug und dessen Verwendung.
JP2979921B2 (ja) 1993-09-30 1999-11-22 住友電気工業株式会社 超薄膜積層体
US5432702A (en) * 1994-06-17 1995-07-11 Advanced Micro Devices Inc. Bar code recipe selection system using workstation controllers
JPH08202428A (ja) * 1995-01-24 1996-08-09 Nissan Motor Co Ltd 教示プログラム自動生成装置
US5669944A (en) 1995-11-13 1997-09-23 General Electric Company Method for producing uniformly high quality abrasive compacts
EP0874919B1 (en) 1995-11-30 2002-02-13 Sandvik Aktiebolag Coated turning insert and method of making it
US5942739A (en) * 1997-01-22 1999-08-24 Advanced Micro Devices, Inc. Process timer monitor
SE518145C2 (sv) * 1997-04-18 2002-09-03 Sandvik Ab Multiskiktbelagt skärverktyg
JP3292949B2 (ja) 1997-05-26 2002-06-17 株式会社アライドマテリアル 微粒超硬合金及びその製造方法
JP3318887B2 (ja) 1997-05-27 2002-08-26 株式会社アライドマテリアル 微粒超硬合金及びその製造方法
JP4185172B2 (ja) 1997-06-19 2008-11-26 住友電工ハードメタル株式会社 被覆硬質工具
SE512754C2 (sv) 1997-09-05 2000-05-08 Sandvik Ab Sätt att tillverka ultrafina WC-Co-legeringar
JP3496135B2 (ja) 1997-11-19 2004-02-09 株式会社アライドマテリアル 硬質合金及びその製造方法
CA2285460A1 (en) * 1998-02-04 1999-08-12 Osg Corporation Hard multilayer coated tool having increased toughness
JP2000023320A (ja) 1998-06-29 2000-01-21 Toshiba Corp ガス絶縁開閉装置
SE9802488D0 (sv) 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Coated grooving or parting insert
SE519005C2 (sv) * 1999-03-26 2002-12-17 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär
SE519106C2 (sv) 1999-04-06 2003-01-14 Sandvik Ab Sätt att tillverka submikron hårdmetall med ökad seghet
SE519315C2 (sv) 1999-04-06 2003-02-11 Sandvik Ab Sätt att tillverka ett hårdmetallpulver med lågt presstryck
SE9903089D0 (sv) 1999-09-01 1999-09-01 Sandvik Ab Coated grooving or parting insert
JP2001329360A (ja) 2000-05-22 2001-11-27 Seiko Epson Corp 硬質皮膜ワーク及びその加工方法
US6575671B1 (en) 2000-08-11 2003-06-10 Kennametal Inc. Chromium-containing cemented tungsten carbide body
JP2002346812A (ja) * 2001-05-25 2002-12-04 Ngk Spark Plug Co Ltd 切削工具及びホルダ付き工具
DE10135790B4 (de) 2001-07-23 2005-07-14 Kennametal Inc. Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung
SE522462C2 (sv) 2001-12-19 2004-02-10 Seco Tools Ab Metod att tillverka hårdmetallkroppar innefattande bildande av en slurry och en slurry
JP3954844B2 (ja) 2001-12-27 2007-08-08 日立ツール株式会社 超硬合金及びその製造方法
DE60336453D1 (de) 2002-01-21 2011-05-05 Mitsubishi Materials Corp "oberflächenbeschichtetes schneidwerkzeugglied mit harter beschichtungsschicht, die einen hervorragenden reibwiderstand beim hochgeschwindigkeitsschneiden aufweist, und verfahren zur bildung der harten beschichtungsschicht auf der fläche des schneidwerkzeugs"
US6660133B2 (en) * 2002-03-14 2003-12-09 Kennametal Inc. Nanolayered coated cutting tool and method for making the same
SE523826C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret
JP2004315904A (ja) 2003-04-16 2004-11-11 Sumitomo Electric Ind Ltd 微粒超硬合金
SE527173C2 (sv) 2003-07-25 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en finkorning hårdmetall
US20050072269A1 (en) 2003-10-03 2005-04-07 Debangshu Banerjee Cemented carbide blank suitable for electric discharge machining and cemented carbide body made by electric discharge machining
SE527348C2 (sv) 2003-10-23 2006-02-14 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en hårdmetall
SE0402180D0 (sv) * 2004-09-10 2004-09-10 Sandvik Ab Deposition of Ti1-xAlxN using Bipolar Pulsed Dual Magnetron Sputtering
JP3762777B1 (ja) 2004-10-19 2006-04-05 住友電気工業株式会社 超硬合金
SE528673C2 (sv) * 2005-01-03 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär för torrfräsning i höglegerat grått gjutjärn samt sätt och användning
SE528671C2 (sv) * 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för seghetskrävande korthålsborrning samt förfarande för att framställa detsamma
SE529297C2 (sv) 2005-07-29 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en submikron hårdmetallpulverblandning med lågt presstryck
JP2007044807A (ja) 2005-08-10 2007-02-22 Hitachi Tool Engineering Ltd 超硬合金製極小径エンドミル
SE529838C2 (sv) * 2005-12-08 2007-12-04 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål
SE529431C2 (sv) * 2005-12-14 2007-08-07 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för svarvning
SE530253C2 (sv) * 2005-12-14 2008-04-08 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär, dess framställning samt användning för förslitningskrävande avstickning och spårstickning i varmhållfasta superlegeringar och rostfria stål
SE530516C2 (sv) 2006-06-15 2008-06-24 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn
JP2008001918A (ja) 2006-06-20 2008-01-10 Hitachi Tool Engineering Ltd Ｗｃ基超硬合金
SE530517C2 (sv) 2006-08-28 2008-06-24 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att tillverka detta samt dess användning för fräsning av hårda Fe-baserade legeringar > 45 HRC
SE0701320L (sv) 2007-06-01 2008-12-02 Sandvik Intellectual Property Belagd hårdmetall för formverktygsapplikationer

Also Published As

Publication number Publication date
EP2008743A1 (en) 2008-12-31
IL191405A0 (en) 2008-12-29
US20080299383A1 (en) 2008-12-04
KR20080106124A (ko) 2008-12-04
US8283058B2 (en) 2012-10-09
EP2008743B1 (en) 2011-05-11
KR101441136B1 (ko) 2014-09-17
ATE508825T1 (de) 2011-05-15
SE0701761L (sv) 2008-12-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE0701761A0 (sv) Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål
KR101506031B1 (ko) 초합금의 일반적인 선삭가공용의 코팅된 절삭공구 인서트
US20080299366A1 (en) Cemented carbide insert
US20060286410A1 (en) Cemented carbide insert for toughness demanding short hole drilling operations
DE102010039035A1 (de) Schneidwerkzeug mit mehrlagiger Beschichtung
KR20080106084A (ko) 피복된 초경합금 절삭 공구 인서트
KR102478915B1 (ko) 다층 코팅을 갖는 금속 절삭 공구
KR20180030522A (ko) 코팅된 절삭 공구
EP2392688A1 (en) Coated cutting tool
JP2017064845A (ja) 耐チッピング性、耐摩耗性にすぐれた表面被覆切削工具
JP2009034811A (ja) 突切り、溝切りおよびねじ切りのための超硬合金インサート
KR20090028444A (ko) 밀링용 피복 절삭 인서트
JP5450400B2 (ja) Ａｌ−Ｔｉ−Ｒｕ−Ｎ−Ｃ硬質材料被膜
KR20170141210A (ko) 절삭 공구
KR20210118093A (ko) 경질 피막 절삭 공구
EP1900849B1 (en) Cemented carbide inserts for milling of hard Fe-based alloys &gt;45 HRC
US20070154739A1 (en) Coated cemented carbide inserts
US20070160843A1 (en) Coated cemented carbide inserts
CN103124608B (zh) 耐缺损性及耐磨性优异的表面包覆切削工具
JP2009000808A (ja) 耐熱超合金（ｈｒｓａ）およびステンレス鋼の旋削加工のための微粒超硬合金
CN101327523B (zh) 用于对超耐热合金和不锈钢进行车削的细晶粒硬质合金
CN121219439A (zh) 涂覆的切削工具
JP2004136430A (ja) 被覆工具
WO2023042777A1 (ja) 被覆超微粒超硬合金，およびこれを用いた切削工具または耐摩耗部材
JP2020020017A (ja) 超硬合金及び被覆超硬合金

Legal Events

Date Code Title Description
NAV Patent application has lapsed