[go: up one dir, main page]

RU2013129002A - Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления - Google Patents

Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления Download PDF

Info

Publication number
RU2013129002A
RU2013129002A RU2013129002/02A RU2013129002A RU2013129002A RU 2013129002 A RU2013129002 A RU 2013129002A RU 2013129002/02 A RU2013129002/02 A RU 2013129002/02A RU 2013129002 A RU2013129002 A RU 2013129002A RU 2013129002 A RU2013129002 A RU 2013129002A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
structural steel
mass percent
content
hot
steel
Prior art date
Application number
RU2013129002/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2586953C2 (ru
Inventor
Томми ЛИИМАТАЙНЕН
Original Assignee
Раутаруукки Ойй
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Раутаруукки Ойй filed Critical Раутаруукки Ойй
Publication of RU2013129002A publication Critical patent/RU2013129002A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2586953C2 publication Critical patent/RU2586953C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

1. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь, имеющая форму полосы толщиной 2-12 мм, у которой предел прочности при разрыве Rpсоставляет, по меньшей мере, 960 МПа, а микроструктура конструкционной стали является на более чем 80% объема мартенситной и/или самозакаленной мартенситной, отличающаяся тем, что в состав конструкционной стали, в массовых процентах, входят:С: 0,07-0,12%,Si: 0,1-0,7%,Mn: 0,5-2,0%,Ni: 0,8-4,5%,Cu: 0,25-3,0%,Cr: 0,5-1,6%,Mo: 0,1-0,8%,Ti: 0,005-0,04%,V: менее 0,1%,факультативно один или более компонент из нижеследующих:В: менее 0,0003%, или В:0,0005-0,003% в сочетании с титаном Ti(%) при его содержании более чем 3*М(%),Mb: 0,008-0,08% или менее 0,008%,Са: 0,0005-0,005%,Al: 0,01-0,15%,остальное - железо (Fe), неизбежные примеси, например N:≤0,01%, Р:<0,02%, S<0,04% и остаточные компоненты, причем углеродный эквивалент Сконструкционной стали, рассчитанный по формуле С=(C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15) находится в интервале 0,5-1,2 для обеспечения способности к закаливанию зоны реаустенизации сварного шва, который может быть выполнен на такой стали.2. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание в ней углерода в массовых процентах составляет С: 0,08-0,12%, более предпочтительно 0,08-0,10%.3. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание никеля в массовых процентах составляет Ni: 1,5-4,5%, предпочтительно 2,6-4,0%.4. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание меди в массовых процентах составляет Cu: 2,0-3,0%.5. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание хрома в массовых процентах составляет Cr: 0,7-1,6%, наиболее предпочтительно

Claims (37)

1. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь, имеющая форму полосы толщиной 2-12 мм, у которой предел прочности при разрыве Rp0,2 составляет, по меньшей мере, 960 МПа, а микроструктура конструкционной стали является на более чем 80% объема мартенситной и/или самозакаленной мартенситной, отличающаяся тем, что в состав конструкционной стали, в массовых процентах, входят:
С: 0,07-0,12%,
Si: 0,1-0,7%,
Mn: 0,5-2,0%,
Ni: 0,8-4,5%,
Cu: 0,25-3,0%,
Cr: 0,5-1,6%,
Mo: 0,1-0,8%,
Ti: 0,005-0,04%,
V: менее 0,1%,
факультативно один или более компонент из нижеследующих:
В: менее 0,0003%, или В:0,0005-0,003% в сочетании с титаном Ti(%) при его содержании более чем 3*М(%),
Mb: 0,008-0,08% или менее 0,008%,
Са: 0,0005-0,005%,
Al: 0,01-0,15%,
остальное - железо (Fe), неизбежные примеси, например N:≤0,01%, Р:<0,02%, S<0,04% и остаточные компоненты, причем углеродный эквивалент Сэ конструкционной стали, рассчитанный по формуле Сэ=(C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15) находится в интервале 0,5-1,2 для обеспечения способности к закаливанию зоны реаустенизации сварного шва, который может быть выполнен на такой стали.
2. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание в ней углерода в массовых процентах составляет С: 0,08-0,12%, более предпочтительно 0,08-0,10%.
3. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание никеля в массовых процентах составляет Ni: 1,5-4,5%, предпочтительно 2,6-4,0%.
4. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание меди в массовых процентах составляет Cu: 2,0-3,0%.
5. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание хрома в массовых процентах составляет Cr: 0,7-1,6%, наиболее предпочтительно 0,9-1,4%.
6. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание молибдена в массовых процентах составляет Мо: 0,1-0,25%.
7. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание кремния в массовых процентах составляет Si: 0,15-0,4%, более предпочтительно 0,15-0,25%.
8. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание марганца в массовых процентах составляет Mn: 0,5-1,5%, более предпочтительно 0,7-1,5%.
9. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание титана в массовых процентах составляет Ti: 0,005-0,02%.
10. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание никеля в массовых процентах, по меньшей мере, в два раза больше содержания меди в массовых процентах, т.е. Ni(%)≥2*Cu(%).
11. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что совместное содержание меди и никеля в массовых процентах Cu(%)+Ni(%) составляет, по меньшей мере, 2,5%, более предпочтительно 3,0%, самый предпочтительный вариант 3,5-6,0%.
12. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что совместное содержание меди, хрома, никеля и кремния в массовых процентах Cu(%)+Cr(%)+Ni(%)+Si(%) составляет, по меньшей мере, 3,0%.
13. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что совместное содержание хрома и марганца в массовых процентах Cr(%)+Mn(%) составляет, по меньшей мере, 1,8%.
14. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что углеродный эквивалент Сэ конструкционной стали, рассчитанный по формуле Сэ=(C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15), находится в интервале 0,65-1,0, предпочтительно, в интервале 0,65-0,9 для обеспечения способности к закалке зоны реаустенизации сварного шва.
15. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание бора в массовых процентах составляет В: 0,0003%.
16. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что микроструктура конструкционной стали является по существу мартенситной и/или самозакаленной мартенситной.
17. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.16, отличающаяся тем, что микроструктура конструкционной стали в процентах объемных является более чем на 90% мартенситной и/или самозакаленной мартенситной.
18. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.16, отличающаяся тем, что микроструктура конструкционной стали является по существу мартенситной.
19. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что уплощенность, то есть отношение ширины к высоте, первичной аустенитной зерновой структуры сверхпрочной конструкционной стали составляет, по меньшей мере, 1,5, а среднее значение секущей (СЗС) первичной аустенитной структуры - менее чем 20 мкм.
20. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что сверхпрочную конструкционную сталь получают прямой закалкой (8) непосредственно после горячей прокатки (5).
21. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по п.20, отличающаяся тем, что сверхпрочная конструкционная сталь получена прямой закалкой (8) непосредственно после полосовой прокатки (5).
22. Горячекатаная сверхпрочная конструкционная сталь по любому из пп.1 или 2, отличающаяся тем, что ударная вязкость ЗТВ сварного шва, обеспеченного в сверхпрочной конструкционной стали при измерениях в поперечном прокатке направлении при температуре -40°С, составляет более 34 Дж/см2.
23. Способ изготовления полосы из сверхпрочной конструкционной стали, у которой предел прочности при разрыве Rp0,2 составляет, по меньшей мере, 960 МПа, в котором горячую прокатку (5) стали в полосовом прокатном стане в полосу стали толщиной Th=2-12 мм осуществляют таким образом, что при последнем проходе температура прокатки стального сляба составляет 720-950°С, а после последнего прохода, осуществляемого в прокатном стане, стальной сляб подвергают прямой закалке (8) при скорости охлаждения 20-150°С/с до температуры не более 450°С для получения полосы из сверхпрочной конструкционной стали, отличающийся тем, что сталь подлежит легированию (2) для получения стального сляба, состав стали которого включает в массовых процентах следующие элементы:
С: 0,07-0,12%,
Si: 0,1-0,7%,
Mn: 0,5-2,0%,
Ni: 0,8-4,5%,
Cu: 0,25-3,0%,
Cr: 0,5-1,6%,
Mo: 0,1-0,8%,
Ti: 0,005-0,04%,
V: менее 0,1%,
факультативно один или более компонент из нижеследующих:
В: менее 0,0003%, или В:0,0005-0,003% в сочетании с титаном Ti(%) при его содержании более чем 3*М(%),
Nb: 0,008-0,08% или менее 0,008%,
Са: 0,0005-0,005%,
AI: 0,01-0,15%,
остальное - железо (Fe), неизбежные примеси, например N:≤0,01%, Р:<0,02%, S<0,04% и остаточные компоненты, причем углеродный эквивалент Сэ конструкционной стали, рассчитанный по формуле Сэ=(C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15) находится в интервале 0,5-1,2 для обеспечения способности к закаливанию зоны реаустенизации сварного шва, который может быть выполнен на такой стали.
24. Способ по п.23, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание углерода в массовых процентах составляет 0,08-0,12%, более предпочтительно 0,08-0,10%.
25. Способ по пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание никеля в массовых процентах составляет Mi: 1,5-4,5%, более предпочтительно 2,6-4,0%.
26. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание меди в массовых процентах составляет Cu: 2,0-3,0%.
27. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание хрома в массовых процентах составляет Cr: 0,7-1,6%, наиболее предпочтительно 0,9-1,4%.
28. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание молибдена в массовых процентах составляет Мо: 0,1-0,25%.
29. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание кремния в массовых процентах составляет Si: 0,15-0,4%, более предпочтительно 0,15-0,25%.
30. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание марганца в массовых процентах составляет Mn: 0,5-1,5%, более предпочтительно 0,7-1,5%.
31. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание титана в массовых процентах составляет Ti: 0,005-0,02%.
32. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что содержание никеля в массовых процентах, по меньшей мере, в два раза больше содержания меди в массовых процентах, т.е. Ni(%)≥2*Cu(%).
33. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что совместное содержание меди и никеля в массовых процентах Cu(%)+Ni(%) составляет, по меньшей мере, 2,5%, более предпочтительно 3,0%, наиболее предпочтительный вариант 3,5-6,0%.
34. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что совместное содержание меди, хрома, никеля и кремния в массовых процентах Cu(%)+Cr(%)+Ni(%)+Si(%) составляет, по меньшей мере, 3,0%.
35. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что совместное содержание хрома и марганца в массовых процентах Cr(%)+Mn(%) составляет, по меньшей мере, 1,8%.
36. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что сталь легируют (2) таким образом, что углеродный эквивалент Сэ конструкционной стали, рассчитанный по формуле Сэ=(C+Mn/6+(Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15) находится в интервале 0,65-1,0, предпочтительно в интервале 0,65-0,9 для обеспечения способности к закалке зоны реаустенизации сварного шва.
37. Способ по любому из пп.23 или 24, отличающийся тем, что конечная температура прямой закалки (8) не превышает 100°С.
RU2013129002/02A 2010-12-02 2011-12-01 Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления RU2586953C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI20106275 2010-12-02
FI20106275A FI20106275A (fi) 2010-12-02 2010-12-02 Ultraluja rakenneteräs ja menetelmä ultralujan rakenneteräksen valmistamiseksi
PCT/FI2011/051066 WO2012072884A1 (en) 2010-12-02 2011-12-01 Ultra high-strength structural steel and method for producing ultra high-strength structural steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013129002A true RU2013129002A (ru) 2015-01-10
RU2586953C2 RU2586953C2 (ru) 2016-06-10

Family

ID=43414971

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013129002/02A RU2586953C2 (ru) 2010-12-02 2011-12-01 Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP2646582B1 (ru)
CN (1) CN103348020B (ru)
ES (1) ES2761839T3 (ru)
FI (1) FI20106275A (ru)
RU (1) RU2586953C2 (ru)
WO (1) WO2012072884A1 (ru)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103266274B (zh) 2013-05-22 2015-12-02 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度冷轧耐候钢板及其制造方法
CN103361569B (zh) * 2013-07-24 2016-02-24 莱芜钢铁集团有限公司 一种超低温耐候结构钢板及其生产方法
CN104451431A (zh) * 2014-11-19 2015-03-25 钢铁研究总院 一种高性能隔水管板材及生产方法
CN104846979A (zh) * 2015-05-26 2015-08-19 李培灿 一体成型水槽生产方法
CN108004488B (zh) * 2017-11-21 2020-05-19 武汉钢铁有限公司 一种耐海洋气候高韧性桥梁钢板及其生产方法
KR102020435B1 (ko) 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법
CN109536850B (zh) * 2019-01-10 2020-10-02 北京科技大学 一种高强韧低屈强比厚钢板及其生产工艺
EP3763470B1 (en) 2019-07-09 2022-12-28 SSAB Technology AB A method for manufacturing a steel sheet product
JP7297096B2 (ja) * 2020-06-19 2023-06-23 ヒュンダイ スチール カンパニー 形鋼およびその製造方法
CN112958930A (zh) * 2021-02-06 2021-06-15 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种高碳当量带钢在连续退火的焊接方法
CN114058960B (zh) * 2021-11-12 2023-03-17 哈尔滨工程大学 一种25～60mm厚1000MPa级高强度高韧性易焊接纳米钢及其制备方法
CN114318155A (zh) * 2022-01-05 2022-04-12 河北普阳钢铁有限公司 一种含铬astm a36钢板及其生产方法
CN114836691B (zh) * 2022-04-28 2023-06-16 鞍钢股份有限公司 一种钻采用无缝钢管及其制造方法
CN115198175B (zh) * 2022-06-17 2023-04-07 鞍钢集团北京研究院有限公司 具有耐海洋生物附着性能的960MPa级超高强钢板及其制造方法
CN114941108A (zh) * 2022-06-28 2022-08-26 宝武集团鄂城钢铁有限公司 一种890MPa级免涂装耐大气腐蚀桥梁钢及其制备方法
CN115181908A (zh) * 2022-07-07 2022-10-14 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 一种极寒地区服役特厚规格460MPa级钢板及其制备方法
CN116200682B (zh) * 2022-12-14 2024-04-16 鞍钢股份有限公司 一种高强度高韧性低温海工钢板及其制造方法
CN117305701A (zh) * 2023-09-21 2023-12-29 南京钢铁股份有限公司 一种730MPa级超高强度高层建筑用钢板及其制造方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1161056A (en) * 1965-10-04 1969-08-13 Yawata Iron & Steel Co Improved Weldable High Tensile Strength Steel Capable of providing Weld Heat-Affected Zone of High Toughness
JPS59100214A (ja) * 1982-11-29 1984-06-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> 厚肉高張力鋼の製造方法
JPH01230713A (ja) 1988-03-08 1989-09-14 Nippon Steel Corp 耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性鋼の製造法
KR950004775B1 (ko) 1992-12-22 1995-05-10 포항종합제철주식회사 항복강도 150KSi급 고장력강의 제조방법
JPH10237583A (ja) * 1997-02-27 1998-09-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 高張力鋼およびその製造方法
KR100386767B1 (ko) * 1997-07-28 2003-06-09 닛폰 스틸 가부시키가이샤 인성이 우수한 초고강도 용접성 강의 제조방법
JP3968011B2 (ja) * 2002-05-27 2007-08-29 新日本製鐵株式会社 低温靱性および溶接熱影響部靱性に優れた高強度鋼とその製造方法および高強度鋼管の製造方法
FI114484B (fi) * 2002-06-19 2004-10-29 Rautaruukki Oyj Kuumavalssattu nauhateräs ja sen valmistusmenetelmä

Also Published As

Publication number Publication date
RU2586953C2 (ru) 2016-06-10
CN103348020B (zh) 2016-11-09
EP2646582A1 (en) 2013-10-09
ES2761839T3 (es) 2020-05-21
FI20106275A7 (fi) 2012-06-03
FI20106275A (fi) 2012-06-03
WO2012072884A1 (en) 2012-06-07
FI20106275A0 (fi) 2010-12-02
WO2012072884A9 (en) 2014-08-28
EP2646582B1 (en) 2019-10-30
CN103348020A (zh) 2013-10-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2013129002A (ru) Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления
JP5327106B2 (ja) プレス部材およびその製造方法
TWI412605B (zh) 高強度鋼板及其製造方法
CN104769144B (zh) 耐热性优良的铁素体系不锈钢板
JP6779320B2 (ja) 強度及び成形性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法
KR101735991B1 (ko) 오스테나이트 스테인레스 스틸
JP5667471B2 (ja) 温間での深絞り性に優れた高強度鋼板およびその温間加工方法
EP2792762B1 (en) High-yield-ratio high-strength cold-rolled steel sheet and method for producing same
EP3239327A1 (en) High-strength steel plate for pressure vessel having excellent toughness after post weld heat treatment and manufacturing method thereof
US10480053B2 (en) Austenitic light-weight high-strength steel with excellent properties of welds, and method of manufacturing the same
JP4581665B2 (ja) 高強度熱延鋼板とその製造方法
JP2017507242A (ja) 高強度低比重鋼板及びその製造方法
RU2015113522A (ru) Стальной сплав для получения низколегированной высокопрочной стали
JP5537394B2 (ja) 温間加工性に優れた高強度鋼板
JPWO2014091554A1 (ja) 熱延鋼板およびその製造方法
KR20130081706A (ko) 성형성이 우수한 고강도 강판, 온간 가공 방법 및 온간 가공된 자동차 부품
WO2012067160A1 (ja) 成形性に優れた高強度鋼板、温間加工方法、および温間加工された自動車部品
JP2016204734A (ja) 高強度熱延鋼板及びその製造方法
JP2016191150A (ja) 靭性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法
JP2016089235A (ja) 冷延鋼板用または溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
JP2014189808A (ja) 耐水素誘起割れ性と曲げ性に優れた低降伏比型高強度鋼板
JP2016033236A (ja) 強度−均一伸びバランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
US20210164067A1 (en) High-mn steel and method for manufacturing same
CN104685086A (zh) 铁素体系不锈钢板
WO2013024861A1 (ja) 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板およびその温間成形方法