RU2013107028A - Обработка альфа/бета титановых сплавов - Google Patents
Обработка альфа/бета титановых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2013107028A RU2013107028A RU2013107028/02A RU2013107028A RU2013107028A RU 2013107028 A RU2013107028 A RU 2013107028A RU 2013107028/02 A RU2013107028/02 A RU 2013107028/02A RU 2013107028 A RU2013107028 A RU 2013107028A RU 2013107028 A RU2013107028 A RU 2013107028A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium alloy
- range
- inch
- aging
- cold working
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract 41
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract 41
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract 30
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims abstract 18
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 2
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Forging (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
1. Способ формовки изделия из α+β-титанового сплава, включающий:холодную обработку α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от температуры окружающей среды до 500°F; истарение α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 700°F до 1200°F после холодной обработки;α+β-титановый сплав, содержащий, в весовых процентах, от 2,90 до 5,00 алюминия, от 2,00 до 3,00 ванадия, от 0,40 до 2,00 железа, от 0,10 до 0,30 кислорода, титан и случайные примеси.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел прочности при растяжении в диапазоне от 155 тысяч фунтов/кв. дюйм до 200 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 20%, при температуре окружающей среды.3. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел прочности при растяжении в диапазоне от 165 тысяч фунтов/кв. дюйм до 180 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 17%, при температуре окружающей среды.4. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел текучести в диапазоне от 140 тысяч фунтов/кв. дюйм до 165 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 20%, при температуре окружающей среды.5. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел текучести в диапазоне от 155 тысяч фунтов/кв. дюйм до 165 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 15%
Claims (28)
1. Способ формовки изделия из α+β-титанового сплава, включающий:
холодную обработку α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от температуры окружающей среды до 500°F; и
старение α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 700°F до 1200°F после холодной обработки;
α+β-титановый сплав, содержащий, в весовых процентах, от 2,90 до 5,00 алюминия, от 2,00 до 3,00 ванадия, от 0,40 до 2,00 железа, от 0,10 до 0,30 кислорода, титан и случайные примеси.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел прочности при растяжении в диапазоне от 155 тысяч фунтов/кв. дюйм до 200 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 20%, при температуре окружающей среды.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел прочности при растяжении в диапазоне от 165 тысяч фунтов/кв. дюйм до 180 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 17%, при температуре окружающей среды.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел текучести в диапазоне от 140 тысяч фунтов/кв. дюйм до 165 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 20%, при температуре окружающей среды.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел текучести в диапазоне от 155 тысяч фунтов/кв. дюйм до 165 тысяч фунтов/кв. дюйм и относительное удлинение при растяжении в диапазоне от 8% до 15%, при температуре окружающей среды.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем холодной обработки и старения формуют изделие из α+β-титанового сплава, имеющее предел прочности при растяжении, предел текучести и относительное удлинение при растяжении, при температуре окружающей среды, которые по меньшей мере такие же большие, как предел прочности при растяжении, предел текучести и относительное удлинение при растяжении, при температуре окружающей среды, в иных случаях идентичного изделия, состоящего из сплава Ti-6Al-4V в состоянии после обработки на твердый раствор и старения.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает холодную обработку α+β-титанового сплава до от 20% до 60% относительного уменьшения площади поперечного сечения.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает холодную обработку α+β-титанового сплава до от 20% до 40% относительного уменьшения площади поперечного сечения.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка α+β-титанового сплава включает по меньшей мере два цикла деформации, в которых каждый цикл включает холодную обработку α+β-титанового сплава до по меньшей мере 10% относительного уменьшения площади поперечного сечения.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка α+β-титанового сплава включает по меньшей мере два цикла деформации, в которых каждый цикл включает холодную обработку α+β-титанового сплава до по меньшей мере 20% относительного уменьшения площади поперечного сечения.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает холодную обработку α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от температуры окружающей среды до 400°F.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает холодную обработку α+β-титанового сплава при температуре окружающей среды.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает старение α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 800°F до 1150°F после холодной обработки.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает старение α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 850°F до 1100°F после холодной обработки.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает старение α+β-титанового сплава в течение до 50 часов.
16. Способ по п.15, отличающийся тем, что включает старение α+β-титанового сплава в течение от 0,5 до 10 часов.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно включает горячую обработку α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 300°F до 25°F ниже температуры β-превращения α+β-титанового сплава, и горячую обработку выполняют перед холодной обработкой.
18. Способ по п.17, отличающийся тем, что дополнительно включает отжиг α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 1200°F до 1500°F, и отжиг выполняют между горячей обработкой и холодной обработкой.
19. Способ по п.17, отличающийся тем, что включает горячую обработку α+β-титанового сплава при температуре в диапазоне от 1500°F до 1775°F.
20. Способ по п.1, отличающийся тем, что α+β-титановый сплав состоит из, в весовых процентах, от 2,90 до 5,00 алюминия, от 2,00 до 3,00 ванадия, от 0,40 до 2,00 железа, от 0,10 до 0,30 кислорода, случайных примесей и титана.
21. Способ по п.1, отличающийся тем, что α+β-титановый сплав состоит, в значительной степени, из, в весовых процентах, от 3,50 до 4,50 алюминия, от 2,00 до 3,00 ванадия, от 1,00 до 2,00 железа, от 0,10 до 0,30 кислорода, и титана.
22. Способ по п.1, отличающийся тем, что α+β-титановый сплав состоит, в значительной степени, из, в весовых процентах, от 3,70 до 4,30 алюминия, от 2,20 до 2,80 ванадия, от 1,20 до 1,80 железа, от 0,22 до 0,28 кислорода, и титана.
23. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка α+β-титанового сплава включает холодную обработку путем выполнения по меньшей мере одной операции, выбранной из группы, состоящей из прокатки, ковки, прессования выдавливанием, пилигримовой прокатки, качания и волочения.
24. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка α+β-титанового сплава включает холодное волочение α+β-титанового сплава.
25. Изделие из α+β-титанового сплава, формуемое посредством способа по п.1.
26. Изделие по п.25, отличающееся тем, что изделие выбрано из группы, состоящей из бруса, прутка, стержня, трубки, сляба, плиты и крепежа.
27. Изделие по п.25, отличающееся тем, что изделие имеет диаметр или толщину больше, чем 0,5 дюймов, предел прочности при растяжении больше, чем 165 тысяч фунтов/кв. дюйм, предел текучести больше, чем 155 тысяч фунтов/кв. дюйм, и относительное удлинение при растяжении больше, чем 12%.
28. Изделие по п.25, отличающееся тем, что изделие имеет диаметр или толщину больше, чем 3,0 дюйма, предел прочности при растяжении больше, чем 165 тысяч фунтов/кв. дюйм, предел текучести больше, чем 155 тысяч фунтов/кв. дюйм, и относительное удлинение при растяжении больше, чем 12%.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US12/838,674 US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2010-07-19 | Processing of α+β titanium alloys |
| US12/838,674 | 2010-07-19 | ||
| PCT/US2011/041934 WO2012012102A1 (en) | 2010-07-19 | 2011-06-27 | Processing of alpha/beta titanium alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013107028A true RU2013107028A (ru) | 2014-08-27 |
| RU2575276C2 RU2575276C2 (ru) | 2016-02-20 |
Family
ID=
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2013533386A5 (ru) | ||
| KR101758956B1 (ko) | 알파/베타 티타늄 합금의 가공 | |
| EP2118327B1 (en) | Al-mg alloy product suitable for armour plate applications | |
| JP2013534964A5 (ru) | ||
| BR112013005557A2 (pt) | "produto de liga de alumínio 6xxx aperfeiçoada laminado ou forjado, e seu processo de produção" | |
| US9828662B2 (en) | Low cost and high strength titanium alloy and heat treatment process | |
| JP2011214156A5 (ru) | ||
| RU2015145771A (ru) | Алюминиево-литиевые сплавы с высокой прочностью, высокой деформируемостью и низкой стоимостью | |
| RU2011102458A (ru) | ИЗДЕЛИЕ ИЗ Al-Zn-Mg СПЛАВА С ПОНИЖЕННОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬЮ К ЗАКАЛКЕ | |
| Huang et al. | Improving low-cycle fatigue properties of rolled AZ31 magnesium alloy by pre-compression deformation | |
| RU2010110350A (ru) | ПРОДУКТ ИЗ Al-Cu-Li СПЛАВА, ПРИГОДНЫЙ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В АВИАЦИИ И КОСМОНАВТИКЕ | |
| JP6278379B2 (ja) | マグネシウム合金板材の製造方法並びにマグネシウム合金板材及びそれを用いたプレス成形体 | |
| MX368208B (es) | Placa de acero laminada en frío de alta maleabilidad y superresistente, y método de fabricación de la misma. | |
| RU2014133039A (ru) | Титановый сплав с улучшенными свойствами | |
| RU2017122087A (ru) | Термомеханическая обработка никель-титановых сплавов | |
| RU2012149117A (ru) | Высокопрочные кованые изделия из алюминиевого сплава | |
| ATE463588T1 (de) | Produkte aus hochfester aluminiumlegierung und herstellungsverfahren dafür | |
| Chen et al. | Comparison of annealing on microstructure and anisotropy of magnesium alloy AZ31 sheets processed by three different routes | |
| JP2015525299A5 (ru) | ||
| RU2019114980A (ru) | Улучшение формуемости деформируемых сплавов медь-никель-олово | |
| JP2016517915A5 (ru) | ||
| CN104607466A (zh) | 一种高室温塑性镁合金板的热轧加工方法 | |
| CN102965605B (zh) | 一种高强塑性纳米结构锆金属及其制备方法 | |
| Deng et al. | Flow behaviour of 2024 aluminium alloy sheet during hot tensile and compressive processes | |
| FI20115337A7 (fi) | Menetelmä terästuotteen valmistamiseksi teräksestä ja terästuote |