KR970007205B1 - 새도우 마스크용 냉연강판과 그 제조방법 - Google Patents

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Description

새도우 마스크용 냉연강판과 그 제조방법

제1도는 (a)는 본 발명에 따라 제조된 냉연강판을 포토-에칭한 새도우 마스크의 공경단면을 나타내는 사진.

(b)는 제1도 (a) A-A' 단면을 나타내는 사진.

(c)는 제1도 (a)의 B-B' 단면을 나타내는 사진.

제2도는 본 발명에 따라 제조된 발명강과 비교강을 2차 소둔한 후 실시된 인장시험에서 얻어지는 응력-변형을 곡선.

본 발명은 칼라 TV 브라운관의 새도우 마스크용 냉연압연 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉간압연 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.

새도우 마스크형 칼라 TV 브라운관은 미국 RCA 사이에 개발되어 실용화된 것이다. 칼라 TV 브라운관에는 수십만개 정도의 매우 미세한 구멍으로 이루어진 새도우 마스크가 부착되어 있어 전자총으로부터 나오는 전자빔을 이들 구멍을 통해 적색, 청색, 녹색의 3원색을 발광하도록 형광막이 도포되어 있는 형광면까지 도달하게 함으로서 색상선별의 기능을 하고 있다. 새도우 마스크는 색상선별 기능외에 열팽창을 보정하는 기능, 자기차폐기능 및 제조공정중의 착탈기능 등을 가진다.

이러한 새도우 마스크에 사용되는 냉연강판을 통상 Cr 첨가 저탄소 알루미늄 킬드강을 사용하며, 전로에서 용해, 연주된 슬라브를 열간압연, 산세정, 1차 냉간압연, 극저탄소 수준으로 탈탄소둔하는 1차 소둔후 2차 냉간압연을 거쳐 포토-에칭(photo-etching) 업체에 공급된다. 포토-에칭된 새도우 마스크는 다시 브라운관 제조업체에서 700-750℃ 정도에서 2차 소둔을 한 후 곡면상으로 성형되며 성형된 새도우 마스크는다시 흑화막처리를 거쳐 브라운관에 장착되게 된다.

이때, 새도우 마스크는 우수한 에칭특성과 표면특성을 가져야 하는데, 새도우 마스크가 우수한 에칭특성을 가지기 위해서는 소재인 강판의 판두께가 균일하고 형상이 우수해야 하며, 또한 표면은 적절하게 제어된 표면 조도를 가져야 하고, 비금속 개재물이 적어 청정도가 높아야 한다.

한편, 초기에는 새도우 마스크용 강판으로 표면특성이 우수한 저탄소 림드강을 많이 사용하여 왔으나, 림드강의 경우 광괴의 상부가 하부에 비하여 비금속 개재물이 비교적 많아 품질의 편차를 줄일 수 없는 문제점이 있었다. 반면에 저탄소 알루미늄 킬드강은 림드강에 비해 표면특성이 나빠 새도우 마스크용 소재로는 부적당하다고 알려져 왔다. 그러나 연속주조 기술의 발달로 알루미늄 킬드강의 표면특성은 림드강과 비슷하며 코일길이 방향의 재질도 균일하기 때문에 냉연공정에서의 판두께 균일도와 형상확보면에서 림드강보다 유리할 뿐 아니라 청정도도 림드강보다 우수한 장점이 있어 최근에 새도우 마스크용 소재로 많이 사용되고 있다.

그 대표적인 제조기술로서, 일본특개소 61-16324호에 제시된 바에 의하면, 저탄소 알루미늄 킬드강 열연강대를 적어도 1차 냉연, 소둔, 2차 냉연의 각 공정을 순차적으로 부쳐하는 것에 의해 C : 0.03% 이하, Mn : 0.20-0.60%, Si : 0.03% 이하, P : 0.10% 이하, S : 0.10% 이하, So1. A1 : 0.01-0.05%, Cr : 0.01-0.05%, 나머지 Fe 및 불순물로 구성되는 새도우 마스크용 소재를 제조하는 방법이 제안되어 있는데, 이 방법은 알루미늄 킬드강에서 문제로 되어온 흑화막 밀착성을 Cr 첨가로 개선하고 있는 것이다.

최근에 와서는 진공탈가스 설비등 제강기술이 눈부시게 발달하여 청정도가 매우 우수한 극저탄소강을 제강단계에서 제조가 가능하게 되었으므로 출발소재를 극저탄소강으로 하는 새도우 마스크용 강판을 제조하고 있다.

그러나, 초기 소재로 Cr 첨가 극저탄소 알루미늄 킬드강을 사용하여 새도우 마스크용 강판을 제조 할때 에칭된 소재를 2차 소둔한 후 성형시 고용탄소의 존재로 인해 항복강도가 높아 형상동결성이 악화되고 스트레쳐 스트레인(stretcher strain)이 발생되어 균일한 곡면의 새도우 마스크를 얻기가 어려운 문제점이 있다. 따라서 2차 소둔후에 항복강도를 낮추고 스트레쳐 스트레인을 발생시키지 않도록 합금성분계를 설계하는것이 극복해야 할 가장 중요한 기술이다.

또다른 시도로서 미국특허 제4,609,412호(출원일,1986.9.2)에 제시된 바에 의하면 C : 0.005% 이하, Mn : 0.05-0.50%, S : 0.010% 이하, So1. A1 : 0.01-0.08%, N : 0.005% 이하, Mn%/S% : 7 이상(So1.A1%-0.003%)/N% : 6이상, 나머지 Fe 및 불순물로 구성되는 자기적 특성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판 및 그 제조방법이 제안되어 있다.

그러나, 상기한 종래의 새도우 마스크용 강판의 제조방법들은 상술한 림드강이나 Cr 첨가 저탄소 알루미늄 킬드강을 통상의 조건으로 열간압연한 후 산세, 1차 냉간압연, 탈탄소둔 및 2차 냉간압연하여 제조하게 되므로 저탄소강을 극저탄소 수준까지 탈탄해야 하는 탈탄소둔로(OCA로, open coil annealing로)가 필요하며, 높은 두께 정밀도와 우수한 형상을 얻기 위해서는 두께 및 형상 제어능력이 뛰어난 2차 냉간압연 설비가 필요하게 된다. 즉, 종래에는 새도우 마스크용 냉간압연강판 제조를 위해서 탈탄소둔로나 2차 냉간압연기와 같은 별도의 설비 투자가 필요하게 되며, 또한 여러 공정을 거쳐야 하기 때문에 제조원가가 현저히 상승하는 문제점이 있다.

따라서, 본 발명은 상기한 종래의 문제점을 해결하기 위하여 제안된 것으로서, 본 발명은 초기 소재의 고용탄소를 탄화물로 고정시킬 수 있는 Nb 및 흑화막 밀착성 향상원소인 Cr을 미량 첨가한 극저탄소 알루미늄 킬드강을 통상의 조건으로 열간압연하고, 1회의 냉간압연에 의해 최종 두께까지 냉간압연을 실시한 후 탈탄소둔을 거치지 않고도 에칭후의 2차 소둔판의 항복강도가 11kgf/mm²이하이고 항복점 연신율이 0.2%이하인 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

이하, 본 발명은 설명한다.

본 발명은 새도우 마스크용 냉연강판에 있어서, 중량%로 C : 0.004% 이하, Mn : 0.1-0.4%, P : 0.02% 이하, S : 0.02%이하, 가용성 AI : 0.02-0.08%, N : 0.004% 이하, Cr : 0.02-0.06%, Nb : 0.0050-0.030%, 그리고 나머지는 Fe 및 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판에 관한 것이다.

또한, 본 발명은 새도우 마스크용 냉연강판의 제조방법에 있어서, 상기한 조성을 갖도록 한 극저탄소 알루미늄 킬드강을 1200-1250℃의 온도범위에서 균질화 처리한후, 900-920℃에서 마무리 압연하고 550-650℃의 온도범위에서 연속소둔한후, 통상의 조질압연을 행하는 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명의 냉연강판에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 새도우 마스크용 냉연강판에 있어 탄소함량이 0.004중량%(이하, 단지'%'라 함)이상이 되면 탄화물의 양이 증가되어 포토-에칭 공정에서 에칭특성을 악화시키고 또한 고용탄소양의 증가로 최종 소둔후 항복강도와 항복점 연실율을 증가시켜 프레스 성형성을 나쁘게 하므로 탄소함량을 0.004% 이하로 제한함이 바람직하며, 보다 바람직하게는 상기 탄소함량은 낮을수록 좋으므로 0.003% 이하로 제한하는 것이다.

상기 망간은 강중 황을 Mns로 석출시켜 Fes에 의한 적열 취성을 방지하게 되므로 이를 위해 0.1% 이상 첨가되어야 하나 0.4% 이상으로 첨가되면 Mn의 고용경화에 의해 오히려 재질이 경화되거나 성형성이 악화되므로 상기 망간의 함량은 0.1-0.4%로 제한함이 바람직하다.

상기 인은 고용경화 효과가 가강 큰 치환영 합금원소이므로 0.02% 이상으로 첨가하면 강을 경화시켜 프레스 성형성을 악화시키게 된다.

또한 황은 황화물계 개재물을 형성하여 에칭특성을 저해하는 요인으로 작용하므로 0.02% 이하로 제한하는게 바람직하다.

상기 알루미늄은 강의 탈산을 위한 목적과 강중의 질소를 AIN으로 석출시켜 2차 소둔후 고용질소에 의해 야기될 수 있는 항복강도 증가나 스트레쳐 스트레인의 발생을 억제하기 위해 0.02% 이상 첨가되어어야 하나 0.08% 이상으로 과다하게 첨가하면 오히려 재질경화의 요인이 되므로 0.02-0.08%로 제한함이 바람직하다.

상기 질소는 0.004% 이상 첨가되면 AIN 양의 증가 혹은 고용질소양의 증가에 의해 2차 소둔후의 항복당도를 증가시키거나 스트레쳐 스트레인을 발생시키기 때문에 그 상한을 0.004%로 제어하는게 바람직하다.

상기 Cr은 흑화막 밀착성을 향상시키는 원소로서 흑화막 밀착성이 악화되면 브라운관내에 떨어진 흑화막의 작은 조각이 TV 화면의 색상을 나쁘게 하고 내전압 특성을 열화시키므로 Cr을 미량 첨가하면 밀착성 향상을 꾀할 수 있다. 그러나 상기 Cr 양이 0.02% 이하로 되면 그 효과가 약하고 0.06% 이상으로 되면 흑화막 밀착성 향상이 포화에 이를 뿐 아니라 제조원가 상승은 물론 오히려 재질을 경화시키는 효과를 나타내게 된다.

한편, 상기 Nb은 고용탄소를 NbC로 석출시킴으로서 2차 소둔후의 항복 강도를 낮추고 항복점 연신율을 제거시켜 스트레쳐 스트레인의 발생을 억제하는 역활을 하게 된다. 통상 2차 소둔후의 항복강도와 2차 소둔재의 성형시 발생되는 스트레쳐 스트레인은 강중에 존재하는 고용탄소의 양에 비례하여 증가하게 된다. 본 발명에서 Nb의 첨가는 종래의 공정과 같은 저탄소강으로 제강된 강을 탈탄소둔하여 탄소양을 극저탄소 수준까지 낮추는 방법과는 달리, 탈탄소둔로가 필요없이, 2차 소둔재의 항복강도를 낮추고 스트레쳐 스트레인을 제기할 수 있는 기능을 가진다. 그러나 Nb양이 0.005% 이하로 되면 고용탄소를 효과적으로 석출시킬수 없고, 0.03% 이상으로 되면 다량의 NbC 석출에 의해 오히려 에칭 특성을 저해하는 문제점이 있어 Nb양을 0.005-0.3%로 제한하는 것이 바럼직하다.

이하, 본 발명에 따른 조성을 가지는 새도우 마스크용 냉연강판의 제조방법에 대하어 상세히 설명한다.

상기와 같은 조성을 갖도록 극저탄소 알루미늄 킬드강을 전로와 진공탈가스 설비를 이용하여 용제한 후, 연속주조한 슬라브를 열간압연전의 오스테나이트 조직이 충분히 균질화될 수 있는 1200-1250℃에서 가열한 후, 예를들어, A_r3온도 직상인 920℃ 근처에서 약 2.0mm 두께까지 열간압연을 마무리할 수 있다.

이때, 열연 마무리 온도가 900℃ 이하로 되면 열연코일의상(top), 하(tai1)부 및 가장자리가 페라이트 단상영역으로 되어 재질을 불균일하게 하는 요인으로 되며, 또한 슬라브 가열온도가 1200-1250℃인 경우 통상의 열연공정에서 얻어지는 열연마무리 온도는 940℃ 이하이므로 상기 열연 마무리 온도는 900-940℃의 온도범위에서 실시됨이 바람직하다.

상기 열간압연된 강판은 550-650℃에서 권취하는 것이 바람직한데, 그 이유는 상기 권취온도가 650℃이상으로 되면 NbC의 석출량이 증가하여 에칭시 에칭성을 저해할 수 있으며, 열연판의 코일 길이 방향별 재질 편차가 심해지는 것은 물론 스케일의 산세 특성이 나빠지게 되며, 550℃ 이하로 되며 열간압연판의 권취온도 적중율이 낮아져 코일길이 방향으로의 재질 편차가 크게 될 뿐만 아니라 본 발명의 새도우 마스크용 강판과 같이 약 2.0mm 정도의 얇은 두께의 소재를 550℃ 이하에서 권취하는 경우 형상이 악화되는 문제점이 있기 때문이다.

종래의 공정에서는 통상의 방법으로 산세를 거친 열간압연판을 70% 정도의 냉간압연율로 1차 냉간압연후 탈탄소둔로에서 극저탄소 수준까지 탈탄하는 재결정 소둔을 거쳐 다시 최종 두께까지 2차 냉간압연을 실시하지만, 본 발명에서는 탈탄 소둔로의 2차 냉간압연공정을 생략함이 가능하다.

이를 위해 본 발명에서는 통상의 방법으로 산세를 거친 열간압연판을 1회의 냉간압연에 의해 85-90%의 압하율로 최종 두께까지 냉간압연을 실시한 후, 회복소둔을 실시한 다음 통상의 방법으로 조질압연을 실시한다.

이때, 냉간압하율은 새도우 마스크의 요구 두께에 따라 달라지게 되므로 냉간압연은 형상이나 두께 정밀도 제어를 고려하여 실시하는데, 냉간압하율을 90% 이상으로 하여 냉간압연이 실시되면 냉간압연 공정에 부하를 주게 될 뿐만 아니라 얻어진 냉연강판의 형상이나 두께 정밀도로 악화되게 한다. 반면 압하율을 85% 이하로 하여 냉간압연할 경우는 동일 두께의 냉연강판을 얻기 위해 필요한 열간압연판의 두께가 얇아지는 것을 의미하기 때문에 열연공정에 부하를 주게 되고 열연판의 형상도 악화되는 문제가 발생되므로 냉간압연시 압하율은 85-90%의 범위에서 실시함이 바람직하다.

한편, 냉간압연시 새도우 마스크에 요구되는 표면조도를 부여하는 것이 매우 어렵기 때문에 표면 조도부여를 위한 조질압연 공정이 필요하다. 그러나, 냉간압연 상태의 강판은 너무 재질이 경화된 상태이기 때문에 조질압연이 곤란하게 되며, 따라서 소둔온도가 680℃ 이상으로 되면 완전 재결정된 페라이트 조직으로 되어 에칭 공정에서 에칭 특성이 변화될 수 있으며, 640℃ 이하로 되면 냉간압연 상태와 동일한 조직으로 되어 조질압연시 조도 부여가 곤란하게 된다.

이후, 회복소둔된 강판은 조질압연을 실시하여 요구되는 표면조도를 부여하고 형상을 교정하게 되는데, 상기 2가지 목적을 위해 1.0% 내외의 조질압연율이 적용되는 것이 좋다. 일반적으로 새도우 마스크는 두께가 두꺼워질수록 에칭성이 악화되게 되는데, 두께가 두꺼운 새도우 마스크용 강판은 조질압연시 방전가공에 의해 조도를 부여한 조질압연롤에 의해 조질압연하게 되면 조도의 모양이 달라져서 에칭성을 향상시킬수 있다. 즉 통상의 조질압연롤의 가공방법인 쇼트 블라스트(shot blast) 방법에 의해 조도가 부여된 제품은 방전가공에 의한 조질압연 제품보다 인치당 조도 피크수(PPI)가 작고 산 간격(Sm)이 커서 에칭특성을 악화시키게 된다.

이하, 본 발명을 실시예를 통하여 구체적으로 설명한다.

실시예

하기표 1과 같은 조성을 갖도록 극저탄소 AI 킬드강을 전로에서 용해하여 진공탈가스 처리한 다음 연속 주조하여 강 슬라브를 제조하였다.

이때, 하기표 1에 나타난 발명강(1-3) 및 비교강(4-6)의 경우에는 모두 진공탈가스 처리한 강종이며, 비교적(7)의 경우에는 탈탄전의 탄소함량이 0.02%인 강을 탈탄소둔을 적용하여 제조된 최종강 성분을 나타낸다. 또한, 비교강(4)의 경우는 Nb이 본 발명의 조성범위보다는 초과된 강이고, 비교강(5)의 경우는 Cr이 첨가되지 않은 캔소재강이며, 비교강(6)의 경우는 Nb이 첨가되지 않은 강종을 나타낸다.

[표 2]

상기 표1과 같은 조성을 갖는 강 슬라브를 1230℃ 의 온도에서 균질화 처리한 다음, A_r3직상온도인 920℃ 의 온도에서 2.0mm의 두께로 마무리 열간압연 후,600℃ 의 온도에서 권취하고 통상의 방법으로 산세를 행하였다. 산세된 열연강판은 하기표 2와 같은 제조공정을 적용하여 최종냉연강판의 두께가 0.25mm인 냉연강판을 얻었다.

이때, 냉간압하율, 소둔온도 및 조질압연율은 하기표 3과 같은 조건으로 실시하였다.

[표 1]

[표 3]

상기표 2와 3에 나타난 바와 같이, 발명재는 1차 냉간압연에 의해 최종 두께로 압연한 후, 조질압연 단계에서 조도부여를 용이하게 하고, 에칭과정에서 에칭특성을 개선시킬 수 있도록 회복소둔을 실시하게 되며 이후 조질압연을 하는 공정으로 이루어진다. 이에 반하여 비교재(1A) 및 (1B)의 경우에는 각각 발명강(1)을 회복소둔이 아닌 재결정이 완전히 일어나는 온도나 재결정이 전혀 일어나지 않는 미재결정 온도에서 소둔한 강재에 해당된다. 또한, 비교재(5)는 새도우 마스크용 강판이 아닌 캔용 소재로 사용되는 비교강(5)를 발명재와 유사한 공정을 적용하고, 다만 730-750℃ 의 고온에서 완전 재결정 소둔을 한 강재로서 조직의 회복이 일어나도록 640-680℃ 의 저온에서 연속소둔 열처리를 거치는 발명재와는 차이가 있다. 한편, 비교재(6) 및 (7)의 경우는 1차 냉간압연후 연속소둔이나 탈탄소둔을 하여 완전히 재결정시켜 다시 2차 냉간압연을 실시하는 공정을 적용한 경우이다.

상기와 같은 공정을 적용하여 제조된 강판에 대해 조질압연후 조질 압연성을 평가하고, 또한 에칭과 흑화막 처리를 실시한 후 각각의 특성을 정성적으로 평가하고, 그 결과를 상기표 3에 나타내었다.

상기 표3에 나타난 바와같이, 발명재(1-3)의 경우에는 조질압연시 조도부여가 용이하고 에칭작업시 작업성과 특성이 우수한 공경이 얻어지며, 또한 흑화막 밀착성도 우수함이 확인되었다. 반면에 발명강(1)을 재결정 온도인 720℃에서 소둔한 비교재(1A)의 경우에는 조질압연시 조도부여는 용이하였으나 경질재에 비해 에칭작업시 작업성이 악화되고 에칭특성도 악화되었다. 또한 발명강(1)을 미재결정 온도인 630℃에서 소둔한 비교재(1B)의 경우에는 87.5%의 심한 냉간가공을 받은 상태의 압연조직을 나타내기 때문에 조질압연시 조도부여가 곤란하고 형상이 악화됨은 물론 에칭성도 악화되는 문제점이 있었다. 또한, 비교재(4)의 경우에는 과다하게 첨가된 Nb가 탄화물을 석출시켜 에칭성을 저해하였으며, 비교재(5)의 경우에는 Cr이 첨가되지 않아 흑화막의 밀착성이 악화되었다. 비교재(6) 및 (7)의 경우에는 특성평가 결과는 우수하지만, 본 발명과는 달리 1차 냉간압연후 연속소둔이나 탈탄소둔을 하여 완전히 재결정시킨 후 다시 2차 냉간압연을 실시하는 공정을 적용하므로서, 탈탄소둔로등이 필요한 단점이 있었다.

한편, 조질압연이 완료된 발명재(1)를 실제로 통상의 포토-에칭 공정에 따라 에칭을 실시하여 슬로트(Sℓot)형으로 에칭된 새도우 마스크의 공경단면을 현미경으로 관찰한 결과, 제1도에 나타난 바와같이, 공경은 매우 양호한 형상으로 에칭되었음을 보여준다.

실시예 2

새도우 마스크용 강판에 요구되는 중요한 특성중 하나인 2차 소둔후의 성형성을 평가하기 위해 조질압연, 에칭 및 흑화막 밀착특성이 우수한 발명재(1-3) 및 비교재(6-7)을 대상으로 실제조건으로 2차 소둔을 실시하였다.

이때, 2차 소둔은 750℃ 에서 10분간 20% H₂+80% N₂분위기에 열처리하였다. 열처리된 2차 소둔판은 크로스헤드 속도를 0.5-10mm/min으로 하여 상온에서 인장시험을 실시하였으며, 그 결과를 하기 표4에 나타내였으며, 또한 발명재(1) 및 비교재(6)의 경우에 대한 응력-변형을 곡선을 제2도에 나타내었다.

[표 4]

통상 2차 소둔된 새도우 마스크용 강판은 성형시 스트레쳐 스트레인의 발생을 억제하기 위해 항복점 연신율이 1.0% 이하이고, 성형된 새도우 마스크의 형상동결성을 확보하기 위해 항복강도는 13kgf/mm²이하(크로스 헤드 속도 10mm/min 경우)인 것이 요구되는데, 상기 표 4및 제2도에 나타난 바와 같이 본 발명재(1-3)의 경우에는 모두 상기 2조건을 잘 만족하고 있으나, 비교재(6)의 경우에는 항복강도와 항복점 연신율이 너무 높아 성형불량이 예상된다. 한편 비교재(7)의 경우에는 발명강과 동등한 수준의 기계적 성질을 나타내고 있으나, 이 강은 적용한 제조공정이 본 발명과는 달리 탈탄소둔과 2차 냉간압연 공정을 적용하고 있어 추가로 탈탄소둔로가 필요한 단점이 있다.

상술한 바와같이, 본 발명에 의하여 극저탄소 알루미늄 킬드강에 미량의 Nb을 첨가하여 강중 고용탄소를 탄화물로 석출시키고 열연 및 냉강압연 조건을 제어하여, 냉강압연한 후 통상의 냉연강판의 소둔에 사용되는 일속소둔로에서 회복소둔을 거쳐 조질압연함으로서 에칭후의 2차 소둔판의 항복강도가 11kgf/mm²이하이고 항복점 연신율이 0.2% 이하인 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 강판을 제조할 수 있으며, 또한 본 발명에서 사용하는 연속소둔은 탈탄소둔이 아닌 통상의 연속 소둔에 해당하므로 본 발명의 제조공정은 종래 공정에 비해 탈탄소둔과정과 2차 냉간압연과정이 제외되어 새도우 마스크용 냉간압연강판의 제조를 위한 설비투자비와 제조원가를 획기적으로 낮출 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims (2)

1. 새도우 마스크용 냉연강판에 있어서, 중량%로 C : 0.004% 이하, Mn : 0.1-0.4%, P : 0.02% 이하, S : 0.02%이하, 가용성 AI : 0.02-0.08%, N : 0.004% 이하, Cr : 0.02-0.06%, Nb : 0.0050-0.030%, 그리고 나머지는 Fe 및 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판.
2. 새도우 마스크용 냉연강판의 제조방법에 있어서, 중량%로 C : 0.004% 이하, Mn : 0.1-0.4%, P : 0.02%이하, S : 0.02%이하, 가용성 A1 : 0.02-0.08%, N : 0.004% 이하, Cr : 0.02-0.06%, Nb : 0.0050-0.030%, 그리고 나머지는 Fe 및 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되도록 한 극저탄소 알루미늄 킬드강을 1200-1250℃의 온도범위에서 균질화 처리한후, 900-940℃의 온도범위에서 마무리 열간압연하고 통상의 권취온도인 550-650℃의 온도범위에서 권취한 다음, 85-90%의 압하율로 최종 두께까지 냉간압연하고 계속하여 640-680℃의 온도범위에서 연속소둔하고 통상의 조질압연을 행함을 특징으로 하는 에칭성과 성형성이 우수한 새도우 마스크용 냉연강판의 제조방법.