KR810000214B1 - 콘크리이트 보강용 비원형강봉(補强用非圓形鋼棒) - Google Patents

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Description

콘크리이트 보강용 비원형강봉(補强用非圓形鋼棒)

제1도는 종래의 콘크리이트 보강용 나사부 강봉의 측면도.

제2도는 종래의 콘크리이트 보강용 나사부 강봉의 측면도.

제3도는 제1, 2도에 표시한 종래의 콘크리이트 보강용 나사부 강봉의 단면도.

제4도는 종래의 콘크리이트 보강용 비원형강봉의 압연성형용 로울, 캘리버(caliber)의 약도.

제5도는 종래의 콘크리이트 보강용 비원형강봉의 압연성형용 로울, 캘리버의 약도.

제6도는 종래의 콘크리이트 보강용 비원형강봉의 압연성형의 약도.

제7도는 본 발명 강봉의 1실시예를 표시하는 단면도.

제8도는 본 발명 강봉과 종래 강봉과를 비교한 요부단면도.

제9도는 본 발명 강봉과 종래 강봉과의 콘크리이트 부착성을 비교 실험한 차아트(chart).

제10도는 콘크리이트 부착성을 측정하기 위한 풀아우츠(pull-out) 테스트의 약도.

제11도는 강봉의 횡방향돌기 높이의 정의를 설명하는 약도.

제12도는 횡방향돌기의 배치, 형상과 강봉의 콘크리이트 부착성과의 관계를 표시하는 차아트.

제13도는 강봉의 콘크리이트 부착특성을 설명하는 그래프.

제14도는 강봉의 횡방향돌기의 피치, 높이 및 콘크리이트 부착성과의 관계를 표시하는 그래프.

제15도는 강봉의 파쇄테스트 장치의 방식을 설명하는 약도.

제16(a)도는 본 발명 강봉와 평면도.

제16(b)도는 제16(a)도의 a-a 단면도.

분 발명은 콘크리이트 보강용으로서 사용하는 비원형단면을 가진 강봉에 관한 것이다.

토목건축분야에 있어서 콘크리이트 보강용 강봉으로서 원형봉에 대신하여 비원형단면을 가진 강봉이 많이 사용되고 있다는 것은 이미 알려진 사실이며 그 일반적인 형태는 강봉 외주면에 원주방향으로 돌출하는 각종 형상의 횡방향돌기와 길이 방향으로 돌출하는 각종 형상의 종방향돌기의 한쪽만을 가진 것, 혹은 U.S. Patent 2,374,827, 2,377,980와 같이 횡방향돌기, 종방향돌기의 쌍방을 가진 것이 있다.

그런데 이들 비원형 강봉의 사용에 있어서는 건축의 성력화 건축자재의 경량화가 진척되고, 공장생산에 의한 조립식 철근 조립체가 이용되고 있다. 이에 의하여 보강 강봉에 의한 콘크리이트 구축물의 공사기간의 대폭적인 단축화, 능률화, 규격화에 성공을 걷우고 있지만, 이 경우 유일한 문제점은 철근 상호의 연결구조로서 결합 문제이고, 신속, 용이하게 연결할 수 있고 동시에 조립오차나 다소의 규격 오차를 흡수 할 수 있으며 또한 확실하고 견고한 연결구조가 필요하며, 비원형철근의 경우 특히 중요하고 각종의 연결구조 즉 나사연결방식, 압착슬리이브방식 등이 제안되고 있지만, 이들은 어느 것도 종래 시판의 비원형 강봉을 대상으로 하여 개발된 것이므로 최적한 것이하고는 말할 수 없다.

이 문제점에 대처하기 위하여 최근에는 비원형강봉 그 자체에 특정의 구조를 구비시키고 그 연결구조나 연결용기구나 설비, 조작의 간단 용이화를 기도한 것도 개발되어 예를 들면 강봉의 외주면을 따라서 단면이 사다리형인 횡방향돌기를 다수 형성하고 또 분산배치된 이들 횡방향 돌기군이 암나사와 나합할 수 있는 콘크리이트 보강을 강봉, 소위 나사부강봉은 그 전형적인 것에 속한다.

첨부도면에 따라 상세히 설명하면, 제1, 2도에 실예를 표시한 바와 같으며 강봉(1)의 외주면에 길이 방향을 따라 소요피치마자 분산 배치되어서 강봉(1)의 주체외주면상에 단면이 사다리형인 복수개의 횡방향돌기(2)가 돌출되어 이루어지며 그리고 이들 횡방향 돌기군은 강봉(1)의 주체외주면에서 서로 마주보는 2개의 횡방향돌기군(2a), (2b)으로 구성된 것이고 이들 돌기군(2a), (2b)의 각 돌기부(2) 상호의 관계가 암나사와 나합할 수 있는 관계가 되도록 한 것이며, 제1도는 U.S. patent 3,782,839, 제2도는 U.S.Patent 3,561,185에 각각 표시되어 있다.

이러한 종류의 콘크리이트 보강용 강봉에 의하면 그 암나사를 받아들일 수 있게 하므로써, 강봉상호의 연결에 있어서, 커플러 형식의 슬리이브를 사용하므로써 간단, 용이하게 연결할 수 있으며 나사정착, 결합성이 우수하고 또 보강 강봉으로서의 강도 자체에 있어서도 양호한 결과를 나타낸다.

종래부터 알려진 이러한 종류의 나사부 강봉(1)의 단면형상은 제3도의 확대단면에 예시한 바와 같이 횡방향돌기군을 제거한 강봉 주체부의 단면형상은 완전한 원형이고 그 외주면의 대칭되는 위치에, 즉 도면에서는 중심에서 상반부에 있어서의 횡방향돌기(2)는, 주체부와 동심원주상의 정상부(頂上部)를 가지며, 중심에서 하반부에 있어서의 횡방향돌기(2)는 주체부와 원형과는 상이하며 타원상의 정상부를 가진 것을 나타내고 있지만, 이와 같이 그 정상분를 가진 횡방향돌기(2)가 원주방향에 걸쳐 단면이 사다리형인 돌기로서 형성되는 것이며 또 이 경우 암나사를 받아들임으로써 커플러 나합 등의 관계로 강봉(1)의 길이 방향에 걸쳐, 외주면상에 직선적으로 돌출하는 종방향돌기는 가지고 있지 않다. 또 도면에서 0은 원형 강봉 주체부의 중심을 표시하고 있다.

그런테 이 콘크리이트 보강용 강봉의 제작에 있어서는, 일반적으로는 표준화 제품의 양산을 위하여 열 간압연공정에 의하여 제조하고 있으며, 통상은 열간에 있어서, 타원형 혹은 평 6각형의 단면형상을 갖도록 고온프레스된 소재강봉과 제4, 5도에 도시된 바와 같은 캘리버(caliber)를 간진 한쌍의 다듬질 로울(finishing roll) 사이를 통과시켜서 제3도와 같은 단면형상을 갖도록 압연 성형하는 것이다.

제4도의 캘리버에 있어서 실선부분(3)은 강봉의 입체부 외주면을 완전원형으로 형성하기 위한 부분이고 또 점선 부분(4)은 제3도에 표시한 주체부와 동심원의 정상부를 가진 횡방향돌기(2)를 성형하기 위한 부분이며 제5도에 있어서의 점선부분(4a)은 제3도에 표시한 타원형의 정상부를 가진 횡방향돌기(2)를 성형하기 위한 부분이며 제6도는 그 소재강봉(1a)과 한쌍의 다듬질로울(5), (5)과의 관계를 보여주고 있고, 제4, 5도에 도시한 바와 같은 캘리버를 가진 다듬질로울(5), (5)의 한 쌍을 사용하여 압연 성형할 때 타원형 혹은 평 6각형 단면의 소재강봉(1a)을 상하로 부터 압압하고 이에 의하여 발생하는 횡방향에의 팽창을 이용하여 강봉(1)의 주체부의 단면이 완전원형으로 성형되고 동시에 횡방향돌기(2)가 형성된다. (6)은 로울(5), (5) 사이의 간격을 나타내고 있다.

이 때문에 강봉의 단면적, 로울형상, 로울간격 압연속도를 엄격히 제어하는 것이 필요하지만 이같은 제어에 있어서의 너트정착 등의 견지에서 볼 때 유효하게 작용하고 있는 횡방향돌기(2)의 길이(주체부의 원주 방향)는 강봉(1) 원둘레의

정도에 머무르고 일반으로 사용되고 있는 종래의 비원형철근에 있어서의 돌기의 길이에 비하여 상당히 짧으며 콘크리이트의 부착성, 확실하고 강력한 나사결합성의 점에서 문제점이 있다.

본 발명은 상기 종래 강봉의 문제점을 해결하기 위해서 이루어진 것으로, 본 발명의 제1의 목적은 암나사를 받아들일 수 있으며, 간단, 완전 그리고 용이한 연결장치가 구비된 콘크리이트 보강용 강봉을 제공하는데 있다.

본 발명의 제2의 목적은 생산성이 우수하고 콘크리이트 부착성, 나사정착성 및 결합성에 있어서 종래의 강봉에 비교하여 한층 우수한 특성을 가진 콘크리이트 보강용 강봉을 제공하는데 있다.

상기 혹은 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제1의 실시예는, 강봉의 길이 방향을 따라 미리 선택된 피치(pitch)마다 강봉 주체부(主體部)로 부터 돌출되어 형성된 그 단면이 사다리형인 횡방향돌기가 복수개로 구성된 2줄의 돌기군(突起群)이 서로 대칭되어 강봉주체부의 최외각면상에 형성되어 있으며 이 2줄의 돌기군 중간지점에 강봉의 길이 방향으로 뻗은 2줄의 직선상 종방향돌기가 강봉주체부로 부터 2줄이 서로 대칭으로 형성되고, 강봉축심(軸心)으로 부터 종방향돌기 최외가면까지의 거리는 강봉축심으로 부터 강봉주체부의 최외각면까지의 거리와 동일하든가 또는 약간 작게하고, 강봉축심으로 부터 횡방향돌기 중앙부 최외각면의 위치는 상기 두개의 거리보다 직경이 큰 가상 원주(圓周)상에 있도록 하고 또한 강봉축심으로 부터 횡방향돌기의 양측면 부분 외표면까지의 거리는 종방향돌기의 최외각면을 향해 접근하면서 점차감소되도록 형성되어 있으며 횡방향 돌기군의 각 돌기 상호간의 관계는 암나사와 나합 가능한 관계인 것을 특징으로 한느 콘크리이트 보강용 비원형 강봉이다.

본 발명의 제2실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서 종방향돌기의 높이를 1.0-2.0㎜로 한 것이다.

본 발명의 제3실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서, 강봉의 공칭직경을 D_N으로 할 때 횡방향도기의 높이를

로 한 것으로서 이는 즉(0.05D_N+0.5)㎜로부터 (0.05D_N+1.3)㎜까지 되는 것이다.

본 발명의 제4실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서, 횡방향돌기의 피치(p)와 횡방향돌기의 높이(h)와의 관계를

의 관계가 성립되도록 한 것이다.

본 발명의 제5실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서, 강봉의 공칭직경(D_N)과 횡방향돌기의 피치(p)와의 사이에는,

의 관계가 되도록 한 것이다. 여기서 h는 횡방향돌기의 높이이다.

본 발명의 제6실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서, 횡방향돌기의 저면 폭(W)은 0.81D_N∼0.30D_N의 범위내에 있고 바람직한 것은 0.17D_N∼0.30D_N이다.

여기서 D_N은 강봉의 공칭직경이다.

본 발명의 제7실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서 횡방향돌기의 나사면과 정면이 이루는 각도(flank angle)는 23°∼60°이다.

본 발명의 제8실시예는 제1실시예의 강봉에 있어서 종방향돌기의 폭은 L/36∼L/12의 범위내에 있고 여기서 L은 강봉의 공칭둘레이다.

도면의 실시예에 따라 본 발명을 상세히 설명하면, 제7도에 도시한 것은 본 발명에 관한 강봉의 단면을 표시한 것이며, 동도에 있어서 (11)은 강봉의 주체부이고, (12), (12)는 횡방향돌기, (13), (13)은 종방향돌기를 표시한다.

즉, 강봉주체분(11) 외주면의 대칭되는 면상에, 강봉길이 방향에 따라 소정 피치마다 분산 배치되어, 주체부(11)의 외주면으로 부터 돌출하는 그 단면이 사다리형인 복수개의 방향돌기(12), (12)로 이루어지는 2줄의 횡방향 돌기군(12a), (12b)이 일체로 돌출 형성되며 이들 2줄의 횡방향돌기군(12a), (12b)의 중간지점 에 강봉의 길이 발향에 따라 직선적으로 뻗는 한쌍의 종방향돌기(13), (13)가 주체부(11) 외주면상에 돌출 형성되어 있다.

또 이때, 종방향 돌기(13), (13)의 각 최외각면(13a), (13b)과 강봉주체부(11)의 최외각면(11a), (11a)은 상기 축심 0를 중심으로 하는 1개의 가상원주(14)에 함께 접하게 하고 또 횡방향돌기(12), (12)와 중앙부 최외각면(12c)은 상기 가상원주(14) 보다도 큰 직경의 가상원주(15)상에 있고 동시에 이들 횡방향돌기(12), (12)의 양측면부분(12d), (12d)의 외표면은, 상기 종방향돌기(13), (13)의 최외각면(13a), (13a)을 향해서 축심 0로 부터의 거리가 순차 점감하도록 되는 형상으로 하면 또 도면에 표시된 각 규격 D₁-D₄사이는 D₁＞D₂

D₃＞D₄의 관계를 만족시키도록 한다.

이 중, D₁은 가상원주면(15)의 직경, D₂는 가상원주면(14)의 직경, D₃는 종방향돌기(13), (13)의 각 최외각면(13a), (13a) 사이의 직경으로서 가상원주면(14)의 직경 D₂와 동일 혹은 작게 해도 된다.

또 본 발명 강봉의 측면도는 생략하였지만, 제1, 2도와 같은 종래예의 나사부 강봉과 마찬가지로 2줄의 횡방향돌기군(12a), (12b)에 있어서의 각 횡방향돌기(12) 상호의 관계는 암나사를 받아들일 수 있는 관계로 서로 배치 형성되어 있다.

본 발명에 의한 상기 특정형상의 횡리브(12)와 종리브(13)와를 가진 나사부형식의 강봉에 의한 이점을 제8도를 참조하여 설명한다. 즉 제8도에서 실선으로 표시한 것은 제7도로 부터 명백한 바와 같이 본 발명에 의한 횡방향 돌기의 모양과 종방향 돌기의 모양을 표시하고 있으며, 이에 대하여 가는 파선(破線)(E)으로 표시한 것은 종래의 나사부 강봉에 있어서의 횡방향 돌기의 모양(제3도 참조)을 표시하는 것으로서 도면의 축심으로 부터 상반부는 횡방향 돌기 정상부의 절반이 축심 0을 중심으로 하는 원주상에 있는 경우로, 하반부는 횡방향 돌기의 정상부가 타원형의 선상에 있는 경우로서 제3도의 횡방향 돌기(2), (2)에 해당한다.

종래와 같이 횡방향 돌기(2), (2)만을 한쌍의 다듬질 로울(5), (5)에 의하여 압하하고 제4, 5도에 예시한 바와 같은 캘리버로 열간압연 성형하는 경우, 대략 원통형 강봉주체부의 형성과 동시에 파선(E)으로 에워 싸인 부분내에, 금속(metal)이 충만하여 횡방향 돌기(2)로 되지만, 이에 대하여 본 발명과 같이 한쌍의 다듬질 로울(5), (5)의 간격(6)과 대응하는 위치에 종리브(13), (13)을 압연성형하기 위해서는 도면에서 표시한 B부분을 강하게 압하하지 않으면 종방향 돌기(13), (13)는 형성되지 않으며 이와 갈이 B부분을 강하게 압하함으로써 이것과 반동적으로 도면의 A부분에 의하여 많은 금속이 캘리버를 통하여 충만되게 되며 A 부분이 보다 외방으로 뻗어나가 압연됨으로써 종래의 강봉내 종방향 돌기가 전혀 없는 것에 비하여, 그 돌기부(12)의 유효길이, 즉 유효직경으로서의 나사의 길이(제3도의 0에 대하여 θ₁＞θ₂＞θ₃된다)를 다른 것보다 길게 할 수가 있고, 도면의 A,B 부분은 압력을 지탱하는 면적의 증가분으로 되며 도면과 같이 그 횡방향 돌기(12)의 특히 양측면 부분(12d), (12d)이 유효하게 내뻗고, 종래와 같이 나사부로서의 유효길이가 강봉둘레의

에 멈추지 않고

이상으로 연장할 수 있으며 이에 의하여 나사결합성을 향상시켜 확실하고 강력한 나사결합이 되고 또 압력을 지탱하는 면적이 증가함에 의하여 콘크리이트에 대한 부착성을 현저히 개선할 수가 있다.

제9도는 이것을 증명하기 위하여 행한 실험결과이며, 실험은 시압연(試壓延)된 종방향 돌기 높이가 각각 O㎜, 1.0㎜ 및 1.7㎜, 공칭직경이 25.4㎜인 표본 강봉을 1변이 150㎜인 입방체 콘크리이트의 중앙에 제10도에 표시한 바와 같이 매설시켜 충분한 양생(養生)을 거쳐 콘크리이트의 압축 강도가 270kg/㎠로 된 시점에서 강봉에 장력을 가하고 이 장력을, 상기 콘크리이트에 매설된 강봉에 매설부분의 표면적으로 나눈 값(평균부착 응력)과 콘크리이트체에 대한 강봉의 슬립량 △ℓ(즉 강봉 자유단이 화살표 방향으로 미끄러져 들어간 량)의 관계를 나타낸 것으로 이 실험은 일반으로 플아우트 테스트(pull-out test)라고 부른다. 그리고 종방향 돌기의 높이가 0㎜의 것은 예컨대 U.S. Patent 3,561,185와 U.S. Patent 3,782,839에 도시된 것과 같은 종래와 나사부 강봉이다. 이 실험의 결과, 평균부착응력도의 최대치는 종방향 돌기의 높이 O㎜, 1.O㎜ 및 1.7㎜에 대하여 각각 91.3kg/㎠, 102.5kg/㎠ 및 102.1kg/㎠ 였다.

이리하여 제9도의 그래프로 부터 명백한 바와 같이 종방향 돌기의 높이가 1.O㎜ 이상이던 종래 나사부 강봉보다 우수한 콘크리이트 부착성을 가진다는 것이 명백하게 되었다. 그러나 종방향 돌기의 높이를 크게 하는 것은 제7도의 (D₂-D₄)치를 크게 하는 것이 되고 강봉주체부(11)의 타원의 정도를 증가하는 것으로 된다. 이것은 강봉의 구부리기 가공에 있어서 방향성을 발생시키기 때문에 바람직하지 않다. 따라서 종리브의 높이는 2.O㎜ 정도까지로 멈추어야 하며, 따라서 종방향 돌기와 높이는 1.0-2.O㎜로 하는 것이 바잠직 하다.

제12도는 횡방향 돌기의 피치(P)-및 높이(h)를 여러 가지로 변화시켰을 때의 공칭직경 25.4㎜인 표본 나사부 강봉의 풀아우트 테스트(pull-out test)의 결과를 나타낸 것으로 그 결과 강봉의 자유단 슬립향 △ℓ이 0.1㎜일 때 그 부착응력도 τ_0.1은 p/h가 작게될수록 증가하며 τ_0.1이 종래의 비원형 강봉보다 크게 되기 위한 조건은 p/h

13이 되어야 한다는 것이 밝혀졌다. 다만 여기에서 h는 제11도에 표시한 바와 같이, 횡방향 돌기의 중앙부의 높이 h₁와, 중앙부에서 강봉의 측심 0에 대하여 각각 45°변위한 부분의 횡방향 돌기의 높이 h₂및 h₃산술평균을 한것으로

이다.

그런데, 자유단의 슬립량이 최대로 될때의 부착응력도 τmax가 시판되고 있는 종래의 타원형 강봉의 평균부착응력도 보다 크게 되기 위한 조건은 p/h

11이고, 또 p/h

3일 때는 τmax는 p/h 비율이 작게 되는데 따라서 감소되는 경향이 있기 때문에 결국 p/h 비율은

바람직하다.

또 횡방향 돌기의 높이는 콘크리이트와의 부착성 및 나사결합성을 높이기 위해서는 높은 것이 바잠직하지만 강봉을 취급할 때에 나사산(횡방향 돌기)이 변형되지 않도록 하기 위해서는 낮은 편이 바람직하다. 또 압연기술의 견지에서도 횡방향 돌기의 높이가 높으면 균일한 나사면 각도를 보장할 수 없기 때문에 횡방향 돌기의 높이(h)는 아래의 범위로 하여야 한다.

즉 (0.05D_N+0.5)㎜에서 (0.05D_N+1.3)㎜로 하여야 한다. 여기에서 D_N은 강봉의 공칭직경 이다.

제12도를 사용한 p/h의 한정은 ＂어떤 하중에 대하여 자유단의 슬립량이 적어야 한다＂라고 하는 종래의 설계법에 의한 것이지만, 근년에, 극한강도(ultimate strength) 설계법의 개념이 채용됨에 따라 콘크리이트와의 부착성은 취약적으로 파괴되지 않는다고 하는 사실에 착안하게 되었다.

제13도는 강봉의 콘크리이트에 대한 전형적인 2개의 부착특성 곡선을 개략적으로 표시한 것으로, 곡선 C₁은 취성적인 것이며, 강봉의 횡방향 돌기 및 종방향 돌기와의 사이의 콘크리이트가 전단에 의하여 급격히 파괴되는 경우로서 이것을 전단파괴(shearing fracture)라고 부른다. C₂는 연성적인 것이며, 강봉의 횡방향 돌기 사이의 콘크리이트가 서서히 그리고 부분적으로 파괴되어 가는 경우로서 이것을 지압파괴(bearing fracture)라고 부른다. 콘크리이트 보강용 강봉으로서의 극한강도 설계법에서의 이상적인 부착성은,

(1) 탄성역에서의 곡선이 똑바로 서 있다.

(2) 탄소성역(彈塑性域)이 크다.

라고 하는 2개의 특성을 겸비한 것이다. 이 개텀에 의거하여, 전단저항과 지압저항이 동시에 유효하게 작용하고 있다고 생각되는 횡방향 돌기의 피치와 높이와의 관계를 풀 아우트 테스트의 결과로 부터 구한다면 제14도의 사선으로 표시된 부분으로 되고 일반식,

를 사용하여 표시하면,

이 그것을 위한 조건이 된다.

또 제15도와 같이 나사산(螺絲山)이 형성된 강봉을 정반(定盤)에 너트로 정착시키고 강봉에 장력을 걸어서 파단시키는 실험에 있어서, 강봉 혹은 너트의 나사산이 파단되지 않고 강봉주체부가 파단되기 위한 너투와 나합되어 있는 강봉의 나사산의 수(n), 강봉의 나사산 저면의 폭(W) 및 강봉의 공칭직경(D_N)과의 관계는 이미 실험에 의하여 구하여져서 nw

1.72D_N으로 표시된다.

그러나 이 너트의 길이를 무제한으로 길게하는 것은 너트의 제조 나아가서는 이 너트의 2배 이상의 길이를 가진 연결용 커플러의 제조에 큰 지장을 초래한다. 즉, 나사절삭용의 탭(tap)이나 바이트의 파손, 제품의 품질악화를 초래하는 원인으로 되고, 너트의 길이는 종상 2D_N이하로 억제되어야 한다.

이 때의 횡방향 돌기의 폭(W)에 관한 제한은,

의 조건으로 부터,

으로 된다. 그러나 바람직한 것은

이 좋다.

또 이 횡방향 돌기 폭(W)의 범위와, 횡방향 돌기 높이(h)의 범위에 의하여, 제16(a)도의 강봉의 평면도 중 a-a 단면도와 제16(b)도에 표시되는 횡방향 돌기 나사면의 플랭크 각(flank angle)(α)에 관해서도. α

23°와 같이 제한을 할 수가 있다.

이 각도(α)는 이론상으로는 23°이상이면 좋지만 압연 기술적 견지로 부터 그 상한을 정할 수가 있으며 압연속도나 압연로울의 직경에 의하기도 하지만 약 60°정도의 상한으로 제한될 수 있다.

다음에 강봉의 종방향 돌기 부분의 면적은 공칭 단면적 허용 오차의 절반 정도이면 압연에 있어서의 콘트롤을 상당히 생략할 수 있다는 것이 통상 철근의 압연실적으로 부터 밝혀졌으며 종방향 돌기의 높이를 1.0∼2.O㎜로 할 경우 종방향 돌기의 폭은 L/36∼L/12의 범위가 바람직하다. 다만 L은 강봉의 공칭 둘레 즉 L=πD_N이다.

이상에서 상세히 설명한 바와 같이, 본 발명에 의한 콘크리이트 보강용 비원형 강봉은 암나사부 연결장치에 나합될 수 있을 분만 아니라 다듬질 로울에 의한 열간압연 성형에 있어서도 강봉의 단면적, 다듬질 로울의 간격 및 압연속도 등은 종채와 같이 엄격히 콘트롤 하지 아니해도 종방향 돌기의 면적이 그 오차를 완화할 수 있기 때문에 종래 보다도 생산성을 향상시킬 수 있고 종래의 나사산이 형성된 비원형 강봉에 있어서의 문제점을 해결하고 콘크리이트 부착성, 나사정착성 및 연결성에 있어서 보각 우수한 것을 제공할 수가 있다. 더우기 본 발명은 콘크리이트 보강용 강봉에만 제한하는 것이 아니라 PS콘크리이트와 앵커(anchor) 보울트용 강봉에도 역시 적용될 수 있다.

상기 교의에 비추어 볼 때, 본 발명에 대한 여러 가지 수정과 변화가 가능하므로 본 발명이 첨부된 청구범위 내에서 여기에 특별히 서술된 바와 달리 실시될 수 있다는 것이 이해될 것이다.

Claims (1)

1. 강봉(鋼棒)의 길이 방향을 따하 미리 선택된 피치(pitch)마다 강봉 주체부(主體部)(11)로 부터 돌출되어 형성된 단면이 사다리형인 횡방향 돌기(12)가 복수개로 구성된 2줄의 돌기군(突起群)(12a, 12b)이 서로 대칭되어 강봉 주체부(11)의 최외각면(11a)상에 형성되어 있으며 이 2줄의 돌기군 중간지점에 강봉의 길이방향으로 뻗은 2줄의 직선상 종방향 돌기(13)가 강봉주체부(11)로부터 2줄이 서로 대칭이 되도록 형성되고, 강봉축심(軸心)(0)으로 부터 종방향 돌기(13) 최외각면(13a)까지의 거리(D₂)는 강봉축심(0)으로 부터 강봉주체부(11)의 최외각면(11a) 까지의 거리(D₂)와 동일하든가 또는 약간 작게하고, 강봉축심(0)으로 부터 횡방향 돌기(12) 중앙부 최외각면(12c)의 위치는 상기 두개의 거리(D₂, D₃) 보다 직경이 큰 가상원주(圓周)(15)상에 있도록 하고 또한 강봉축심(0)으로 부터 횡방향 돌기(12)의 양측면 부분(12d) 외표면 까지의 거리는 종방향 돌기(13)의 최외각면(13a)을 향해 접근하면서 점차 감소되도록 형성되어 있으며 횡방향 돌기군의 각 돌기(12) 상호간의 관계는 암나사와 나합 가능한 관계일 것을 특징으로 하는 콘크리이트 보강용 비원형(非圓形) 강봉.

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