JPH1180920A - 高温耐食性燃焼装置用材料 - Google Patents
高温耐食性燃焼装置用材料Info
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- JPH1180920A JPH1180920A JP9243600A JP24360097A JPH1180920A JP H1180920 A JPH1180920 A JP H1180920A JP 9243600 A JP9243600 A JP 9243600A JP 24360097 A JP24360097 A JP 24360097A JP H1180920 A JPH1180920 A JP H1180920A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温での耐腐食及び耐酸化性を有する燃焼装
置用材料に関する。 【解決手段】 母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒ
ＡｌＹ合金に対してＣｒ 3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％にな
るように混合した溶射材を溶射してなることを特徴とす
る高温耐食性燃焼装置用材料。
置用材料に関する。 【解決手段】 母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒ
ＡｌＹ合金に対してＣｒ 3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％にな
るように混合した溶射材を溶射してなることを特徴とす
る高温耐食性燃焼装置用材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温での耐腐食及び
耐酸化性を有する燃焼装置用材料に関する。
耐酸化性を有する燃焼装置用材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のボイラ等の燃焼装置、例えばバー
ナノズル、エアノズル及びディフューザはボイラ中で最
も高温に曝され、腐食が問題になるため、４５Ｃｒ−３
０Ｎｉ及び５０Ｃｒ−５０Ｎｉ等の腐食に有効元素とし
てはたらくＣｒを多く含んだ材料や、あるいはこれより
さらに耐食性の良好な材料（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ、セラミックス等）を前記材料の表面にコーティング
したものが使用されていた。しかし、近年のボイラは低
ＮＯx 運転や熱負荷の上昇による温度上昇により、従来
材では耐食性が不足するようになった。
ナノズル、エアノズル及びディフューザはボイラ中で最
も高温に曝され、腐食が問題になるため、４５Ｃｒ−３
０Ｎｉ及び５０Ｃｒ−５０Ｎｉ等の腐食に有効元素とし
てはたらくＣｒを多く含んだ材料や、あるいはこれより
さらに耐食性の良好な材料（例えばＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙ、セラミックス等）を前記材料の表面にコーティング
したものが使用されていた。しかし、近年のボイラは低
ＮＯx 運転や熱負荷の上昇による温度上昇により、従来
材では耐食性が不足するようになった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記技術水
準に鑑み、従来の高温耐食性燃焼装置用材料よりも腐食
寿命の長いボイラ等の燃焼装置用材料を提供しようとす
るものである。
準に鑑み、従来の高温耐食性燃焼装置用材料よりも腐食
寿命の長いボイラ等の燃焼装置用材料を提供しようとす
るものである。
【０００４】
【発明が解決するための手段】本発明は下記構成（１）
〜（３）よりなるものである。 （１）母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合
金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％になるように
混合した溶射材を溶射してなることを特徴とする高温耐
食性燃焼装置用材料（以下、これを第１発明材とい
う）。 （２）母材であるＮｉ基合金に、カロライズ処理を施し
てなることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用材料（以
下、これを第２発明材という）。 （３）母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合
金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％になるように
混合した溶射材を溶射した後、カロライズ処理を施して
なることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用材料（以
下、これを第３発明材という）。
〜（３）よりなるものである。 （１）母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合
金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％になるように
混合した溶射材を溶射してなることを特徴とする高温耐
食性燃焼装置用材料（以下、これを第１発明材とい
う）。 （２）母材であるＮｉ基合金に、カロライズ処理を施し
てなることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用材料（以
下、これを第２発明材という）。 （３）母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合
金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％になるように
混合した溶射材を溶射した後、カロライズ処理を施して
なることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用材料（以
下、これを第３発明材という）。
【０００５】
【発明の実施の形態】先ず、第１発明材について説明す
る。母材としてのＮｉ基合金としては４５Ｃｒ−３０Ｎ
ｉ−Ｆｅ、５０Ｃｒ−５０Ｎｉ、Ｍｃ Ａｌｌｏｙ，イ
ンコネル６２５などが使用される。溶射材としてはＣｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ（例えば、重量％で、３０〜５０％Ｃｏ
−２５〜３５％Ｎｉ−１５〜２５％Ｃｒ−３〜１０％Ａ
ｌ−０．３〜０．７％Ｙ）に耐食性良好なＣｒ3 Ｃ2 を
多く含ませた溶射材を使用する。従来、溶射材料として
用いられてきたＣｏＮｉＣｒＡｌＹに、Ｃｒ3 Ｃ2 を加
えることにより高耐食なコーティングが形成される。Ｃ
ｒ3 Ｃ2 とＣｏＮｉＣｒＡｌＹの比はＣｒ3 Ｃ2 が重量
比で２０〜９０％とする。
る。母材としてのＮｉ基合金としては４５Ｃｒ−３０Ｎ
ｉ−Ｆｅ、５０Ｃｒ−５０Ｎｉ、Ｍｃ Ａｌｌｏｙ，イ
ンコネル６２５などが使用される。溶射材としてはＣｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ（例えば、重量％で、３０〜５０％Ｃｏ
−２５〜３５％Ｎｉ−１５〜２５％Ｃｒ−３〜１０％Ａ
ｌ−０．３〜０．７％Ｙ）に耐食性良好なＣｒ3 Ｃ2 を
多く含ませた溶射材を使用する。従来、溶射材料として
用いられてきたＣｏＮｉＣｒＡｌＹに、Ｃｒ3 Ｃ2 を加
えることにより高耐食なコーティングが形成される。Ｃ
ｒ3 Ｃ2 とＣｏＮｉＣｒＡｌＹの比はＣｒ3 Ｃ2 が重量
比で２０〜９０％とする。
【０００６】以下に、溶射材の成分限定の理由を述べ
る。Ｃｒ3 Ｃ2 はそれ自体にＣｒを多く含むことから、
この比率を高めることは耐食性の面で有効である。しか
し、溶射の際Ｃｒ3 Ｃ2 を多く含むとＣｏＮｉＣｒＡｌ
ＹとＣｒ3 Ｃ2 との濡れ性が悪く、溶射膜中に多くの気
孔を含むことからＣｒ3 Ｃ2 の最大値としては９０ｗｔ
％にする。またＣｒ3 Ｃ2 は膜の密着性の点からも９０
ｗｔ％以下にすべきである。最小値としては耐食性を確
保するために２０ｗｔ％とする。
る。Ｃｒ3 Ｃ2 はそれ自体にＣｒを多く含むことから、
この比率を高めることは耐食性の面で有効である。しか
し、溶射の際Ｃｒ3 Ｃ2 を多く含むとＣｏＮｉＣｒＡｌ
ＹとＣｒ3 Ｃ2 との濡れ性が悪く、溶射膜中に多くの気
孔を含むことからＣｒ3 Ｃ2 の最大値としては９０ｗｔ
％にする。またＣｒ3 Ｃ2 は膜の密着性の点からも９０
ｗｔ％以下にすべきである。最小値としては耐食性を確
保するために２０ｗｔ％とする。
【０００７】次に、第２発明材について説明する。母材
となるＮｉ基合金は第１発明材と同じであるので説明は
省略する。カロライズ処理とは、Ａｌを母材表面に拡散
浸透させ、母材表面のみ耐食性に有効なＡｌ濃度を上昇
させる処理のことで、一般にはＡｌを含むＡｌ2 Ｏ3 −
ＮＨ4 Ａｌ粉末中に母材を埋め込み、還元性ガス中で加
熱処理することによって行われる。
となるＮｉ基合金は第１発明材と同じであるので説明は
省略する。カロライズ処理とは、Ａｌを母材表面に拡散
浸透させ、母材表面のみ耐食性に有効なＡｌ濃度を上昇
させる処理のことで、一般にはＡｌを含むＡｌ2 Ｏ3 −
ＮＨ4 Ａｌ粉末中に母材を埋め込み、還元性ガス中で加
熱処理することによって行われる。
【０００８】さらに、第３発明材について説明する。母
材のＮｉ基合金は第１発明材と同じであるので説明は省
略する。またＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金とＣｒ3 Ｃ2 の混
合溶射材の組成も第１発明材の場合と同じであり、カロ
ライズ処理は第２発明材の場合と同じであるので説明は
省略する。
材のＮｉ基合金は第１発明材と同じであるので説明は省
略する。またＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金とＣｒ3 Ｃ2 の混
合溶射材の組成も第１発明材の場合と同じであり、カロ
ライズ処理は第２発明材の場合と同じであるので説明は
省略する。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の高温耐食性燃焼装置用材料の
具体的な実施例をあげ、本発明の効果を明らかにする。
具体的な実施例をあげ、本発明の効果を明らかにする。
【００１０】（実施例１）以下に、本発明材１に関する
具体的な実施例について説明する。表１に、試験に供試
した溶射材及び母材の化学成分を示す。溶射材を溶射し
た母材としては４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅ合金を使用し
た。比較材１、２、３は本発明の組成範囲外の溶射材を
使用したものであり、比較材IV、Ｖは母材そのものを表
す。溶射材としてはＣｏＮｉＣｒＡｌＹは粉末でなけれ
ば溶射できないことから、プラズマ溶射を用いた。溶射
膜厚としては腐食寿命の点から最低２００μｍ程度が望
ましい。また膜厚を厚くすると母材と溶射膜との熱膨張
差に起因する剥離が生じることから最大膜厚としては１
５００μｍ程度が望ましい。ここでは溶射膜厚を４００
μｍにして試験した。
具体的な実施例について説明する。表１に、試験に供試
した溶射材及び母材の化学成分を示す。溶射材を溶射し
た母材としては４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅ合金を使用し
た。比較材１、２、３は本発明の組成範囲外の溶射材を
使用したものであり、比較材IV、Ｖは母材そのものを表
す。溶射材としてはＣｏＮｉＣｒＡｌＹは粉末でなけれ
ば溶射できないことから、プラズマ溶射を用いた。溶射
膜厚としては腐食寿命の点から最低２００μｍ程度が望
ましい。また膜厚を厚くすると母材と溶射膜との熱膨張
差に起因する剥離が生じることから最大膜厚としては１
５００μｍ程度が望ましい。ここでは溶射膜厚を４００
μｍにして試験した。
【００１１】
【表１】
【００１２】図１に、表１の第１発明材Ｉ〜III 及び比
較材Ｉ〜Ｖの腐食試験結果を示す。腐食試験条件はボイ
ラ燃焼装置部材の環境を模擬し、付着灰組成としては２
０ｍｏｌ％Ｖ2 Ｏ5 −８０ｍｏｌ％Ｎａ2 ＳＯ4 、ガス
は腐食性作用の強いＨ2 Ｓを含む組成、つまり２０００
ｐｐｍＨ2 Ｓ−２％Ｏ2 −１５％ＣＯ−１０％Ｈ2 −Ｎ
2 ｂａｌを用いた。また、温度は８００℃で実施した。
実際のボイラでは負荷変動が激しいため８００℃〜１１
００℃程度であるが、温度が変動しても材料の耐食性序
列は変わらないことから、試験温度は８００℃とした。
試験方法は１４×１４×３ｍｍの試験片（４５Ｃｒ−３
０Ｎｉ−Ｆｅ）に溶射を実施し、これに灰の量が２０ｍ
ｇ／ｃｍ2 となるように試料表面に上記組成の灰を塗布
し、上記組成の腐食性ガス中で１００時間保持した。試
験の評価は試験後の断面からスケール厚さを測定し、こ
れにより耐食性を評価した。この試験結果から明らかな
ように開発材は従来材に比べ耐食性が優れており腐食寿
命の延長が図れる。
較材Ｉ〜Ｖの腐食試験結果を示す。腐食試験条件はボイ
ラ燃焼装置部材の環境を模擬し、付着灰組成としては２
０ｍｏｌ％Ｖ2 Ｏ5 −８０ｍｏｌ％Ｎａ2 ＳＯ4 、ガス
は腐食性作用の強いＨ2 Ｓを含む組成、つまり２０００
ｐｐｍＨ2 Ｓ−２％Ｏ2 −１５％ＣＯ−１０％Ｈ2 −Ｎ
2 ｂａｌを用いた。また、温度は８００℃で実施した。
実際のボイラでは負荷変動が激しいため８００℃〜１１
００℃程度であるが、温度が変動しても材料の耐食性序
列は変わらないことから、試験温度は８００℃とした。
試験方法は１４×１４×３ｍｍの試験片（４５Ｃｒ−３
０Ｎｉ−Ｆｅ）に溶射を実施し、これに灰の量が２０ｍ
ｇ／ｃｍ2 となるように試料表面に上記組成の灰を塗布
し、上記組成の腐食性ガス中で１００時間保持した。試
験の評価は試験後の断面からスケール厚さを測定し、こ
れにより耐食性を評価した。この試験結果から明らかな
ように開発材は従来材に比べ耐食性が優れており腐食寿
命の延長が図れる。
【００１３】また、耐食性とは別に溶射膜材の特性とし
ては、母材との密着性が問題となる。そこで、これを確
認するために熱サイクル試験を実施した。試験方法は腐
食試験と同様の試験片を１２００℃の炉の中へ挿入し２
０分この温度で保持した。その後、試験片を炉外へ取出
し扇風機で強制空冷を実施した。試験はこの作業を１０
回繰り返し、その後の断面調査により溶射膜の剥離の有
無を確認した。その結果を表２に示す。この結果から本
発明材はＣｏＮｉＣｒＡｌＹと同等以上の密着性を有し
ていることが明らかになった。
ては、母材との密着性が問題となる。そこで、これを確
認するために熱サイクル試験を実施した。試験方法は腐
食試験と同様の試験片を１２００℃の炉の中へ挿入し２
０分この温度で保持した。その後、試験片を炉外へ取出
し扇風機で強制空冷を実施した。試験はこの作業を１０
回繰り返し、その後の断面調査により溶射膜の剥離の有
無を確認した。その結果を表２に示す。この結果から本
発明材はＣｏＮｉＣｒＡｌＹと同等以上の密着性を有し
ていることが明らかになった。
【００１４】
【表２】
【００１５】上述のように、第１発明材は従来材と密着
性が同等以上でかつ耐食性が向上したことから、ボイラ
燃焼機器部材への溶射材として使用できるとともに、腐
食寿命が向上する。よって、信頼性の高いボイラの燃焼
機器を提供できる。
性が同等以上でかつ耐食性が向上したことから、ボイラ
燃焼機器部材への溶射材として使用できるとともに、腐
食寿命が向上する。よって、信頼性の高いボイラの燃焼
機器を提供できる。
【００１６】（実施例２）カロライズ処理は母材との密
着性が確保されかつ厚く形成させることが好ましい。そ
こで、このような処理層にするために各種処理条件でカ
ロライズを実施し、実施例１と同様の熱サイクル試験に
より処理層と母材との密着性を評価した。カロライズ法
としては母材として４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅを用い、
これをＡｌを含むＡｌ2 Ｏ3 −ＮＨ4 Ｃｌ粉末中に埋め
込み、還元性ガス（Ｈ2 ガス）中で処理する粉末法で実
施した。処理条件は時間を１０時間（固定）とし処理温
度を変化させた。処理温度としては１１００℃、１００
０℃、９００℃、８００℃、７００℃、６００℃の６条
件とした。その結果を表３に示す。また、カロライズ処
理層の厚さも同時に示す。
着性が確保されかつ厚く形成させることが好ましい。そ
こで、このような処理層にするために各種処理条件でカ
ロライズを実施し、実施例１と同様の熱サイクル試験に
より処理層と母材との密着性を評価した。カロライズ法
としては母材として４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅを用い、
これをＡｌを含むＡｌ2 Ｏ3 −ＮＨ4 Ｃｌ粉末中に埋め
込み、還元性ガス（Ｈ2 ガス）中で処理する粉末法で実
施した。処理条件は時間を１０時間（固定）とし処理温
度を変化させた。処理温度としては１１００℃、１００
０℃、９００℃、８００℃、７００℃、６００℃の６条
件とした。その結果を表３に示す。また、カロライズ処
理層の厚さも同時に示す。
【００１７】
【表３】
【００１８】この結果から１１００℃では膜が厚すぎる
ため剥離が生じた。また、６００℃は膜の形成自体が困
難であった。この結果からカロライズ層の厚さは１００
〜６００μｍが望ましい。また、上記厚さにするには、
処理条件としては７００℃×１０ｈｒ〜１０００℃×１
０ｈｒが適切である。なお、試験用の母材としては４５
Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅを使用したが、Ｎｉ基合金でその
他の構成元素がＣｒ及びＦｅからなっていれば、この処
理条件はほとんど変化しないため、その他のＮｉ基合金
（その他の構成元素がＣｒ及びＦｅからなる）にもこの
条件を適用できる。
ため剥離が生じた。また、６００℃は膜の形成自体が困
難であった。この結果からカロライズ層の厚さは１００
〜６００μｍが望ましい。また、上記厚さにするには、
処理条件としては７００℃×１０ｈｒ〜１０００℃×１
０ｈｒが適切である。なお、試験用の母材としては４５
Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅを使用したが、Ｎｉ基合金でその
他の構成元素がＣｒ及びＦｅからなっていれば、この処
理条件はほとんど変化しないため、その他のＮｉ基合金
（その他の構成元素がＣｒ及びＦｅからなる）にもこの
条件を適用できる。
【００１９】図２に腐食試験結果を示す。試験条件は実
施例１と同様である。この結果から本発明材は従来材
（４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅ）に比べ良好な耐食性を有
していた。上述のようにＮｉ基合金にカロライズ処理を
実施することで従来よりも腐食寿命が長く、信頼性の高
いボイラ燃焼装置を提供できる。
施例１と同様である。この結果から本発明材は従来材
（４５Ｃｒ−３０Ｎｉ−Ｆｅ）に比べ良好な耐食性を有
していた。上述のようにＮｉ基合金にカロライズ処理を
実施することで従来よりも腐食寿命が長く、信頼性の高
いボイラ燃焼装置を提供できる。
【００２０】（実施例３）実施例１の溶射の表面に実施
例２のカロライズ処理を実施することにより、実施例１
の溶射膜の微細な気孔を埋めることができるため、気孔
をとおしての腐食性の灰及びガスの侵入を抑制でき、耐
食性がさらに向上する。そこで、この手法で作製した試
験片を用い、実施例１及び実施例２と同様の試験条件で
腐食試験及び熱サイクル試験を実施した。ここで溶射材
の組成は実施例１で述べたように、Ｃｒ3 Ｃ2 の含有量
は２０〜９０％、溶射膜厚は２００〜１５００μｍとし
た。また、カロライズ層の厚さは実施例２の経験から膜
の剥離を考えると最大値としては６００μｍ、耐食性を
考えると最小値としては１０μｍ程度が望ましい。
例２のカロライズ処理を実施することにより、実施例１
の溶射膜の微細な気孔を埋めることができるため、気孔
をとおしての腐食性の灰及びガスの侵入を抑制でき、耐
食性がさらに向上する。そこで、この手法で作製した試
験片を用い、実施例１及び実施例２と同様の試験条件で
腐食試験及び熱サイクル試験を実施した。ここで溶射材
の組成は実施例１で述べたように、Ｃｒ3 Ｃ2 の含有量
は２０〜９０％、溶射膜厚は２００〜１５００μｍとし
た。また、カロライズ層の厚さは実施例２の経験から膜
の剥離を考えると最大値としては６００μｍ、耐食性を
考えると最小値としては１０μｍ程度が望ましい。
【００２１】表４に熱サイクル試験結果を、図３に腐食
試験結果を示す。なお、試験条件は実施例１及び実施例
２と同様である。この結果、実施例１の溶射膜よりも膜
への腐食性物質の浸透が抑えられるため、耐食性は向上
した。比較材１及び比較材III については耐食性及び剥
離性についても良好であるが、カロライズ処理の効果が
十分に発揮できない（未処理材と変わらない）ため、カ
ロライズ処理としては最低１００μｍは必要である。使
用する母材は実施例１で述べたようにＮｉ基の合金（そ
の他の成分はＣｒ及びＦｅ）ならば問題ない。
試験結果を示す。なお、試験条件は実施例１及び実施例
２と同様である。この結果、実施例１の溶射膜よりも膜
への腐食性物質の浸透が抑えられるため、耐食性は向上
した。比較材１及び比較材III については耐食性及び剥
離性についても良好であるが、カロライズ処理の効果が
十分に発揮できない（未処理材と変わらない）ため、カ
ロライズ処理としては最低１００μｍは必要である。使
用する母材は実施例１で述べたようにＮｉ基の合金（そ
の他の成分はＣｒ及びＦｅ）ならば問題ない。
【００２２】
【表４】
【００２３】上述のとおり実施例１の溶射膜にカロライ
ズ処理を実施することで、耐食性が向上し、信頼性の高
い燃焼装置を提供できる。
ズ処理を実施することで、耐食性が向上し、信頼性の高
い燃焼装置を提供できる。
【００２４】
【発明の効果】本発明により、高温耐食性燃焼装置用材
料が提供でき、その工業的効果は顕著なものがある。
料が提供でき、その工業的効果は顕著なものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１発明材の一実施例（比較材を含む）の腐食
試験結果を示す図表。
試験結果を示す図表。
【図２】第２発明材の一実施例（比較材を含む）の腐食
試験結果を示す図表。
試験結果を示す図表。
【図３】第３発明材の一実施例（比較材を含む）の腐食
試験結果を示す図表。
試験結果を示す図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 一二 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 須藤 隆之 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内
Claims (3)
- 【請求項１】 母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒ
ＡｌＹ合金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％にな
るように混合した溶射材を溶射してなることを特徴とす
る高温耐食性燃焼装置用材料。 - 【請求項２】 母材であるＮｉ基合金に、カロライズ処
理を施してなることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用
材料。 - 【請求項３】 母材であるＮｉ基合金に、ＣｏＮｉＣｒ
ＡｌＹ合金に対してＣｒ3 Ｃ2 が２０〜９０ｗｔ％にな
るように混合した溶射材を溶射した後、カロライズ処理
を施してなることを特徴とする高温耐食性燃焼装置用材
料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9243600A JPH1180920A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 高温耐食性燃焼装置用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9243600A JPH1180920A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 高温耐食性燃焼装置用材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1180920A true JPH1180920A (ja) | 1999-03-26 |
Family
ID=17106233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9243600A Pending JPH1180920A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 高温耐食性燃焼装置用材料 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH1180920A (ja) |
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1997
- 1997-09-09 JP JP9243600A patent/JPH1180920A/ja active Pending
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