JPH1110309A - ダイカストマシンの射出力制御方法 - Google Patents
ダイカストマシンの射出力制御方法Info
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- JPH1110309A JPH1110309A JP16430397A JP16430397A JPH1110309A JP H1110309 A JPH1110309 A JP H1110309A JP 16430397 A JP16430397 A JP 16430397A JP 16430397 A JP16430397 A JP 16430397A JP H1110309 A JPH1110309 A JP H1110309A
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- pressure
- injection
- stop valve
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 極めて簡便容易な方法によって、金属溶湯に
与えるメタル圧の調整範囲を任意の範囲に変更すること
ができ、マシンの汎用性を拡大することのできるダイカ
ストマシンの射出力制御方法を提供する。 【解決手段】 ピストン式アキュムレータとガスアキュ
ムレータをストップバルブを中間に介在させたうえ直列
に接続してなるアキュムレータを射出シリンダのヘッド
側に接続して、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属
溶湯を金型キャビティ内へ射出充填するダイカストマシ
ンの射出力制御方法であって、射出中に金属溶湯に与え
るべきメタル圧を高圧にしたいときには、前記ストップ
バルブを連通状態として該ピストン式アキュムレータの
ヘッド側の体積を増大し、射出中に金属溶湯に与えるべ
きメタル圧を低圧にしたいときには、前記ストップバル
ブを閉止状態として該ピストン式アキュムレータのヘッ
ド側の体積を減少するようにした。
与えるメタル圧の調整範囲を任意の範囲に変更すること
ができ、マシンの汎用性を拡大することのできるダイカ
ストマシンの射出力制御方法を提供する。 【解決手段】 ピストン式アキュムレータとガスアキュ
ムレータをストップバルブを中間に介在させたうえ直列
に接続してなるアキュムレータを射出シリンダのヘッド
側に接続して、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属
溶湯を金型キャビティ内へ射出充填するダイカストマシ
ンの射出力制御方法であって、射出中に金属溶湯に与え
るべきメタル圧を高圧にしたいときには、前記ストップ
バルブを連通状態として該ピストン式アキュムレータの
ヘッド側の体積を増大し、射出中に金属溶湯に与えるべ
きメタル圧を低圧にしたいときには、前記ストップバル
ブを閉止状態として該ピストン式アキュムレータのヘッ
ド側の体積を減少するようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ダイカストマシン
の射出力制御方法に係り、特に、金属溶湯に与えるべき
所望のメタル圧が、射出シリンダの仕様やプランジャチ
ップ径等で定まるメタル圧調整範囲を逸脱する場合に、
簡便容易にメタル圧調整範囲を変更することの出来るダ
イカストマシンの射出力制御方法に関する。
の射出力制御方法に係り、特に、金属溶湯に与えるべき
所望のメタル圧が、射出シリンダの仕様やプランジャチ
ップ径等で定まるメタル圧調整範囲を逸脱する場合に、
簡便容易にメタル圧調整範囲を変更することの出来るダ
イカストマシンの射出力制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のダイカストマシンの射出装置で
は、金型キャビティ内に鋳込む金属溶湯のメタル圧を調
整するために、射出力を調整する機能を保有させてい
る。しかしながら、最近では、成形品の高品質への要求
が高度化し、成形品の鋳巣を除去するためにメタル圧を
高圧にするケースが増えるばかりでなく、たとえば、Ｏ
Ａフロア等の薄肉大型品のように、低い圧力まで下げて
鋳造する場合もあり、同一のダイカストマシンでメタル
圧の使用する圧力範囲が広範囲になってきており、今迄
のメタル圧調整範囲では、全圧力領域をカバー出来なく
なってきた。
は、金型キャビティ内に鋳込む金属溶湯のメタル圧を調
整するために、射出力を調整する機能を保有させてい
る。しかしながら、最近では、成形品の高品質への要求
が高度化し、成形品の鋳巣を除去するためにメタル圧を
高圧にするケースが増えるばかりでなく、たとえば、Ｏ
Ａフロア等の薄肉大型品のように、低い圧力まで下げて
鋳造する場合もあり、同一のダイカストマシンでメタル
圧の使用する圧力範囲が広範囲になってきており、今迄
のメタル圧調整範囲では、全圧力領域をカバー出来なく
なってきた。
【０００３】そこで、図４に示すように、ピストン式ア
キュムレータ１０Ａとガスボトル１０ｂで形成されたガ
スアキュムレータ１０Ｂとを直列に繋いだアキュムレー
タ１０を使用して射出シリンダ８に接続して、金属溶湯
へ与えるメタル圧の調整範囲を拡げる試みがなされるよ
うになってきた。
キュムレータ１０Ａとガスボトル１０ｂで形成されたガ
スアキュムレータ１０Ｂとを直列に繋いだアキュムレー
タ１０を使用して射出シリンダ８に接続して、金属溶湯
へ与えるメタル圧の調整範囲を拡げる試みがなされるよ
うになってきた。
【０００４】この場合に、射出前進力Ｆｈは、π／４・
Ｄ2 ・Ｐｈ（Ｄは射出シリンダの内径、Ｐｈはヘッド側
圧力）であるのに対して、後退力である射出制限力Ｆｒ
はπ／４・（Ｄ2 −ｄ2 ）・Ｐｒ（ｄは射出ピストンの
直径、Ｐｒはロッド側圧力）であるから、金属溶湯に加
わるメタル圧Ｐｍは、射出力Ｆ＝Ｆｈ−Ｆｒを考慮する
と、次式のようになる。 Ｐｍ＝Ｆ／（π／４）・ｄｍ2 ・・・・・・・・・ ＝Ｄ2 ／ｄｍ2 ・Ｐｈ−（Ｄ2 −ｄ2 ）／ｄｍ2 ・Ｐｈ ここで、ｄｍはプランジャチップ直径である。
Ｄ2 ・Ｐｈ（Ｄは射出シリンダの内径、Ｐｈはヘッド側
圧力）であるのに対して、後退力である射出制限力Ｆｒ
はπ／４・（Ｄ2 −ｄ2 ）・Ｐｒ（ｄは射出ピストンの
直径、Ｐｒはロッド側圧力）であるから、金属溶湯に加
わるメタル圧Ｐｍは、射出力Ｆ＝Ｆｈ−Ｆｒを考慮する
と、次式のようになる。 Ｐｍ＝Ｆ／（π／４）・ｄｍ2 ・・・・・・・・・ ＝Ｄ2 ／ｄｍ2 ・Ｐｈ−（Ｄ2 −ｄ2 ）／ｄｍ2 ・Ｐｈ ここで、ｄｍはプランジャチップ直径である。
【０００５】式の中で、射出シリンダ内径Ｄ、射出ピ
ストン径ｄ、チップ径ｄｍは、いずれも機械仕様により
定まる定数であり、変更できるのは、シリンダヘッド圧
Ｐｈとシリンダロッド圧Ｐｍであり、通常は、図４のロ
ッド圧調整弁３０を操作して、Ｐｒを変更することによ
り、メタル圧Ｐｍを変更していた。
ストン径ｄ、チップ径ｄｍは、いずれも機械仕様により
定まる定数であり、変更できるのは、シリンダヘッド圧
Ｐｈとシリンダロッド圧Ｐｍであり、通常は、図４のロ
ッド圧調整弁３０を操作して、Ｐｒを変更することによ
り、メタル圧Ｐｍを変更していた。
【０００６】その実例を示すと、たとえば、３５０ＴＯ
Ｎダイカストマシンの例で言うと、Ｄ＝１８０ｍｍ、ｄ
＝１２０ｍｍ、ｄｍ＝７０ｍｍ、Ｐｈ＝１３２ｋｇｆ／
ｃｍ2 としたとき、メタル圧Ｐｍは、下式となる。 Ｐｍ＝８７３−３．６７・Ｐｒ ・・・・・・・ 一方、ロッド圧Ｐｒの調整範囲は、Ｐｒ＝０〜１３２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 であるから、その結果、メタル圧の調整範
囲は、Ｐｍ＝３８９〜８７３ｋｇｆ／ｃｍ2 となり、生
産上の都合により、メタル圧Ｐｍを３００ｋｇｆ／ｃｍ
2 にしたい場合、調整範囲を下回るので、現状のままで
は、出来ないこととなる。これを解決するために、ピス
トンＡＣＣ１０ＡおよびガスＡＣＣ１０Ｂ内のガスを抜
き、かつ、ＡＣＣチャージ圧を低く変更し、充填完了時
のヘッド圧Ｐｈを下げる（ただし、ＡＣＣ容量が十分大
きい場合、ＡＣＣチャージ圧のみを変更するだけで対応
可能であるが、非常に大きなＡＣＣを必要とし、コスト
高となる）。
Ｎダイカストマシンの例で言うと、Ｄ＝１８０ｍｍ、ｄ
＝１２０ｍｍ、ｄｍ＝７０ｍｍ、Ｐｈ＝１３２ｋｇｆ／
ｃｍ2 としたとき、メタル圧Ｐｍは、下式となる。 Ｐｍ＝８７３−３．６７・Ｐｒ ・・・・・・・ 一方、ロッド圧Ｐｒの調整範囲は、Ｐｒ＝０〜１３２ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 であるから、その結果、メタル圧の調整範
囲は、Ｐｍ＝３８９〜８７３ｋｇｆ／ｃｍ2 となり、生
産上の都合により、メタル圧Ｐｍを３００ｋｇｆ／ｃｍ
2 にしたい場合、調整範囲を下回るので、現状のままで
は、出来ないこととなる。これを解決するために、ピス
トンＡＣＣ１０ＡおよびガスＡＣＣ１０Ｂ内のガスを抜
き、かつ、ＡＣＣチャージ圧を低く変更し、充填完了時
のヘッド圧Ｐｈを下げる（ただし、ＡＣＣ容量が十分大
きい場合、ＡＣＣチャージ圧のみを変更するだけで対応
可能であるが、非常に大きなＡＣＣを必要とし、コスト
高となる）。
【０００７】３５０ＴＯＮダイカストマシンの場合、通
常、チャージ完了圧が１５５ｋｇｆ／ｃｍ2 で、充填完
了時のヘッド圧Ｐｈは、１３２ｋｇｆ／ｃｍ2 となる
が、このチャージ完了圧を１１０ｋｇｆ／ｃｍ2 に変更
すれば、充填完了時のヘッド圧Ｐｈは９４ｋｇｆ／ｃｍ
2 となる。この場合、メタル圧Ｐｍは、下式となる。 Ｐｍ＝６７４−３．６７・Ｐｒ ・・・・・・・ したがって、メタル圧Ｐｍを３００ｋｇｆ／ｃｍ2 にす
るためには、式より、Ｐｒ＝８８ｋｇｆ／ｃｍ2 とな
り、成形品製品がＯＡフロアの場合のメタル圧Ｐｍが３
００ｋｇｆ／ｃｍ2 となる条件で鋳造が可能になる。
常、チャージ完了圧が１５５ｋｇｆ／ｃｍ2 で、充填完
了時のヘッド圧Ｐｈは、１３２ｋｇｆ／ｃｍ2 となる
が、このチャージ完了圧を１１０ｋｇｆ／ｃｍ2 に変更
すれば、充填完了時のヘッド圧Ｐｈは９４ｋｇｆ／ｃｍ
2 となる。この場合、メタル圧Ｐｍは、下式となる。 Ｐｍ＝６７４−３．６７・Ｐｒ ・・・・・・・ したがって、メタル圧Ｐｍを３００ｋｇｆ／ｃｍ2 にす
るためには、式より、Ｐｒ＝８８ｋｇｆ／ｃｍ2 とな
り、成形品製品がＯＡフロアの場合のメタル圧Ｐｍが３
００ｋｇｆ／ｃｍ2 となる条件で鋳造が可能になる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
方法によれば、低いメタル圧の鋳造の都度、ピストンＡ
ＣＣおよびガスボトル内のガス抜きが行なわれ、逆に高
いメタル圧の鋳造に復帰するとき、毎回、ガスの補充を
行なう必要であり、操作が煩雑であるばかりでなく、ガ
ス使用量が増大するなど省エネルギの観点から問題があ
った。
方法によれば、低いメタル圧の鋳造の都度、ピストンＡ
ＣＣおよびガスボトル内のガス抜きが行なわれ、逆に高
いメタル圧の鋳造に復帰するとき、毎回、ガスの補充を
行なう必要であり、操作が煩雑であるばかりでなく、ガ
ス使用量が増大するなど省エネルギの観点から問題があ
った。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以上のような課題を解決
するために、本発明においては、第１の発明では、ピス
トン式アキュムレータとガスアキュムレータをストップ
バルブを中間に介在させたうえ直列に接続してなるアキ
ュムレータを射出シリンダのヘッド側に接続して、射出
シリンダの前進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビテ
ィ内へ射出充填するダイカストマシンの射出力制御方法
であって、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を高
圧にしたいときには、前記ストップバルブを連通状態と
して該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積を増
大し、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を低圧に
したいときには、前記ストップバルブを閉止状態として
該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積を減少す
るようにした。
するために、本発明においては、第１の発明では、ピス
トン式アキュムレータとガスアキュムレータをストップ
バルブを中間に介在させたうえ直列に接続してなるアキ
ュムレータを射出シリンダのヘッド側に接続して、射出
シリンダの前進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビテ
ィ内へ射出充填するダイカストマシンの射出力制御方法
であって、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を高
圧にしたいときには、前記ストップバルブを連通状態と
して該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積を増
大し、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を低圧に
したいときには、前記ストップバルブを閉止状態として
該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積を減少す
るようにした。
【００１０】また、第２の発明では、ピストン式アキュ
ムレータとガスアキュムレータをストップバルブを中間
に介在させたうえ直列に接続してなるアキュムレータを
射出シリンダのヘッド側に接続して、射出シリンダの前
進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビティ内へ射出充
填するダイカストマシンの射出力制御方法であって、射
出中の金属溶湯に与えるべき所望のメタル圧が、射出シ
リンダのシリンダ径、ロッド径、ヘッド圧、ロッド圧お
よびプランジャチップ径等で決まるメタル圧の調整範囲
を下回る場合に、前記ストップバルブを閉じて前記ピス
トン式アキュムレータのヘッド側体積を減少させること
により、前記メタル圧の調整範囲の下限値を該所望メタ
ル圧以下とした。
ムレータとガスアキュムレータをストップバルブを中間
に介在させたうえ直列に接続してなるアキュムレータを
射出シリンダのヘッド側に接続して、射出シリンダの前
進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビティ内へ射出充
填するダイカストマシンの射出力制御方法であって、射
出中の金属溶湯に与えるべき所望のメタル圧が、射出シ
リンダのシリンダ径、ロッド径、ヘッド圧、ロッド圧お
よびプランジャチップ径等で決まるメタル圧の調整範囲
を下回る場合に、前記ストップバルブを閉じて前記ピス
トン式アキュムレータのヘッド側体積を減少させること
により、前記メタル圧の調整範囲の下限値を該所望メタ
ル圧以下とした。
【００１１】さらに、第３の発明では、単一のピストン
式アキュムレータと複数個のガス式アキュムレータの組
合せとし、複数個のガスアキュムレータは同一容量（同
一仕様）とするか、あるいは、異なる容量のものとし、
中間にストップバルブを介在させて接続した。
式アキュムレータと複数個のガス式アキュムレータの組
合せとし、複数個のガスアキュムレータは同一容量（同
一仕様）とするか、あるいは、異なる容量のものとし、
中間にストップバルブを介在させて接続した。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明においては、第１の発明で
は、ピストン式アキュムレータとガスアキュムレータを
ストップバルブを中間に介在させたうえ直列に接続して
なるアキュムレータを射出シリンダのヘッド側に接続し
て、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属溶湯を金型
キャビティ内へ射出充填するダイカストマシンの射出力
制御方法であって、射出中に金属溶湯に与えるべきメタ
ル圧を高圧にしたいときには、前記ストップバルブを連
通状態として該ピストン式アキュムレータのヘッド側の
体積を増大し、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧
を低圧にしたいときには、前記ストップバルブを閉止状
態として該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積
を減少するようにしたため、ガス抜きやガス補充をする
ことなく、単なるストップバルブの開閉操作のみでメタ
ル圧の調整範囲の変更が可能になる。
は、ピストン式アキュムレータとガスアキュムレータを
ストップバルブを中間に介在させたうえ直列に接続して
なるアキュムレータを射出シリンダのヘッド側に接続し
て、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属溶湯を金型
キャビティ内へ射出充填するダイカストマシンの射出力
制御方法であって、射出中に金属溶湯に与えるべきメタ
ル圧を高圧にしたいときには、前記ストップバルブを連
通状態として該ピストン式アキュムレータのヘッド側の
体積を増大し、射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧
を低圧にしたいときには、前記ストップバルブを閉止状
態として該ピストン式アキュムレータのヘッド側の体積
を減少するようにしたため、ガス抜きやガス補充をする
ことなく、単なるストップバルブの開閉操作のみでメタ
ル圧の調整範囲の変更が可能になる。
【００１３】また、第２の発明では、ピストン式アキュ
ムレータとガスアキュムレータをストップバルブを中間
に介在させたうえ直列に接続してなるアキュムレータを
射出シリンダのヘッド側に接続して、射出シリンダの前
進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビティ内へ射出充
填するダイカストマシンの射出力制御方法であって、射
出中の金属溶湯に与えるべき所望のメタル圧が、射出シ
リンダのシリンダ径、ロッド径、ヘッド圧、ロッド圧お
よびプランジャチップ径等で決まるメタル圧の調整範囲
を下回る場合に、前記ストップバルブを閉じて前記ピス
トン式アキュムレータのヘッド側体積を減少させること
により、前記メタル圧の調整範囲の下限値を該所望メタ
ル圧以下としたため、簡便容易に、メタル圧調整範囲の
下限値を低下することができ、メタル圧の低い鋳造作業
が可能となる。
ムレータとガスアキュムレータをストップバルブを中間
に介在させたうえ直列に接続してなるアキュムレータを
射出シリンダのヘッド側に接続して、射出シリンダの前
進力を制御しつつ金属溶湯を金型キャビティ内へ射出充
填するダイカストマシンの射出力制御方法であって、射
出中の金属溶湯に与えるべき所望のメタル圧が、射出シ
リンダのシリンダ径、ロッド径、ヘッド圧、ロッド圧お
よびプランジャチップ径等で決まるメタル圧の調整範囲
を下回る場合に、前記ストップバルブを閉じて前記ピス
トン式アキュムレータのヘッド側体積を減少させること
により、前記メタル圧の調整範囲の下限値を該所望メタ
ル圧以下としたため、簡便容易に、メタル圧調整範囲の
下限値を低下することができ、メタル圧の低い鋳造作業
が可能となる。
【００１４】第３の発明では、単一のピストン式アキュ
ムレータと複数個のガス式アキュムレータの組合せと
し、複数個のガスアキュムレータは同一容量（同一仕
様）とするか、あるいは、異なる容量のものとし、中間
にストップバルブを介在させて接続したため、各ストッ
プバルブの開閉を任意に選択することにより、アキュム
レータ全体のガス体積の選択領域が大きく拡大され、メ
タル圧の調整範囲がさらに広範囲に選択できる。
ムレータと複数個のガス式アキュムレータの組合せと
し、複数個のガスアキュムレータは同一容量（同一仕
様）とするか、あるいは、異なる容量のものとし、中間
にストップバルブを介在させて接続したため、各ストッ
プバルブの開閉を任意に選択することにより、アキュム
レータ全体のガス体積の選択領域が大きく拡大され、メ
タル圧の調整範囲がさらに広範囲に選択できる。
【００１５】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例の詳細に
ついて説明する。図１〜図３は本発明の実施例に係り、
図１はダイカストマシンの射出装置の構成図、図２はア
キュムレータ圧力と射出前進ストロークとの相関を示す
グラフ、図３は他の実施例を示すアキュムレータの構成
図である。
ついて説明する。図１〜図３は本発明の実施例に係り、
図１はダイカストマシンの射出装置の構成図、図２はア
キュムレータ圧力と射出前進ストロークとの相関を示す
グラフ、図３は他の実施例を示すアキュムレータの構成
図である。
【００１６】図１に示すように、ダイカストマシン１の
射出装置を構成する射出シリンダ８のヘッド側には、ピ
ストン式アキュムレータ１０Ａとガスボトル１０ｂで形
成されたガスアキュムレータ１０Ｂとが直列に接続され
てなるアキュムレータ１０が接続され、ピストン式アキ
ュムレータ１０Ａとガスアキュムレータ１０Ｂとの間に
はストップバルブ２０が配設される。射出シリンダ８の
射出ピストン６は、図３と同様に、カップリング５を介
して射出スリーブ３内を摺動して進退動するプランジャ
チップ４と連接され一体的に前後進し、供給口３ａより
射出スリーブ３内に収納された金属溶湯を金型２の金型
キャビティ（図示せず）内に射出充填する。
射出装置を構成する射出シリンダ８のヘッド側には、ピ
ストン式アキュムレータ１０Ａとガスボトル１０ｂで形
成されたガスアキュムレータ１０Ｂとが直列に接続され
てなるアキュムレータ１０が接続され、ピストン式アキ
ュムレータ１０Ａとガスアキュムレータ１０Ｂとの間に
はストップバルブ２０が配設される。射出シリンダ８の
射出ピストン６は、図３と同様に、カップリング５を介
して射出スリーブ３内を摺動して進退動するプランジャ
チップ４と連接され一体的に前後進し、供給口３ａより
射出スリーブ３内に収納された金属溶湯を金型２の金型
キャビティ（図示せず）内に射出充填する。
【００１７】このように構成されたダイカストマシン１
において、 Ｐ1 ：アキュムレータ・チャージ圧（ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｖ1 ：アキュムレータ・チャージ完了時のガス体積（リ
ットル） Ｐｈ：充填完了時の射出シリンダ・ヘッド圧 Ｖｈ：射出充填完了時のガス体積（リットル） ΔＶ：射出中にアキュムレータより吐出したガス体積
（リットル） ｋ ：ポリトロープ指数 とすると、充填完了時の射出シリンダ・ヘッド圧Ｐｈ
は、次式となる。 Ｐｈ＝（Ｖ1 ／Ｖｈ）k ・Ｐ1 ・・・・・・・・ Ｖｈ＝Ｖ1 ＋ΔＶであることを考慮して、 Ｐｈ＝〔１／（１＋ΔＶ／Ｖ1 ）〕k ・Ｐ1 ・・・・ 式を考察すると、ΔＶ、ｋは定数であり、変更できる
のは、Ｐ1 、Ｖ1 である。
において、 Ｐ1 ：アキュムレータ・チャージ圧（ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｖ1 ：アキュムレータ・チャージ完了時のガス体積（リ
ットル） Ｐｈ：充填完了時の射出シリンダ・ヘッド圧 Ｖｈ：射出充填完了時のガス体積（リットル） ΔＶ：射出中にアキュムレータより吐出したガス体積
（リットル） ｋ ：ポリトロープ指数 とすると、充填完了時の射出シリンダ・ヘッド圧Ｐｈ
は、次式となる。 Ｐｈ＝（Ｖ1 ／Ｖｈ）k ・Ｐ1 ・・・・・・・・ Ｖｈ＝Ｖ1 ＋ΔＶであることを考慮して、 Ｐｈ＝〔１／（１＋ΔＶ／Ｖ1 ）〕k ・Ｐ1 ・・・・ 式を考察すると、ΔＶ、ｋは定数であり、変更できる
のは、Ｐ1 、Ｖ1 である。
【００１８】この２つの変更要素Ｐ1 、Ｖ1 のうち、ア
キュムレータ１０のガス抜きをしたり、逆にガス補充を
したりして、アキュムレータ・チャージ圧Ｐ1 を変更す
る方法が、従来技術で述べた方法である。
キュムレータ１０のガス抜きをしたり、逆にガス補充を
したりして、アキュムレータ・チャージ圧Ｐ1 を変更す
る方法が、従来技術で述べた方法である。
【００１９】一方、本発明の方法は、アキュムレータ・
チャージ完了時のガス体積Ｖ1 を変更する方法であり、
そのための最も簡便な方法として、ピストン式アキュム
レータ１０Ａとガスアキュムレータ１０Ｂの間にストッ
プバルブ２０を設けて、このストップバルブ２０を閉止
することによって、今までピストン式アキュムレータ１
０Ａのガス室の容積ｖ1 とガスボトル１０ｂの容積ｖ2
との和であったガス体積Ｖ1 を、ピストン式アキュムレ
ータ１０Ａのガス室の容積ｖ1 のみに減少させることで
目的を達成するようにした。
チャージ完了時のガス体積Ｖ1 を変更する方法であり、
そのための最も簡便な方法として、ピストン式アキュム
レータ１０Ａとガスアキュムレータ１０Ｂの間にストッ
プバルブ２０を設けて、このストップバルブ２０を閉止
することによって、今までピストン式アキュムレータ１
０Ａのガス室の容積ｖ1 とガスボトル１０ｂの容積ｖ2
との和であったガス体積Ｖ1 を、ピストン式アキュムレ
ータ１０Ａのガス室の容積ｖ1 のみに減少させることで
目的を達成するようにした。
【００２０】すなわち、式で、Ｖ1 を小さくすると、
Δ／Ｖ1 は大きくなり、式の中に〔 〕内の分母が大
きくなる結果、〔 〕内が小さくなり、充填完了時の射
出シリンダ・ヘッド圧Ｐｈが小さくなる。したがって、
図２に示すように、ＡＣＣチャージ完了圧が一定（例示
では、１５５Ｋ、Ｋ＝ｋｇｆ／ｃｍ2 ））であっても、
実際射出出力発生時の圧力、すなわち、射出シリンダの
ヘッド圧はストップバルブ２０を閉めることで、充填完
了時には閉めないとき１３５Ｋであるものが、１００Ｋ
に低下することになる。
Δ／Ｖ1 は大きくなり、式の中に〔 〕内の分母が大
きくなる結果、〔 〕内が小さくなり、充填完了時の射
出シリンダ・ヘッド圧Ｐｈが小さくなる。したがって、
図２に示すように、ＡＣＣチャージ完了圧が一定（例示
では、１５５Ｋ、Ｋ＝ｋｇｆ／ｃｍ2 ））であっても、
実際射出出力発生時の圧力、すなわち、射出シリンダの
ヘッド圧はストップバルブ２０を閉めることで、充填完
了時には閉めないとき１３５Ｋであるものが、１００Ｋ
に低下することになる。
【００２１】このように、ピストン式アキュムレータ１
０Ａに残るガス体積ｖ1 とガスボトル１０ｂのガス体積
ｖ2 の比率を選択すれば、調整幅を最適に決定できる。
３５０ＴＯＮダイカストマシンの場合、Ｎモード（スト
ップバルブ開）の場合、背圧（ロッド側圧）Ｐｒを９８
Ｋとすれば、メタル圧３００Ｋが得られる。
０Ａに残るガス体積ｖ1 とガスボトル１０ｂのガス体積
ｖ2 の比率を選択すれば、調整幅を最適に決定できる。
３５０ＴＯＮダイカストマシンの場合、Ｎモード（スト
ップバルブ開）の場合、背圧（ロッド側圧）Ｐｒを９８
Ｋとすれば、メタル圧３００Ｋが得られる。
【００２２】図３は、本発明の他の実施例を示すアキュ
ムレータの構成図であり、図３（ａ）は、単一のピスト
ン式アキュムレータ１０Ａに対して、複数個の同一容量
のガスアキュムレータ１０Ｂを連結したものであり、図
３（ｂ）は、複数個のガスアキュムレータ１０Ｂの容量
がそれぞれ異なるものが配置される。図３（ａ）、
（ｂ）いずれの場合も、ストップバルブ２０、２０、２
０、・・・・のすべて開放状態のアキュムレータ１０全
体のガス体積ｖ1 ＋ｖ2 ＋・・・に対して、各ストップ
バルブ２０の開閉を任意に選択することにより、選択後
のアキュムレータ１０全体のガス体積ｖx は、広範囲に
拡大されるから、これに伴ってメタル圧Ｐｍの調整範囲
を飛躍的に拡大される。
ムレータの構成図であり、図３（ａ）は、単一のピスト
ン式アキュムレータ１０Ａに対して、複数個の同一容量
のガスアキュムレータ１０Ｂを連結したものであり、図
３（ｂ）は、複数個のガスアキュムレータ１０Ｂの容量
がそれぞれ異なるものが配置される。図３（ａ）、
（ｂ）いずれの場合も、ストップバルブ２０、２０、２
０、・・・・のすべて開放状態のアキュムレータ１０全
体のガス体積ｖ1 ＋ｖ2 ＋・・・に対して、各ストップ
バルブ２０の開閉を任意に選択することにより、選択後
のアキュムレータ１０全体のガス体積ｖx は、広範囲に
拡大されるから、これに伴ってメタル圧Ｐｍの調整範囲
を飛躍的に拡大される。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法によ
れば、極めて簡便容易な方法によって、金属溶湯に与え
るメタル圧の調整範囲を任意の範囲に変更することがで
きるため、マシンの汎用性が拡大する。
れば、極めて簡便容易な方法によって、金属溶湯に与え
るメタル圧の調整範囲を任意の範囲に変更することがで
きるため、マシンの汎用性が拡大する。
【図１】本発明の実施例に係るダイカストマシンの射出
装置の構成図である。
装置の構成図である。
【図２】本発明の実施例に係るアキュムレータ圧力と射
出前進ストロークとの相関を示すグラフである。
出前進ストロークとの相関を示すグラフである。
【図３】本発明の他の実施例に係るアキュムレータの構
成図である。
成図である。
【図４】従来のダイカストマシンの射出装置の構成図で
ある。
ある。
１ ダイカストマシン ２ 金型 ３ 射出スリーブ ３ａ 供給口 ４ プランジャチップ ５ カップリング ６ 射出ピストン ８ 射出シリンダ １０ アキュムレータ（全体） １０Ａ ピストン式アキュムレータ １０Ｂ ガスアキュムレータ １０ｂ ガスボトル ２０ ストップバルブ ３０ ロッド圧調整弁 ４０ 逆止弁 Ｄ 射出シリンダ内径 ｄ 射出ピストン直径 ｄｍ プランジャチップ直径 Ｐ アキュムレータ圧力 Ｐｈ 射出シリンダ・ヘッド圧 Ｐｒ 射出シリンダ・ロッド圧 Ｐｍ メタル圧 Ｖ1 アキュムレータ・チャージ完了時のガス体積 Ｖｈ 射出充填完了時のガス体積 ΔＶ 射出中にアキュムレータより吐出したガス体積 ｖ1 ピストン式アキュムレータに残るガス体積 ｖ2 ガスボトルのガス体積 ｋ ポリトロープ指数
Claims (3)
- 【請求項１】 ピストン式アキュムレータとガスアキュ
ムレータをストップバルブを中間に介在させたうえ直列
に接続してなるアキュムレータを射出シリンダのヘッド
側に接続して、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属
溶湯を金型キャビティ内へ射出充填するダイカストマシ
ンの射出力制御方法であって、 射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を高圧にしたい
ときには、前記ストップバルブを連通状態として該ピス
トン式アキュムレータのヘッド側の体積を増大し、 射出中に金属溶湯に与えるべきメタル圧を低圧にしたい
ときには、前記ストップバルブを閉止状態として該ピス
トン式アキュムレータのヘッド側の体積を減少するよう
にしたダイカストマシンの射出力制御方法。 - 【請求項２】 ピストン式アキュムレータとガスアキュ
ムレータをストップバルブを中間に介在させたうえ直列
に接続してなるアキュムレータを射出シリンダのヘッド
側に接続して、射出シリンダの前進力を制御しつつ金属
溶湯を金型キャビティ内へ射出充填するダイカストマシ
ンの射出力制御方法であって、 射出中の金属溶湯に与えるべき所望のメタル圧が、射出
シリンダのシリンダ径、ロッド径、ヘッド圧、ロッド圧
およびプランジャチップ径等で決まるメタル圧の調整範
囲を下回る場合に、前記ストップバルブを閉じて前記ピ
ストン式アキュムレータのヘッド側体積を減少させるこ
とにより、前記メタル圧の調整範囲の下限値を該所望メ
タル圧以下としたダイカストマシンの射出力制御方法。 - 【請求項３】 アキュムレータは、１個のピストン式ア
キュムレータと同一容量、または、異なる容量の複数個
のガスアキュムレータとを組み合わせてストップバルブ
を中間に介在させたうえ連結させて形成した請求項１ま
たは請求項２記載のダイカストマシンの射出力制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16430397A JPH1110309A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ダイカストマシンの射出力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16430397A JPH1110309A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ダイカストマシンの射出力制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110309A true JPH1110309A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15790568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16430397A Pending JPH1110309A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ダイカストマシンの射出力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1110309A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008050659A1 (fr) * | 2006-10-25 | 2008-05-02 | Ube Machinery Corporation, Ltd. | Machine à coulée sous pression et procédé de coulage sous pression |
| JP2008105055A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Ube Machinery Corporation Ltd | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造法 |
| JP2009061458A (ja) * | 2007-09-04 | 2009-03-26 | Ube Machinery Corporation Ltd | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法 |
| JP2013014117A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Toyota Industries Corp | 射出装置 |
| JP2013075333A (ja) * | 2013-01-17 | 2013-04-25 | Ube Machinery Corporation Ltd | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法 |
| JP2020124741A (ja) * | 2019-02-06 | 2020-08-20 | 芝浦機械株式会社 | 射出装置およびダイカストマシン |
| JP2022187058A (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-19 | Ｕｂｅマシナリー株式会社 | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16430397A patent/JPH1110309A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US9266269B2 (en) | 2011-07-06 | 2016-02-23 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Injection apparatus |
| JP2013075333A (ja) * | 2013-01-17 | 2013-04-25 | Ube Machinery Corporation Ltd | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法 |
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| JP2022187058A (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-19 | Ｕｂｅマシナリー株式会社 | ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法 |
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