JP2008105055A - ダイカストマシン及びダイカスト鋳造法 - Google Patents

Abstract

【課題】サージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくする、ダイカストマシンを提供する。
【解決手段】ダイカストマシンは、製品を鋳造成形する金型と、金型に溶湯を射出するための射出シリンダ１０２と、射出シリンダを高圧で押圧するための油圧装置１０３とを具備する。油圧装置は、射出シリンダ１０２のピストン１３を押圧する作動油を射出シリンダに供給するピストンＡＣＣ２０と、射出シリンダ入口バルブ３１とを具備する。ピストンＡＣＣは、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ２２と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ２１とを具備する。
【選択図】図２

Description

本発明は、ダイカストマシン（鋳造機械）及びダイカスト鋳造法に係り、より特別には、高速射出用の金属ダイカストマシン及びダイカスト鋳造法に関する。

アルミニウム等の軽金属材料を使用して鋳造するダイカスト鋳造法及びダイカストマシン（鋳造機械）は、自動車産業、金型製造等の種々の分野で広く使用されている。このダイカスト鋳造法においては、注湯口からプランジャースリーブ内へ供給した金属の溶湯を、プランジャチップにより圧送して金型キャビティ（空洞）内に充填することにより、所定形状の製品を鋳造する。アルミニウム合金等の軽金属は、合成樹脂に比べて冷却時間が短いため、射出速度の高速化が重要になってきている。また、生産性の観点から射出速度の高速度化が要望されている。

図１に、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の図式的説明図を示す。後記する本発明の説明において、ダイカストマシン１００の構成は詳しく説明するので、ここでは必要な事項のみを説明する。軽金属用ダイカストマシン１００は通常、油圧式であり、作動油を射出シリンダ１０２のヘッド側に供給して、ピストンロッド４を駆動し、プランジャーロッド２を介してプランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯（１５）をプランジャーチップ１で押して、金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出して成形する。

最近のダイカストでは、高真空（５ｋＰａ程度）で金型内のガスを抜くことで、ガス巻込み巣を削除し、射出速度を早くし、充填時間を短縮して、内部に発生する引け巣を少なくすると、ダイカストでの鋳造品の機械的性質が著しく改善されることが報告されている。この場合の射出速度は、通常の２〜３ｍ／ｓｅｃに対し５〜７ｍ／ｓｅｃと約２．５倍になってくるが、実際の鋳造現場では、ここまで速度を上げると、射出充填完了時の衝撃で、アルミ（ＡＬ）溶湯内にサージ圧が発生し、その為、型締装置が負け、金型がわずかに開きバリが発生する（金型の隙間から噴出した溶湯が固まってバリとなる）。また、ひどい時には湯噴きが発生し、どちらにしても「生産の継続ができなくなる。」という問題が発生する。

従って、サージ圧を削減する種々の方法が従来提案されているが、これらの提案にはいずれも問題点が存在する。サージ圧は、図１で示す高速で走っている、プランジャーチップ１とプランジャーロッド２と射出カップリング３とピストンロッド４とピストンヘッド５の慣性力で発生するものと、高速でシリンダ６に流入してくる作動油の慣性で発生するものの複合として発生する。この射出速度及びサージ圧の時間（又は、射出ストローク）に対する変化のグラフを図１２に示している。図１２において、最初に現れる第１のサージ圧はプランジャーチップ１とプランジャーロッド２とピストンロッド４とピストンヘッド５によるものでバリ発生にはこのサージ圧が最も大きな影響を与える。

この第１のサージ圧を削減する方法としては基本的には、（１）運動体の重量を低減すること、（２）充填完了前で速度を下げること、が考えられる。この方法は現状ですでに実施されているが、その中で（２）の充填完了前で減速する方法として次の２通りの方法が取られている。多用されている方法は、（２−１）射出ストロークを検出し予定の位置に来た場合に油圧的にプランジャーチップ１（即ち、ピストンロッド４）にブレーキをかける方法であるが、プランジャースリーブ７の中に供給されるアルミ（ＡＬ）溶湯量がバラツク為（一般的に、プランジャースリーブ７に供給され貯められる溶湯量は、供給機構の精度的な事情からある程度のバラつきが存在する）、金型内への溶湯の射出の減速位置がバラつき、それが、鋳造品の湯境・湯皺発生等の品質欠陥を引き起こす原因となり、そういう欠陥に厳しい製品では大きな問題となってくる。即ち、射出ストローク（即ち、プランジャーチップ１の位置）を検出してブレーキを掛ける場合、スリーブ７内の溶湯量が多いと、溶湯圧力の上昇が速く、ブレーキが作動する前に早めにサージ圧が発生する（ブレーキタイミングが相対的に遅くなる）ため、溶湯漏れ、バリ発生が生じる。一方、スリーブ７内の溶湯量が少ないと、溶湯が十分金型キャビティ内に行きわたらない前に、ブレーキが作動する（ブレーキタイミングが相対的に早くなる）ため、溶湯不足の欠陥が生じる。

もう一つの方法は、（２−２）高速充填時の射出シリンダーのパワーを下げ、充填中に発生する型内湯流れ抵抗増大に対応させて自然に減速させる方法である。この場合は、湯量のバラつきの影響がなくなり、先に記載の（２−１）の方法における鋳造品の湯境・湯皺発生等の品質欠陥は起こらなくなる。しかし、次の問題がおこる。高速時のパワーを下げると高速立上り時間が伸びるため、高速速度が出なくなるという問題である。その例を図１４に点線で示す。図１５は、図１４のグラフを求めるテストに使用した装置の概要を示す。この装置は、図１に示すものと同様な、金型１０１と射出シリンダ１０２を具備しており、更に図２と同様に、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）、ガスボトル及び第７バルブと同様なバルブ３１等を具備する。図１４の例では、アキュムレータ（ＡＣＣ）の圧力を１４ＭＰａ（通常時圧力）から９ＭＰａに下げている。これにより、１４ＭＰａの時（実線）に、高速立上り時間が０．２から３．２ｍ／ｓｅｃに上がるのに１５ｍｓｅｃだったのが、９ＭＰａの時（点線）では、２２ｍｓｅｃと７ｍｓｅｃ伸びている。更に、この条件（９ＭＰａ）での鋳造テストではまだ大きいバリが発生した。しかし、これ以上圧力を下げると立上げ時間が伸び、高速速度が下がり湯廻り不良が出る為、実際の鋳造テストで折り合った条件である。９ＭＰａという条件に関しては、高速立上げと高速速度に影響がなければ、もっと高速射出出力を下げバリをなくす必要があり、鋳造テストにおいて、この圧力（即ち、パワー）を下げる方法では、十分満足出来る鋳造結果が得られなかった。

また、ダイカストマシンに関して、運動体の重量を低減する提案がなされている（例えば、特許文献２参照）が、本発明の提案を開示するものではない。また別の提案がなされている（特許文献１参照）が、この案では、上記に説明したように、プランジャースリーブ内に貯められた溶湯の量にバラツキがある場合等において、射出ロッドの減速開始位置に誤差が生じてしまうため、サージ圧の発生及び品質欠陥の発生を抑止することができない。

特開２００１−３００７１４号 特開２００４−２１６４３２号

本発明は、上述した事情に鑑みなされたもので、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法又はダイカストマシンにおいて、サージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくする、ダイカスト鋳造法及びそのためのダイカストマシン（鋳造機械）を提供することを目的とする。

本発明の請求項１に記載の形態のダイカストマシンは、上述した目的を達成するために、製品を鋳造成形する金型（１０１）と、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）とを具備する。油圧装置（１０３，２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）とを具備する。ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）が、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する。

この様に構成することにより、高速射出成形可能なダイカストマシン（鋳造機械）において、射出シリンダのピストンを高圧で始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、例え、金型のプランジャースリーブ内の溶湯の量にバラツキがあったとしても、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。

上記請求項１に記載の形態に従がう本発明の請求項２に記載の形態において、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）は、先ず高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する高圧の作動油圧力により押圧されて、高速射出速度で作動し、その後、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する作動油圧力が遮断されると共に、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の供給する低圧の作動油圧力により押圧されて作動する。
本形態によれば、射出シリンダのピストンを高圧で押圧し続けるのではなく、適当なタイミングで低圧の押圧力に切り替えることで、サージ圧の発生を削減できる。

上記請求項１又は２のいずれかに記載の形態に従がう本発明の請求項３に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）は、その中にガス室（２２７）と作動油室（２２８）を分離・形成し且つ該高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）内で往復動するＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）と、ＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）に固定されていて且つその作動油室側に伸張して高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）の作動油室側の端壁（２２６）を貫通して伸張する突起部（２２２）とを具備する。射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、その中にガス室（２１７）と作動油室（２１８）を分離・形成し且つ該射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）内で往復動するＡＣＣ−Ａピストン（２１１）を具備する。突起部（２２２）は、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）のガス室側端壁（２１６）を貫通して、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）のガス室（２１７）内に侵入して、ＡＣＣ−Ａピストン（２１１）に分離可能に接触して押圧することができる。

本形態によれば、上記のごとく特殊な構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を使用することにより、大型のバルブ及びチェック弁の開閉等で生じる高速立上げ時の速度の不連続性を回避し、連続性を確保できるので、より高品質な鋳造製品を生産できる。更に、特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）により、取り付けスペースをコンパクトに出来ることにより、コスト的にも優位性を発揮できる。

上記請求項３に記載の形態に従がう本発明の請求項４に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）と射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、一体で形成される。
本形態によれば、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）から射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）への切換をスムーズに実施できる構成を提供すると共に、高速立上用ピストンアキュムレータと射出用ピストンアキュムレータとにより構成されるピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）をコンパクトに形成できる。

上記請求項１から４に記載の形態のいずれか一項に従がう本発明の請求項５に記載の形態において、溶湯（１５）の射出成形後、金型内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備する。
本形態によれば、製品の良好な品質を確保可能な油圧装置の構成をより明確にする。

また、上記請求項１から５に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項６に記載の形態において、射出シリンダ入口バルブ（３１）は、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れの流量を調整可能である。
本形態によれば、射出速度を良好に制御可能な構成をより明確にする。

上記請求項１から６に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項７に記載の形態において、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備する。
本形態によれば、射出シリンダの射出制御のため、射出シリンダのピストンのストロークをストロークセンサで検出する構成をより明確にする。

上記請求項７に記載の形態に従がう本発明の請求項８に記載の形態において、ストロークセンサ（４６）により、溶湯（１５）の射出を制御する。
本形態によれば、射出シリンダのピストンのストロークをストロークセンサで検出することにより、射出シリンダに対する駆動（押圧）圧力の高圧／低圧切換等の制御を実施可能である。

また、上記請求項１から８に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項９に記載の形態において、油圧装置はポンプを更に具備する。ポンプは、射出シリンダ（１０２）及びピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）に作動油を供給可能である。
本形態によれば、本発明のダイカストマシンの油圧装置の構成をより明確にする。

また、上記請求項１から９に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項１０に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の初期状態の圧力は１４〜２１ＭＰａに設定されており、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の初期状態の圧力は５〜１２ＭＰａに設定される。
本形態によれば、高速立上用ピストンアキュムレータ及び射出用ピストンアキュムレータの初期設定圧力が明確化されるので、射出シリンダの駆動（押圧）制御の構成をより明確にする。

本発明の請求項１１に記載の形態のダイカスト鋳造法において使用されるダイカストマシン（１００）は、製品を鋳造成形する金型（１０１）と、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）とを具備する。油圧装置（１０３，２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）とを具備する。ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）は、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する。この様なダイカストマシンを使用するダイカスト鋳造法は、高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から射出シリンダ（１０２）に高圧の作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧し、溶湯を射出する高圧射出手順と、高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から射出シリンダ（１０２）への作動油を遮断すると共に射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）から射出シリンダ（１０２）に低圧の作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧し、溶湯の射出を継続する低圧射出手順とを具備することを特徴とする。

この様に構成することにより、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法において、射出シリンダのピストンを高圧で始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、例え、金型のプランジャースリーブ内の溶湯の量にバラツキがあったとしても、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。

上記請求項１１に記載の形態に従がう本発明の請求項１２に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）は、金型（１０１）内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備する。高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）と射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）による溶湯の射出の終了後、昇圧用アキュムレータ（２３）により、更に継続して溶湯を加圧する手順を更に具備する。
本形態によれば、溶湯の射出の終了後、昇圧用アキュムレータによって、継続して溶湯を加圧することにより、製品の良好な品質を確実に確保可能な方法の構成をより明確にする。

また、上記請求項１１又は１２に記載の形態に従がう本発明の請求項１３に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）がポンプを更に具備しており、高圧射出手順及び低圧射出手順の前に、ポンプから射出シリンダ（１０２）に作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を前進させる手順を更に具備する。
本形態によれば、射出成形の開始の前段階において、射出シリンダのピストンを所定の位置まで前進させる手順をより明確にする。

また、上記請求項１１から１３に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項１４に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備する。高圧射出手順と低圧射出手順は、ストロークセンサ（４６）が検知するピストン（１３）のストロークに基いて、それぞれ開始される。
本形態によれば、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークに基いて、高圧射出（高高速でのピストンの駆動）の開始と終了（即ち、低圧射出の開始）が実施される制御構成をより明確にする。

上記の本発明の説明において、カッコ（）内の記号又は数字は、以下に示す実施の形態との対応を示すために添付される。

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態のダイカストマシン（装置）を詳細に説明する。図１は既に説明したように、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２付近の部分の図式的説明図であり、本発明のダイカストマシン１００も同様な金型１０１及び射出シリンダ１０２を具備する。図２は、本発明に係るダイカストマシン１００の第１の実施の形態の系統図であり、図３〜９は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図である。図１１は、本発明の第１の実施の形態のダイカストマシン１００において使用される特殊なピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）２０の図式的断面説明図である。

まず図１を参照すると、本発明のダイカストマシン（鋳造装置）１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２が図式的に示されている。図１については、従来技術の説明で既に説明したが、ここでは、より詳しく説明する。図１のダイカストマシン１００は通常、アルミ等の軽金属の製品を鋳造する。ダイカストマシン（鋳造装置）１００は、金型１０１と、射出シリンダ１０２とを具備しており、金型１０１においては、対向する一対の固定プラテン１０と可動プラテン１１との間に固定金型８と可動金型９が設けられており、固定金型８と可動金型９は、図１に示すごとく係合することにより、その間にキャビティ（空洞）１２を形成し、キャビティ１２にアルミ（ＡＬ）溶湯１５が射出・充填されて鋳造成形品が製造される。アルミ溶湯１５を射出するために、射出シリンダ１０２が設けられており、固定プラテン１０にはアルミ溶湯１５が貯められるプランジャースリーブ７が設けられており、プランジャースリーブ７は、固定プラテン１０及び固定金型８を貫通して、キャビティ１２に流体連絡する。

本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、アルミ溶湯を射出するための油圧駆動の往復動ピストン／シリンダである。射出シリンダ１０２は、シリンダ６とピストン１３とを具備する。ピストン１３は図１に示すように、プランジャースリーブ７に係合する。ピストン１３は、図１において左端にピストンヘッド５を具備し、そのピストンヘッド５と一体化しているピストンロッド４に射出カップリング３でプランジャーロッド２が連結され、その先にプランジャーチップ１が取り付けられている。プランジャーチップ１は、プランジャースリーブ７内に嵌合し、プランジャースリーブ７内で往復動して、プランジャースリーブ７内のアルミ溶湯１５を圧送することにより、アルミ溶湯１５を射出する。本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、油圧式であるので、作動油をシリンダ６のヘッド側に供給して、ピストンヘッド５及びピストンロッド４を駆動し、ピストンロッド４やプランジャーロッド２等の慣性力を利用して、プランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯１５をプランジャーチップ１で押して、固定金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出して鋳造成形する。

図２は、射出シリンダ１０２を駆動する本発明の第１の実施の形態の油圧装置１０３の油圧回路を図解的に示す。シリンダ６のヘッド室１６Ｈの入り口側ラインには射出速度を制御する第７バルブ３１及び高速射出用に大流量を排出可能なピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０が設けられているが、本実施の形態では、このピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０が好適な構成を有することも特徴の１つである。ピストンＡＣＣ２０は、上下２部分に分かれており、上部にある高速立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ２２の中のピストン２２１はロッド部の突起部２２２を有しており、この突起部２２２は下部の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ２１のピストン２１１の上面を押している。上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２には圧力センサーＰｂ４４にて検知・管理される、高圧ガス（例えば１４ＭＰａ）が蓄圧されており、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１には圧力センサーＰａ４３にて検知・管理される、低圧ガス（例えば６ＭＰａ）が蓄圧されている。アキュムレータの容量にもよるが、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２内の高圧ガスの蓄圧圧力（特には、初期圧力）は、１４〜２１ＭＰａの範囲で、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１内の低圧ガスの蓄圧圧力（特には、初期圧力）は、５〜１２ＭＰａの範囲で設定されることが好ましい。

次に、本実施の形態の油圧装置１０３が具備する各バルブの機能を説明する。第１バルブ２４は、ポンプ圧供給口と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出低速前進用にシリンダ６のヘッド室１６Ｈに、ポンプ（図示されない）の圧油を導入する目的で設けられている。第２バルブ２５は、タンク４０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出後退用にシリンダ６のヘッド室１６Ｈの作動油をタンク４０に戻す目的で設けられている。第３バルブ２６は、ポンプ圧供給口と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出後退用にシリンダ６のロッド室１６Ｒにポンプ（図示されない）の圧油を導入する目的で設けられている。第４バルブ２７は、タンク４０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出前進用にシリンダ６のヘッド室１６Ｒの作動油をタンク４０に戻す目的で設けられている。第５バルブ２８は、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の作動油出口側に設置されて、上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２を高速時に下降スタートさせ、射出途中で停止する目的で設けられている。第６バルブ２９は、ピストンＡＣＣ２０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、ＡＣＣ（アキュムレータ）−（Ａ及びＢ）２１，２２の圧油を高速時にシリンダ６へ導入する目的で設けられている。第７バルブ３１は、第６バルブ２９と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出速度を制御する目的で設けられている。

第８バルブ３２は、ピストンＡＣＣ２０にポンプから圧油を供給する目的で設けられている。第９バルブ３３は、ガスボトルａ４１のガスを目的圧力まで圧縮する目的で設けられている。第１０バルブ３４は、ガスボトルｂ４２のガスを目的圧力まで圧縮する目的で設けられている。第８〜第１０バルブ３２，３３，３４は、ポンプ供給口とピストンＡＣＣ２０、ガスボトルａ４１、ガスボトルｂ４２との間にそれぞれ設置される。第１１バルブ３５は、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３からの油圧により、シリンダ６のシリンダヘッド室１６Ｈ内に予め設定された圧力の作動油を供給する目的で、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３と射出シリンダ１０２との間に設けられている。第１１バルブ３６の出口側（射出シリンダ側）には可変スピードコントローラ３６が設けられて、鋳造品を一定圧力で加圧（増圧）可能であると共に作動油流量（加圧速度）を調整可能であることが好ましい。ここで、第７バルブ３１はモータ駆動であることが好ましいが、油圧駆動、空圧駆動等の別のタイプであっても良い。第７バルブ３１以外の第１から第１１までのバルブは、電磁弁であることが好ましいが、別のタイプの弁であっても良い。図２は、好適な油圧回路を示している。

次に、油圧装置１０３の作動（従って、射出シリンダ１０２の作動）について説明する。
まず、使用前に第８バルブ３２をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）し上部及び下部のＡＣＣ２１，２２のピストンを上限まで押し上げておき、ガスボトルａ４１内のガスを第９バルブ３３をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）して目的の圧力（例えば６ＭＰａ）に加圧しておく。また、同じようにガスボトルｂ４２内のガスを、第１０バルブ３４をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）して目的の圧力（例えば１４ＭＰａ）に加圧しておく。ここで、ガスボトルａ４１内の目的の圧力は５〜１２ＭＰａで、ガスボトルｂ４２内の目的の圧力は１４〜２１ＭＰａに加圧されることが好ましい。

図３において、ピストン１３の低速走行時の装置の動作を作動油の流れで説明する。第１バルブ２４と第４バルブ２７を０Ｎする。次に、速度制御の第７バルブ３１をゆっくりと目的のピストン速度まで開けていく。ポンプ（図示されない）からの圧油は、第１バルブ２４から速度制御第７バルブ３１により制限された流量でシリンダ６のシリンダヘッド室１６Ｈに導入され、シリンダロッド室１６Ｒの作動油は第４バルブ２７からタンク４０に戻され、ピストンロッド４とプランジャーロッド２とプランジャーチップ１（ピストン１３）は低速で前進していく（図１３においてＴ０−Ｔ１間の状態）。

ピストン１３が前進して行き、ストロークセンサーＳａ４６で高速切り替え位置に来たことを検知すると（図１３のＴ１地点）、図３の状態から図４の状態へ油圧回路は切り替わる。図４において、第５バルブ２８と第６バルブ２９がＯＮし、速度制御第７バルブ３１が大きく開く。この時、上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、高圧（ここでは、例えば１４ＭＰａで始動）で下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のピストン２１１を押し下げ、シリンダ６のヘッド室１６Ｈに高圧油が供給され高出力で前進するため、非常に短いストロークで高高速値までピストン１３の速度を上昇させる。ストロークセンサーＳａ４６によりピストン１３のストロ−クを検知して、ピストン１３を５０〜１００ｍｍ程度前進させ、通常射出領域に入った位置で第５バルブ２８をＯＦＦする。この第５バルブ２８をＯＦＦするタイミングは、テストから得られ、良好な鋳造を得られるよう設定される。

その時の油圧回路の状態が図５に示される。上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２はその排出口が閉ざされる為、下降を停止し、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のみで射出動作が継続される。しかし、このピストンを動かすガス圧は低い（ガスボトルａ４１の低圧力、ここでは例えば約６ＭＰａ）為、アルミ（ＡＬ）溶湯１５は、金型内のキャビティ１２に流入しながら冷却されて粘度が上昇していく、ピストン１３はアルミ溶湯の抵抗とバランスして減速して行き、ショックの少ない状態でアルミ溶湯１５の充填が完了する。

本発明と従来例の相違について、特には、射出速度及びメタル圧に関して、図１２及び１３を参照して説明する。図１２及び図１３は、高速鋳造法における射出速度及びメタル圧Ｐｍ（金型におけるキャビティ内のアルミ溶湯の圧力）線図であり、横軸をストローク（ｍｍ）及び時間（ｍｓｅｃ）、縦軸を点線で表した射出速度（ｍ／ｓｅｃ）及び実線で表したメタル圧（ＭＰａ）としており、それぞれ従来例と本発明の場合に対応する。図１２の従来例では、射出シリンダのピストンの高圧立上が時間Ｔ１１に開始すると、射出速度（Ｖ）は、瞬時に上昇し、その時メタル圧は、一時的に上昇する。更に、ピストンは継続して高圧で押され続けるが、この従来例は、スリーブ７内の溶湯の量が多い場合であり、ピストンの押圧圧力を下げるタイミング（地点Ｔ１２）が相対的に遅れた場合である。タイミングが遅れると、図１２に示すごとく、Ｔ１２付近においてメタル圧が急激に上昇するサージ圧が発生する。このサージ圧がバリの発生や湯噴きを引き起こす。

一方、図１３の本発明の場合では、高圧立上及びその後の状態（Ｔ０からＴ２まで）は、従来例と同じであるが、地点Ｔ２において、ピストン１３を押圧する圧力の低圧への切換を行う。この地点Ｔ２では、メタル圧はまだ上昇せず、ピストンはその後、低圧で押されながら、ピストン自体の慣性力により前進するが、メタル圧Ｐｍが抵抗となり、ピストン１３の速度、即ち射出速度Ｖは徐々に低下する。ピストン速度は低下するが、ピストン１３は低圧で押され続けるので、更にピストン１３は前進し、地点Ｔ３付近からメタル圧Ｐｍが上昇し始め、最終的に所定のメタル圧に到達する。このように、本発明の場合は、サージ圧が発生せず、従ってバリの発生や湯噴きを引き起こし難い。

図６に示す油圧回路の状態において、溶湯１５のキャビィティへの充填完了後に、第１バルブ２４をＯＦＦし、第１１バルブ３５をＯＮし、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３により射出シリンダ１０２のピストンヘッド５を加圧し、予め設定されたメタル圧Ｐｍで成形品を加圧する。

図７では、継続して加圧しながら成形品のアルミ溶湯の凝固を待っている状態でのピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０への圧油チャージ状態を示す。第８バルブ３２をＯＮし（且つ、第５バルブ２８はＯＦＦの状態を保持したままで）ポンプ（図示されない）より圧油をピストンＡＣＣ２０の作動油室２１８，２２８に導入する。下部の射出用ピストンＡＣＣ２１の方が低圧なので先に下部のピストン２１１の方が上昇していく。ピストンＡＣＣ２０の下部のピストン２１１が上昇し、上部のピストン２２１の突起部２２２に当たった時点で、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２のチャージが開始する。その時の油圧回路の状態が図８に示される。

次に、図９の射出後退時の状態を説明する。第２バルブ２５と第３バルブ２６を０Ｎする。ポンプからの圧油は、第３バルブ２６からシリンダ６のロッド室１６Ｒに導入され、ロッド室１６Ｈの作動油は、第７バルブ３１と射出シリンダ１０２間にある分岐ラインを通りそのラインに設置された逆止弁を介して第２バルブ２５からタンク４０に戻され、ピストン１３、即ちピストンロッド４とプランジャーロッド２とプランジャーチップ１は後退していく（シリンダヘッド室１６Ｈの容積を減少させるように後退する）。

次に図１１を参照して、本発明の第１の実施の形態のピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０について説明する。図１１は、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０の図式的横断面図である。既に説明したように、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０は、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１とを具備しており、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２と下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１とは連結されている。これらの２つのアキュムレータ（ＡＣＣ）の連結部は、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の下部壁２２６と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１の上部壁２１６が接するように連結され、これらの壁２２６，２１６には、図１１に示されるように、中央に貫通孔２０２が設けられると共に、シール機構２０１が設けられる。
高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、ピストン２２１と、ピストン２２１の中心に下方向に取り付けられていて且つ好適には円柱棒状の突起部２２２とを具備する。突起部２２２は、貫通孔２０２及びシール機構２０１を摺動可能に貫通しており、シール機構２０１は、円柱棒状の突起部２２２をシールして、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の作動油室２２８と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のガス室２１７とを密封隔離する。

高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、上部のガス室２２７と下部の作動油室２２８とを具備しており、ガス室２２７と作動油室２２８とは、ピストン２２１により密封シールされる。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１も、上部のガス室２１７と下部の作動油室２１８とを具備しており、ガス室２１７と作動油室２１８とは、ピストン２１１により密封シールされる。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２のピストン２２１と対向する上部壁には、高圧ガス入り口２２４が設けられ、ガス室２２７へガスボトルｂ４２からのガス供給・排出ラインを接続する。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の下部壁２２６付近の側壁には、作動油排出口２２５が設けられ、そこには作動油室２２８からの作動油供給・排出ラインが接続する。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のピストン２１１と対向する下部壁には、作動油排出口２１５が設けられ、そこには作動油室２１８への作動油供給・排出ラインが接続する。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１の上部壁２１６付近の側壁には、低圧ガス入口２１４が設けられ、ガスボトルａ４１からガス室２１７へのガス供給・排出ラインが接続する。ピストンＡＣＣ２０の上記で説明した構成により、本実施の形態の油圧装置１０３の油圧回路の上記の作動が可能になる。

本発明の第２の実施の形態を図１０に示す。図１０を参照すると、図２〜９に示される第１の実施の形態の要素部分と同じ又は同様である図１０の要素部分は、同じ参照符号により指定されている。第２の実施の形態のダイカストマシンは、上記の第１の実施の形態のダイカストマシンと全く同一の目的で構成されており、第１の実施の形態と比較すると、その油圧装置２０３のみが相違する。即ち、金型１０１及び射出シリンダ１０２に関しては、第１の実施の形態のものと全く同じである。図１０に示す油圧回路おいて、第１の実施の形態のピストンＡＣＣ２０の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ２２が、第２の実施の形態ではそれぞれ別体の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ３２２に置換されており、この点が第１の実施の形態と第２の実施の形態の相違である。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２は、第１の実施の形態のピストンＡＣＣ２０のような特殊な構造を有するアキュムレータではなく、共に既知の一般的なアキュムレータの構造を有している。

このように一体のピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を別体の２基のアキュムレータに分けたことで、図１０の第２の実施の形態では、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の周りの油圧系統も第１の実施の形態のものとは相違する。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の油圧接続口と第６バルブ２９の間に第５バルブ２２８が設けられるのは、第１の実施の形態と同じであるが、２つのアキュムレータ３２１，３２２への作動油充填用のライン（第８バルブ３２からのライン）５１は、第５バルブ２２８と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２との間のライン（配管）に接続する（Ｍ地点）。このライン５１は、第１の実施の形態と同様に、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油出口からのライン５２にも接続している（Ｎ地点）ので、ライン５１において、Ｍ地点とＮ地点の間に逆止弁３７が設けられている。逆止弁３７は、高圧の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２から低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１への作動油の流入を防止している。

高圧の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２から第５バルブ２２８を介して第６バルブ２９の入り口側に接続するライン５３は、図１０に示すように、低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油出口からのライン５２にＰ地点において合流する。従って、低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１には、このライン５３を介して高圧作動油が流入する可能性があるのでこれを防止するために、ライン５２においてＮ地点とＰ地点の間に逆止弁３８が備えられて、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１への高圧作動油の流入を防止している。この様な構成から、第２の実施の形態の第５バルブ２２８は、図２と図１０を比較して分かるように、第１の実施の形態の第５バルブ２８とは異なる構造となっており、ＯＦＦ時においてタンク４０に連絡する系統を形成する構造ではなく、ＯＦＦ時においてラインを閉止する構造となっている。

次に、第２の実施の形態の第１の実施の形態との相違点に係る装置の作動について説明する。第２の実施の形態においても、高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２で、射出シリンダ１０２のピストン１３を高圧で始動させて、短いストロークでピストンの速度を高速まで上昇させる。この際、第５バルブ２２８及び第６バルブ２９はＯＮ状態に設定されている。その後、やはりストロークセンサＳａ４６により、ピストンストロークが所定値になったことを検知して、ピストン１３を５０〜１００ｍｍ程度前進させ、通常射出領域に入った位置で第５バルブ２２８をＯＦＦする。

高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の出口側は閉ざされるが、第６バルブ２９はＯＮ状態であるので、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１のみで射出動作が継続される。このピストンを動かすガス圧は低い（ガスボトルａ４１の低圧力、ここでは例えば約６ＭＰａ）ので、アルミ（ＡＬ）溶湯は金型内のキャビティ１２に流入しながら冷却されて粘度が上昇していき、ピストン１３はＡＬ溶湯の抵抗とバランスして減速して行き、ショックの少ない状態で充填が完了する（第１の実施の形態と同様）。この様に、油圧回路の作動は第１の実施の形態と実質的に同様である。その他の油圧回路の作動、即ち、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の始動までの作動、昇圧用ＡＣＣ２３の作動、射出成形（鋳造）後の射出シリンダ１０２のピストン１３を戻す作動、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２と射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油室の充填のための作動等は、第１の実施の形態と同様である。上記以外の第２の実施の形態の構成は、基本的に第１の実施の形態と同様であるので、重複を回避するため説明を省略する。

次に上記実施の形態の効果及び作用について説明する。本発明の第１の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・特には、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法又はダイカストマシン（鋳造機械）において、射出シリンダのピストンを駆動（押圧）する圧力を減圧することなく高圧でピストンを始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、金型のキャビティにおけるアルミ溶湯のサージ圧の発生を削減し、バリの発生や湯噴きを防止する。
・更に、例え、溶湯の給湯量にバラツキがあったとしても、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。
・本発明の特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を使用することにより、大型のバルブ及びチェック弁の開閉等で生じる高速立上げ時の速度の不連続性を回避し、連続性を確保できるので、より高品質な鋳造製品を生産できる。
・更に、特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）により、取り付けスペースをコンパクトに出来ることにより、コスト的にも優位性を発揮できる。

本発明の第２の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・第１の実施の形態と同様に、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減し、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを低減できる。

また、上記において記載した、あるいは添付図面に示した実施の形態の油圧回路において、説明を分かり易くするために、基本的に最低限の構成要素だけが記載されているが、装置の機能、制御、配置等に応じて必要な、弁、こし器、センサ等の構成要素が追加されても良い。

上記の実施の形態において、鋳造（溶湯）の材料はアルミニウムであると記載されているが、これ以外の材料であっても良い。

上記の実施の形態は本発明の例であり、本発明は、該実施の形態により制限されるものではなく、請求項に記載される事項によってのみ規定されており、上記以外の実施の形態も実施可能である。

図１は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシン（鋳造装置）の図式的説明図であり、ダイカストマシンの金型１０１及び射出シリンダ１０２付近の構成を示す。 図２は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシン１００の油圧装置１０３の系統図である。 図３は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの低速運転時の作動油の流れ等を示す。 図４は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの高速立上運転時の作動油の流れ等を示す。 図５は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出運転時の作動油の流れ等を示す。 図６は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、増圧運転時の作動油の流れ等を示す。 図７は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出用ピストンＡＣＣ−Ａのチャージ運転時の作動油の流れ等を示す。 図８は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂのチャージ運転時の作動油の流れ等を示す。 図９は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの後退運転時の作動油の流れ等を示す。 図１０は、本発明の第２の実施の形態に係るダイカストマシンの油圧装置２０３の系統図であり、図２に対応する。 図１１は、本発明の第１の実施の形態のダイカストマシンにおいて使用される特殊なピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）の図式的断面説明図である。 図１２は、従来の高速鋳造方法における射出速度及びメタル圧線図であり、横軸は、ストローク及び時間軸である。 図１３は、本発明による高速鋳造方法における射出速度及びメタル圧線図であり、横軸は、ストローク及び時間軸である。 図１４は、射出に関して高速出力（高速用アキュムレータの圧力）を調整した時の高速立上り遅れ線図であり、アキュムレータ圧力による比較を示す。 図１５は、図１４のグラフを求めるテストに使用した装置の説明図である。

符号の説明

１ プランジャーチップ
２ プランジャーロッド
３ 射出カップリング
４ ピストンロッド
５ ピストンヘッド
６ シリンダ
７ プランジャースリーブ
８ 固定金型
９ 可動金型
１０ 固定プラテン
１１ 可動プラテン
１２ キャビティ（空洞）
１３ ピストン
１５ アルミ（ＡＬ）溶湯
２０ ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）
２１ 射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ
２２ 高速立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ
２３ 昇圧用アキュムレータ（ＡＣＣ）
３１ 第７バルブ（射出シリンダ入口バルブ）
４０ タンク
１００ ダイカストマシン
１０１ 金型
１０２ 射出シリンダ
１０３ 油圧装置

Claims (14)

1. 製品を鋳造成形する金型（１０１）と、
   前記金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、
   前記射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）と、
   を具備するダイカストマシン（１００）において、
   前記油圧装置（１０３，２０３）は、
   前記射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を前記射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、
   前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から前記射出シリンダ（１０２）への前記作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）と、
   を具備しており、
   前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）は、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する、ことを特徴とするダイカストマシン。
2. 前記射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）は、先ず前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する高圧の作動油圧力により押圧されて、高速射出速度で作動し、その後、前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する作動油圧力が遮断されると共に、前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の供給する低圧の作動油圧力により押圧されて作動することを特徴とする請求項１に記載のダイカストマシン。
3. 前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）は、その中にガス室（２２７）と作動油室（２２８）を分離・形成し且つ該高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）内で往復動するＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）と、前記ＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）に固定されていて且つその作動油室側に伸張して前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）の作動油室側の端壁（２２６）を貫通して伸張する突起部（２２２）とを具備しており、
   前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、その中にガス室（２１７）と作動油室（２１８）を分離・形成し且つ該射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）内で往復動するＡＣＣ−Ａピストン（２１１）を具備しており、
   前記突起部（２２２）は、前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）の前記ガス室側端壁（２１６）を貫通して、前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）の前記ガス室（２１７）内に侵入して、前記ＡＣＣ−Ａピストン（２１１）に分離可能に接触して押圧することができることを特徴とする請求項１又は２に記載のダイカストマシン。
4. 前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）と前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、一体で形成されることを特徴とする請求項３に記載のダイカストマシン。
5. 溶湯の射出成形後、前記金型内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備することを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載のダイカストマシン。
6. 前記射出シリンダ入口バルブ（３１）は、前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から前記射出シリンダ（１０２）への前記作動油の流れの流量を調整可能であることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載のダイカストマシン。
7. 前記射出シリンダ（１０２）の前記ピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のダイカストマシン。
8. 前記ストロークセンサ（４６）により、溶湯（１５）の射出を制御することを特徴とする請求項７に記載のダイカストマシン。
9. 前記油圧装置は、ポンプを更に具備しており、
   前記ポンプは、前記射出シリンダ（１０２）及び前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）に作動油を供給可能であることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のダイカストマシン。
10. 前記高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の初期状態の圧力は１４〜２１ＭＰａに設定されており、前記射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の初期状態の圧力は５〜１２ＭＰａに設定されることを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のダイカストマシン。
11. 製品を鋳造成形する金型（１０１）と、
    前記金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、
    前記射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）と、
    を具備するダイカストマシン（１００）であって、
    前記油圧装置（１０３，２０３）は、前記射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を前記射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から前記射出シリンダ（１０２）への前記作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）と、を具備しており、
    前記ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）は、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する、ダイカストマシンを使用するダイカスト鋳造法において、
    前記高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から前記射出シリンダ（１０２）に高圧の作動油を供給して、前記射出シリンダ（１０２）の前記ピストン（１３）を押圧し、溶湯を射出する高圧射出手順と、
    前記高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から前記射出シリンダ（１０２）への作動油を遮断すると共に前記射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）から前記射出シリンダ（１０２）に低圧の作動油を供給して、前記射出シリンダ（１０２）の前記ピストン（１３）を押圧し、溶湯の射出を継続する低圧射出手順と、
    を具備することを特徴とするダイカスト鋳造法。
12. 前記ダイカストマシン（１００）の前記油圧装置（１０３、２０３）が、前記金型（１０１）内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備しており、
    前記高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）と前記射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）による溶湯の射出の終了後、前記昇圧用アキュムレータ（２３）により、更に継続して溶湯を加圧する手順を更に具備することを特徴とする請求項１１に記載のダイカスト鋳造法。
13. 前記ダイカストマシン（１００）の前記油圧装置（１０３、２０３）がポンプを更に具備しており、
    前記高圧射出手順及び前記低圧射出手順の前に、前記ポンプから前記射出シリンダ（１０２）に作動油を供給して、前記射出シリンダ（１０２）の前記ピストン（１３）を前進させる手順を更に具備することを特徴とする請求項１１又は１２に記載のダイカスト鋳造法。
14. 前記ダイカストマシン（１００）の前記油圧装置（１０３、２０３）は、前記射出シリンダ（１０２）の前記ピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備しており、
    前記高圧射出手順と前記低圧射出手順は、前記ストロークセンサ（４６）が検知する前記ピストン（１３）のストロークに基いて、それぞれ開始されることを特徴とする請求項１１から１３のいずれか一項に記載のダイカスト鋳造法。

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