JPH02166229A - 非調質ボルト用鋼線材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「発明の目的」 （産業上の利用分野） この発明は非調質ボルト用鋼線材の製造方法に関するも
のである。

（従来の技術） 引張強度７０　ｋｇｆ／ｍ２以上のボルトは、通常、５
ＷＲＣＨ４５に等の冷間圧造用鋼をボルト成型し、後、
焼入れ焼戻し処理を行ない製造されてきた。更に高強度
のボルトには低合金鋼を軟化焼鈍等を行なった後、ボル
ト成型を行ない加熱し、焼入れ、焼戻しして製造してい
る。然し乍ら近年製造工程の合理化、コスト低減のため
前述したような焼入れ、焼戻し処理を省略する非調質ボ
ルト用鋼線材が開発されつつある。然し非調質ボルトに
ついては、未だ未解決の問題もあってその製造法が定着
するまでに至っていない。

非調質ボルトば、調質ポルトに比較すると、ＪＩＳ−Ｂ
１０５１に規定されるくさび引張試験において、首下で
の破断が発生し易いと云う欠点がある。この解決のため
にはＶやＮｂを添加した低Ｃ−高Ｍｎ＠を用い低温圧延
により微細なフェライト＋パーライト組織を得て延性を
向上せしめる特公昭６２−２０９号等が提案されている
が、この鋼でも規格以上の厳しい条件での試験を行なう
と、調質ボルトよりも首下破断が発生し易いと云う結果
も明らかにされている。

調質ボルトの場合には、軟化焼鈍を施した後ボルトへの
加工を行ない、焼入れ焼戻しにより所定の強度を持たせ
るが、非調質ボルトの場合は、予め所定の強度にした線
を加工するために一般には加工工具の寿命が短いと云う
欠点がある。この点は前述したＶ＝Ｎｂ添加の低Ｃ−高
Ｍｎ１ｉｌによっても何ら問題は解決していないと云う
のが実状である。

ＪＩＳ−Ｂ１０５１には、強度区分８．８ボルトの場合
、保証荷重応力を１５秒加えた後、荷重を除いた時のお
ねじ部分の永久伸びを調べ、この永久伸びが１２．５μ
ｍ以下であるべきことが規定されている。然し従来の非
調質ボルトは、加工ままでは降伏応力が低く永久伸びが
大きいので、この永久伸びを１２．５μｍ以下に抑える
ために、ブルイングを施して降伏応ノコを増加させるこ
とが必須となっており、このための工程の煩雑さ、コス
トの上昇等が問題とされていた。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、前述したような非調質ボルト用鋼の現状に鑑
み創案されたものであり、所定の化学組成を有する鋼を
熱間圧延により線材となし、オンラインにおける冷却速
度を制御することにより、所望の強度を得ると共に高降
伏点、高延性を有し、変形抵抗、加工硬化およびへたり
性の小さい線材を提供することを目的とするものである
。

「発明の構成」 （課題を解決するだめの手段） 前述の目的を達成するために本発明者等は、＋ｌ）　　
重量％で、 Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｔ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ　：　０．７〜２．５％、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、のうち１
種もしくは２種以上の合計：　０．０５〜０．３０％、
Ｂ　：　０．　ＯＯ０５〜０．００５０％、を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を、線材に熱
間圧延し、５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、ベイ
ナイト組織を得ることを特徴とする非調質ボルト用鋼線
材の製造方法。

（２）　　重量％で、 Ｃ：　０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｍｎ　：　０．７〜２．５％、Ｖ、　Ｎｂ、Ｔｉ、のう
ち１種もしくは２種以上の合計：　０．０５〜０．３０
％、Ｂｏ０．０００５〜０．００５０％、を含有し、更
にＣｒ０．０５〜１．２０％、ＭＯ０．　０３〜０．２
５％のうち何れか１種もしくは双方を合計：　０．１０
〜１．２０％を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を、線材に熱間圧延し、５°Ｃ／ｓｅｃ以上の
冷却速度で冷却し、ベイナイト組織を得ることを特徴と
する非調質ボルト用鋼線材の製造方法。

を競に提案する。本発明方法による場合には、得られる
線材の組織が事実上ベイナイト組織となるために、冷間
鍛造性が良好で加工硬化、変形抵抗の小さい高降伏点、
高延性の線材を得ることができる。

（作用） 高延性−低変形抵抗の非調質ボルト用鋼線材を研究中、
高Ｍｎ鋼をオフラインでパテンティングすると組織がフ
ェライト＋パーライトからベイナイトに変化し著しく延
性が向上し、且つ、加工硬化、変形抵抗が小さくなると
いう知見を得た。

然し乍ら、オフラインにおけるパテンティングでは非調
質ボルト用鋼線材の工程の合理化とはならない。そこで
オンラインにおいて直接パテンティングを施してベイナ
イト組織を有するための諸条件について鋭意研究を進め
、オフラインパテンティング材より更に優れた特性を有
する非調質ボルト用鋼線材の製造方法を確立したもので
ある。

本願の特許請求の範囲において記載した製造方法による
場合には、何れの場合でも引張り強さ６０〜９０　ｋｇ
ｆ／＋ｕ２、降伏比（降伏応力／引張強さ）０．７５以
上、絞り値７０％以上の線材を製造することができる。

然し、発明の目的から考慮した場合、第１の請求項によ
る場合は主として１０龍φ以下の線材を得るために使用
し、１０１１Ｉｌψ以上のｖＡ祠を得るためには第２の
請求項による製造法を採用することが好ましい。Ｃｒも
しくはＭｏを添加したのは大径化による冷却速度の低下
を補うためであり、高強度化するに必要な析出効果元素
の添加量を少なくして延性の低下を防くための処置であ
る。

先ず、本発明における化学的組成について各元素の機能
および数値限定の理由について説明する。

Ｃ：　０．０３〜０．２０％ 鋼の強度を確保するために重要な元素である。

然し、０．０３％未満では炭化物の生成量が少な過ぎて
所望の強度を確保するのが困難であり、一方０．２０％
を超えると延性の低下が大きくなるので０．０３〜０．
２０％の範囲とした。

Ｓｉ：０．１０％以下 Ｓｉはフェライトに固溶し、その延性を低下させると共
に変形抵抗を著しく増大せしめる性質がある。含有量が
０．１０％を超えるとボルトの首下破断の危険性が大き
くなり、而も加工工具の寿命を短かくするので上限を０
．１０％とした。

Ｍｎ：０．７−２．５％ 鋼の焼入れ性を高め、靭性、強度を確保するのに重要な
元素である。０．７％未満では所望の強度を確保するの
が困難であり、２．５％を超えて添加すると延性の低下
が大きくなるので０．７〜２．５％の範囲とした。

Ｖ　、　Ｎｂ、　Ｔｉの１種もしくは２種以上の合計二
０．０５〜０．３０％ この３元素は鋼中でＮ化物を形成し、Ｂの焼入れ性向上
を確実なものとする性質がある。而も、微細な炭化物を
析出し、鋼の延性を大きく損なうことなく強度を増大せ
しめる働きがある。これらの目的を達成せしめるために
は、０．０５％未満の添加ではその効果は小さく、一方
０．３０％を超えて添加してもその効果は飽和すること
になり、延性を低下することになり、且つコスト高の原
因ともなるので０．０５〜０．３０％の範囲とした。

Ｂ　：　０．０００５〜０．００５０％微量の添加で鋼
の焼入れ性を大幅に向上せしめる働きがある。Ｂはオー
ステナイト粒界に偏析してフェライトの析出を抑制し、
Ｍｎ織をフェライト十パーライトからベイナイトへ変化
させる。この目的のためにはＯ，ＯＯ０５％未満の添加
ではその効果はなく、一方０．００５０％を超えて添加
しても効果は飽和するので、０．０００５〜０．００５
０％の範囲とした。

Ｃｒｙ、　０５〜１．２０％、Ｍｏ０．０３〜０．２５
％のうち何れか１種もしくは双方の合計：　０．１０〜
１．２０％ Ｃｒは鋼の焼入れ性を高め強度を確保するのに重要な元
素であるが、０．０５％未満では強度を増加せしめる効
果は殆んど無く、一方１．２０％を超えて添加する場合
には、Ｍｎと同様に延性の低下をもたらすので、０．０
５〜１．２０％の範囲とした。ｌ’ｌ。

もＭｎもしくはＣｒと同様に焼入れ性を高め、強度を確
保するのに適しているが、０．０３％未満ではその効果
は殆んどなく、一方多量に添加することはコストも上昇
し好ましくないので、添加量の上限は０．２５％とした
。又、ＣｒとＭｏは夫々代替して使用することができる
が、何れか１種もしくは双方を添加する場合に、その含
量は、０．１０〜１．２０％の範囲内とすべきである。

含量が０．１０％未満では強度の増加が少なく、１．２
０％を超えて添加すると延性は低下し、コストアンプに
つながるので０．１０〜１．２０％の範囲とした。尚、
１０龍φ以下の線材では冷却速度の制御が比較的容易で
ありＣｒ、　Ｍｏの添加は必要としない。

以上主要な元素について記載したが、鋼材には通常これ
らの他に不可避的な不純物として、微量のＰ、、Ｓ、　
Ｃｕ、　Ｎｉおよび脱酸剤として使用されるへβ等が含
まれている。

Ｎｉを焼入れ性向上の目的のために添加してもよいが、
効果の割には高価なため特に本文中では規定をしなかっ
た。

又、通常は■、Ｎｂ、　Ｔｉの析出硬化を大きくするた
めに、Ｎを高めに規定することが多いが、本発明ではＢ
の焼入性効果を最大限に利用するため、ＢがＮ化物を形
成することのないよう、Ｎは可能な限り低く押えた方が
好ましく、Ｂは固溶Ｂとして留まらせる必要がある。

次いで重要な熱処理工程について記載する。

熱間圧延後の冷却速度＝５°Ｃ／ｓｅｃ以上熱間圧延後
の冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満では、所望の強度の線材
を得るのに多量の合金元素の添加を必要とすることにな
り、コスト高は避けられないので、５°Ｃ／ｓｅｃ以上
とした。冷却速度の上限については、マルテンサイトが
発生するＭｓ点以下にさえ冷却しなければよいので、特
に上限は規定しなかった。例えばｌＯＯ℃／ｓｅｃで冷
却した場合でも、Ｍ’ｓ点より稍高い温度に保持するこ
とにより、ベイナイト組織を得ることができる。

本発明方法により得られた非調質ボルト用鋼線材の特徴
は、 ■　線材の組織：ヘイナイＩ・ フェライト＋パーライト組織の鋼は、パーライト中の炭
化物が粗大であり、ラメラ−間隔も大きく、強度の加工
を加えた時にはパーライトから微細な割れが発生し延性
に欠けるが、ベイナイト組織の場合には、炭化物は微細
に分散してパーライトのように局部的に応力集中を受け
ることが無くなり極めて延性に優れ、冷間鍛造性が良好
で、加工硬化、変形抵抗が小さいので、本発明において
は得られる組織は事実上へイナイトとなるように諸条件
が設定されている。然し、微量の場合には、フェライト
が混在しても特に問題はない。

■　線材の引張強さコロ０〜９０　ｋｇｆ／ｗ２６０　
ｋｇｆ／ｍｕ２未満では伸線により所望の強度の線を得
るために、減面率を大きくする必要があり、伸線ダイス
の摩耗が大きくなり、一方９０　ｋｇｆ／ｍｍ２を超え
る強度とする場合には、変形抵抗の増大が著しく、鍛造
用工具の寿命を短くすることとなるので、製品の強度設
定を６０〜９０　ｋｇｆ／ｍｕ２の範囲としている。

■　降伏比（降伏応力／引張強さ）：０．７５以上０．
７５未満の降伏比の線材では、転位密度が低く、伸線に
よって高転位密度としても可動転位が残存することにな
り、耐へたり性を低下せしめ、ボルトの永久伸びを大き
くする原因となる。この可動転位を不動転位とするには
、ブルーイング処理を必要とする。降伏点０．７５未満
の線材では伸線ままでブルーイング材と同等の降伏応力
を有する線を得ることができずブルーイングを省略する
ことが不可能なため、０．７５以上の降伏比のものが得
られる製品設計となっている。

■　線材の絞り値＝７０％以上 ７０％未満の絞り値では冷間鍛造時にボルト頭部に割れ
が発生し易くなり、くさび引張試験における首下破断の
危険性が増大するので７０％以上の絞り値が得られる製
品設計となっている。

以上詳述した化学組成、添加範囲並びに冷却条件を遵守
することにより、■〜■の特性を有する非調質ボルト用
鋼線材の安定した生産が可能となる。

（実施例） 第１表に供試鋼としての本発明鋼（本発明の方法により
得られた鋼）並びに比較鋼（化学組成の何れか又は冷却
条件が本発明と異なる鋼）の化学的組成を示す。

Ｎ０．　１〜Ｍ４は本発明鋼の内、特許請求筒１の請求
項に相当する発明であり、Ｎ１１５〜Ｎ［Ｌ７は第２の
請求項に相当する発明である。歯８〜ｌ１ｈ１３は前述
の第１の請求項に類似する比較鋼、陽４１４〜１５は第
２の請求項に類似する比較鋼の組成を示している。

これらの鋼の８顛φ線材の機械的性質を第２表に示す。

熱処理条件はＮ０．１０およびＮ０１７を除いて、熱間
圧延後衝風により８°Ｃ／ｓｅｃで冷却した。

寛１０は熱間圧延後衝風を停止して１℃／ｓｅｃの放冷
を行なったものであり、Ｎａ１７はオフラインで４００
℃のツル１〜によりパテンティングしたものである。表
中Ｆはフェライト、Ｐはパーライト、Ｂはへイナイトを
示す。

σ０．２、Ｔ、Ｓ　＝ｋｇｆ／ｗ”　、Ｅ、Ｌ−％ Ｎ（１，Ｉは、比較鋼Ｎ０．　１０と同一組成の鋼を衝
風により冷却した場合を示すものであるが、得られる組
織はへイナイトであり、Ｎ０．１０よりも降伏応力が著
しく増加し、引張強さ、伸び、絞り値とも高く良好な値
を示している。Ｎ０．　２は、０．１８％ＶＢ鋼の例で
あり、析出硬化元素はＶのみの例であり、■をＮ０１０
より多く添加した分だけ降伏応力、強度が高くなってい
る。歯３は、析出効果元素としてＴｉのみを使用した例
であり、良好な組織および機械的性質を示している。１
Ｖｋ１．４は、Ｃを低くし、Ｍｎを２．０５％に高めて
■、Ｎｂ、、Ｔｉを合計で０．２１％添加した例であっ
て、良好な組織、機械的性質が得られている。Ｎ０．５
は比較鋼階１０にＣｒを０．３０％を添加した例であり
、Ｎ０．１０に比較して絞り値が低下することなく、降
伏応力、強度が数ｋｇ　ｆ　／　ｖｈｖａ　”増加した
例を示す。１１ｉ１１．６はＭｎ１．１２％と低めで、
Ｃｒが０．９０％と高めとしたＮｂＢ１１１ｉの例であ
り、良好な組織、機械的性質を示している。

歯７はＭｏを０．１６％添加したＮｂ−Ｖ−Ｂｌｉｉｌ
の例を示すもので、良好な組織、機械的性質が示されて
いる。次いでＮＬ１８〜嵐１５のＢその他の添加元素を
含む比較鋼と、ｌｔ、１６〜Ｎ０．１７のＡｌ５１１５
２４相当鋼を対象とした比較鋼について機械的性質等に
ついて述べる。

陥８は０．１２％Ｃ−低５ｉ−１．５８％Ｍｎをベース
として、これに０．１２％■、０．０２％Ｔｉを添加し
た鋼であるが、熱間圧延後、衝風を吹き付けて冷却した
例であり、得られた組織はフェライト十パーライトであ
り、降伏応）ｊ、降伏比が低い。冷却速度が遅いこと原
因となっている。Ｎ［Ｌ９は、■、Ｔｉを添加し更にＢ
も添加した例であるが、析出効果元素としてＶ、Ｔｉの
添加量の少ないことが原因して充分な強度ができていな
い。歯１０は、階９よりＶの添加量を増加した例である
が、衝風を吹きつけないで放冷したために、組織がフェ
ライト十パーライトであり、降伏応力、降伏比が低くな
っている。Ｎ０．１４は、更にＶを０．３７％と高くし
たＢ添加鋼の例であるが、■が高過ぎるため、強度が高
過ぎ、伸び絞り値が低くなっている。

Ｎ１１１２は、Ｓｉ０．３４％を含む例であり、Ｓｉが
高いため伸び、絞り値が低くなっている。Ｎ０．　１３
は、Ｃが０．２３％と高い例であり絞り値が低くなって
いる。隔１４は、０．６４％Ｍｎ　−１，４０％Ｃｒと
低Ｍｎ高Ｃｒ１ｉｌの例あるが、Ｍｎの低下に伴なう焼
入れ性低下を補うため高Ｃｒとしているので、絞り値が
低くなっている。Ｎ０．１５は、Ｍｎ２．７０と高い鋼
の例であるが、Ｍｎが高過ぎるため伸び、絞り値が低い
。

Ｎ０．１６は、Ａｌ５１１５２４相当鋼の圧延まま材の
例であるが、圧延ままでは降伏応力、絞り値が低い。こ
れをオフラインでパテンティングした陽１７は、降伏応
力、絞り値が著しく増大しており、冷却速度の重要な点
がうかがえる。

第３表には７．１５　ａｍφに伸線した本発明＠南１、
隘５並びに比較鋼１１１０．　８、Ｎ０１７の伸線まま
材の機械的性質を示す。比較鋼は何れも本発明鋼より降
伏応力が低く、又降伏比、絞り値も低い。伸線による強
度増加ΔＴＳは比較鋼の方が大きくなっていることが判
る。線の割れ発生の度合を示す限界圧縮率は、側面にＶ
ａを付けた試料を用いて調べたものである。Ｎ０．　８
の限界圧縮率が低いのは組織がフェライト十パーライト
であり、パーライトを起点に割れが発生し易いことを示
している。ベイナイト組織を有する本発明鋼は炭化物が
微細に分散して局部的な応力集中を起しにくいので比較
鋼より約１０％も限界圧縮率が高い。ベイナイト組織で
あるＮａ１７が低いのはＣ量が高いことに起因している
ものである。

線に４５．５　ｋｇｆ／ｘ■２の初期荷重を掛けて１０
時間後のりラクセーションを測定した結果では本発明が
２％台の値であるのに対して、比較例は３％台の値であ
る。これは比較例が降伏応力が低いことに起因する。ま
たボルトの保証荷重試験に於ける永久伸びも本発明は充
分１２．５μｍをクリヤーする値であるが、比較例は規
格値を上回る。本発明の良好なりラクセーション特性、
永久伸びはＶ等の微細炭化物により転位を動き難くして
いること、組織のベイナイト化により初期の転位密度を
多くして、伸線によりフェライト＋パーライト組織のも
のより高転位密度として転位の不動化を図っていること
による。

更にボルトの首下のＲ部を０．１　ｍｍ、くさび角度を
１５°と厳しくしてくさび引張試験を行ない首下破断の
発生率を測定したところ、本発明鋼では首下破断は発生
しなかったが、比較鋼階８で、３０％、Ｎ０．１７で１
５％の発生がみられている。

比較鋼は首下Ｒ部の局部的な加工硬化により首下破断が
発生し易いのに対して、本発明鋼は首下Ｒ部においても
加工硬化が小さいため首下破断が発生していない。従来
はこの首下の加工硬化部の応力除去のためにもブルーイ
ングを必要としていたものである。

第１図にＭｌ、５．８．１７の８１１１φがら７、１５
１１Ｉφに伸線した線の電子顕微鏡組織を示す。

Ｎ０．　１．５の本発明鋼は全体がベイナイトであり、
白い炭化物が均一微細に分布していることが判る。

隅８においては黒いフェライトの中にパーライトが島状
に分布して全体がごろごろした感じであり、オフライン
パテンティングの歯１７は、ベイナイト組織ではあるが
Ｃが陽１．５より高いため炭化物量が多く、而も炭化物
の大きさが本発明鋼のものより稍大きくなっている。

第２図に伸線によるＴ、Ｓ、Ｒ，Ａの変化を表示したが
、本発明鋼はＴ、Ｓの上がりが少なく、加工硬化の小さ
いことが明示されている。同−成分系の患８にＢを添加
した本発明鋼の方が、組織もベイナイト化され、Ｔ、Ｓ
の上がりも少なく加工硬化が小さくなっていることが判
る。又、隘８に比較しでベイナイト組織のＮ０．　１の
方が絞り値も高く、伸線による低下も少ないことが明示
されている。

第３図には７．１５ｍｍφ線のブルーイングにょる降伏
応力並びに絞り値の変化を示した。比較鋼は２５０　’
Ｃ１３５０℃のブルーイングで降伏力が大きく増加して
いるが本発明鋼においてはこの温度では伸線ままと殆ん
ど変らない。

本発明鋼においては伸線ままで既にブルーイング材と同
等の高い降伏応力を有しており、このためブルーイング
の工程を省略することができる。

絞り値は本発明鋼の場合ブルーイングしても低下するこ
となくむしろ増大する傾向にある。

勿論ブルーイング処理をした鋼を使用しても差し支えな
いことは云うまでもない。

第４図は圧縮試験による７、　１５　鶴φ線の変形抵抗
を測定した例を示すものである。フェライト＋パーライ
ト組織を有する歯８に対し、同等の強度でベイナイト組
織を有する本発明鋼階１は格段に変形抵抗が小さい。同
様に階５と阻１７を比較しても□本発明鋼の変形抵抗の
小さいのが判る。

第５図はくさび引張試験の要期を示す図。第６図はボル
トの加工工程を示す図であり、（ａ）は調質ボルトの加
工工程、（ｂ）は従来の非調質ボルトの加工工程、（Ｃ
）は本発明の加工工程である。（図中のＦはフェライト
、Ｐはパーライト、Ｂはベイナイトを、またαはくさび
角度を示す。） 「発明の効果Ｊ 以上比較鋼との対比で本発明方法により得られた鋼の特
徴、利点を述べてきたように、本発明方法により得られ
た線材は従来のものと比較して高延性、低加工硬化性を
有しているため、ボルト首下破断の危険もなく、而も低
い変形抵抗性を有しているから、冷間鍛造工具の寿命を
延長せしめることになる。又、ブルーイング材と同等の
降伏応力、低い永久伸び特性を備えているから、調質ボ
ルトの加工工程に対しては、軟化焼鈍、焼入れ焼戻しの
省略が可能であり、従来の非調質ボルトの加工工程に対
しては、ブルーイングが不要となる等全ての熱処理工程
を省略することができるから、産業界に寄与するところ
は頗る大きいものがある。

【図面の簡単な説明】 第１〜４図は本発明鋼と比較鋼の対比を示すもので、第
１図は電子顕微鏡組織、第２図はＴ、　ＳもしくはＲ，
Ａと伸線減面率の関係、第３図はσ０．２もしくはＲ，
Ａとブルーイング温度との関係、第４図は変形抵抗と圧
縮眞歪みの関係を示し、第５図はくさび引張試験の要領
を示す図、第６図はボルトの加工工程を示す図であり、
（ａ）は調質ボルトの加工工程、（ｋｌｌは従来の非調
質ボルトの加工工程、（Ｃ）は本発明の加工工程である
。（図中Ｆはフェライト、Ｐはパーライト、Ｂはへイナ
イトを、またαは（さび角度を示す。） 特許出願人　　トーテ・スチール株式会社発　　明 者 江 口 豊 明 同 佐 藤 謙 同 大　　鈴 弘 忠 一 Ｏ ０，５ 圧神真歪叱 １、Ｓ ２．０ 電 ＞１＞ 圓 亨 （α） ｃｂ） （ｃ）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、 Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
   ｎ：０．７〜２．５％、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、のうち１種も
   しくは２種以上の合計：０．０５〜０．３０％、Ｂ：０
   ．０００５〜０．００５０％、 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
   、線材に熱間圧延し、５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
   却し、ベイナイト組織を得ることを特徴とする非調質ボ
   ルト用鋼線材の製造方法。
2. （２）重量％で、 Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ；０．１０％以下、Ｍ
   ｎ：０．７〜２．５％、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、のうち１種も
   しくは２種以上の合計：０．０５〜０．３０％、Ｂ：０
   ．０００５〜０．００５０％、を含有し、更にＣｒ０．
   ０５〜１．２０％、Ｍｏ０．０３〜０．２５％のうち何
   れか１種もしくは双方の合計：０．１０〜１．２０％を
   含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼を、線
   材に熱間圧延し、５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し
   、ベイナイト組織を得ることを特徴とする非調質ボルト
   用鋼線材の製造方法。