JPH0989081A - 汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法 - Google Patents
汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0989081A JPH0989081A JP7251579A JP25157995A JPH0989081A JP H0989081 A JPH0989081 A JP H0989081A JP 7251579 A JP7251579 A JP 7251579A JP 25157995 A JP25157995 A JP 25157995A JP H0989081 A JPH0989081 A JP H0989081A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gear
- injection
- general
- polyamide resin
- purpose engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229920006122 polyamide resin Polymers 0.000 claims abstract description 35
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000012488 sample solution Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000011256 inorganic filler Substances 0.000 claims description 7
- 229910003475 inorganic filler Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 13
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 abstract description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 13
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 13
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 4
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N Laurolactam Chemical compound O=C1CCCCCCCCCCCN1 JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000571 Nylon 11 Polymers 0.000 description 1
- 229920000299 Nylon 12 Polymers 0.000 description 1
- 229920003189 Nylon 4,6 Polymers 0.000 description 1
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 1
- 229920000305 Nylon 6,10 Polymers 0.000 description 1
- 229920000572 Nylon 6/12 Polymers 0.000 description 1
- 235000010724 Wisteria floribunda Nutrition 0.000 description 1
- 239000012468 concentrated sample Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920006139 poly(hexamethylene adipamide-co-hexamethylene terephthalamide) Polymers 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/02—Toothed members; Worms
- F16H55/06—Use of materials; Use of treatments of toothed members or worms to affect their intrinsic material properties
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S74/00—Machine element or mechanism
- Y10S74/10—Polymer digest - plastic gears
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49462—Gear making
- Y10T29/49467—Gear shaping
- Y10T29/4948—Gear shaping with specific gear material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/19—Gearing
- Y10T74/1987—Rotary bodies
- Y10T74/19893—Sectional
- Y10T74/19907—Sound deadening
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】信頼性が高く、高靭性を有し且つ高精度であ
り、切削加工も不要で低コストで製造することができ、
大幅にギヤ騒音を低減することができる汎用エンジンの
射出成形ギヤ及びその製造方法を提供する。 【解決手段】カム用クランクシャフトギヤ１１は、内側
が鉄系の焼結合金のインサートリング１１ａで形成され
ており、このインサートリング１１ａの外側部１１ｂ及
び歯先部１１ｃは、ナイロン６６からなるポリアミド樹
脂を射出成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％
濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５
になるように形成されている。
り、切削加工も不要で低コストで製造することができ、
大幅にギヤ騒音を低減することができる汎用エンジンの
射出成形ギヤ及びその製造方法を提供する。 【解決手段】カム用クランクシャフトギヤ１１は、内側
が鉄系の焼結合金のインサートリング１１ａで形成され
ており、このインサートリング１１ａの外側部１１ｂ及
び歯先部１１ｃは、ナイロン６６からなるポリアミド樹
脂を射出成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％
濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５
になるように形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、汎用エンジンに用
いられ、高温の潤滑油中で高負荷条件下で使用される射
出成形ギヤ及びその製造方法に関する。
いられ、高温の潤滑油中で高負荷条件下で使用される射
出成形ギヤ及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、汎用エンジンでは、クランクケ
ース内部に高温の潤滑油を有し、高負荷条件の基で長期
間運転されるため、例えば、クランクケース内部のクラ
ンクシャフトギヤとタイミングギヤ（カムギヤ）には金
属製のギヤ同士が組み合わせて使用されている。この金
属ギヤは、金属同士の噛み合い音や、ギヤのバックラッ
シュのためにギヤ同士が衝突して発生する衝撃音が大き
く、騒音上の問題が発生していた。この金属ギヤ同士の
騒音低減対策として、各ギヤの加工精度と組み付け精度
の向上、あるいはバックラッシュの管理などが行なわれ
ており、シザーズギヤのように、ノーバックラッシュ化
したギヤも採用されているがコスト上不利であった。
ース内部に高温の潤滑油を有し、高負荷条件の基で長期
間運転されるため、例えば、クランクケース内部のクラ
ンクシャフトギヤとタイミングギヤ（カムギヤ）には金
属製のギヤ同士が組み合わせて使用されている。この金
属ギヤは、金属同士の噛み合い音や、ギヤのバックラッ
シュのためにギヤ同士が衝突して発生する衝撃音が大き
く、騒音上の問題が発生していた。この金属ギヤ同士の
騒音低減対策として、各ギヤの加工精度と組み付け精度
の向上、あるいはバックラッシュの管理などが行なわれ
ており、シザーズギヤのように、ノーバックラッシュ化
したギヤも採用されているがコスト上不利であった。
【０００３】そこで、近年、金属製ギヤを樹脂製ギヤに
変更して騒音低減効果を向上させることが考えられてい
る。ギヤの材料を樹脂製とすると、一般的には騒音低減
効果はあるが、強度、耐摩耗性等について、エンジンに
使用される場合、その要求レベルを確保するためには、
例えば、特開昭５７−１３７７６２号公報に示されるよ
うに、ポリアミド樹脂等のベース材料にガラス繊維等を
含有し強化した材料を用いる必要があった。しかし、ガ
ラス繊維を用いることで、相手ギヤが金属の場合、樹脂
ギヤ中のガラス繊維が相手ギヤを摩耗させてしまうこと
があった。また、ガラス繊維による強度アップのため、
樹脂の硬度が上昇して騒音低減効果が少なくなったり、
聴感の良くない騒音が発生するなどの問題があった。
変更して騒音低減効果を向上させることが考えられてい
る。ギヤの材料を樹脂製とすると、一般的には騒音低減
効果はあるが、強度、耐摩耗性等について、エンジンに
使用される場合、その要求レベルを確保するためには、
例えば、特開昭５７−１３７７６２号公報に示されるよ
うに、ポリアミド樹脂等のベース材料にガラス繊維等を
含有し強化した材料を用いる必要があった。しかし、ガ
ラス繊維を用いることで、相手ギヤが金属の場合、樹脂
ギヤ中のガラス繊維が相手ギヤを摩耗させてしまうこと
があった。また、ガラス繊維による強度アップのため、
樹脂の硬度が上昇して騒音低減効果が少なくなったり、
聴感の良くない騒音が発生するなどの問題があった。
【０００４】一方、上記ガラス繊維等によるギヤの強度
強化をするかわりに、ガラス繊維等無しで必要強度を確
保できる樹脂材料として、モノマーキャスト（ＭＣ）の
採用が考えられている。このギヤ用材料は、騒音低減効
果も大きく、かつ耐摩耗性、耐久性も優れているもの
の、材料特性として高粘度であるため、射出成形が困難
で、丸棒や輪状材等から歯切加工によりギヤを製作する
必要がり、切削等の加工コストが発生し、材料費を含め
たギヤの製作コストは金属ギヤよりも高くなってしま
う。
強化をするかわりに、ガラス繊維等無しで必要強度を確
保できる樹脂材料として、モノマーキャスト（ＭＣ）の
採用が考えられている。このギヤ用材料は、騒音低減効
果も大きく、かつ耐摩耗性、耐久性も優れているもの
の、材料特性として高粘度であるため、射出成形が困難
で、丸棒や輪状材等から歯切加工によりギヤを製作する
必要がり、切削等の加工コストが発生し、材料費を含め
たギヤの製作コストは金属ギヤよりも高くなってしま
う。
【０００５】また、特開平６−６３９７３号公報に示さ
れるフェノール樹脂に補強材を含有させたものも考えら
れているが、射出成形に不適当であったり、切削等の加
工コストの問題がある。
れるフェノール樹脂に補強材を含有させたものも考えら
れているが、射出成形に不適当であったり、切削等の加
工コストの問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、金属ギ
ヤを樹脂材料に変更することで、ギヤ騒音の問題は大幅
に低減することができることは良く知られている。一
方、一般の射出成形用樹脂では高温の潤滑油中で且つ高
負荷運転条件では、容易に変形破損する。このため、高
粘性を有する樹脂材を使用することになるが、高粘性の
樹脂材は射出成形性が劣り、あるいは射出成形しても成
形品中に欠陥が入り易く破損の原因にもなり易かった。
また、押出成形による成形品は強度に優れるものの切削
加工が必要となる。そして、強度を高めるためにガラス
繊維や無機質充填剤を含有する組成物では耐摩耗性は向
上するが、上述のように相手ギヤを摩耗させる欠点があ
る。
ヤを樹脂材料に変更することで、ギヤ騒音の問題は大幅
に低減することができることは良く知られている。一
方、一般の射出成形用樹脂では高温の潤滑油中で且つ高
負荷運転条件では、容易に変形破損する。このため、高
粘性を有する樹脂材を使用することになるが、高粘性の
樹脂材は射出成形性が劣り、あるいは射出成形しても成
形品中に欠陥が入り易く破損の原因にもなり易かった。
また、押出成形による成形品は強度に優れるものの切削
加工が必要となる。そして、強度を高めるためにガラス
繊維や無機質充填剤を含有する組成物では耐摩耗性は向
上するが、上述のように相手ギヤを摩耗させる欠点があ
る。
【０００７】また、成形型内で急速に重合させることで
高靭性のギヤを得ることはできるが、形状の精度が低い
ため切削加工が必要であり、しかも内部に欠陥が入り易
いため信頼性が低いなどの問題があった。
高靭性のギヤを得ることはできるが、形状の精度が低い
ため切削加工が必要であり、しかも内部に欠陥が入り易
いため信頼性が低いなどの問題があった。
【０００８】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、信頼性が高く、高靭性を有し且つ高精度であり、切
削加工も不必要で低コストで製造することができ、大幅
にギヤ騒音を低減することができる汎用エンジンの射出
成形ギヤ及びその製造方法を提供することを第一の目的
とする。また、上記第一の目的に加え、強度的にも寸法
精度的にも優れた汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその
製造方法を提供することを第二の目的とする。さらに、
上記第一又は上記第二の目的に加え、相手ギヤの摩耗も
防止でき、ポリアミド樹脂本来の柔軟性も損なわれるこ
とがなく騒音低減をより効果的に図ることができる汎用
エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法を提供するこ
とを第三の目的とする。
で、信頼性が高く、高靭性を有し且つ高精度であり、切
削加工も不必要で低コストで製造することができ、大幅
にギヤ騒音を低減することができる汎用エンジンの射出
成形ギヤ及びその製造方法を提供することを第一の目的
とする。また、上記第一の目的に加え、強度的にも寸法
精度的にも優れた汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその
製造方法を提供することを第二の目的とする。さらに、
上記第一又は上記第二の目的に加え、相手ギヤの摩耗も
防止でき、ポリアミド樹脂本来の柔軟性も損なわれるこ
とがなく騒音低減をより効果的に図ることができる汎用
エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法を提供するこ
とを第三の目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の第一の汎用エンジンの射出成形ギヤは、所望の
ギヤ形状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理
し、９８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定した相対
粘度ηr を、ηr ≧３．５に形成したものである。
本発明の第一の汎用エンジンの射出成形ギヤは、所望の
ギヤ形状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理
し、９８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定した相対
粘度ηr を、ηr ≧３．５に形成したものである。
【００１０】この第一の汎用エンジンの射出成形ギヤ
は、所望のギヤ形状にポリアミド樹脂を射出成形した
後、熱処理して製造される低騒音の樹脂ギヤで、加工の
際に歯切加工等は不要である。また、９８％硫酸の１．
０％濃度試料溶液で測定する相対粘度ηr が、ηr ≧
３．５に製造されるため、高靭性と強度が確保される。
は、所望のギヤ形状にポリアミド樹脂を射出成形した
後、熱処理して製造される低騒音の樹脂ギヤで、加工の
際に歯切加工等は不要である。また、９８％硫酸の１．
０％濃度試料溶液で測定する相対粘度ηr が、ηr ≧
３．５に製造されるため、高靭性と強度が確保される。
【００１１】次に、本発明の第二の汎用エンジンの射出
成形ギヤは、インサートリングを使用して所望のギヤ形
状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理し、９８
％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr
を、ηr ≧３．５に形成したものである。
成形ギヤは、インサートリングを使用して所望のギヤ形
状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理し、９８
％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr
を、ηr ≧３．５に形成したものである。
【００１２】この第二の汎用エンジンの射出成形ギヤ
は、インサートリングを使用して所望のギヤ形状にポリ
アミド樹脂を射出成形した後、熱処理して製造される低
騒音の樹脂ギヤで、加工の際に歯切加工等は不要であ
る。また、９８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定す
る相対粘度ηr が、ηr ≧３．５に製造されるため、高
靭性と強度が確保される。さらに、インサートリングを
使用して所望のギヤ形状に形成されるため、強度的にも
寸法精度的にも有利となる。
は、インサートリングを使用して所望のギヤ形状にポリ
アミド樹脂を射出成形した後、熱処理して製造される低
騒音の樹脂ギヤで、加工の際に歯切加工等は不要であ
る。また、９８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定す
る相対粘度ηr が、ηr ≧３．５に製造されるため、高
靭性と強度が確保される。さらに、インサートリングを
使用して所望のギヤ形状に形成されるため、強度的にも
寸法精度的にも有利となる。
【００１３】次いで、本発明の第三の汎用エンジンの射
出成形ギヤは、上記第一又は上記第二の汎用エンジンの
射出成形ギヤにおいて、前記ポリアミド樹脂がガラス繊
維または無機質充填剤を含有しないものである。
出成形ギヤは、上記第一又は上記第二の汎用エンジンの
射出成形ギヤにおいて、前記ポリアミド樹脂がガラス繊
維または無機質充填剤を含有しないものである。
【００１４】上記第三の汎用エンジンの射出成形ギヤ
は、上記第一又は上記第二の汎用エンジンの射出成形ギ
ヤにおいて、ガラス繊維または無機質充填剤を含有しな
いポリアミド樹脂で射出成形されるので、相手ギヤの摩
耗も防止でき、ポリアミド樹脂本来の柔軟性も損なわれ
ることがなく騒音低減をより効果的に図れる。
は、上記第一又は上記第二の汎用エンジンの射出成形ギ
ヤにおいて、ガラス繊維または無機質充填剤を含有しな
いポリアミド樹脂で射出成形されるので、相手ギヤの摩
耗も防止でき、ポリアミド樹脂本来の柔軟性も損なわれ
ることがなく騒音低減をより効果的に図れる。
【００１５】上記各汎用エンジンの射出成形ギヤの、上
記熱処理を行なうには、真空中又は不活性ガス中で行な
うことが望ましく、真空中で行なう場合は、真空度ＰS
が、ＰS ≦−５００mmHgで行なうことが望ましく、不活
性ガス中で行なう場合、不活性ガスとして窒素ガスまた
はヘリウムガスを用いることが好ましい。また、上記熱
処理を行なう温度は、上記ポリアミド樹脂の融点の１／
２より高くかつ融点より１０℃低い温度で行なうことが
望ましい。
記熱処理を行なうには、真空中又は不活性ガス中で行な
うことが望ましく、真空中で行なう場合は、真空度ＰS
が、ＰS ≦−５００mmHgで行なうことが望ましく、不活
性ガス中で行なう場合、不活性ガスとして窒素ガスまた
はヘリウムガスを用いることが好ましい。また、上記熱
処理を行なう温度は、上記ポリアミド樹脂の融点の１／
２より高くかつ融点より１０℃低い温度で行なうことが
望ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】次に、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。図１〜図４は本発明の実施の形態
１に係り、図１は射出成形ギヤの説明図、図２はエンジ
ン本体内のギヤの説明図、図３はギヤの耐摩耗性の比較
結果を示す説明図、図４はエンジン運転騒音の測定結果
の説明図である。
施の形態を説明する。図１〜図４は本発明の実施の形態
１に係り、図１は射出成形ギヤの説明図、図２はエンジ
ン本体内のギヤの説明図、図３はギヤの耐摩耗性の比較
結果を示す説明図、図４はエンジン運転騒音の測定結果
の説明図である。
【００１７】図２において、符号１はエンジン本体を示
し、このエンジン本体１のクランクケース２に、シリン
ダ３内のピストン（図示せず）の往復運動によりコンロ
ッド４を介して回転されるクランクシャフト５が設けら
れている。
し、このエンジン本体１のクランクケース２に、シリン
ダ３内のピストン（図示せず）の往復運動によりコンロ
ッド４を介して回転されるクランクシャフト５が設けら
れている。
【００１８】上記クランクシャフト５の一端には、バラ
ンサシャフト６の一端に設けられたバランサギヤ７と噛
合するバランサ用クランクシャフトギヤ８が設けられて
いる。
ンサシャフト６の一端に設けられたバランサギヤ７と噛
合するバランサ用クランクシャフトギヤ８が設けられて
いる。
【００１９】また、上記クランクシャフト５の他端に
は、カムシャフト９の一端に設けられたカムギヤ（タイ
ミングギヤ）１０と噛合するカム用クランクシャフトギ
ヤ１１が設けられている。さらに、上記カムギヤ１０
は、ガバナギヤ１２と噛合されている。
は、カムシャフト９の一端に設けられたカムギヤ（タイ
ミングギヤ）１０と噛合するカム用クランクシャフトギ
ヤ１１が設けられている。さらに、上記カムギヤ１０
は、ガバナギヤ１２と噛合されている。
【００２０】さらに、上記コンロッド４の大端部底面に
は、図示しないスクレーパが固設されており、このスク
レーパは、上記クランクケース２の底部に形成されたオ
イルパン１３に貯溜されている潤滑油を掻き揚げ、シリ
ンダ３の内壁、および、上記クランクシャフト５、バラ
ンサシャフト６、カムシャフト９などの各摺動部を潤滑
するようになっている。
は、図示しないスクレーパが固設されており、このスク
レーパは、上記クランクケース２の底部に形成されたオ
イルパン１３に貯溜されている潤滑油を掻き揚げ、シリ
ンダ３の内壁、および、上記クランクシャフト５、バラ
ンサシャフト６、カムシャフト９などの各摺動部を潤滑
するようになっている。
【００２１】上記カム用クランクシャフトギヤ１１は、
図１（ａ）、（ｂ）に示すように、内側が鉄系の焼結合
金よりなるインサートリング１１ａで形成されており、
このインサートリング１１ａの外側部１１ｂ及び歯先部
１１ｃは、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を射出
成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度試料
溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５になるよ
うに形成されている。
図１（ａ）、（ｂ）に示すように、内側が鉄系の焼結合
金よりなるインサートリング１１ａで形成されており、
このインサートリング１１ａの外側部１１ｂ及び歯先部
１１ｃは、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を射出
成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度試料
溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５になるよ
うに形成されている。
【００２２】すなわち、上記カム用クランクシャフトギ
ヤ１１の成形時には、図１（ｃ）に示すように、インサ
ートリング１１ａの片側中心部付近に設けられたゲート
１５から、上記インサートリング１１ａの外周方向に向
かって、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を射出し
ギヤを形成する。このとき、ポリアミド樹脂には何等、
補強材（ガラス繊維や無機質充填剤）も含まれておら
ず、また、上記インサートリング１１ａの略中央に設け
られた１つのゲート１５から外周方向に向かってポリア
ミド樹脂が流れるので、ポリアミド樹脂の回り込みがな
く流れが均一化する。
ヤ１１の成形時には、図１（ｃ）に示すように、インサ
ートリング１１ａの片側中心部付近に設けられたゲート
１５から、上記インサートリング１１ａの外周方向に向
かって、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を射出し
ギヤを形成する。このとき、ポリアミド樹脂には何等、
補強材（ガラス繊維や無機質充填剤）も含まれておら
ず、また、上記インサートリング１１ａの略中央に設け
られた１つのゲート１５から外周方向に向かってポリア
ミド樹脂が流れるので、ポリアミド樹脂の回り込みがな
く流れが均一化する。
【００２３】射出成形後はゲート１５から射出されたポ
リアミド樹脂の余分な部分を取り去る。この射出成形が
終わった段階で既にカム用クランクシャフトギヤ１１の
歯先部１１ｃは完成されており、再度歯切加工などを行
なう必要はない。
リアミド樹脂の余分な部分を取り去る。この射出成形が
終わった段階で既にカム用クランクシャフトギヤ１１の
歯先部１１ｃは完成されており、再度歯切加工などを行
なう必要はない。
【００２４】射出成形終了後は、９８％硫酸の１．０％
濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr が、ηr ≧３．５
となるように、熱処理として、真空中でアニール処理を
行なう。この熱処理の具体的条件としては、真空度ＰS
を、ＰS ≦−５００mmHgの真空状態とし、熱処理時の温
度を上記ナイロン６６からなるポリアミド樹脂の融点の
１／２より高くかつ融点より１０℃低い温度に保ちなが
ら行なう。尚、上記熱処理は、不活性ガス中で行なって
も良く、この不活性ガスとしては、窒素ガスまたはヘリ
ウムガスが用いられる。
濃度試料溶液で測定した相対粘度ηr が、ηr ≧３．５
となるように、熱処理として、真空中でアニール処理を
行なう。この熱処理の具体的条件としては、真空度ＰS
を、ＰS ≦−５００mmHgの真空状態とし、熱処理時の温
度を上記ナイロン６６からなるポリアミド樹脂の融点の
１／２より高くかつ融点より１０℃低い温度に保ちなが
ら行なう。尚、上記熱処理は、不活性ガス中で行なって
も良く、この不活性ガスとしては、窒素ガスまたはヘリ
ウムガスが用いられる。
【００２５】図３にカム用クランクシャフトギヤのエン
ジン負荷運転（１０００時間運転）での歯厚摩耗量の比
較結果を示す。この結果は、カム用クランクシャフトギ
ヤとして、金属ギヤ（従来のギヤ；図中一点破線）、ポ
リアミド樹脂のモノマーキャスト（ＭＣ）ギヤ（歯切加
工したギヤ；図中破線）、および、上述の条件で熱処理
したナイロン６６からなるポリアミド樹脂ギヤ（本発明
の実施の形態１によるギヤ；図中実線）の３種類のギヤ
について、経時的な歯厚摩耗量を測定し比較したもので
ある。
ジン負荷運転（１０００時間運転）での歯厚摩耗量の比
較結果を示す。この結果は、カム用クランクシャフトギ
ヤとして、金属ギヤ（従来のギヤ；図中一点破線）、ポ
リアミド樹脂のモノマーキャスト（ＭＣ）ギヤ（歯切加
工したギヤ；図中破線）、および、上述の条件で熱処理
したナイロン６６からなるポリアミド樹脂ギヤ（本発明
の実施の形態１によるギヤ；図中実線）の３種類のギヤ
について、経時的な歯厚摩耗量を測定し比較したもので
ある。
【００２６】測定の結果、金属ギヤの歯厚摩耗量は予想
した通り最も少なかった。また、本発明の実施の形態１
によるギヤの歯厚摩耗量は、ＭＣギヤの歯厚摩耗量と比
較すると、ほぼ同じか、長時間経過すると本発明の実施
の形態１によるギヤの方が少なく良い結果が得られてお
り、その値も、実際の使用上全く支障のないレベルのも
のである。
した通り最も少なかった。また、本発明の実施の形態１
によるギヤの歯厚摩耗量は、ＭＣギヤの歯厚摩耗量と比
較すると、ほぼ同じか、長時間経過すると本発明の実施
の形態１によるギヤの方が少なく良い結果が得られてお
り、その値も、実際の使用上全く支障のないレベルのも
のである。
【００２７】すなわち、本発明の実施の形態１によるギ
ヤは、多少摩耗の点で金属ギヤの方が有利ではあるもの
の、実際の使用上全く支障ないレベルを有するギヤであ
ることが解る。また、ＭＣギヤは歯切加工が必要になる
のに対し、本発明の実施の形態１によるギヤは歯切加工
は不要であり、低コストで製造が可能である。
ヤは、多少摩耗の点で金属ギヤの方が有利ではあるもの
の、実際の使用上全く支障ないレベルを有するギヤであ
ることが解る。また、ＭＣギヤは歯切加工が必要になる
のに対し、本発明の実施の形態１によるギヤは歯切加工
は不要であり、低コストで製造が可能である。
【００２８】図４にエンジン運転時の騒音の周波数分析
を行なった結果を示す。この結果は、カム用クランクシ
ャフトギヤとして、金属ギヤ（従来のギヤ；図中実
線）、および、上述の条件で熱処理したナイロン６６か
らなるポリアミド樹脂ギヤ（本発明の実施の形態１によ
るギヤ；図中一点破線）の２種類のギヤを用いた場合に
ついて、エンジン運転騒音を測定し比較したものであ
る。この結果、本発明の実施の形態１によるギヤをカム
用クランクシャフトギヤとしたエンジンの方が、金属ギ
ヤをカム用クランクシャフトギヤとしたエンジンに比
べ、何れの周波数帯においても、ほぼ全域で音圧レベル
は低くなっており、大きな騒音低減効果が得られること
が解る。
を行なった結果を示す。この結果は、カム用クランクシ
ャフトギヤとして、金属ギヤ（従来のギヤ；図中実
線）、および、上述の条件で熱処理したナイロン６６か
らなるポリアミド樹脂ギヤ（本発明の実施の形態１によ
るギヤ；図中一点破線）の２種類のギヤを用いた場合に
ついて、エンジン運転騒音を測定し比較したものであ
る。この結果、本発明の実施の形態１によるギヤをカム
用クランクシャフトギヤとしたエンジンの方が、金属ギ
ヤをカム用クランクシャフトギヤとしたエンジンに比
べ、何れの周波数帯においても、ほぼ全域で音圧レベル
は低くなっており、大きな騒音低減効果が得られること
が解る。
【００２９】このように、本発明の実施の形態１による
ギヤは、相対粘度ηr が、ηr ≧３．５となるように射
出成形後熱処理を施しているため高靭性を有し、また、
耐摩耗性も何等問題ない。さらに、インサートリングを
用いて成形するようにしているため、強度的にも寸法精
度的にも優れ信頼性も高い。また、射出成形で製造でき
るため、モノマーキャストのギヤのように歯切加工など
を行なう必要がなく低コストで製造できる。さらに、ポ
リアミド樹脂には何等、補強材（ガラス繊維や無機質充
填剤）も含まれていないため、ポリアミド樹脂本来の柔
軟性も損なわれることがなく騒音低減をより効果的に図
ることができ、また、相手ギヤを補強材で摩耗すること
もない。
ギヤは、相対粘度ηr が、ηr ≧３．５となるように射
出成形後熱処理を施しているため高靭性を有し、また、
耐摩耗性も何等問題ない。さらに、インサートリングを
用いて成形するようにしているため、強度的にも寸法精
度的にも優れ信頼性も高い。また、射出成形で製造でき
るため、モノマーキャストのギヤのように歯切加工など
を行なう必要がなく低コストで製造できる。さらに、ポ
リアミド樹脂には何等、補強材（ガラス繊維や無機質充
填剤）も含まれていないため、ポリアミド樹脂本来の柔
軟性も損なわれることがなく騒音低減をより効果的に図
ることができ、また、相手ギヤを補強材で摩耗すること
もない。
【００３０】次に、図５および図６は本発明の実施の形
態２に係り、図５は射出成形ギヤの説明図、図６はギヤ
歯厚ばらつき幅の比較結果の説明図である。尚、本発明
の実施の形態２は、カム用クランクシャフトギヤの射出
成形時に、インサートリングを用いずにポリアミド樹脂
を射出成形したものであって、射出成形後の熱処理方法
は、前記発明の実施の形態１と同じである。
態２に係り、図５は射出成形ギヤの説明図、図６はギヤ
歯厚ばらつき幅の比較結果の説明図である。尚、本発明
の実施の形態２は、カム用クランクシャフトギヤの射出
成形時に、インサートリングを用いずにポリアミド樹脂
を射出成形したものであって、射出成形後の熱処理方法
は、前記発明の実施の形態１と同じである。
【００３１】すなわち、図５に示すように、カム用クラ
ンクシャフトギヤ２１は、内側部２１ａおよび歯先部２
１ｂは、共に、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を
射出成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度
試料溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５にな
るように形成されている。
ンクシャフトギヤ２１は、内側部２１ａおよび歯先部２
１ｂは、共に、ナイロン６６からなるポリアミド樹脂を
射出成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度
試料溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５にな
るように形成されている。
【００３２】図６に射出成形後と熱処理後（真空アニー
ル処理後）に測定したギヤ歯厚のばらつき幅の結果を示
す。この結果は、発明の実施の形態１によるインサート
リング付ギヤと、本発明の実施の形態２によるインサー
トリング無ギヤのギヤ歯厚ばらつき幅を比較するもので
ある。
ル処理後）に測定したギヤ歯厚のばらつき幅の結果を示
す。この結果は、発明の実施の形態１によるインサート
リング付ギヤと、本発明の実施の形態２によるインサー
トリング無ギヤのギヤ歯厚ばらつき幅を比較するもので
ある。
【００３３】この結果、射出成形時において、ほぼ同じ
であったギヤ歯厚のばらつきは、真空アニール処理後、
インサートリング無ギヤの方が大きくなっている。しか
し、その値は、実用上支障のないばらつきである。
であったギヤ歯厚のばらつきは、真空アニール処理後、
インサートリング無ギヤの方が大きくなっている。しか
し、その値は、実用上支障のないばらつきである。
【００３４】すなわち、本発明の実施の形態２によるイ
ンサートリング無ギヤは、インサートリング付ギヤと比
較して、精度上不利な点はあるものの強度上の問題はな
く、実用上支障のないギヤである。
ンサートリング無ギヤは、インサートリング付ギヤと比
較して、精度上不利な点はあるものの強度上の問題はな
く、実用上支障のないギヤである。
【００３５】尚、上記各発明の実施の形態では、ポリア
ミド樹脂としてナイロン６６を例に説明したが、他のポ
リアミド樹脂、例えば、ナイロン６、ナイロン４６、ナ
イロン１１、ナイロン１２、ナイロン６１０、ナイロン
６１２、ナイロン６６／６Ｉ、ナイロン６６／６Ｔ、あ
るいはこれらの混合物であっても良い。
ミド樹脂としてナイロン６６を例に説明したが、他のポ
リアミド樹脂、例えば、ナイロン６、ナイロン４６、ナ
イロン１１、ナイロン１２、ナイロン６１０、ナイロン
６１２、ナイロン６６／６Ｉ、ナイロン６６／６Ｔ、あ
るいはこれらの混合物であっても良い。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように本発明の第一の汎用
エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法によれば、信
頼性が高く、高靭性を有し且つ高精度であり、切削加工
も不必要で低コストで製造することができ、大幅にギヤ
騒音を低減することができる。また、本発明の第二の汎
用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法により、上
記第一の汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法
で得られる効果に加え、強度的にも寸法精度的にも優れ
たものとすることができる。さらに、本発明の第三の汎
用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法により、上
記第一又は上記第二の汎用エンジンの射出成形ギヤ及び
その製造方法で得られる効果に加え、ポリアミド樹脂本
来の柔軟性も損なわれることがなく騒音低減をより効果
的に図ることが可能となる。
エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法によれば、信
頼性が高く、高靭性を有し且つ高精度であり、切削加工
も不必要で低コストで製造することができ、大幅にギヤ
騒音を低減することができる。また、本発明の第二の汎
用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法により、上
記第一の汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法
で得られる効果に加え、強度的にも寸法精度的にも優れ
たものとすることができる。さらに、本発明の第三の汎
用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法により、上
記第一又は上記第二の汎用エンジンの射出成形ギヤ及び
その製造方法で得られる効果に加え、ポリアミド樹脂本
来の柔軟性も損なわれることがなく騒音低減をより効果
的に図ることが可能となる。
【図１】本発明の実施の形態１による射出成形ギヤの説
明図
明図
【図２】本発明の実施の形態１によるエンジン本体内の
ギヤの説明図
ギヤの説明図
【図３】本発明の実施の形態１によるギヤの耐摩耗性の
比較結果を示す説明図
比較結果を示す説明図
【図４】本発明の実施の形態１によるエンジン運転騒音
の測定結果の説明図
の測定結果の説明図
【図５】本発明の実施の形態２による射出成形ギヤの説
明図
明図
【図６】本発明の実施の形態２によるギヤ歯厚ばらつき
幅の比較結果の説明図
幅の比較結果の説明図
１１ カム用クランクシャフトギヤ １１ａ インサートリング １１ｂ 外側部 １１ｃ 歯先部 ２１ カム用クランクシャフトギヤ ２１ａ 内側部 ２１ｂ 歯先部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新井 喜好 東京都新宿区西新宿一丁目７番２号 富士 重工業株式会社内 (72)発明者 盛岡 勝治 東京都中央区日本橋室町２丁目２番１号 東レ株式会社東京事業場内
Claims (11)
- 【請求項１】 所望のギヤ形状にポリアミド樹脂を射出
成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度試料
溶液で測定した相対粘度ηr を、ηr ≧３．５に形成し
たことを特徴とする汎用エンジンの射出成形ギヤ。 - 【請求項２】 インサートリングを使用して所望のギヤ
形状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理し、９
８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定した相対粘度η
r を、ηr ≧３．５に形成したことを特徴とする汎用エ
ンジンの射出成形ギヤ。 - 【請求項３】 前記ポリアミド樹脂がガラス繊維または
無機質充填剤を含有しないことを特徴とする請求項１又
は請求項２記載の汎用エンジンの射出成形ギヤ。 - 【請求項４】 所望のギヤ形状にポリアミド樹脂を射出
成形した後、熱処理し、９８％硫酸の１．０％濃度試料
溶液で測定する相対粘度ηr を、ηr ≧３．５にするこ
とを特徴とする汎用エンジンの射出成形ギヤの製造方
法。 - 【請求項５】 インサートリングを使用して所望のギヤ
形状にポリアミド樹脂を射出成形した後、熱処理し、９
８％硫酸の１．０％濃度試料溶液で測定する相対粘度η
r を、ηr ≧３．５にすることを特徴とする汎用エンジ
ンの射出成形ギヤの製造方法。 - 【請求項６】 前記ポリアミド樹脂がガラス繊維または
無機質充填剤を含有しないことを特徴とする請求項４又
は請求項５記載の汎用エンジンの射出成形ギヤの製造方
法。 - 【請求項７】 前記熱処理を真空中で行なうことを特徴
とする請求項４，５，６のいずれか一に記載の汎用エン
ジンの射出成形ギヤの製造方法。 - 【請求項８】 前記熱処理を真空中で行なう際の真空度
ＰS が、ＰS ≦−５００mmHgであることを特徴とする請
求項７記載の汎用エンジンの射出成形ギヤの製造方法。 - 【請求項９】 前記熱処理を不活性ガス中で行なうこと
を特徴とする請求項４，５，６のいずれか一に記載の汎
用エンジンの射出成形ギヤの製造方法。 - 【請求項１０】 前記不活性ガスは窒素ガスまたはヘリ
ウムガスであることを特徴とする請求項９記載の汎用エ
ンジンの射出成形ギヤの製造方法。 - 【請求項１１】 前記熱処理を行なう温度が前記ポリア
ミド樹脂の融点の１／２より高くかつ融点より１０℃低
い温度であることを特徴とする請求項４，５，６，７，
８，９，１０のいずれか一に記載の汎用エンジンの射出
成形ギヤの製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7251579A JPH0989081A (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | 汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法 |
| KR1019960041550A KR100225001B1 (ko) | 1995-09-28 | 1996-09-23 | 엔진용 사출성형된 기어와 그 제조방법(injection-molded gear for engine and manufacturing method therefor) |
| US08/719,872 US5722295A (en) | 1995-09-28 | 1996-09-25 | Injection-molded gear for engine and manufacturing method therefor |
| CN96122449A CN1060433C (zh) | 1995-09-28 | 1996-09-27 | 用于发动机的注塑成形齿轮及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7251579A JPH0989081A (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | 汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0989081A true JPH0989081A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17224921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7251579A Pending JPH0989081A (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | 汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5722295A (ja) |
| JP (1) | JPH0989081A (ja) |
| KR (1) | KR100225001B1 (ja) |
| CN (1) | CN1060433C (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040039801A (ko) * | 2002-11-05 | 2004-05-12 | 한국폴리펜코 주식회사 | 감속기어용 블랭크, 이를 제조하기 위한 방법 및 장치 |
| WO2005005864A1 (ja) * | 2003-07-09 | 2005-01-20 | Koyo Seiko Co., Ltd. | 歯車、これを用いた減速機、およびこれを備えた電動パワーステアリング装置 |
| JP2017520729A (ja) * | 2014-06-11 | 2017-07-27 | ジェイテクト ユーロップ | リブ付きモールドリムを備えた歯付きホイールの製造方法 |
| JP2017205920A (ja) * | 2016-05-17 | 2017-11-24 | 株式会社ジェイテクト | 歯車の製造方法 |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3765208B2 (ja) * | 1999-09-08 | 2006-04-12 | 株式会社ジェイテクト | 電動式舵取装置 |
| JP2001108024A (ja) * | 1999-10-06 | 2001-04-20 | Koyo Seiko Co Ltd | 電動パワーステアリング装置 |
| US20020019471A1 (en) * | 2000-05-17 | 2002-02-14 | Masahiro Nozaki | Injection moldable polyamide resin compositions and articles made therefrom |
| US6713207B2 (en) | 2000-05-18 | 2004-03-30 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Membrane electrode assembly, and solid polymer fuel cell using the assembly |
| JP3650726B2 (ja) * | 2000-08-08 | 2005-05-25 | 光洋精工株式会社 | 電動パワーステアリング装置 |
| US6516915B2 (en) * | 2000-09-07 | 2003-02-11 | Koyo Seiko Co., Ltd | Electric power steering device |
| JP3765232B2 (ja) * | 2000-11-16 | 2006-04-12 | 株式会社ジェイテクト | 電動式パワーステアリング装置及びこれに用いる歯車の製造方法 |
| DE10127224A1 (de) * | 2001-05-28 | 2002-12-12 | Ensinger Kunststofftechnologie | Zahnrad |
| JP2002347064A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 板金アウトサートギア |
| TW536079U (en) * | 2001-08-10 | 2003-06-01 | Avision Inc | Shock-absorbing gear structure for an image I/O device |
| KR100396271B1 (ko) * | 2001-08-23 | 2003-09-02 | 삼성전자주식회사 | 자동 및 수동 겸용 접이형 휴대용 무선단말기 |
| DE10149759A1 (de) * | 2001-10-04 | 2003-05-08 | Joma Polytec Kunststofftechnik | Zahnrad-Welle-Verbindung |
| DE10157639A1 (de) * | 2001-11-24 | 2003-06-05 | Zf Lenksysteme Gmbh | Getriebe, insbesondere Überlagerungsgetriebe für Lenksysteme |
| US20040010094A1 (en) * | 2002-04-22 | 2004-01-15 | Kenichi Shinohara | Injection moldable polyamide resin compositions containing poly carbo-di-imides and articles made therefrom |
| US6837206B2 (en) * | 2002-07-11 | 2005-01-04 | Kohler Co. | Crankcase cover with oil passages |
| US6837207B2 (en) | 2002-07-18 | 2005-01-04 | Kohler Co. | Inverted crankcase with attachments for an internal combustion engine |
| US6672269B1 (en) | 2002-07-18 | 2004-01-06 | Kohler Co. | Automatic compression release mechanism |
| US6978751B2 (en) * | 2002-07-18 | 2005-12-27 | Kohler Co. | Cam follower arm for an internal combustion engine |
| AU2003260032A1 (en) * | 2002-09-06 | 2004-03-29 | Bettcher Industries, Inc. | Low-cost ring blade for rotary knives |
| DE10256717A1 (de) * | 2002-12-04 | 2004-06-24 | Siemens Ag | Getriebeeinheit |
| US20050051121A1 (en) * | 2003-09-05 | 2005-03-10 | Borgwarner Inc. | Variable camshaft timing phaser having a housing and a driving element of two different materials |
| US7117598B2 (en) * | 2003-10-21 | 2006-10-10 | American Axle & Manufacturing, Inc. | Net-shaped gear and manufacturing method for forming net-shaped gear employing insert and preform |
| ES2334455T3 (es) * | 2005-10-19 | 2010-03-10 | Ims Gear Gmbh | Rueda dentada. |
| DE502006008499D1 (de) * | 2005-10-19 | 2011-01-27 | Ims Gear Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Zahnrads |
| US20070089555A1 (en) * | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Koji Tomoda | Composite gear |
| DE112008001631A5 (de) | 2007-04-18 | 2010-04-15 | Neumayer Tekfor Holding Gmbh | Verbundkörper |
| US7979988B2 (en) * | 2007-06-26 | 2011-07-19 | Hitachi, Ltd. | Worm gear unit and method of producing same |
| US20090081402A1 (en) * | 2007-09-12 | 2009-03-26 | Koji Tomoda | Composite gear |
| US20090100953A1 (en) * | 2007-10-22 | 2009-04-23 | Chi-Ming Chen | Speed reduction gearing mechanism for piston of air compressor |
| US20090162241A1 (en) * | 2007-12-19 | 2009-06-25 | Parker Hannifin Corporation | Formable sintered alloy with dispersed hard phase |
| EP2230071A1 (en) * | 2009-03-17 | 2010-09-22 | Quadrant Epp Ag | Composite gear blank and method for manufacturing the same |
| DE102009028926A1 (de) * | 2009-08-27 | 2011-03-03 | Robert Bosch Gmbh | Zwischenlagereinrichtung mit Verzahnungsverstärkung für Starter |
| JP2012067796A (ja) * | 2010-09-21 | 2012-04-05 | Jtekt Corp | ウォーム減速機 |
| KR101091067B1 (ko) * | 2011-02-18 | 2011-12-08 | 주식회사 광덕에이앤티 | 기어 휠 및 기어 휠의 제조방법 |
| KR101092523B1 (ko) * | 2011-02-18 | 2011-12-13 | 주식회사 광덕에이앤티 | 기어 휠의 제조방법 |
| US9890836B2 (en) * | 2011-04-28 | 2018-02-13 | Dsm Ip Assets B.V. | Sliding element for lubricated sliding system |
| CN102230405A (zh) * | 2011-06-16 | 2011-11-02 | 刘阳 | 摩托车顶杆发动机正时齿轮 |
| KR101410790B1 (ko) * | 2011-07-15 | 2014-07-01 | 주식회사 광덕에이앤티 | 기어 휠의 제조방법 |
| WO2013084613A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 日本精工株式会社 | ウォームホイールおよび電動式パワーステアリング装置 |
| US9266282B2 (en) * | 2012-03-23 | 2016-02-23 | Neturen Co., Ltd. | Core metal for resin welding, composite member and method of manufacturing the same |
| WO2014004704A1 (en) | 2012-06-26 | 2014-01-03 | California Institute Of Technology | Systems and methods for implementing bulk metallic glass-based macroscale gears |
| CN102729402B (zh) * | 2012-06-28 | 2015-06-03 | 金发科技股份有限公司 | 一种尼龙类树脂与金属嵌件相结合的成型工艺 |
| US10081136B2 (en) | 2013-07-15 | 2018-09-25 | California Institute Of Technology | Systems and methods for additive manufacturing processes that strategically buildup objects |
| FR3021576B1 (fr) * | 2014-06-03 | 2016-06-24 | Jtekt Europe Sas | Procede de fabrication de roue dentee avec cerclage de renfort |
| US10487934B2 (en) | 2014-12-17 | 2019-11-26 | California Institute Of Technology | Systems and methods for implementing robust gearbox housings |
| US10151377B2 (en) * | 2015-03-05 | 2018-12-11 | California Institute Of Technology | Systems and methods for implementing tailored metallic glass-based strain wave gears and strain wave gear components |
| US10174780B2 (en) | 2015-03-11 | 2019-01-08 | California Institute Of Technology | Systems and methods for structurally interrelating components using inserts made from metallic glass-based materials |
| US10155412B2 (en) | 2015-03-12 | 2018-12-18 | California Institute Of Technology | Systems and methods for implementing flexible members including integrated tools made from metallic glass-based materials |
| GB201510171D0 (en) * | 2015-06-11 | 2015-07-29 | Rolls Royce Plc | Gears, gear arrangements and gas turbine engines |
| US10968527B2 (en) | 2015-11-12 | 2021-04-06 | California Institute Of Technology | Method for embedding inserts, fasteners and features into metal core truss panels |
| DE112018001284T5 (de) | 2017-03-10 | 2019-11-28 | California Institute Of Technology | Verfahren zur herstellung von dehnwellengetriebe-flexsplines mittels additiver metallfertigung |
| WO2018218077A1 (en) | 2017-05-24 | 2018-11-29 | California Institute Of Technology | Hypoeutectic amorphous metal-based materials for additive manufacturing |
| EP3630392A4 (en) | 2017-05-26 | 2021-03-03 | California Institute of Technology | DENDRITE REINFORCED METAL MATRIX COMPOSITE MATERIALS ON TITANIUM BASE |
| JP7211976B2 (ja) | 2017-06-02 | 2023-01-24 | カリフォルニア インスティチュート オブ テクノロジー | 付加製造のための高強度金属ガラス系複合材料 |
| US11859705B2 (en) | 2019-02-28 | 2024-01-02 | California Institute Of Technology | Rounded strain wave gear flexspline utilizing bulk metallic glass-based materials and methods of manufacture thereof |
| US11680629B2 (en) | 2019-02-28 | 2023-06-20 | California Institute Of Technology | Low cost wave generators for metal strain wave gears and methods of manufacture thereof |
| US11400613B2 (en) | 2019-03-01 | 2022-08-02 | California Institute Of Technology | Self-hammering cutting tool |
| US11591906B2 (en) | 2019-03-07 | 2023-02-28 | California Institute Of Technology | Cutting tool with porous regions |
| CN114321324B (zh) * | 2021-12-30 | 2023-12-12 | 苏州金亿精密齿轮有限公司 | 自润滑静音齿轮及其制造工艺 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4110054A (en) * | 1976-10-04 | 1978-08-29 | Flexothane Corporation | Clampable plastic gear and the like |
| JPS57137762A (en) * | 1981-02-18 | 1982-08-25 | Aisin Chem Co Ltd | Resin made gear for engine |
| US4433964A (en) * | 1982-06-11 | 1984-02-28 | Standard Oil Company | Composite timing gears and process |
| JPH027262Y2 (ja) * | 1984-09-04 | 1990-02-21 | ||
| JPS61285249A (ja) * | 1985-06-12 | 1986-12-16 | Polyplastics Co | 歯車用樹脂組成物 |
| JPH064299B2 (ja) * | 1989-03-16 | 1994-01-19 | 新神戸電機株式会社 | フェノール樹脂製歯車およびその製造法 |
| JPH0663973A (ja) * | 1992-08-25 | 1994-03-08 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | フェノール樹脂製歯車およびその製造法 |
-
1995
- 1995-09-28 JP JP7251579A patent/JPH0989081A/ja active Pending
-
1996
- 1996-09-23 KR KR1019960041550A patent/KR100225001B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-25 US US08/719,872 patent/US5722295A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-27 CN CN96122449A patent/CN1060433C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040039801A (ko) * | 2002-11-05 | 2004-05-12 | 한국폴리펜코 주식회사 | 감속기어용 블랭크, 이를 제조하기 위한 방법 및 장치 |
| WO2005005864A1 (ja) * | 2003-07-09 | 2005-01-20 | Koyo Seiko Co., Ltd. | 歯車、これを用いた減速機、およびこれを備えた電動パワーステアリング装置 |
| CN100420878C (zh) * | 2003-07-09 | 2008-09-24 | 株式会社捷太格特 | 齿轮、使用该齿轮的减速机及具备该减速机的电动动力转向装置 |
| US7428857B2 (en) | 2003-07-09 | 2008-09-30 | Jtekt Corporation | Gear, speed reduction gear using the same, and electric power steering apparatus using the same |
| JP2017520729A (ja) * | 2014-06-11 | 2017-07-27 | ジェイテクト ユーロップ | リブ付きモールドリムを備えた歯付きホイールの製造方法 |
| JP2017205920A (ja) * | 2016-05-17 | 2017-11-24 | 株式会社ジェイテクト | 歯車の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1060433C (zh) | 2001-01-10 |
| KR100225001B1 (ko) | 1999-10-15 |
| CN1161275A (zh) | 1997-10-08 |
| US5722295A (en) | 1998-03-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0989081A (ja) | 汎用エンジンの射出成形ギヤ及びその製造方法 | |
| JP4789837B2 (ja) | 鉄系焼結体及びその製造方法 | |
| US6148685A (en) | Duplex sprocket/gear construction and method of making same | |
| US5275543A (en) | Oldham ring of scroll type compressor | |
| KR20160037909A (ko) | 슬라이딩 부재， 및 체인용 링크 및 당해 링크를 구비한 체인 | |
| JP2005344126A (ja) | 焼結歯車 | |
| EP3315624B1 (en) | Cylindrical member made from lamellar graphite cast iron | |
| US6488736B2 (en) | Method of producing sintered metal sprocket and sprocket produced by the method | |
| JPH11264468A (ja) | ピストンリング及びその組合せ | |
| KR20050055732A (ko) | 고정밀도 소결 캠 로브 재료 | |
| JP4301507B2 (ja) | サイレントチェーン用焼結スプロケットおよびその製造方法 | |
| JP7131566B2 (ja) | 歯車及びその製造方法 | |
| JP7179269B2 (ja) | 焼結部材、及び電磁カップリング | |
| EP0356615A1 (en) | Piston ring material and piston ring | |
| JP2002194500A (ja) | ピストンリング | |
| JP4267588B2 (ja) | ピストンリング | |
| JP2005120466A (ja) | 変速機歯車用高強度Ｃｒ−Ｍｏ合金鋼 | |
| JPH10204678A (ja) | 摺動部材およびその製造方法 | |
| JPH0221054A (ja) | 二層焼結歯車 | |
| JP2000178606A (ja) | 焼入れ焼結鋼部品およびその製造方法 | |
| JP4188970B2 (ja) | カムロブ材、これを用いたカムシャフト及びカムロブ材の製造方法 | |
| JP4357152B2 (ja) | シリンダライナ | |
| JP2001227618A (ja) | カムシャフト | |
| JP3537031B2 (ja) | カムシャフトおよびその製造方法 | |
| JP2004124137A (ja) | 高精度焼結カムロブ材 |