JPH0625888A - 耐食性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐食性および電着塗装性に優れた防錆鋼板Info
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- JPH0625888A JPH0625888A JP18413292A JP18413292A JPH0625888A JP H0625888 A JPH0625888 A JP H0625888A JP 18413292 A JP18413292 A JP 18413292A JP 18413292 A JP18413292 A JP 18413292A JP H0625888 A JPH0625888 A JP H0625888A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性、電着塗装性ともに優れた防錆鋼板の提
供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２
〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような
構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ
合金めっきを施されてなる耐食性および電着塗装性に優
れた防錆鋼板。
供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２
〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような
構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ
合金めっきを施されてなる耐食性および電着塗装性に優
れた防錆鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車用等に使用される
防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はもと
より特に電着塗装性において優れた品質を有する防錆鋼
板に関する。
防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はもと
より特に電着塗装性において優れた品質を有する防錆鋼
板に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在自動車用の防錆鋼板として実用化さ
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては腐食電位をより鋼
に近づけてめっき層そのものの腐食速度を抑制すること
及び腐食生成物を安定化すること等が期待される。しか
しながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化によ
る耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては腐食電位をより鋼
に近づけてめっき層そのものの腐食速度を抑制すること
及び腐食生成物を安定化すること等が期待される。しか
しながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化によ
る耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
【０００３】そこで近年、Ｚｎ系のめっき層中にＣｒを
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３等が
提案されている。確かに、Ｃｒ含有率を増加することに
よりＺｎ−Ｃｒ合金めっきは従来のＺｎ系合金めっきよ
りも優れた耐食性を示すようになる。
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３等が
提案されている。確かに、Ｃｒ含有率を増加することに
よりＺｎ−Ｃｒ合金めっきは従来のＺｎ系合金めっきよ
りも優れた耐食性を示すようになる。
【０００４】１例としてＪＩＳ Ｚ ２３７１に準拠し
た塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数を
調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加工
された後に使用されるのが通常であるので、試験片は１
７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量を
示す際に単位を表す記号（ｇ／ｍ2 ）を省略する場合が
ある。例えば目付量３０ｇ／ｍ2 の場合には３０目付と
示す。図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめ
っき鋼板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目
付の市販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎ
ｉ３０は３０目付のＮｉ含有率１３ｗｔ％の市販のＺｎ
−Ｎｉ合金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒ合金めっきの
付着量はすべて２０目付である。
た塩水噴霧試験を行い赤錆が２％発生するまでの日数を
調べた結果を図１に示す。自動車用車体の場合には加工
された後に使用されるのが通常であるので、試験片は１
７％引っ張り加工を施したものを用いた。以後目付量を
示す際に単位を表す記号（ｇ／ｍ2 ）を省略する場合が
ある。例えば目付量３０ｇ／ｍ2 の場合には３０目付と
示す。図中のＥＧ３０と示したものは市販の電気Ｚｎめ
っき鋼板で、３０目付のものである。ＧＡ６０は６０目
付の市販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板である。Ｚｎ−Ｎ
ｉ３０は３０目付のＮｉ含有率１３ｗｔ％の市販のＺｎ
−Ｎｉ合金めっき鋼板を示す。Ｚｎ−Ｃｒ合金めっきの
付着量はすべて２０目付である。
【０００５】図１より、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸
耐食性は合金中のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的
に向上することがわかる。２０目付であっても、Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝２ｗｔ％以上になると目付量の多いＥ
Ｇ３０やＧＡ６０よりも優れた裸耐食性を有することが
わかる。このようにＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食
性が優れるのは、腐食環境下においてＣｒの表面酸化膜
が溶存酸素還元反応を著しく抑制することにより腐食電
流密度が小さくなる、すなわち腐食速度が遅くなる為で
あると考えられる。
耐食性は合金中のＣｒ含有率の増加によってほぼ直線的
に向上することがわかる。２０目付であっても、Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝２ｗｔ％以上になると目付量の多いＥ
Ｇ３０やＧＡ６０よりも優れた裸耐食性を有することが
わかる。このようにＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食
性が優れるのは、腐食環境下においてＣｒの表面酸化膜
が溶存酸素還元反応を著しく抑制することにより腐食電
流密度が小さくなる、すなわち腐食速度が遅くなる為で
あると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】現在の自動車車体の製
造工程においては、化成処理後カチオン電着塗装を行い
さらに外面側は中塗り上塗りの３コート塗装を行うのが
一般的である。ところで、冷延鋼板を用いる場合にはほ
とんど問題になることはないが、表面処理鋼板を使用す
る場合にはこのカチオン電着塗装の工程でクレーター状
の塗装不良が起こり、３コート後も残って外観不良が問
題になることがある。すでに述べたように、Ｚｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有率の増加により直線
的に向上するのであるが、電着塗装時のクレーターの発
生がＣｒ含有率の増加によって頻発するようになるので
ある。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板は他のＺ
ｎ系めっき鋼板に比べて耐食性は優れるが電着塗装性に
ついては劣るという問題があった。
造工程においては、化成処理後カチオン電着塗装を行い
さらに外面側は中塗り上塗りの３コート塗装を行うのが
一般的である。ところで、冷延鋼板を用いる場合にはほ
とんど問題になることはないが、表面処理鋼板を使用す
る場合にはこのカチオン電着塗装の工程でクレーター状
の塗装不良が起こり、３コート後も残って外観不良が問
題になることがある。すでに述べたように、Ｚｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の耐食性はＣｒ含有率の増加により直線
的に向上するのであるが、電着塗装時のクレーターの発
生がＣｒ含有率の増加によって頻発するようになるので
ある。このために、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板は他のＺ
ｎ系めっき鋼板に比べて耐食性は優れるが電着塗装性に
ついては劣るという問題があった。
【０００７】したがって、本発明は、耐食性に加えて電
着塗装性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とす
る。
着塗装性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】以上述べてきた課題を解
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２〜２．７
８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構造を有
する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっ
きを行うことによって、電着塗装性の優れたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板を得られることが明らかになった。
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．７２〜２．７
８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構造を有
する相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっ
きを行うことによって、電着塗装性の優れたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板を得られることが明らかになった。
【０００９】
【作用】以下本発明をさらに詳細に説明する。従来、Ｚ
ｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態において安
定な合金としては、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝１
２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるような構造の相（θ
相）が報告されている。例えば、M.Hansen Constitutio
n of binary alloys. p.571 McGRAW-HILL に記載されて
いる平衡状態図を参照されたい。θ相の組成は必ずしも
明らかではないが、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝３．８〜７
ｗｔ％の範囲にあるとされている。この他の合金は報告
されていない。すなわち、熱平衡状態におけるＺｎとＣ
ｒの２元系合金に関してはＺｎのη相、θ相、Ｃ
ｒ相の３つの相のみが存在すると考えられている。
ｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態において安
定な合金としては、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝１
２．８９Å、ｃ＝３０．５Åであるような構造の相（θ
相）が報告されている。例えば、M.Hansen Constitutio
n of binary alloys. p.571 McGRAW-HILL に記載されて
いる平衡状態図を参照されたい。θ相の組成は必ずしも
明らかではないが、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝３．８〜７
ｗｔ％の範囲にあるとされている。この他の合金は報告
されていない。すなわち、熱平衡状態におけるＺｎとＣ
ｒの２元系合金に関してはＺｎのη相、θ相、Ｃ
ｒ相の３つの相のみが存在すると考えられている。
【００１０】ところで、一般的に電析法で得られる合金
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、電着塗装性と相構造との間に
は相関があると考えている。そこで、電析法の特質を生
かして、相構造を特定することにより電着塗装性に優れ
ためっき層を得られるのではないかと考えた。
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、電着塗装性と相構造との間に
は相関があると考えている。そこで、電析法の特質を生
かして、相構造を特定することにより電着塗装性に優れ
ためっき層を得られるのではないかと考えた。
【００１１】ＺｎとＣｒとの２元系合金に関してはその
ような非平衡相の合金の報告例はなく、もちろんＪＣＰ
ＤＳカードのデータも無い。そこで電析法により得られ
るＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手法として
は、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝０
〜３０ｗｔ％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ線回折
法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）（ｗｔ％）で表される量をＣｒ含有率と
称する。Ｃｒ含有率＝０ｗｔ％の場合、すなわち純Ｚｎ
の場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。
ような非平衡相の合金の報告例はなく、もちろんＪＣＰ
ＤＳカードのデータも無い。そこで電析法により得られ
るＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手法として
は、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）＝０
〜３０ｗｔ％の範囲の組成の合金を電析させ、Ｘ線回折
法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後Ｃｒ／
（Ｃｒ＋Ｚｎ）（ｗｔ％）で表される量をＣｒ含有率と
称する。Ｃｒ含有率＝０ｗｔ％の場合、すなわち純Ｚｎ
の場合には結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．６６５
Å、ｃ＝４．９４７Åのη相である。
【００１２】ところが、Ｃｒ含有率を徐々に増加するに
つれて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系
は保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮む
ことがＸ線回折データによる格子面間隔の変化からわか
った。Ｃｒ含有率＝５ｗｔ％付近までは、このようにη
相にＣｒを固溶することで格子定数が連続的に変化した
相のみが存在することが明らかになった。本願発明者等
はこの相をηｘと定義する。
つれて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系
は保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮む
ことがＸ線回折データによる格子面間隔の変化からわか
った。Ｃｒ含有率＝５ｗｔ％付近までは、このようにη
相にＣｒを固溶することで格子定数が連続的に変化した
相のみが存在することが明らかになった。本願発明者等
はこの相をηｘと定義する。
【００１３】さらにＣｒ含有率を増加していくと、ηｘ
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れるようになる。ただし、これらのピークの出現
するＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格
子定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回
折から得られた格子面間隔を比較することにより、ηｘ
の他に新たに結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜
２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構
造を有する相（δｘ相と定義する）及び結晶系が立方晶
で格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構
造を有する相（Γｘと定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηｘ相、δｘ相
及びΓｘ相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異な
るので一概にはいえないがいくつかの製造条件下で得ら
れた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよう
に、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから構
成されると考えられる。
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れるようになる。ただし、これらのピークの出現
するＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格
子定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回
折から得られた格子面間隔を比較することにより、ηｘ
の他に新たに結晶系が六方晶、格子定数ａ＝２．７２〜
２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるような構
造を有する相（δｘ相と定義する）及び結晶系が立方晶
で格子定数がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構
造を有する相（Γｘと定義する）が存在することが明ら
かになった。以上の結果を図２に示す。ηｘ相、δｘ相
及びΓｘ相が現れるＣｒ含有率は製造条件によって異な
るので一概にはいえないがいくつかの製造条件下で得ら
れた結果を例として図３に示す。以上述べてきたよう
に、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造は３つの相のみから構
成されると考えられる。
【００１４】次に、様々な条件で製造されたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の電着塗装性と合金組成との関係を調べ
たところ、驚くべきことに実質的にδｘ相のみから構成
されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の電着塗装性はηｘ相
やΓｘ相を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて
著しく優れていることが明らかになったのである。
合金めっき鋼板の電着塗装性と合金組成との関係を調べ
たところ、驚くべきことに実質的にδｘ相のみから構成
されるＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の電着塗装性はηｘ相
やΓｘ相を含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて
著しく優れていることが明らかになったのである。
【００１５】すなわち、電析法により形成されるＺｎと
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０
Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成さ
れるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより電着塗装性
の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られることが明
らかになった。
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数
がａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０
Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成さ
れるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより電着塗装性
の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られることが明
らかになった。
【００１６】すでに述べたように、実質的にδｘ相のみ
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、５〜２０ｗｔ％であることが望まし
い。５ｗｔ％未満ではηｘ相が現れるためであり、２０
ｗｔ％超ではΓｘ相が現れるようになり実質的にδｘ相
のみからなるめっき層を得ることが困難になるからであ
る。また目付量としては１０〜４０ｇ／ｍ2 が望まし
い。１０ｇ／ｍ2 未満では耐食性が不十分であるためで
あり、４０ｇ／ｍ2 超ではコストメリットがなくなるか
らである。
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、５〜２０ｗｔ％であることが望まし
い。５ｗｔ％未満ではηｘ相が現れるためであり、２０
ｗｔ％超ではΓｘ相が現れるようになり実質的にδｘ相
のみからなるめっき層を得ることが困難になるからであ
る。また目付量としては１０〜４０ｇ／ｍ2 が望まし
い。１０ｇ／ｍ2 未満では耐食性が不十分であるためで
あり、４０ｇ／ｍ2 超ではコストメリットがなくなるか
らである。
【００１７】本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るた
めの製造条件については必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。このほか、
浴ｐＨ、浴温、液流速、電解電流密度等を適宜選択する
ことにより望ましい相構成とする。相構造にはこれらの
条件がすべて影響するので、これらの条件の組み合わせ
が適切な場合に実質的にδｘ相のみからなる合金めっき
が得られる。
めの製造条件については必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。このほか、
浴ｐＨ、浴温、液流速、電解電流密度等を適宜選択する
ことにより望ましい相構成とする。相構造にはこれらの
条件がすべて影響するので、これらの条件の組み合わせ
が適切な場合に実質的にδｘ相のみからなる合金めっき
が得られる。
【００１８】なお、実際の工業的規模における電気めっ
きでは、最適めっき条件においても不可避的にδｘ相以
外の相が混入するケースがありうるが、純δｘ相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば、多少
の異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含
めて本発明では実質的にδｘ相から成るものと規定す
る。
きでは、最適めっき条件においても不可避的にδｘ相以
外の相が混入するケースがありうるが、純δｘ相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば、多少
の異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含
めて本発明では実質的にδｘ相から成るものと規定す
る。
【００１９】
【実施例】以下に本願発明の効果を実施例をもとに説明
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成及び電着塗装性の実験結果を
示す。いずれも原板として板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを
用いて、常法に従い脱脂酸洗を行った後にめっきを行い
試料を作成した。本発明例はいずれも実質的にδｘ相の
みから構成されるのに対して比較例はηｘ相及びΓｘ相
を明らかに含むものである。ただし、ηｘ相及び／また
はΓｘ相を１％程度まで含有するものは実質的にδｘ相
のみから構成されるとみなした。表１に示す試料を用い
て電着塗装性を評価した。電着塗装性の評価は、１５０
ｍｍ×７０ｍｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行
われるのと同じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、日本ペ
イント社製の「パワートップＵ６００」の仕様に従って
電着塗装及び焼き付けを行い、発生したクレーターの密
度を測定して行った。
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成及び電着塗装性の実験結果を
示す。いずれも原板として板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを
用いて、常法に従い脱脂酸洗を行った後にめっきを行い
試料を作成した。本発明例はいずれも実質的にδｘ相の
みから構成されるのに対して比較例はηｘ相及びΓｘ相
を明らかに含むものである。ただし、ηｘ相及び／また
はΓｘ相を１％程度まで含有するものは実質的にδｘ相
のみから構成されるとみなした。表１に示す試料を用い
て電着塗装性を評価した。電着塗装性の評価は、１５０
ｍｍ×７０ｍｍの試験片に通常の自動車用冷延鋼板に行
われるのと同じ燐酸亜鉛化成処理を行った後に、日本ペ
イント社製の「パワートップＵ６００」の仕様に従って
電着塗装及び焼き付けを行い、発生したクレーターの密
度を測定して行った。
【００２０】表１より本願発明の条件を満たすＺｎ−Ｃ
ｒ合金めっき鋼板の電着塗装性は市販のＥＧ３０（目付
３０ｇ／ｍ2 のＥＧ）やＺｎ−Ｎｉ３０（目付３０ｇ／
ｍ2のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板）とほぼ同等であるこ
とがわかる。比較例１はＣｒ含有率は２ｗｔ％と低いも
のの相構成がηｘ相であるために電着塗装性が若干劣化
して市販のＧＡ６０（目付６０ｇ／ｍ2 のＧＡ）並みに
なったものである。比較例２以降はＣｒ含有率がさらに
増加すると共に実質的にηｘ相またはΓｘ相を含有する
相構成であるために、電着塗装性が著しく劣化してしま
うことを示している。
ｒ合金めっき鋼板の電着塗装性は市販のＥＧ３０（目付
３０ｇ／ｍ2 のＥＧ）やＺｎ−Ｎｉ３０（目付３０ｇ／
ｍ2のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板）とほぼ同等であるこ
とがわかる。比較例１はＣｒ含有率は２ｗｔ％と低いも
のの相構成がηｘ相であるために電着塗装性が若干劣化
して市販のＧＡ６０（目付６０ｇ／ｍ2 のＧＡ）並みに
なったものである。比較例２以降はＣｒ含有率がさらに
増加すると共に実質的にηｘ相またはΓｘ相を含有する
相構成であるために、電着塗装性が著しく劣化してしま
うことを示している。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】以上述べてきたように、本願発明は耐食
性、電着塗装性ともにに優れた防錆鋼板を与えるもので
ある。
性、電着塗装性ともにに優れた防錆鋼板を与えるもので
ある。
【図１】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の裸耐食性と合金
組成との関係を示す図である。
組成との関係を示す図である。
【図２】 電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造（１）ηｘ、
（２）δｘおよび（３）Γｘを説明する図である。
（２）δｘおよび（３）Γｘを説明する図である。
【図３】 製造条件１〜３による電析Ｚｎ−Ｃｒ２元系
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大 沼 啓 明 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 望 月 一 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】電析法により形成されるＺｎとＣｒとから
なる合金であり、結晶系が六方晶で格子定数がａ＝２．
７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．６０Åであるよ
うな構造を有する相のみから実質的に構成されるＺｎ−
Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐食性および電着塗装性
に優れた防錆鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413292A JPH0625888A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413292A JPH0625888A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625888A true JPH0625888A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16147939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18413292A Withdrawn JPH0625888A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および電着塗装性に優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625888A (ja) |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP18413292A patent/JPH0625888A/ja not_active Withdrawn
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