JPH0625887A - 耐食性および成形性に優れた防錆鋼板 - Google Patents
耐食性および成形性に優れた防錆鋼板Info
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- JPH0625887A JPH0625887A JP18413392A JP18413392A JPH0625887A JP H0625887 A JPH0625887 A JP H0625887A JP 18413392 A JP18413392 A JP 18413392A JP 18413392 A JP18413392 A JP 18413392A JP H0625887 A JPH0625887 A JP H0625887A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】十分な耐食性を確保した上でなおかつ成形性に
優れた防錆鋼板の提供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００
〜３．０６Åであるような構造を有する相のみから実質
的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐
食性および成形性に優れた防錆鋼板。
優れた防錆鋼板の提供。 【構成】電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる
合金であり、結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００
〜３．０６Åであるような構造を有する相のみから実質
的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを施されてなる耐
食性および成形性に優れた防錆鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は自動車用等に使用され
る防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はも
とより特に成形性において優れた品質を有する防錆鋼板
に関する。
る防錆鋼板に要求される様々な性質の内で、耐食性はも
とより特に成形性において優れた品質を有する防錆鋼板
に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在自動車用の防錆鋼板として実用化さ
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては、腐食電位をより
鋼に近づけてめっき層そのものの腐食速度を抑制するこ
とおよび腐食生成物を安定化すること等が期待される。
しかしながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化
による耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
れているのは、電気Ｚｎめっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板、合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板、そのほか様々なものがあるが、い
ずれもＺｎ系のめっき鋼板である。これは鋼に対するＺ
ｎの犠牲防食効果を利用するものである。耐食性を向上
させる最も単純明快な方法はめっき付着量（以後目付量
と称する）を増加することであるが、目付量の増加は加
工性や溶接性、その他の品質の劣化を伴う。そこでＺｎ
に他の元素を合金化することで、純Ｚｎに対してより少
ない目付量でも同等の耐食性を得ようという試みがなさ
れてきた。合金化による効果としては、腐食電位をより
鋼に近づけてめっき層そのものの腐食速度を抑制するこ
とおよび腐食生成物を安定化すること等が期待される。
しかしながら従来のＺｎ系合金めっき鋼板では、合金化
による耐食性向上効果はいまだ不十分であった。
【０００３】そこで近年、Ｚｎ系のめっき層中にＣｒを
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３等が
提案されている。確かに従来のＺｎ系合金めっきに比べ
てＺｎ−Ｃｒ合金めっきの場合には少ない目付量でも耐
食性が改善されるものの、依然として耐食性に対する目
付量の寄与は大きい。
合金元素として添加する試みがなされている。例えば、
特開平１−１９１７９７や特開平３−１２０３９３等が
提案されている。確かに従来のＺｎ系合金めっきに比べ
てＺｎ−Ｃｒ合金めっきの場合には少ない目付量でも耐
食性が改善されるものの、依然として耐食性に対する目
付量の寄与は大きい。
【０００４】１例として自動車外面側に使用された場合
の腐食を想定した試験の結果を図１に示す。通常車体外
面側は塗装が施されているので、腐食は石はね等による
塗膜損傷部を起点として始まる。自動車車体用の腐食試
験として最も確実なのは実車試験であるが、評価結果が
でるまでの期間が長いこととコスト的な問題があるため
に、一般的には塗装試験片に一定の傷をつけた後に大気
暴露する方法や、塩水噴霧に乾燥及び湿潤のサイクルを
適当に組み合わせて腐食促進環境を人為的に作り出す複
合腐食試験機を用いる方法が行われる。図１の結果は燐
酸亜鉛化成処理及び３コート塗装後にカッターナイフに
て素地鋼に達する傷をつけて、さらに図２に示すサイク
ルの複合腐食試験を２ヶ月間行った後に塗膜膨れ幅を測
定した結果を示したものである。
の腐食を想定した試験の結果を図１に示す。通常車体外
面側は塗装が施されているので、腐食は石はね等による
塗膜損傷部を起点として始まる。自動車車体用の腐食試
験として最も確実なのは実車試験であるが、評価結果が
でるまでの期間が長いこととコスト的な問題があるため
に、一般的には塗装試験片に一定の傷をつけた後に大気
暴露する方法や、塩水噴霧に乾燥及び湿潤のサイクルを
適当に組み合わせて腐食促進環境を人為的に作り出す複
合腐食試験機を用いる方法が行われる。図１の結果は燐
酸亜鉛化成処理及び３コート塗装後にカッターナイフに
て素地鋼に達する傷をつけて、さらに図２に示すサイク
ルの複合腐食試験を２ヶ月間行った後に塗膜膨れ幅を測
定した結果を示したものである。
【０００５】図中の純Ｚｎと示したものは常法に従い電
気Ｚｎめっき法で作成したＺｎめっき鋼板である（以後
ＥＧと称する）。ＧＡは市販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板である。Ｚｎ−１３ｗｔ％ＮｉはＮｉ含有率１３ｗｔ
％の市販のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板である（以後Ｚｎ
−Ｎｉと称する）。Ｚｎ−１３ｗｔ％ＣｒはＣｒ含有率
１３ｗｔ％のＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板である（以後Ｚ
ｎ−Ｃｒと称する）。以後目付量を示す際に単位を表す
記号（ｇ／ｍ2 ）を省略する場合がある。例えば目付量
３０ｇ／ｍ2 の場合には３０目付と示す。図１から分か
るようにいずれの合金めっき鋼板も同一目付量のＥＧに
比較すると耐食性が向上するがＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼
板でその効果が最も大きい。
気Ｚｎめっき法で作成したＺｎめっき鋼板である（以後
ＥＧと称する）。ＧＡは市販の合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板である。Ｚｎ−１３ｗｔ％ＮｉはＮｉ含有率１３ｗｔ
％の市販のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板である（以後Ｚｎ
−Ｎｉと称する）。Ｚｎ−１３ｗｔ％ＣｒはＣｒ含有率
１３ｗｔ％のＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板である（以後Ｚ
ｎ−Ｃｒと称する）。以後目付量を示す際に単位を表す
記号（ｇ／ｍ2 ）を省略する場合がある。例えば目付量
３０ｇ／ｍ2 の場合には３０目付と示す。図１から分か
るようにいずれの合金めっき鋼板も同一目付量のＥＧに
比較すると耐食性が向上するがＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼
板でその効果が最も大きい。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、目付量
の効果も大きいために１０目付のＺｎ−Ｃｒ合金めっき
鋼板では２０目付けのＥＧよりは優れるものの３０目付
けのＥＧやＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板には劣る。また、
現在国内で最も多量に使用されている合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板の目付量６０ｇ／ｍ2 のものと同等の耐食性を
有するためには、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板であっても
３０ｇ／ｍ2 は必要である。このように、いずれのめっ
き種の場合でも目付量の増加により耐食性が向上する
が、特に目付量が１０〜３０ｇ／ｍ2 の間での変化が著
しい。ところが特にＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の場合に
は目付量の増加にともなって成形性が急激に劣化する為
に、耐食性に優れても成形性が悪く実用性が低いという
問題があった。
の効果も大きいために１０目付のＺｎ−Ｃｒ合金めっき
鋼板では２０目付けのＥＧよりは優れるものの３０目付
けのＥＧやＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板には劣る。また、
現在国内で最も多量に使用されている合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板の目付量６０ｇ／ｍ2 のものと同等の耐食性を
有するためには、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板であっても
３０ｇ／ｍ2 は必要である。このように、いずれのめっ
き種の場合でも目付量の増加により耐食性が向上する
が、特に目付量が１０〜３０ｇ／ｍ2 の間での変化が著
しい。ところが特にＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の場合に
は目付量の増加にともなって成形性が急激に劣化する為
に、耐食性に優れても成形性が悪く実用性が低いという
問題があった。
【０００７】したがって、本発明は、耐食性に加えて成
形性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とする。
形性に優れた防錆鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】以上述べてきた課題を解
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００〜３．０
６Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成
されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより著しく成
形性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られること
が明らかになった。これにより、成形性を損なわずに目
付量の増加が可能になり、結果として耐食性及び成形性
共に満足する防錆鋼板が得られる。
決するために、本願発明者等が鋭意検討してきた結果、
電析法により形成されるＺｎとＣｒとからなる合金であ
り、結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００〜３．０
６Åであるような構造を有する相のみから実質的に構成
されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを行うことにより著しく成
形性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板を得られること
が明らかになった。これにより、成形性を損なわずに目
付量の増加が可能になり、結果として耐食性及び成形性
共に満足する防錆鋼板が得られる。
【０００９】以下に本願発明をさらに詳細に説明する。
従来、ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態に
おいて安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶
（Ｈｅｘａｇｏｎａｌ）で格子定数がａ＝１２．８９
Å、ｃ＝３０．５Åであるような構造の相（θ相）が報
告されている。例えば、M. Hansen Constitution of bi
nary alloys. p.571 McGRAW-HILLに記載されている平衡
状態図を参照されたい。θ相の組成は必ずしも明かでは
ないが、Ｃｒ／Ｃｒ＋Ｚｎ＝３．８〜７ｗｔ％の範囲に
あるとされている。この他の金属間化合物は報告されて
いない。すなわち、熱平衡状態におけるＺｎとＣｒの２
元系合金に関してはＺｎのη相、θ相、Ｃｒ相の
３つの相のみが存在すると考えられている。
従来、ＺｎとＣｒとからなる２元系合金の熱平衡状態に
おいて安定な金属間化合物としては、結晶系が六方晶
（Ｈｅｘａｇｏｎａｌ）で格子定数がａ＝１２．８９
Å、ｃ＝３０．５Åであるような構造の相（θ相）が報
告されている。例えば、M. Hansen Constitution of bi
nary alloys. p.571 McGRAW-HILLに記載されている平衡
状態図を参照されたい。θ相の組成は必ずしも明かでは
ないが、Ｃｒ／Ｃｒ＋Ｚｎ＝３．８〜７ｗｔ％の範囲に
あるとされている。この他の金属間化合物は報告されて
いない。すなわち、熱平衡状態におけるＺｎとＣｒの２
元系合金に関してはＺｎのη相、θ相、Ｃｒ相の
３つの相のみが存在すると考えられている。
【００１０】ところで、一般的に電析法で得られる合金
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、プレス成形性と相構造との間
には相関があると考えている。そこで、電析法の特質を
生かして、相構造を特定することにより成形性に優れた
めっき層を得られるのではないかと考えた。
の場合には、必ずしも熱力学的に安定な相になるとは限
らず、非平衡相が生成することがある。また、めっき浴
組成や電解条件等の製造条件により様々な相が現れる。
このため同一の合金組成であっても相構造が異なる場合
がある。本願発明者等は、プレス成形性と相構造との間
には相関があると考えている。そこで、電析法の特質を
生かして、相構造を特定することにより成形性に優れた
めっき層を得られるのではないかと考えた。
【００１１】ＺｎとＣｒとの２元系合金に関してはその
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０ｗｔ％の範囲の組成の合金を電析させ、
Ｘ線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後
Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（ｗｔ％）で表される量をＣｒ含
有率と称する。Ｃｒ含有率＝０ｗｔ％の場合、すなわち
純Ｚｎの場合には結晶系が六方晶（Ｈｅｘａｇｏｎａ
ｌ）、格子定数ａ＝２．６６５Å、ｃ＝４．９４７Åの
η相である。
ような非平衡相の金属間化合物の報告例はなく、もちろ
んＪＣＰＤＳカードのデータも無い。そこで電析法によ
り得られるＺｎ−Ｃｒ合金の相構造を詳細に調べた。手
法としては、様々な製造条件により、Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚ
ｎ）＝０〜３０ｗｔ％の範囲の組成の合金を電析させ、
Ｘ線回折法により結晶格子面間隔の変化を調べた。以後
Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ｚｎ）（ｗｔ％）で表される量をＣｒ含
有率と称する。Ｃｒ含有率＝０ｗｔ％の場合、すなわち
純Ｚｎの場合には結晶系が六方晶（Ｈｅｘａｇｏｎａ
ｌ）、格子定数ａ＝２．６６５Å、ｃ＝４．９４７Åの
η相である。
【００１２】ところが、Ｃｒ含有率を徐々に増加するに
つれて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系
は保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮む
ことがＸ線回折データによる格子面間隔の変化から分か
った。Ｃｒ含有率＝５ｗｔ％付近までは、このようにη
相にＣｒを固溶する事で格子定数が連続的に変化した相
のみが存在することが明らかになった。本願発明者等は
この相をηｘと定義する。
つれて、すなわちη相にＣｒを固溶させていくと結晶系
は保ったままでａ軸方向に伸びて逆にｃ軸方向には縮む
ことがＸ線回折データによる格子面間隔の変化から分か
った。Ｃｒ含有率＝５ｗｔ％付近までは、このようにη
相にＣｒを固溶する事で格子定数が連続的に変化した相
のみが存在することが明らかになった。本願発明者等は
この相をηｘと定義する。
【００１３】さらにＣｒ含有率を増加していくと、ηｘ
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れるようになる。ただし、これらのピークの出現
するＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格
子定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回
折から得られた格子面間隔を比較することにより、ηｘ
の他に新たに結晶系六方晶（Ｈｅｘａｇｏｎａｌ）、格
子定数ａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．
６０Åであるような構造を有する相（δｘ相と定義す
る）及び結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００〜
３．０６Åであるような構造を有する相（Γｘと定義す
る）が存在することが明らかになった。以上の結果を図
３に示す。ηｘ相、δｘ相及びΓｘ相が現れるＣｒ含有
率は製造条件によって異なるので一概にはいえないがい
くつかの製造条件下で得られた結果を例として図４に示
す。以上述べてきたように、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構
造は３つの相のみから構成されると考えられる。
とは明らかに異なる相によると考えられるＸ線回折ピー
クが現れるようになる。ただし、これらのピークの出現
するＣｒ含有率は製造条件によって異なる。結晶系と格
子定数とを仮定して繰り返し計算を行った結果とＸ線回
折から得られた格子面間隔を比較することにより、ηｘ
の他に新たに結晶系六方晶（Ｈｅｘａｇｏｎａｌ）、格
子定数ａ＝２．７２〜２．７８Å、ｃ＝４．４３〜４．
６０Åであるような構造を有する相（δｘ相と定義す
る）及び結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．００〜
３．０６Åであるような構造を有する相（Γｘと定義す
る）が存在することが明らかになった。以上の結果を図
３に示す。ηｘ相、δｘ相及びΓｘ相が現れるＣｒ含有
率は製造条件によって異なるので一概にはいえないがい
くつかの製造条件下で得られた結果を例として図４に示
す。以上述べてきたように、電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構
造は３つの相のみから構成されると考えられる。
【００１４】次に、様々な条件で製造されたＺｎ−Ｃｒ
合金めっき鋼板の成形性と目付量との関係を調べたとこ
ろ、驚くべきことに実質的にΓｘ相のみから構成される
Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の成形性はηｘ相やδｘ相を
含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて著しく優れ
ていることが明らかになったのである。
合金めっき鋼板の成形性と目付量との関係を調べたとこ
ろ、驚くべきことに実質的にΓｘ相のみから構成される
Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の成形性はηｘ相やδｘ相を
含有するＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板に比べて著しく優れ
ていることが明らかになったのである。
【００１５】すなわち、電析法により形成されるＺｎと
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が立方晶で格子定数
がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構造を有する
相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを
行うことにより著しく成形性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金め
っき鋼板が得られることが明らかになった。
Ｃｒとからなる合金であり、結晶系が立方晶で格子定数
がａ＝３．００〜３．０６Åであるような構造を有する
相のみから実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを
行うことにより著しく成形性の優れたＺｎ−Ｃｒ合金め
っき鋼板が得られることが明らかになった。
【００１６】すでに述べたように、実質的にΓｘ相のみ
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、５〜３０ｗｔ％であることが望まし
い。５ｗｔ％未満ではΓｘ相が現れないためであり、３
０ｗｔ％超ではめっき層そのものの密着性が劣化してし
まい、本願発明の効果を損なうためである。また目付量
としては１０〜４０ｇ／ｍ2 が望ましい。１０ｇ／ｍ2
未満では耐食性が不十分であるためであり、４０ｇ／ｍ
2 超では成形性が劣化する為である。望ましくは２０〜
３０ｇ／ｍ2 が良好な耐食性と成形性を有する。
から構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るためのＣｒ
含有率の範囲は製造方法により異なるために一義的には
定義できないが、５〜３０ｗｔ％であることが望まし
い。５ｗｔ％未満ではΓｘ相が現れないためであり、３
０ｗｔ％超ではめっき層そのものの密着性が劣化してし
まい、本願発明の効果を損なうためである。また目付量
としては１０〜４０ｇ／ｍ2 が望ましい。１０ｇ／ｍ2
未満では耐食性が不十分であるためであり、４０ｇ／ｍ
2 超では成形性が劣化する為である。望ましくは２０〜
３０ｇ／ｍ2 が良好な耐食性と成形性を有する。
【００１７】本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっきを得るた
めの製造条件については必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。
めの製造条件については必ずしも限定するものではない
が、例えば硫酸浴から電析させる場合には、主剤として
硫酸亜鉛および硫酸クロム、電導助剤として硫酸ナトリ
ウム、ｐＨ緩衝剤としてほう酸や各種有機酸類、そのほ
か各種界面活性剤を添加することができる。
【００１８】このほか、浴ｐＨ、浴温、液流速、電解電
流密度等を適宜選択することができる。相構造には、こ
れらの要因がすべて影響するので、これらの要因の組み
合わせが適切な場合に、Γｘ相を主体とした相構造を得
られる。
流密度等を適宜選択することができる。相構造には、こ
れらの要因がすべて影響するので、これらの要因の組み
合わせが適切な場合に、Γｘ相を主体とした相構造を得
られる。
【００１９】なお、実際の工業的規模における電気めっ
きでは、最適めっき条件においても不可避的にΓｘ相以
外の相が混入するケースがありうるが、純Γｘ相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば、多少
の異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含
めて本発明では実質的にΓｘ相から成るものと規定す
る。
きでは、最適めっき条件においても不可避的にΓｘ相以
外の相が混入するケースがありうるが、純Γｘ相からな
るめっきと同程度の効果を発揮する範囲であれば、多少
の異相の混入を拒むものではなく、そのような範囲を含
めて本発明では実質的にΓｘ相から成るものと規定す
る。
【００２０】
【実施例】以下に本願発明の効果を実施例をもとに説明
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成を示す。いずれも原板として
板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂酸
洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。本発明は
いずれも実質的にΓｘ相のみから構成されるのに対して
比較例はηｘ相及びδｘ相を明らかに含むものである。
ただし、ηｘ相および／またはδｘ相を１％程度まで含
有するものは実質的にΓｘ相のみから構成されるとみな
した。表１に示す試料を用いて成形性を評価した。成形
性の評価は塗油後、しわ押さえ力１ｔｏｎ、打ち抜き速
度１２０ｍｍ／ｍｉｎで、３５ｍｍφポンチによる絞り
加工を行い、限界絞り比（ＬＤＲ）を求めて評価した。
この他に比較のために市販のＧＡ６０（目付量６０ｇ／
ｍ2 のＧＡ）、Ｚｎ−Ｎｉ３０（目付量３０ｇ／ｍ2 の
Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきの鋼板）、ＥＧ３０（目付量３０
ｇ／ｍ2 のＥＧ）のＬＤＲも求めた。
する。 （実施例）表１に発明例及び比較例の製造条件と目付量
及びＣｒ含有率及び相構成を示す。いずれも原板として
板厚０．７ｍｍのＳＰＣＤを用いて、常法に従い脱脂酸
洗を行った後にめっきを行い試料を作成した。本発明は
いずれも実質的にΓｘ相のみから構成されるのに対して
比較例はηｘ相及びδｘ相を明らかに含むものである。
ただし、ηｘ相および／またはδｘ相を１％程度まで含
有するものは実質的にΓｘ相のみから構成されるとみな
した。表１に示す試料を用いて成形性を評価した。成形
性の評価は塗油後、しわ押さえ力１ｔｏｎ、打ち抜き速
度１２０ｍｍ／ｍｉｎで、３５ｍｍφポンチによる絞り
加工を行い、限界絞り比（ＬＤＲ）を求めて評価した。
この他に比較のために市販のＧＡ６０（目付量６０ｇ／
ｍ2 のＧＡ）、Ｚｎ−Ｎｉ３０（目付量３０ｇ／ｍ2 の
Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきの鋼板）、ＥＧ３０（目付量３０
ｇ／ｍ2 のＥＧ）のＬＤＲも求めた。
【００２１】以上の測定の結果を図５に示す。図５より
比較例の成形性は目付量の増加により急激に劣化するこ
とがわかる。すでに述べたように、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板の場合に現在国内で最も多量に使用されているＧ
Ａ６０と同等の耐食性を確保するためには、目付量３０
ｇ／ｍ2 程度は必要である。ところが、比較例では目付
量３０ｇ／ｍ2 以上ではＧＡ６０よりもむしろ成形性が
悪くなることがわかる。これに対して、めっき層の相構
造を実質的にΓｘ相のみから構成されるように制御した
場合には、目付量３０ｇ／ｍ2 でも成形性の劣化が少な
い。現状の防錆鋼板のプレス成形性はＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板が最も優れ、ＥＧはやや劣り、厚目付のＧＡは
さらに成形性に難点があると考えられていることを考慮
すると、本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板は耐食性
の優れた目付の領域に置いて十分に優れた成形性を有す
ると考えられる。
比較例の成形性は目付量の増加により急激に劣化するこ
とがわかる。すでに述べたように、Ｚｎ−Ｃｒ合金めっ
き鋼板の場合に現在国内で最も多量に使用されているＧ
Ａ６０と同等の耐食性を確保するためには、目付量３０
ｇ／ｍ2 程度は必要である。ところが、比較例では目付
量３０ｇ／ｍ2 以上ではＧＡ６０よりもむしろ成形性が
悪くなることがわかる。これに対して、めっき層の相構
造を実質的にΓｘ相のみから構成されるように制御した
場合には、目付量３０ｇ／ｍ2 でも成形性の劣化が少な
い。現状の防錆鋼板のプレス成形性はＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板が最も優れ、ＥＧはやや劣り、厚目付のＧＡは
さらに成形性に難点があると考えられていることを考慮
すると、本願発明のＺｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板は耐食性
の優れた目付の領域に置いて十分に優れた成形性を有す
ると考えられる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】以上述べてきたように、本願発明は十分
な耐食性を確保した上でなおかつ成形性に優れた防錆鋼
板を与えるものである。
な耐食性を確保した上でなおかつ成形性に優れた防錆鋼
板を与えるものである。
【図１】 各種表面処理鋼板の外観錆における最大膨れ
幅と目付量との関係を示す図である。
幅と目付量との関係を示す図である。
【図２】 複合腐食サイクル試験のフロー図である。
【図３】 電析Ｚｎ−Ｃｒ合金の相構造（１）ηｘ、
（２）δｘおよび（３）Γｘを説明する図である。
（２）δｘおよび（３）Γｘを説明する図である。
【図４】 製造条件１〜３による電析Ｚｎ−Ｃｒ２元系
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
合金の組成による相構造の変化（１）〜（３）および熱
平衡状態の相構造（４）を示す図である。
【図５】 Ｚｎ−Ｃｒ合金めっき鋼板の成形性（ＬＤ
Ｒ）と目付量との関係に及ぼす相構造の影響を示す図で
ある。
Ｒ）と目付量との関係に及ぼす相構造の影響を示す図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大 沼 啓 明 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 望 月 一 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】電析法により形成されるＺｎとＣｒとから
なる合金であり、結晶系が立方晶で格子定数がａ＝３．
００〜３．０６Åであるような構造を有する相のみから
実質的に構成されるＺｎ−Ｃｒ合金めっきを施されてな
る耐食性および成形性に優れた自動車用防錆鋼板。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413392A JPH0625887A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および成形性に優れた防錆鋼板 |
| PCT/JP1993/000956 WO1994001602A1 (fr) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Tole en acier resistant a la rouille et presentant des caracteristiques ameliorees y compris la resistance a la corrosion |
| AU45143/93A AU671843B2 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
| CA002118714A CA2118714A1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| EP93914985A EP0607452B1 (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Uses of a rustproof steel sheet excellent in various characteristics including corrosion resistance |
| US08/204,298 US5510196A (en) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Corrosion resistant steel sheets improved in corrosion resistance and other characteristics |
| ES93914985T ES2125338T3 (es) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Utilizaciones de una chapa de acero resistente a la oxidacion y que presenta caracteristicas mejoradas comprendida la resistencia a la corrosion. |
| DE69321097T DE69321097D1 (de) | 1992-07-10 | 1993-07-09 | Verwendung eines rostbeständigen stahlblechs mit verschiedenen hervorragenden eigenschaften v.a. korrosionsbeständigkeit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413392A JPH0625887A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および成形性に優れた防錆鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625887A true JPH0625887A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16147956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18413392A Withdrawn JPH0625887A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 耐食性および成形性に優れた防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625887A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024539601A (ja) * | 2021-10-07 | 2024-10-29 | ヴァルレック オイル アンド ガス フランス | 亜鉛・クロム合金を含むコーティングを有する管状要素のねじ端部 |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP18413392A patent/JPH0625887A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024539601A (ja) * | 2021-10-07 | 2024-10-29 | ヴァルレック オイル アンド ガス フランス | 亜鉛・クロム合金を含むコーティングを有する管状要素のねじ端部 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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