JPH0617126A - 低温靱性に優れた非調質棒鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 フェライト・パーライト型非調質鋼を用い低
温靱性に優れた棒鋼を製造することのできる製造方法 【構成】 Ｖ；０．０５〜０．４０％を含有を有するフ
ェライト・パーライト型非調質鋼において、次式：Ｔ＝
−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２０．
４）｝−２７３で求められるＴ〜（Ｔ＋１００）℃の温
度域で合計３０％以上の圧下率で第１段圧延を施し、そ
の後（Ｔ−２００）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％以上の
圧下率で第２段圧延を施し、さらに１〜２００℃／ｍｉ
ｎで６００℃まで冷却する。非調質鋼の再結晶開始温度
Ｔを求めることができ、求められたＴより再結晶温度域
の低温側および未再結晶温度域で所望量の圧下が与えら
れるので、微細なフェライト・パーライト組織が得ら
れ、靱性特に低温靱性を著しく向上することができ、非
調質鋼の極寒地の建設機械部品への適用を可能とするも
のである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【従来の技術】本発明は、圧延後焼入れ焼もどし等の熱
処理を行わずに必要な強度およ靱性を確保でき、特に低
温靱性に優れた非調質棒鋼の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、高強度および高靱性を必要とする
各種機械構造用部品は、Ｓ４５Ｃ等の炭素鋼やＣｒ、Ｍ
ｏを含有した低合金鋼を使用し、焼入れ焼もどし（以下
調質と称する。）処理を行って要求特性を確保してい
た。

【０００３】しかしこれらの熱処理工程はかなり高価で
あり、熱処理工程を省略できれば、大幅なコスト低減が
図られ、省エネルギーの社会的要請に応えることができ
る。そこで近年この省エネルギーに対する社会的要請に
応えるために、調質処理工程を省略するための試みが盛
んに行われている。

【０００４】調質処理を省略するための試みとしては、
鋼材の成分の適正化による方法と、熱間圧延時の加熱条
件、圧延条件等の製造条件の最適化による方法が行われ
ている。調質処理を省略可能とするために、提案されて
いる鋼としては、例えば、Ｃを０. ２０〜０. ６０％含
有する中炭素鋼に０. ０５〜０. ２０％のＶを添加した
フェライト−パーライト型の非調質鋼があり、提案され
ている製造条件も、Ｖを含有した鋼を対象とした方法が
大部分である。

【０００５】そして、Ｖを一度加熱により固溶させ、冷
却時にＶ炭窒化物をフェライト・パーライト中に十分に
析出させることにより強度を得、また各種鋼毎に最適な
組織を得るために、加熱温度、圧延仕上温度、冷却速度
等の条件を限定する制御圧延による製造方法が開発され
てきている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記フェライ
ト・パーライト型非調質鋼ないしその製造方法の開発
は、一部の部品について調質処理の省略を可能とした
が、従来の調質炭素鋼や調質合金鋼に比べ同等以上の強
度を有するものの、靱性、特に低温での靱性の点で優れ
ているとは言えないのが現状であった。

【０００７】低温靱性を改善する方法は、高張力鋼板の
制御圧延の分野において詳細な研究がなされているが、
棒鋼においては、製品の断面形状が鋼板とは異なり、鋼
板の制御圧延のように圧延温度、圧下率、冷却速度など
の条件を制御することは難しく、鋼板と同様な制御圧延
は行われていない。

【０００８】また、このことは高張力鋼板が低炭素鋼で
あるために、ミクロ組織がフェライト主体であるのに対
し、棒鋼が中炭素鋼であるために、ミクロ組織がフェラ
イト・パーライト組織であることにも起因している。従
って、低温靱性を十分改善できる方法は開発されておら
ず、極寒地で使用される建設機械等の部品に対して適用
が困難であるのが実状であった。

【０００９】本発明はフエライト・パーライト型非調質
鋼を用いて棒鋼を圧延する場合に、靱性特に低温靱性が
劣るという前記のごとき問題点を解決するためになされ
たものであって、従来方法に比べて優れた低温靱性値が
得られる非調質棒鋼の製造方法を提供することを目的と
する。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者は、フェライト
・パーライト型非調質鋼の低温靱性を改善できる圧延方
法について鋭意研究を重ねた結果、以下の知見を得て本
発明を完成した。一般に組織が微細であるほど、靱性は
良好となる。本発明者は微細なフェライト・パーライト
組織を得るための圧延条件を求めることに着目し、研究
を進めた。

【００１１】微細なフェライト・パーライト組織を得る
ためには、熱間圧延によりフェライト・パーライト変態
前のオーステナイト組織を微細化する必要がある。微細
なオーステナイト組織を得るためには、圧延前の粗大な
オーステナイト結晶粒に再結晶を起こさせ、生じた結晶
粒が細かくなるような条件で圧延すればよい。

【００１２】本発明者は試作試験を繰り返し実施した結
果、再結晶温度域でかつできるだけ低い温度で圧延する
ことによって、他の圧延条件に比べ細かなオーステナイ
ト結晶粒が得られることを確認した。また、オーステナ
イト結晶粒の微細化は加工度が小さい場合には十分に進
行せず、再結晶開始温度以上１００℃を越えない温度領
域で３０％以上の圧下を行う必要があることが判った。

【００１３】さらに、再結晶開始温度が鋼種、成分組成
によって変化することに鑑み、両者の関係について検討
を重ねた結果、再結晶温度と成分組成の間に一定の相関
関係の存在することを見出した。この知見に基づきさら
に研究を重ねた結果、Ｃ含有量とＶ含有量から再結晶開
始温度を計算する計算式を導き出すことに成功した。

【００１４】冷却によってオーステナイト単相の状態か
ら初析フェライトが析出する。この初析フェライトは、
通常オーステナイト粒界から析出するが、オーステナイ
ト粒内からも析出する場合がある。従って、初析フェラ
イトをより多数の箇所から析出させ、微細な組織を得る
ためには、第１にオーステナイト粒を微細化することに
よるオーステナイト粒界の増加が必要である。そして、
第２に結晶粒内から初析フェライトを析出させること
が、フェライト・パーライト組織の微細化に必要であ
る。

【００１５】本発明者は初析フェライトの発生箇所と圧
延条件との関係について研究を重ねた結果、再結晶温度
域低温側で圧下を加えることによって、再結晶によりオ
ーステナイト組織を微細化することと、ついで未再結晶
温度域で圧下を加えることによってオーステナイト粒に
歪みを付与し、その歪みによって結晶粒内での初析フェ
ライトの発生を促すことを組み合わせることにより、は
じめて冷却時に微細なフェライト・パーライト組織が得
られることを見出した。なお、ここでの組織はフェライ
ト組織が主体の高張力鋼板の微細フェライト組織とは異
なり、パーライト中に初析フェライトが分散した微細フ
ェライト・パーライト組織である。

【００１６】圧延後の冷却については、速く冷却すると
ベイナイト、マルテンサイト組織となることは既に知ら
れている通りであるが、本発明の場合、フェライト・パ
ーライトの微細組織を得るために前述したような圧延条
件を検討しているのであり、ベイナイト組織が混入する
と前記圧延による効果が無駄となる。

【００１７】そこで、最適冷却温度範囲を調査した結
果、６００℃までを２００℃／ｍｉｎ以下の冷却速度と
すれば、ベイナイト組織が混入せず、前記圧延による効
果を十分に生かせることを確認した。また、１℃／ｍｉ
ｎ未満の速度にすると、生産性が悪くなるだけでなく、
未再結晶温度域で蓄積したオーステナイト結晶粒内の歪
の効果が初析フェライトの析出する前に消滅する場合が
あり、低温靱性向上効果が小さくなることも突き止め
た。

【００１８】すなわち、従来提案されている方法に対す
る本発明の製造方法の特徴は、再結晶温度域と未再結晶
温度域の両方の温度域で加工を加えることの必要性を明
確に示し、かつ調整冷却して、より確実に微細なフェラ
イト・パーライト組織が得られるようにしたことにあ
る。

【００１９】以上検討し得られた方法にて製造された微
細なフェライト・パーライト組織を有する非調質鋼につ
いて、靱性、特に０℃以下の低温における靱性を評価し
た結果、著しい改善が認められることを確認し本発明の
完成に到ったものである。

【００２０】すなわち、本発明の第１発明の低温靱性に
優れた非調質棒鋼の製造方法は、重量比にしてＣ；０．
１５〜０．６０％、Ｓｉ；０．０５〜１．００％、Ｍ
ｎ；０．６０〜１．８０％、Ｃｒ；０．１０〜０．６０
％、Ａｌ；０．００５〜０．０７０％、Ｖ；０．０５〜
０．４０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素から
なる鋼に対し、次式 Ｔ＝−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２
０．４）｝−２７３ で求められるＴ〜（Ｔ＋１００）℃の温度域で合計３０
％以上の圧下率で第１段圧延を施し、その後（Ｔ−２０
０）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％以上の圧下率で第２段
圧延を施し、さらに１〜２００℃／ｍｉｎで６００℃ま
で冷却することを要旨とする。また、第２発明は、圧延
後所定形状に切削により加工する際の生産性を向上させ
るため、第１発明対象鋼に被削性向上元素として、さら
にＳ；０．０２０〜０．１００％、Ｐｂ；０．０３〜
０．４０％、Ｃａ；０．０００５〜０．０１００％のう
ち１種または２種以上を含有させたものである。

【００２１】

【作用】本発明においては、Ｖ含有量およびＣ含有量と
再結晶開始温度Ｔとの関係式、 Ｔ＝−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２
０．４）｝−２７３ を導き出したので、Ｖ含有量とＣ含有量から容易に非調
質鋼の再結晶開始温度Ｔを求めることができる。

【００２２】そして、前記関係式により計算された再結
晶開始温度Ｔに基づき、Ｔ〜（Ｔ＋１００）℃の温度域
で合計３０％以上の圧下率で第１段圧延を施すので、再
結晶温度域の低温側で十分な圧下率で圧延されるため、
他の圧延条件に比べて微細なオーステナイト結晶粒が得
られる。

【００２３】また、（Ｔ−２００）〜Ｔ℃の温度域で合
計３０％以上の圧下率で第２段圧延を施すので、未再結
晶温度域で所望量に圧下が与えられことによりオーステ
ナイト粒に歪が付与され、その歪みによって結晶粒内で
の初析フェライトを発生を促し、冷却時に微細なフェラ
イト・パーライト組織が得られる。

【００２４】さらに、１〜２００℃／ｍｉｎの冷却速度
で６００℃まで冷却するので、ベイナイト組織が混入せ
ず、かつオーステナイト結晶粒内の歪の効果を消滅させ
ることなく、第１段圧延および第２段圧延による効果を
十分に発揮させることができる。

【００２５】次に、本発明の製造方法における対象鋼の
成分組成限定理由を説明する。 Ｃ；０．１５〜０．６０％ Ｃは、必要な強度を得るための基本元素であり、０．１
５％以上の含有が必要である。しかし、多量に含有させ
ると本発明で特徴としている高靱性を得ることが困難と
なるので、上限を０．６０％とした。

【００２６】Ｓｉ；０．０５〜１．００％ Ｓｉは強力な脱酸剤としての効果のある元素であり、
０．０５％以上の含有が必要である。しかし、多量に含
有させると、被削性が低下するので、上限を１．００％
とした。

【００２７】Ｍｎ；０．６０〜１．８０％ Ｍｎは、鋼の強度を確保するのに有効な元素であり、
０．６０％以上の含有が必要である。しかし、多量に含
有させると冷却時にベイナイトが生成して前述した圧延
条件の適正化による効果が無駄となるので、上限を１．
８０％とした。

【００２８】Ｃｒ；０．１０〜０．６０％ ＣｒはＭｎと同様に鋼の強度を確保するために必要な元
素であり、０．１０％以上含有させることが必要であ
る。しかし、多量に含有させるとＭｎと同様にベイナイ
トが生成し易くなり、高靱性が得られなくなるので、上
限を０．６０％とした。

【００２９】Ａｌ；０．００５〜０．０７０％ Ａｌは強力な脱酸効果を持つ元素であり、０．００５％
以上の含有が必要である。しかし、多量に含有させると
前記効果が飽和するとともに被削性を低下させるので、
上限を０．０７０％とした。

【００３０】Ｖ；０．０５〜０．４０％ Ｖはフェライト・パーライト型非調質鋼にとって最も重
要な元素であり、炭窒化物として微細に析出しフェライ
ト生地を強化して調質することなしに優れた強度を付与
する効果を有する。前記効果を得るには、０．０５％以
上の含有が必要である。しかし、多量に含有させても効
果が飽和するとともに、コスト高となるので、上限を
０．４０％とした。

【００３１】Ｓ；０．０２０〜０．１００％、Ｐｂ；
０．０３〜０．４０％、Ｃａ；０．０００５〜０．０１
００％のうち１種または２種以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａは被削性の改善に有効な元素であり、必
要に応じて添加されるものである。前記効果を得るため
には、それぞれ０．０２０％、０．０３％、０．０００
５％以上の含有が必要である。しかし、多量に含有させ
てもその効果が飽和するとともに、靱性を低下するの
で、上限をそれぞれ０．０１００％、０．４％、０．０
１００％とした。

【００３２】本発明の製造方法の製造条件限定理由を説
明する。再結晶開始温度Ｔ〜（Ｔ＋１００）℃の再結晶
温度域で第１段圧延を行うのは、再結晶温度内のできる
だけ低い温度で圧延することによって、圧延後に再結晶
させて微細な結晶粒を得るためであり、加工度を３０％
以上と限定したのは、３０％未満の加工度ではその目的
が完全に達成されないためである。

【００３３】（Ｔ−２００）〜Ｔ℃の未結晶温度域で合
計３０％以上の圧下率で第２段圧延を施すのは、圧延機
の剛性上、あまり低過ぎても問題があり、またあまり低
過ぎると初析フェライトが析出し始めるため、効果的に
オーステナイト結晶粒に歪を蓄積させることができない
ので下限を（Ｔ−２００）℃とした。すなわち上記限定
は第１段圧延で得られた微細なオーステナイト結晶粒に
歪を蓄積させて初析フェライトの発生箇所を増加させ、
微細なフェライト・パーライト組織を得るためであり、
圧下率を３０％以上とすることによってその目的が達成
されるからである。

【００３４】第２段圧延後の冷却速度の上限を２００℃
／ｍｉｎとしたのは、ベイナイトやマルテンサイトを発
生させないためであり、下限を１℃／ｍｉｎとしたの
は、オーステナイト粒に蓄積した歪が初析フェライトの
析出する前に消滅してしまうことを避けるためである。
また、冷却速度の限定を６００℃までとしたのは、フェ
ライト・パーライト変態が６００℃までに完了するた
め、６００℃より低い温度で調整冷却するかしないかに
関係なく組織が決定されるからである。

【００３５】

【実施例】次に本発明の特徴を従来例、比較例と対比し
て実施例でもって明らかにする。表１に実施例で使用し
た供試材の化学成分を示す。表１に示す化学成分を有す
る鋼を電気炉にて溶製し、鋼塊を製造して本発明の効果
を評価するための供試材とした。なお、６鋼は従来鋼で
あるＳ４５Ｃであり、従来の調質材と比較するために同
時に評価した。

【００３６】

【表１】

【００３７】各供試鋼について、それぞれのＣ含有量お
よびＶ含有量から前記計算式により再結晶開始温度Ｔを
求めた。求められたＴ℃に基づき、第１段圧延がＴ〜
（Ｔ＋１００）℃の温度域で合計３０％以上の圧下率に
なるように、第２段圧延が（Ｔ−２００）〜Ｔ℃の温度
域で合計３０％以上の圧下率になるように表２に示す圧
延温度および圧下率で圧延を行い、次いで６００℃まで
１〜２００℃／ｍｉｎの冷却速度の範囲で冷却した。

【００３８】表２において、試験番号１〜６は第１発明
の実施例、試験番号７〜１０は第２発明の実施例、試験
番号１１〜１８は比較例として本発明の条件を部分的に
満足しない条件で圧延を行ったものである。そして、試
験番号１１は第１段圧延温度が高い比較例、試験番号１
２は第２段圧延温度が高い比較例、試験番号１３は第１
段圧延の圧延率が３０％以下であった比較例、試験番号
１４は第２段圧延の圧延率が３０％以下であった比較
例、試験番号１５は圧延後の冷却速度が２００℃／ｍｉ
ｎを越えた比較例、試験番号１６は第１段圧延温度が低
かった比較例、試験番号１７は第２段圧延温度が低かっ
た比較例、試験番号１８は圧延後の冷却速度が１℃／ｍ
ｉｎより低かった比較例である。

【００３９】試験番号１９は従来鋼６を用い、通常の圧
延を想定して加熱温度１１３０℃、圧延温度１０５０〜
１０００℃、冷却速度２０℃／ｍｉｎにてφ１００ｍｍ
に圧延した後、８８０℃から水冷する焼入れを施し、５
７０℃で焼もどし処理を行った。

【００４０】このようにして圧延した供試鋼について、
引張試験、衝撃試験および被削試験を行った。なお、引
張試験を行ったのは、通常引張強さを低く抑えれば靱性
は向上するため、引張強さを変化させずに靱性が向上で
きるかどうかを確認するためである。

【００４１】衝撃試験は、ＪＩＳ４号ノッチ衝撃試験片
を圧延後の材料から切り出して作製し、−３０℃の温度
で衝撃値を測定するという方法で実施した。Ｖノッチの
衝撃試験片による測定はＵノッチの試験片に比べ亀裂発
生エネルギーが小さくなるため、より厳しい条件での評
価が可能となる。

【００４２】引張試験は衝撃試験片と同一の部分から材
料を切り出し、ＪＩＳ４号引張試験片を作製し、引張速
度１ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張強さを測定するという方
法で実施した。

【００４３】また、被削性については、上記方法により
作成したそれぞれの供試材に、ＳＫＨ５１製φ５ｍｍス
トレートドリル、深さ１５ｍｍの条件で穴明けを連続し
て行い、ドリル寿命までの穴明け個数にて被削性を評価
した。これらの評価結果を表２に示す。

【００４４】

【表２】

【００４５】表２から知られるように、試験番号１１は
第１段圧延温度が高かったためオーステナイト結晶粒を
微細化できず、試験番号１２は第２段圧延温度が高かっ
たため未再結晶温度領域での加工かできず、共に衝撃値
が１２〜１６Ｊ／ｃｍ²と低かった。また、試験番号１
３の第１段圧延の圧延率が３０％以下であった比較例、
試験番号１４の第２段圧延の圧延率が３０％以下であっ
た比較例は、加工量が不充分でオーステナイト結晶粒の
微細化およびフェライ発生核の不足により微細組織が得
られず、衝撃値は１０〜１３Ｊ／ｃｍ²と低かった。

【００４６】試験番号１５の圧延後の冷却速度が２００
℃／ｍｉｎを越えた比較例は、組織にベイナイトが混入
し、４Ｊ／ｃｍ²と著しく衝撃値が低下した。試験番号
１６の第１段圧延温度が低かった比較例はオーステナイ
ト結晶粒が微細化できなかったので、組織が微細化せず
衝撃値は１４Ｊ／ｃｍ²と低く、また試験番号１７の第
２段圧延温度が低かった比較例は、第２段圧延がフェラ
イト析出中であったため、未再結晶域圧延による効果が
充分に発揮できなかったので、組織が微細化せず衝撃値
は１０Ｊ／ｃｍ²と低かった。試験番号１８の圧延後の
冷却速度が１℃／ｍｉｎより低かった比較例は、第２段
（未再結晶温度域での）の圧延の効果が消滅し、フェラ
イト・パーライトの組織が微細化できなかったので、同
様に衝撃値は１７Ｊ／ｃｍ²と低かった。

【００４７】これに対して、本発明の実施例である試験
番号１〜１０は、Ｔ〜（Ｔ＋１００）℃の温度域で合計
３０％以上の圧下率で第１段圧延を施し、その後（Ｔ−
２００）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％以上の圧下率で第
２段圧延を施し、さらに１〜２００℃／ｍｉｎで６００
℃まで冷却したので、フェライト・パーライト組織が微
細化し、引張強さに変化を与えるとこなく、衝撃値を２
３〜４２Ｊ／ｃｍ²にまで向上することができることが
判明し、本発明の効果を確認することができた。

【００４８】なお、試験番号７〜１０の第２発明におい
ては、被削性改善元素が添加されたので、被削性が著し
く改善され、穴明け個数は第１発明の４４〜５９個に対
して、７３〜１０５個であって、第２発明においては被
削性も併せて向上したことが判明した。

【００４９】

【発明の効果】本発明の低温靱性に優れた非調質棒鋼の
製造方法は、Ｖ；０．０５〜０．４０％を含有を有する
フェライト・パーライト型非調質鋼において、次式：Ｔ
＝−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２
０．４）｝−２７３で求められるＴ〜（Ｔ＋１００）℃
の温度域で合計３０％以上の圧下率で第１段圧延を施
し、その後（Ｔ−２００）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％
以上の圧下率で第２段圧延を施し、さらに１〜２００℃
／ｍｉｎで６００℃まで冷却することを特徴とするもの
であって、Ｖ含有量とＣ含有量から容易に非調質鋼の再
結晶開始温度Ｔを求めることができ、再結晶温度域の低
温側で十分な圧下率で圧延されるため、他の圧延条件に
比べて微細なオーステナイト結晶粒が得られる。続い
て、未再結晶温度域で所望量に圧下が与えられことによ
りオーステナイト粒に歪が付与され、その歪みによって
結晶粒内での初析フェライトを発生を促し、冷却時に微
細なフェライト・パーライト組織が得られる。さらに、
１〜２００℃／ｍｉｎの冷却速度で６００℃まで冷却す
るので、ベイナイト組織が混入せず、かつオーステナイ
ト結晶粒内の歪の効果を消滅させることなく、第１段圧
延および第２段圧延による効果を十分に発揮させること
ができる。そのため、フェライト・パーライト型非調質
鋼を用いて棒鋼を製造するに際して、靱性特に低温靱性
を著しく向上することができ、非調質鋼の極寒地の建設
機械部品への適用を可能とするものである。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量比にしてＣ；０．１５〜０．６０
   ％、Ｓｉ；０．０５〜１．００％、Ｍｎ；０．６０〜
   １．８０％、Ｃｒ；０．１０〜０．６０％、Ａｌ；０．
   ００５〜０．０７０％、Ｖ；０．０５〜０．４０％を含
   有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなる鋼に対し、
   次式 Ｔ＝−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２
   ０．４）｝−２７３ で求められるＴ〜（Ｔ＋１００）℃の温度域で合計３０
   ％以上の圧下率で第１段圧延を施し、その後（Ｔ−２０
   ０）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％以上の圧下率で第２段
   圧延を施し、さらに１〜２００℃／ｍｉｎで６００℃ま
   で冷却することを特徴とする低温靱性に優れた非調質棒
   鋼の製造方法。
2. 【請求項２】 重量比にしてＣ；０．１５〜０．６０
   ％、Ｓｉ；０．０５〜１．００％、Ｍｎ；０．６０〜
   １．８０％、Ｃｒ；０．１０〜０．６０％、Ａｌ；０．
   ００５〜０．０７０％、Ｖ；０．０５〜０．４０％と、
   さらにＳ；０．０２０〜０．１００％、Ｐｂ；０．０３
   〜０．４０％、Ｃａ；０．０００５〜０．０１００％の
   うち１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
   純物元素からなる鋼に対し、次式 Ｔ＝−２９４００／｛（ｌｏｇ〔％Ｖ〕⁴〔％Ｃ〕³−２
   ０．４）｝−２７３ で求められるＴ〜（Ｔ＋１００）℃の温度域で合計３０
   ％以上の圧下率で第１段圧延を施し、その後（Ｔ−２０
   ０）〜Ｔ℃の温度域で合計３０％以上の圧下率で第２段
   圧延を施し、さらに１〜２００℃／ｍｉｎで６００℃ま
   で冷却することを特徴とする低温靱性に優れた非調質棒
   鋼の製造方法。