JPH0484682A - 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 - Google Patents
母材靭性の高いクラッド材の製造方法Info
- Publication number
- JPH0484682A JPH0484682A JP20061090A JP20061090A JPH0484682A JP H0484682 A JPH0484682 A JP H0484682A JP 20061090 A JP20061090 A JP 20061090A JP 20061090 A JP20061090 A JP 20061090A JP H0484682 A JPH0484682 A JP H0484682A
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- JP
- Japan
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- base material
- rolling
- assembled
- toughness
- slab
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、組立スラブを熱間で圧延することによってク
ラッド材を製造する方法であって、特に母材の靭性を高
くすることができるクラッド材の製造方法に関する。
ラッド材を製造する方法であって、特に母材の靭性を高
くすることができるクラッド材の製造方法に関する。
（従来の技術）
様々な腐食環境に耐え得る耐食性材料を安価に供給する
手段として、薄肉の耐食性材料を合せ材料とし、かつ安
価な炭素鋼を母材としたクラッド材が注目されている。
手段として、薄肉の耐食性材料を合せ材料とし、かつ安
価な炭素鋼を母材としたクラッド材が注目されている。
近年、このクラッド鋼の母材に対して高強度ならびに高
靭性が要求されるようになってきた。
靭性が要求されるようになってきた。
この要求に答える方法として、例えば、特開昭６０−２
１６９８４号公報では２枚の母材の間に２枚の合セ材を
挿入したサンドインチ型組立スラブを所定温度に加熱し
た後、圧延および加速冷却条件をコントロールする、い
わゆる熱加工制御法を適用することによって母材の高強
度化、高靭性化を図ろうとする技術が開示されている。
１６９８４号公報では２枚の母材の間に２枚の合セ材を
挿入したサンドインチ型組立スラブを所定温度に加熱し
た後、圧延および加速冷却条件をコントロールする、い
わゆる熱加工制御法を適用することによって母材の高強
度化、高靭性化を図ろうとする技術が開示されている。
このサンドインチ型組立スラブを用いるクラッド鋼板の
製造においては、第１図に示すように、合せ材２，２を
母材１．１ではさみ、周縁部を溶接（３は溶接部）した
−に下対称の組立スラブを用いるので、圧延後に加速冷
却しても非対称組立の場合に問題となる母材と合せ材の
熱伝導率の差に起因するスラブの反りの懸念がないとい
う利点がある。
製造においては、第１図に示すように、合せ材２，２を
母材１．１ではさみ、周縁部を溶接（３は溶接部）した
−に下対称の組立スラブを用いるので、圧延後に加速冷
却しても非対称組立の場合に問題となる母材と合せ材の
熱伝導率の差に起因するスラブの反りの懸念がないとい
う利点がある。
しかしながら、サンドイッチ型組立スラブにおいては、
圧延のさいの板厚が通常の圧延の場合の２倍となるため
、同一圧下量のもとでは各クラッド鋼板に加えられる圧
下量は２にしかならず、制御圧延による強度および靭性
の向上は必ずしも充分とはいい難い。
圧延のさいの板厚が通常の圧延の場合の２倍となるため
、同一圧下量のもとでは各クラッド鋼板に加えられる圧
下量は２にしかならず、制御圧延による強度および靭性
の向上は必ずしも充分とはいい難い。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、上下対称のザンドイッチ型組立スラブ〔対称
組立スラブ〕から製造されるクラッド材の靭性を向上さ
せる方法を提供することを目的とする。
組立スラブ〕から製造されるクラッド材の靭性を向上さ
せる方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するだめの手段）
厚肉材の中心部の靭性を改善するには下記（１）弐であ
られされる圧延形状比を大きくすることが効果的である
ことが知られている（例えば、［鉄と鋼コ ６２（＋９
７６） Ｐ、１７０８）。
られされる圧延形状比を大きくすることが効果的である
ことが知られている（例えば、［鉄と鋼コ ６２（＋９
７６） Ｐ、１７０８）。
ただし、ｔｏ：圧延前の板厚
Ｌｉ：圧延後の板厚
Ｒ；ロール半径
本発明者等は、これを対称組立スラブの圧延に応用して
クラッド材の母材の靭性を向上させるべく検討を重ね、
本発明をなすに至った。
クラッド材の母材の靭性を向上させるべく検討を重ね、
本発明をなすに至った。
本発明の要旨は「分離剤を挟んで配置された母材の外側
に母材より変形抵抗の高い合せ材を配した組立スラブを
圧延することを特徴とする母料靭性の高いクラッド材の
製造方法」にある。
に母材より変形抵抗の高い合せ材を配した組立スラブを
圧延することを特徴とする母料靭性の高いクラッド材の
製造方法」にある。
前記の母材とは、炭素鋼、低合金鋼などであり、母材よ
り変形抵抗の高い合せ材とは、オーステナイト系ステン
レス鋼、Ｎｉ基合金などである。
り変形抵抗の高い合せ材とは、オーステナイト系ステン
レス鋼、Ｎｉ基合金などである。
第２図は、本発明方法で用いる対称組立スラブの構成図
である。同図に示すように、分離剤をはさんで母材１．
１を配置し、母材１，１の外側に合ゼ材２．２を配置し
て周縁部を溶接する。
である。同図に示すように、分離剤をはさんで母材１．
１を配置し、母材１，１の外側に合ゼ材２．２を配置し
て周縁部を溶接する。
この組立スラブを用いて通常の方法によりクラ・ンドａ
ｉｉｕｉとするのである。
ｉｉｕｉとするのである。
（作用）
対称組立スラブの構成を、合せ材を中心部に配しこれを
母材ではさむ従来の構成から、母材の外側に合せ材を配
する構成（本発明方法で用いる対称組立スラブの構成）
に変更することにより前記（１）式であられされる圧延
形状比が大きくなることは、下記のモデルに基づく試算
によって裏ずけられる。
母材ではさむ従来の構成から、母材の外側に合せ材を配
する構成（本発明方法で用いる対称組立スラブの構成）
に変更することにより前記（１）式であられされる圧延
形状比が大きくなることは、下記のモデルに基づく試算
によって裏ずけられる。
第３図および第４図は本発明方法で用いる対称組立スラ
ブおよび従来用いられている対称組立スラブの圧延前後
の板厚の変化を示す模式図である。
ブおよび従来用いられている対称組立スラブの圧延前後
の板厚の変化を示す模式図である。
これらの図において、
ｔｏ：圧延前の全板厚
ｔｈｅ：圧延前の母材の片側板厚
ｔｈ：圧延前の母材の全板厚
ｔ、：圧延後の全板厚
ｔｊｌ：圧延後の母材の片側板厚
ｔｊ：圧延後の母材の全板厚
ｔｓｚ合せ材板厚
Ｒ：ロール半径
である。
いま、母材より変形抵抗の高い合せ材の板厚（ｔｓ）は
圧延の前後で変化しないと仮定して、前記（１）式に基
づいて圧延形状比を求める。
圧延の前後で変化しないと仮定して、前記（１）式に基
づいて圧延形状比を求める。
本発明方法で用いる対称組立スラブの場合は、第３図に
示すように、ロール半径は見掛り上はＲであるが、ロー
ルに接触している合せ材の板厚（ｔｓ）は圧延の前後で
変化しないので、実質的にはＲ＋ｔｓとみることができ
る。従って、（１１式に基づいて圧延形状比を算出する
にあたり、Ｒの代わりにＲ＋ｔｓを、ｔｏの代わりにｔ
ｈを、Ｌ、の代わりにｔｊを用いると、ｔｈ＝ｔｏ〜２
ｔｓ、 ｔｊ＝ｔ、 −２ｔｓ であから、これら
を（１）式に代入して、 ｔｈ ＋ｔｊ ｔｏ＋ｔＩ−４ｔＳ となる。
示すように、ロール半径は見掛り上はＲであるが、ロー
ルに接触している合せ材の板厚（ｔｓ）は圧延の前後で
変化しないので、実質的にはＲ＋ｔｓとみることができ
る。従って、（１１式に基づいて圧延形状比を算出する
にあたり、Ｒの代わりにＲ＋ｔｓを、ｔｏの代わりにｔ
ｈを、Ｌ、の代わりにｔｊを用いると、ｔｈ＝ｔｏ〜２
ｔｓ、 ｔｊ＝ｔ、 −２ｔｓ であから、これら
を（１）式に代入して、 ｔｈ ＋ｔｊ ｔｏ＋ｔＩ−４ｔＳ となる。
一方、従来用いられている対称組立スラブの場合は、第
４図に示すように、ロール半径はＲであり、組立スラブ
の中心部に板厚（ｔｓ）の変化しない合せ材が挿入され
ているのでこれを除いて考えると、 とあられされ、これらを（１）式に代入すると、圧延形
状比 となる。
４図に示すように、ロール半径はＲであり、組立スラブ
の中心部に板厚（ｔｓ）の変化しない合せ材が挿入され
ているのでこれを除いて考えると、 とあられされ、これらを（１）式に代入すると、圧延形
状比 となる。
上記の（２）式と（３）式を比較すると、（２）式の本
発明方法で用いる対称組立スラブの場合の方が圧延形状
比が大きく、合せ材板厚相当分だけロール径が大きくな
った場合と同じ効果が生じることになる。
発明方法で用いる対称組立スラブの場合の方が圧延形状
比が大きく、合せ材板厚相当分だけロール径が大きくな
った場合と同じ効果が生じることになる。
従って、クラッド鋼の製造において、分翻剤を挟んで配
置された母材の外側に母材より変形抵抗の高い合せ材（
オーステナイト系ステンレス鋼、Ｎｉ基合金など）を配
した対称組立スラブを用いることによって圧延形状比を
大きくし、クラッド鋼板の靭性を向上させることができ
る。
置された母材の外側に母材より変形抵抗の高い合せ材（
オーステナイト系ステンレス鋼、Ｎｉ基合金など）を配
した対称組立スラブを用いることによって圧延形状比を
大きくし、クラッド鋼板の靭性を向上させることができ
る。
なお、本発明方法によれば、母材の化学成分によらず、
従来の対称組立スラブを用いる場合よりも高靭性化する
ことができるものの、要求性能に応じた成分設計をする
必要があることは言うまでもない。
従来の対称組立スラブを用いる場合よりも高靭性化する
ことができるものの、要求性能に応じた成分設計をする
必要があることは言うまでもない。
（実施例）
第１表に示す化学成分を有する母材を用い、これらの母
材（Ａ、ＢおよびＣ）に対する合せ材としてそれぞれス
テンレス！８（ＳＯ５３１６）、インコロイ（商品名）
およびステンレスｍｃｓＵｓ ３０４）を用いて、本発
明方法を適用し、組立クラッド鋼板を製造した。また、
比較のため、同一の母材および合せ材を用い、合せ材を
中心部に配して構成した対称組立スラブを圧延する方法
によっても同様にクラッド鋼板を製造した。第２表に組
立スラブ厚、製造条件、最終製品寸法および】バス目の
圧延形状比を示す。
材（Ａ、ＢおよびＣ）に対する合せ材としてそれぞれス
テンレス！８（ＳＯ５３１６）、インコロイ（商品名）
およびステンレスｍｃｓＵｓ ３０４）を用いて、本発
明方法を適用し、組立クラッド鋼板を製造した。また、
比較のため、同一の母材および合せ材を用い、合せ材を
中心部に配して構成した対称組立スラブを圧延する方法
によっても同様にクラッド鋼板を製造した。第２表に組
立スラブ厚、製造条件、最終製品寸法および】バス目の
圧延形状比を示す。
これらのクラッド鋼板の母材について機械試験を行い、
降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）、および破面遷移温
度（ｖＴｓ）を求めた。
降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）、および破面遷移温
度（ｖＴｓ）を求めた。
機械試験結果を第２表に併せて示す。第２表の結果から
明らかなように、本発明例では、いずれの鋼種において
も１パス目の圧延形状比が比較例に比べて大きく、母材
の破面遷移温度（ｖＴｓ）が著しく向上していることが
わかる。
明らかなように、本発明例では、いずれの鋼種において
も１パス目の圧延形状比が比較例に比べて大きく、母材
の破面遷移温度（ｖＴｓ）が著しく向上していることが
わかる。
（以下、余白）
（発明の効果）
上下対称のサンドイッチ型組立スラブを用いる組立クラ
ッド鋼板の製造において、変形抵抗の高い合せ材を母材
の外側に配する組立スラブを用いる本発明方法を適用す
ることにより圧延形状比を大きくすることができ、クラ
ッド鋼板の母材の靭性を向上させることができる。
ッド鋼板の製造において、変形抵抗の高い合せ材を母材
の外側に配する組立スラブを用いる本発明方法を適用す
ることにより圧延形状比を大きくすることができ、クラ
ッド鋼板の母材の靭性を向上させることができる。
第１図および第２図は、サンドイッチ型組立スラブの構
成を示す断面図で、第１図は従来用いられている組立ス
ラブの図、第２図は本発明方法で使用する組立スラブの
図である。 第３図および第４図は、対称組立スラブの圧延前後の板
厚の変化を示す模式図で、第３図は本発明方法で使用す
る組立スラブの場合、第４図は従来用いられている組立
スラブの場合である。
成を示す断面図で、第１図は従来用いられている組立ス
ラブの図、第２図は本発明方法で使用する組立スラブの
図である。 第３図および第４図は、対称組立スラブの圧延前後の板
厚の変化を示す模式図で、第３図は本発明方法で使用す
る組立スラブの場合、第４図は従来用いられている組立
スラブの場合である。
Claims (1)
- 分離剤を挟んで配置された母材の外側に母材より変形
抵抗の高い合せ材を配した組立スラブを圧延することを
特徴とする母材靭性の高いクラッド材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20061090A JPH0484682A (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20061090A JPH0484682A (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0484682A true JPH0484682A (ja) | 1992-03-17 |
Family
ID=16427231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20061090A Pending JPH0484682A (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0484682A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1690606A1 (de) * | 2005-02-11 | 2006-08-16 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zum Herstellen von walzplattiertem Warmband zur Weiterverarbeitung zu Kaltband und gewickeltes Coil aus solchem Warmband |
| US8545993B2 (en) | 2008-05-07 | 2013-10-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Composite material with a ballistic protective effect |
| CN106140816A (zh) * | 2016-09-08 | 2016-11-23 | 广汉程明新材料科技有限公司 | 采用轧机轧制生产钛与不锈钢复合卷的方法 |
| CN106269963A (zh) * | 2016-11-11 | 2017-01-04 | 广汉程明新材料科技有限公司 | 钛钢复合板的生产方法 |
| JP2022515456A (ja) * | 2018-12-26 | 2022-02-18 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 耐腐食船用クラッド鋼板及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP20061090A patent/JPH0484682A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1690606A1 (de) * | 2005-02-11 | 2006-08-16 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zum Herstellen von walzplattiertem Warmband zur Weiterverarbeitung zu Kaltband und gewickeltes Coil aus solchem Warmband |
| US8545993B2 (en) | 2008-05-07 | 2013-10-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Composite material with a ballistic protective effect |
| EP2123447B1 (de) * | 2008-05-07 | 2018-12-26 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Verbundwerkstoff mit ballistischer Schutzwirkung |
| CN106140816A (zh) * | 2016-09-08 | 2016-11-23 | 广汉程明新材料科技有限公司 | 采用轧机轧制生产钛与不锈钢复合卷的方法 |
| CN106269963A (zh) * | 2016-11-11 | 2017-01-04 | 广汉程明新材料科技有限公司 | 钛钢复合板的生产方法 |
| CN106269963B (zh) * | 2016-11-11 | 2019-11-26 | 广汉程明新材料科技有限公司 | 钛钢复合板的生产方法 |
| JP2022515456A (ja) * | 2018-12-26 | 2022-02-18 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 耐腐食船用クラッド鋼板及びその製造方法 |
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