JP7288861B2 - ゴム組成物及びタイヤ - Google Patents

Description

本発明は、ゴム組成物及びタイヤに関するものである。

近年、環境問題への関心の高まりに伴う世界的な二酸化炭素排出規制の動きに関連して、自動車の低燃費化に対する要求が強まりつつある。このような要求に対応するため、タイヤ性能についても転がり抵抗の低減が求められている。これに対して、従来、タイヤの転がり抵抗を低減する手法として、損失正接（ｔａｎδ）が低い（以下、「低ロス性に優れる」という。）ゴム組成物をタイヤに適用することが、一般的に行われている。
また、車両の安全性を向上させる見地から、湿潤路面での制動性能（以下、「ウェット性能」という。）を確保することも重要であり、タイヤの燃費性能を向上させると共にウェット性能を向上させることも求められている。これに対して、従来、スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）と、シリカとを配合したゴム組成物を使用することで、ウェット性能と低ロス性とを両立したタイヤが主流であったが、昨今、ゴム成分として主として天然ゴム（ＮＲ）を使用し、熱可塑性樹脂や軟化剤を従来よりも多量に配合したゴム組成物をタイヤに使用することで、ウェット性能と低ロス性を更に向上させたタイヤが提案されている（下記特許文献１及び２）。

国際公開第２０１５／０７９７０３号 国際公開第２０１７／０７７７１２号

しかしながら、本発明者が検討したところ、ゴム成分として主として天然ゴムを使用し、熱可塑性樹脂や軟化剤を従来よりも多量に配合したゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに使用すると、トレッドゴムの弾性率が低下してしまい、タイヤの乾燥路面での操縦安定性（以下、「ドライハンドリング性」という。）に改善の余地があることが分かった。

そこで、本発明は、上記従来技術の問題を解決し、タイヤの低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせることが可能なゴム組成物を提供することを課題とする。
また、本発明は、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせたタイヤを提供することを更なる課題とする。

上記課題を解決する本発明の要旨構成は、以下の通りである。

本発明のゴム組成物は、ゴム成分（Ａ）と、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）と、を含み、
前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が３０質量％以上であり、
加硫後の発泡率が、５～３０％であることを特徴とする。
かかる本発明のゴム組成物によれば、タイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤの低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせることができる。

本発明のゴム組成物において、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－３０℃以下であることが好ましい。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物の好適例においては、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のアルキレンブロックが、－［ＣＨ₂－ＣＨ（Ｃ₂Ｈ₅）］－単位（ａ）と、－（ＣＨ₂－ＣＨ₂）－単位（ｂ）と、を有し、前記単位（ａ）の含有量が、全アルキレンブロック［単位（ａ）＋単位（ｂ）］の総質量に対して、５０質量％以上である。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物において、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が５０質量％以上であることが好ましい。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物の他の好適例においては、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）が、スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体である。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、更にシリカ（Ｃ）を含み、前記シリカ（Ｃ）は、ＢＥＴ表面積が好ましくは８０～３００ｍ²／ｇ、より好ましくは１５０～２８０ｍ²／ｇ、より一層好ましくは２２０～２７０ｍ²／ｇであり、また、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が好ましくは８０～２６０ｍ²／ｇ、より好ましくは１５０～２６０ｍ²／ｇ、より一層好ましくは１５０～２１０ｍ²／ｇ、特に好ましくは１７６～２０６ｍ²／ｇである。また、前記シリカ（Ｃ）は、ＢＥＴ表面積が２２０～２７０ｍ²／ｇで、且つセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１７６～２０６ｍ²／ｇであることが特に好ましい。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、更に、Ｃ₅系樹脂、Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂、Ｃ₉系樹脂、テルペン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂、ロジン系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂及びアルキルフェノール系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂（Ｄ）を含むことが好ましい。この場合、該ゴム組成物をタイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。

また、本発明のタイヤは、上記のゴム組成物をトレッドゴムに用いたことを特徴とする。本発明のタイヤは、前記ゴム組成物がトレッドゴムに用いられているため、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、が高度にバランスされている。

本発明によれば、タイヤの低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせることが可能なゴム組成物を提供することができる。
また、本発明によれば、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせたタイヤを提供することができる。

以下に、本発明のゴム組成物及びタイヤを、その実施形態に基づき、詳細に例示説明する。

＜ゴム組成物＞
本発明のゴム組成物は、ゴム成分（Ａ）と、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）と、を含み、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が３０質量％以上であり、加硫後の発泡率が、５～３０％であることを特徴とする。また、換言すれば、本発明のゴム組成物を加硫して得られる加硫ゴムは、ゴム成分（Ａ）と、スチレン単位の総含有量が３０質量％以上であるスチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）と、を含むゴム組成物を加硫してなり、発泡率が５～３０％であることを特徴とする。

本発明のゴム組成物においては、加硫後の発泡率を５～３０％とすることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの低ロス性とウェット性能とを両立させることができる。また、本発明のゴム組成物においては、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）を添加しつつ、加硫後の発泡率を３０％以下とすることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの弾性率を向上させ、ドライハンドリング性を向上させることができる。なお、該効果は、理論に拘束されることを望むものではないが、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）中のスチレンブロックがゴム組成物の加硫物において充填剤のような働きをする一方、スチレンブロック間にアルキレンブロックが存在し、スチレンブロック同士の擦れあいが低減されることによるものと推測される。
そのため、本発明のゴム組成物によれば、タイヤのトレッドゴムに適用することで、タイヤの低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、を高度にバランスさせることができる。

本発明のゴム組成物は、加硫後の発泡率が５～３０％であり、８～２５％であることが好ましい。なお、発泡率が大きすぎると、ゴム組成物表面の空隙も大きくなり、充分な接地面積を確保できなくなるおそれがあるが、上記範囲内の発泡率であれば、排水溝として有効に機能する気泡の形成を確保しつつ、気泡の量を適度に保持できるので、耐久性を損なうおそれもない。
ここで、前記ゴム組成物の加硫後の発泡率（加硫ゴムの発泡率）とは、平均発泡率Ｖｓを意味し、具体的には次式（１）により算出される値を意味する。
Ｖｓ＝（ρ₀／ρ₁－１）×１００（％） ・・・ （１）
式（１）中、ρ₁は加硫後のゴム組成物（発泡ゴム）の密度（ｇ／ｃｍ³）を示し、ρ₀は加硫後のゴム組成物（発泡ゴム）における固相部の密度（ｇ／ｃｍ³）を示す。なお、加硫後のゴム組成物の密度及び加硫後のゴム組成物の固相部の密度は、エタノール中の質量と空気中の質量を測定し、これから算出される。また、発泡率は、例えば、発泡剤や発泡助剤の種類、量等により適宜変化させることができる。

前記ゴム成分（Ａ）としては、特に限定されず、種々のゴムを用いることができる。該ゴム成分（Ａ）としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）等のジエン系ゴムが挙げられる。該ゴム成分（Ａ）は、未変性でも、変性されていてもよい。ゴム成分（Ａ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

本発明のゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）として、天然ゴム（Ａ１）を含むことが好ましい。ゴム組成物が天然ゴム（Ａ１）を含むことにより、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。
前記ゴム成分（Ａ）中における天然ゴム（Ａ１）の含有率は、２０質量％以上が好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、また、６０質量％以下が好ましく、５０質量％以下が更に好ましい。ゴム成分（Ａ）中における天然ゴム（Ａ１）の含有率が２０質量％以上であれば、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）として、ブタジエンゴム（ＢＲ）（Ａ２）を含むことが好ましい。ゴム組成物がブタジエンゴム（Ａ２）を含むことにより、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。
前記ゴム成分（Ａ）中におけるブタジエンゴム（Ａ２）の含有率は、２０質量％以上が好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、また、６０質量％以下が好ましく、５０質量％以下が更に好ましい。ゴム成分（Ａ）中におけるブタジエンゴム（Ａ２）の含有率が２０質量％以上であれば、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）として、天然ゴム（Ａ１）及びブタジエンゴム（Ａ２）を併用してもよい。天然ゴム（Ａ１）及びブタジエンゴム（Ａ２）を併用する場合、タイヤのウエット性能と低ロス性能を高度に両立させることができる。
前記ゴム成分（Ａ）中に天然ゴム（Ａ１）及びブタジエンゴム（Ａ２）をそれぞれ含む場合の含有比率は、天然ゴム（Ａ１）：ブタジエンゴム（Ａ２）＝１：２～２：１が好ましい。

本発明のゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）として、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－５０℃を超えるゴム（以下、「高Ｔｇゴム」と略記することがある。）を含むことが好ましい。なお、該高Ｔｇゴムは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－４５℃以上－１５℃以下であることが更に好ましい。高Ｔｇゴムを含むことで、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。
なお、本明細書において、ガラス転移温度は、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）とする。

前記ゴム成分（Ａ）中の、前記高Ｔｇゴムの含有率は、４０～８０質量％が好ましく、５０～７０質量％が更に好ましい。ゴム成分（Ａ）中の高Ｔｇゴムの含有率が４０質量％以上の場合、タイヤに適用した際に、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。また、ゴム成分（Ａ）中の高Ｔｇゴムの含有率が８０質量％以下の場合、ゴム組成物の加工性が向上する。

前記高Ｔｇゴムとしては、以下の変性共役ジエン系重合体（Ａ３）が好ましい。
この変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、重量平均分子量が２０×１０⁴以上３００×１０⁴以下であって、該変性共役ジエン系重合体（Ａ３）の総量に対して、分子量が２００×１０⁴以上５００×１０⁴以下である変性共役ジエン系重合体を、０．２５質量％以上３０質量％以下含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満である。ゴム組成物が該変性共役ジエン系重合体（Ａ３）を含むことにより、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。

一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^0.771の関係式に従うものとして用いる。変性共役ジエン系重合体の各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０⁴～２００×１０⁴のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性共役ジエン系重合体の収縮因子（ｇ’）とする。ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接的又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接的又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つの共役ジエン系重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、共役ジエン系重合体鎖に結合される、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、共役ジエン系重合体鎖は、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、共役ジエン系重合体由来の構造単位である。
前記収縮因子（ｇ’）は、０．６４未満であり、好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、さらに好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、さらに好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性共役ジエン系重合体（Ａ３）を使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。
収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合している共役ジエン系重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、２０×１０⁴以上３００×１０⁴以下であり、好ましくは５０×１０⁴以上であり、より好ましくは６４×１０⁴以上であり、さらに好ましくは８０×１０⁴以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０⁴以下であり、更に好ましくは１８０×１０⁴以下であり、より好ましくは１５０×１０⁴以下である。重量平均分子量が２０×１０⁴以上であれば、タイヤの低ロス性とウェット性能とを更に高度に両立することができる。また、重量平均分子量が３００×１０⁴以下であれば、ゴム組成物の加工性が向上する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、該変性共役ジエン系重合体の総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０⁴以上５００×１０⁴以下である変性共役ジエン系重合体（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５質量％以上３０質量％以下含む。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％以上３０質量％以下であれば、タイヤの低ロス性とウェット性能とを更に高度に両立することができる。
前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、さらに好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、さらに好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
なお、本明細書において「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性共役ジエン系重合体（Ａ３）を得るためには、重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、すなわち、成長反応の時間分布を広げるとよい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）においては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性共役ジエン系重合体（Ａ３）の分子量分布がこの範囲であれば、ゴム組成物の加工性が良好となる。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、下記一般式（Ｉ）で表されることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

前記一般式（Ｉ）中、Ｄは、共役ジエン系重合体鎖を示し、Ｒ¹、Ｒ²及びＲ³は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ⁴及びＲ⁷は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ⁵、Ｒ⁸、及びＲ⁹は、それぞれ独立して水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ⁶及びＲ¹⁰は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ¹¹は、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示し、ｍ及びｘは、それぞれ独立して１～３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは、１～３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示し、それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ¹～Ｒ¹¹、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、それぞれ独立しており、ｉは、０～６の整数を示し、ｊは、０～６の整数を示し、ｋは、０～６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５～３０の整数であり、Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。

ここで、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、下記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されることが好ましく、下記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表されることが更に好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤの低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性とを更に高度にバランスさせることができる。

前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ¹は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ¹は、各々独立している。
前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ²は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｂ³は、炭素数１～２０のアルキル基を示し、ａは、１～１０の整数を示し、それぞれ複数存在する場合のＢ²及びＢ³は、各々独立している。
前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ⁴は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ⁴は、各々独立している。
前記一般式（Ｖ）中、Ｂ⁵は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示し、複数存在する場合のＢ⁵は、各々独立している。
なお、前記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）中のＢ¹、Ｂ²、Ｂ⁴、Ｂ⁵に関して、炭素数１～２０の炭化水素基としては、炭素数１～２０のアルキレン基等が挙げられる。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）の製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、少なくとも共役ジエン化合物を重合し、共役ジエン系重合体を得る重合工程と、該共役ジエン系重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。カップリング剤としては、窒素原子とケイ素原子とを有する５官能以上の反応性化合物を反応させるのが好ましい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、共役ジエン系重合体を、下記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤と反応させてなることが好ましい。この場合、タイヤに適用することで、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

前記一般式（ＶＩ）中、Ｒ¹²、Ｒ¹³及びＲ¹⁴は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ¹⁵、Ｒ¹⁶、Ｒ¹⁷、Ｒ¹⁸及びＲ²⁰は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ¹⁹及びＲ²²は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ²¹は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示し、ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示し、Ｒ¹²～Ｒ²²、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立しており、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示し、但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数であり、Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
なお、上記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤と、共役ジエン系重合体とを反応させてなる変性共役ジエン系重合体は、例えば、上記一般式（Ｉ）で表される。

前記一般式（ＶＩ）において、Ａは、好ましくは上記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表される。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ３）を得ることができる。

前記一般式（ＶＩ）で表されるカップリング剤としては、例えば、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン、ビス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－（３－トリスメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。

前記カップリング剤としての一般式（ＶＩ）で表される化合物の添加量は、共役ジエン系重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（ＶＩ）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ－１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５～１０の整数であることが好ましく、６～１０の整数であることがより好ましい。

前記共役ジエン系重合体は、少なくとも共役ジエン化合物を重合して得られ、必要に応じて共役ジエン化合物とビニル置換芳香族化合物との両方を共重合して得られる。
前記共役ジエン化合物としては、炭素数４～１２の共役ジエン化合物が好ましく、より好ましくは炭素数４～８の共役ジエン化合物である。このような共役ジエン化合物としては、例えば、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、及び１，３－ヘプタジエンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３－ブタジエン、及びイソプレンが好ましい。これら共役ジエン化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、前記ビニル置換芳香族化合物としては、モノビニル芳香族化合物が好ましい。該モノビニル芳香族化合物としては、例えば、スチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、及びジフェニルエチレンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。これらビニル置換芳香族化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、共役ジエン系重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｎ－ヘキシルリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ－ブチルリチウム、及びｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ３）中の結合共役ジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。
また、前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ３）中の結合芳香族ビニル量は、特に限定されないが、０質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
前記結合共役ジエン量及び結合芳香族ビニル量が上記範囲であると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性とを、更に高度にバランスすることが可能となる。
なお、結合芳香族ビニル量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合共役ジエン量も求めることができる。

前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ３）において、共役ジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性とを、更に高度にバランスすることが可能となる。
なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ３）がブタジエンとスチレンとの共重合体である場合には、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２－結合量）を求めることができる。

前記特定の高分子成分を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ３）を得るためには、共役ジエン系重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性共役ジエン系重合体（Ａ３）は、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ３）のＧＰＣによるピーク分子量（Ｍｐ₁）は、３０×１０⁴以上１５０×１０⁴以下が好ましく、共役ジエン系重合体のＧＰＣによるピーク分子量（Ｍｐ₂）は、２０×１０⁴以上８０×１０⁴以下が好ましい。

本発明のゴム組成物は、前記ゴム成分（Ａ）として、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－５０℃以下のスチレン－ブタジエン共重合体ゴム（以下、「低ＴｇＳＢＲ」と略記することがある。）（Ａ４）を含むことが好ましい。ゴム組成物が低ＴｇＳＢＲ（Ａ４）を含むことにより、タイヤの発熱を低減できる。
前記ゴム成分（Ａ）中における低ＴｇＳＢＲ（Ａ４）の含有率は、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上が好ましく、２０質量％以上が好ましく、４０質量％以上が更に好ましく、また、８０質量％以下が好ましく、７０質量％以下が更に好ましい。ゴム成分（Ａ）中における低ＴｇＳＢＲ（Ａ４）の含有率が５質量％以上であれば、タイヤの発熱を更に低減できる。

本発明のゴム組成物は、スチレン単位の総含有量が３０質量％以上であるスチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）を含む。該スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン系モノマー由来のブロックと、アルキレンブロックとを有する共重合体であり、本発明においては、上述のゴム成分（Ａ）と区別する。ここで、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のスチレン単位の総含有量とは、当該スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の総質量に対する、スチレン系モノマー由来のブロックの合計含有量である。該スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）における、スチレン単位の総含有量が３０質量％未満では、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、タイヤの弾性率が十分に向上せず、タイヤのドライハンドリング性を十分に向上させることができない。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が５０質量％以上であることが好ましい。スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）における、スチレン単位の総含有量が５０質量％以上の場合、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。
また、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、特に限定されるものではないが、スチレン単位の総含有量が６０質量％以下であることが好ましい。
なお、本発明において、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のスチレン単位の（総）含有量と、後述するアルキレン単位の（総）含有量は、¹Ｈ－ＮＭＲの積分比により求める。

本発明のゴム組成物において、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－３０℃以下であることが好ましい。スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のガラス転移温度（Ｔｇ）が－３０℃以下の場合、タイヤの低ロス性を更に向上させることができる。
なお、本明細書において、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）とする。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のスチレンブロックは、スチレン系モノマーに由来する（スチレン系モノマーを重合した）単位を有する。このようなスチレン系モノマーとしては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ビニルトルエン等が挙げられる。この中でも、スチレン系モノマーとしては、スチレンが好ましい。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のアルキレンブロックは、アルキレン（二価の飽和炭化水素基）単位を有する。このようなアルキレン単位としては、例えば、炭素数１～２０のアルキレン基が挙げられる。アルキレン単位は、直鎖構造でもよいし、分岐構造でもよいし、これらの組み合わせでもよい。直鎖構造のアルキレン単位としては、例えば、－（ＣＨ₂－ＣＨ₂）－単位（エチレン単位）、－（ＣＨ₂－ＣＨ₂－ＣＨ₂－ＣＨ₂）－単位（ブチレン単位）等が挙げられる。分岐構造のアルキレン単位としては、例えば、－［ＣＨ₂－ＣＨ（Ｃ₂Ｈ₅）］－単位（ブチレン単位）、－［ＣＨ₂－ＣＨ（ＣＨ₃）］－単位（プロピレン単位）等が挙げられる。これらのうち、アルキレン単位としては、－［ＣＨ₂－ＣＨ（Ｃ₂Ｈ₅）］－単位を有することが好ましい。

アルキレン単位の合計含有量は、適宜調節すればよいが、例えば、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の総質量に対して、４０～７０質量％であることが好ましい。

本発明のゴム組成物においては、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のアルキレンブロックが、－［ＣＨ₂－ＣＨ（Ｃ₂Ｈ₅）］－単位（ａ）と、－（ＣＨ₂－ＣＨ₂）－単位（ｂ）と、を有し、前記単位（ａ）の含有量が、全アルキレンブロック［単位（ａ）＋単位（ｂ）］の総質量に対して、５０質量％以上であることが好ましく、６５質量％以上であることが更に好ましい。前記単位（ａ）の含有量が５０質量％以上の場合、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）としては、スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・エチレンプロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン・エチレン・エチレンプロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）等が挙げられ、これらの中でも、スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体が好ましい。スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）がスチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体の場合、タイヤのドライハンドリング性を更に向上させることができる。
なお、前記スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体のエチレンブチレンブロックは、上述したエチレン単位とブチレン単位を有するブロックである。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、前記スチレンブロックとアルキレンブロック以外のその他の構成単位を含んでいてもよい。このようなその他の構成単位としては、例えば、－［ＣＨ₂－ＣＨ（ＣＨ＝ＣＨ₂）］－単位等の不飽和結合を有する構成単位等が挙げられる。

前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の合成方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、スチレン等のスチレン系モノマーと、１，３－ブタジエン等の共役ジエン化合物又はブテン等のオレフィンと、を共重合させ、前駆共重合体を得て、この前駆共重合体を水素添加することによって、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）を得ることができる。また、より具体的には、スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）は、スチレン・ブタジエン・スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）の水素添加によって得られ、スチレン・エチレンプロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）は、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）の水素添加によって得られる。
また、前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）としては、市販品を用いてもよい。このような市販品としては、例えば、ＪＳＲ社のＪＳＲ ＤＹＮＡＲＯＮ（登録商標）８９０３Ｐ、９９０１Ｐ等が挙げられる。

本発明のゴム組成物におけるスチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の配合量は、特に限定されず、適宜調節すればよい。例えば、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、５～２０質量部の範囲が好ましい。スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）の配合量が、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、５質量部以上であれば、ゴム組成物を適用したタイヤの弾性率を更に向上させ、ドライハンドリング性を更に向上させることができ、また、２０質量部以下であれば、ゴム組成物の低ロス性が更に向上する。

本発明のゴム組成物は、更にシリカ（Ｃ）を含むことが好ましい。ゴム組成物がシリカ（Ｃ）を含むことで、ゴム組成物の低ロス性が更に向上する。
前記シリカ（Ｃ）は、ＢＥＴ表面積が好ましくは８０～３００ｍ²／ｇ、より好ましくは１５０～２８０ｍ²／ｇ、更に好ましくは２００～２７０ｍ²／ｇ、より一層好ましくは２２０～２７０ｍ²／ｇであり、また、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が好ましくは８０～２６０ｍ²／ｇ、より好ましくは１５０～２６０ｍ²／ｇ、より一層好ましくは１５０～２１０ｍ²／ｇ、特に好ましくは１７６～２０６ｍ²／ｇである。また、前記シリカ（Ｃ）は、ＢＥＴ表面積が２２０～２７０ｍ²／ｇで、且つセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１７６～２０６ｍ²／ｇであることが特に好ましい。この場合、ゴム組成物の低ロス性が更に向上する。
なお、本発明においては、ＢＥＴ表面積及びセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）は、ＪＩＳ Ｋ６４３０に準拠して測定する。

前記シリカとしては、特に限定されず、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられる。

前記シリカ（Ｃ）の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して５５～７０質量部の範囲が特に好ましい。シリカ（Ｃ）の配合量がこの範囲の場合、低ロス性とウェット性能を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、充填剤としては、前記シリカ（Ｃ）以外の充填剤を含んでもよい。かかるシリカ（Ｃ）以外の充填剤としては、例えば、カーボンブラック、水酸化アルミニウム、クレー、アルミナ、タルク、マイカ、カオリン、ガラスバルーン、ガラスビーズ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、チタン酸カリウム、硫酸バリウム等が挙げられる。これら充填剤は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

前記充填剤の配合量としては、特に限定されず、適宜調節すればよいが、例えば、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して２０～１２０質量部である。充填剤の配合量は、低ロス性とウェット性能の観点から、ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して５０～１００質量部であることが好ましい。

前記充填剤中の前記シリカ（Ｃ）の割合は、特に限定されず、目的に応じて適宜選択することができるが、充填剤の総質量に対して、５０～１００質量％であることが好ましく、８０～１００質量％であることがより好ましく、９０～１００質量％であることが特に好ましい。

また、本発明のゴム組成物は、前記シリカ（Ｃ）の配合効果を向上させるために、シリカ（Ｃ）と共に、シランカップリング剤を含むことが好ましい。該シランカップリング剤としては、特に限定されるものではなく、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド（例えば、エボニック社製の商品名「Ｓｉ６９」等）、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド（例えば、エボニック社製の商品名「Ｓｉ７５」等）、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３－ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン、３－オクタノイルチオ－プロピルトリエトキシシラン（例えば、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ社製の商品名「ＮＸＴ」等）、エトキシ（３－メルカプトプロピル）ビス（３，６，９，１２，１５－ペンタオキサオクタコサン－１－イルオキシ）シラン｛［Ｃ₁₃Ｈ₂₇Ｏ（ＣＨ₂ＣＨ₂Ｏ）₅］₂（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）Ｓｉ（ＣＨ₂）₃ＳＨ、例えば、エボニック・デグッサ社製の商品名「Ｓｉ３６３」等｝等が挙げられる。これらシランカップリング剤は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、前記シランカップリング剤の配合量は、シリカの分散性を向上させる観点から、前記シリカ（Ｃ）１００質量部に対して１質量部以上が好ましく、４質量部以上が更に好ましく、また、２０質量部以下が好ましく、１２質量部以下が更に好ましい。

本発明のゴム組成物は、更に、Ｃ₅系樹脂、Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂、Ｃ₉系樹脂、テルペン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂、ロジン系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂及びアルキルフェノール系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂（Ｄ）を含むことが好ましい。ゴム組成物が樹脂（Ｄ）を含む場合、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。

前記樹脂（Ｄ）の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して、５～４０質量部の範囲が好ましく、１０～２０質量部の範囲が更に好ましい。樹脂（Ｄ）の配合量がこの範囲の場合、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。

前記Ｃ₅系樹脂は、Ｃ₅系合成石油樹脂を指し、Ｃ₅留分を、ＡｌＣｌ₃やＢＦ₃等のフリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる樹脂を意味する。具体的には、イソプレン、シクロペンタジエン、１，３－ペンタジエン及び１－ペンテン等を主成分とする共重合体、２－ペンテンとジシクロペンタジエンとの共重合体、１，３－ペンタジエンを主体とする重合体等が挙げられる。

前記Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂は、Ｃ₅－Ｃ₉系合成石油樹脂を指し、Ｃ₅～Ｃ₁₁留分を、ＡｌＣｌ₃やＢＦ₃等のフリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる樹脂を意味する。例えば、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。これらの中でも、Ｃ₉以上の成分の少ないＣ₅－Ｃ₉系樹脂は、ゴム成分との相溶性が優れるため好ましい。具体的には、Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂におけるＣ₉以上の成分の割合が５０質量％未満の樹脂が好ましく、４０質量％以下の樹脂がより好ましい。

前記Ｃ₉系樹脂は、Ｃ₉系合成石油樹脂を指し、Ｃ₉留分をＡｌＣｌ₃やＢＦ₃等のフリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる樹脂を意味する。例えば、インデン、メチルインデン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。

前記テルペン系樹脂は、松属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレビン油又はこれから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得ることができる。例えば、β－ピネン樹脂、α－ピネン樹脂等が挙げられる。

前記テルペン－芳香族化合物系樹脂は、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応させたり、或いはさらにホルムアルデヒドで縮合することで得ることができる。例えば、テルペン－フェノール樹脂等が挙げられる。前記テルペン－フェノール樹脂のなかでも、テルペン－フェノール樹脂中のフェノール成分が５０質量％未満の樹脂が好ましく、４０質量％以下の樹脂がより好ましい。原料のテルペン類としては、特に限定されず、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、α－ピネン、リモネン等のモノテルペン炭化水素等が挙げられる。これらの中でも、α－ピネンを含むものが好ましく、α－ピネンがより好ましい。

前記ロジン系樹脂としては、特に限定されず、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、生松ヤニやトール油に含まれるガムロジン、トール油レジン、ウッドロジン等の天然樹脂ロジン；変性ロジン；変性ロジン誘導体等が挙げられる。前記変性ロジン誘導体は、具体的には、重合ロジン、その部分水添ロジン；グリセリンエステルロジン、その部分水添ロジンや完全水添ロジン；ペンタエリスリトールエステルロジン、その部分水添ロジンや完全水添ロジン等が挙げられる。

前記ジシクロペンタジエン樹脂は、ジシクロペンタジエンを、ＡｌＣｌ₃やＢＦ₃等のフリーデルクラフツ型触媒等を用いて重合して得ることができる。ジシクロペンタジエン樹脂の市販品の具体例としては、クイントン１９２０（日本ゼオン社製）、クイントン１１０５（日本ゼオン社製）、マルカレッツＭ－８９０Ａ（丸善石油化学社製）等が挙げられる。

前記アルキルフェノール系樹脂としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ｐ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール－アセチレン樹脂等のアルキルフェノール－アセチレン樹脂、低重合度のアルキルフェノール－ホルムアルデヒド樹脂等が挙げられる。

前記樹脂（Ｄ）は、分子内の不飽和結合が部分的に又は完全に水素添加されていてもよい。樹脂（Ｄ）の分子内の不飽和結合が部分的に又は完全に水添されている場合、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。ここで、水素添加されている樹脂としては、例えば、石油系炭化水素樹脂の水添樹脂が挙げられ、具体的には、荒川化学工業株式会社製のアルコン（登録商標）等が挙げられる。

前記水素添加は、例えば、分子内に不飽和結合を有する樹脂を、有機カルボン酸ニッケル、有機カルボン酸コバルト、１～３族の有機金属化合物からなる水素化触媒；カーボン、シリカ、珪藻土等に担持したニッケル、白金、パラジウム、ルテニウム、ロジウム金属触媒；コバルト、ニッケル、ロジウム、ルテニウム錯体等から選択される一種を触媒として、１～１００気圧の加圧水素下で水素化することで実施できる。

前記樹脂（Ｄ）としては、部分的又は完全に水素添加されたＣ₅系樹脂、Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂、Ｃ₉系樹脂が好ましい。樹脂（Ｄ）が、Ｃ₅系樹脂、Ｃ₅－Ｃ₉系樹脂、Ｃ₉系樹脂を部分的又は完全に水素添加した樹脂である場合、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。

前記部分的又は完全に水素添加された樹脂としては、市販品を好適に使用することができ、具体的には、出光興産株式会社製の商品名「アイマーブＰ１００」、「アイマーブＰ１２５」、「アイマーブＰ１４０」、「アイマーブＳ１００」、「アイマーブＳ１１０」、荒川化学工業株式会社製の商品名「アルコンＰ－９０」、「アルコンＰ－１００」、「アルコンＰ－１１５」、「アルコンＰ－１２５」、「アルコン－Ｐ１４０」、「アルコンＭ－９０」、「アルコンＭ－１００」、「アルコンＭ－１１５」、「アルコンＭ－１３５」、東燃ゼネラル石油株式会社製の商品名「Ｔ－ＲＥＺ ＯＰ５０１」、「Ｔ－ＲＥＺ ＰＲ８０１」、「Ｔ－ＲＥＺ ＨＡ１２５」、「Ｔ－ＲＥＺ ＨＢ１２５」等が挙げられる。

本発明のゴム組成物は、発泡剤を含むことが好ましい。ゴム組成物が発泡剤を含む場合、ゴム組成物を加硫させて加硫ゴムを製造する際に、発泡剤由来の気泡が加硫ゴム中に形成される。
前記発泡剤としては、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）、ジニトロソペンタスチレンテトラミンやベンゼンスルホニルヒドラジド誘導体、ｐ，ｐ’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド（ＯＢＳＨ）、重炭酸アンモニウム、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、ニトロソスルホニルアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジメチル－Ｎ，Ｎ’－ジニトロソフタルアミド、トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ－トルエンスルホニルセミカルバジド、ｐ，ｐ’－オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジド等が挙げられる。これら発泡剤の中でも、ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）が好ましい。これら発泡剤は、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。
また、該発泡剤の配合量は、特に限定されるものではないが、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して０．１～３０質量部の範囲が好ましく、１～２０質量部の範囲が更に好ましい。

また、上記発泡剤には、発泡助剤として尿素、ステアリン酸亜鉛、ベンゼンスルフィン酸亜鉛、亜鉛華等を併用することが好ましい。これら発泡助剤は、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。発泡助剤を併用することにより、発泡反応を促進して反応の完結度を高め、経時的に不要な劣化を抑制することができる。
また、該発泡助剤の配合量は、特に限定されるものではないが、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して１～３０質量部の範囲が好ましい。

本発明のゴム組成物は、加硫剤を含むことが好ましい。該加硫剤としては、硫黄等が挙げられる。該加硫剤の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対し、硫黄分として０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～４質量部の範囲が更に好ましい。加硫剤の配合量が硫黄分として０．１質量部以上であれば、加硫ゴムの破壊強度、耐摩耗性等を確保でき、また、１０質量部以下であれば、ゴム弾性を十分に確保できる。特に、加硫剤の配合量を硫黄分として４質量部以下とすることで、タイヤのウェット性能を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、加硫促進剤を含むことが好ましい。該加硫促進剤としては、特に限定されるものではなく、例えば、２－メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）、ジベンゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＺ）、Ｎ－（ｔｅｒｔ－ブチル）－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＮＳ）等のチアゾール系加硫促進剤、１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）等のグアニジン系加硫促進剤等が挙げられる。
前記加硫促進剤の配合量は、前記ゴム成分（Ａ）１００質量部に対して０．１～７質量部の範囲が好ましく、０．２～５質量部の範囲が更に好ましい。

本発明のゴム組成物には、上述のゴム成分（Ａ）、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）、シリカ（Ｃ）、樹脂（Ｄ）、シリカ以外の充填剤、シランカップリング剤、発泡剤、発泡助剤、加硫剤、加硫促進剤の他、ゴム工業界で通常使用される配合剤、例えば、軟化剤、ステアリン酸、老化防止剤、酸化亜鉛（亜鉛華）等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して配合してもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

本発明のゴム組成物は、タイヤを始めとする種々のゴム製品に利用できる。特には、本発明のゴム組成物は、タイヤのトレッドゴムとして好適である。

＜タイヤ＞
本発明のタイヤは、上記のゴム組成物をトレッドゴムに用いたことを特徴とする。本発明のタイヤは、前記ゴム組成物がトレッドゴムに用いられているため、低ロス性とウェット性能とを両立しつつ、ドライハンドリング性に優れる。また、本発明のタイヤは、各種車輌向けのタイヤとして利用できるが、乗用車用タイヤとして好ましい。

本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物を用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、本発明のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

＜ゴム組成物の調製及び評価＞
表１に示す配合処方に従い、通常のバンバリーミキサーを用いて、混練第１工程、混練第２工程の順に混合を行って、ゴム組成物を製造する。なお、混練第１工程の終了後、混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、再度混合物をバンバリーミキサーに投入して、混練第２工程を実施する。また、混練第１工程における混合物の最高温度は１７０℃とし、混練第２工程におけるゴム組成物の最高温度は１１０℃とする。
得られたゴム組成物に対して、下記の方法で損失正接（ｔａｎδ）及び貯蔵弾性率（Ｅ’）を測定する。予測結果を表１に示す。

（１）損失正接（ｔａｎδ）及び貯蔵弾性率（Ｅ’）
ゴム組成物を１４５℃で３３分間加硫して得られた加硫ゴムに対して、株式会社上島製作所製スペクトロメーターを用いて、初期歪２％、動歪１％、周波数５２Ｈｚの条件下で、０℃及び３０℃におけるｔａｎδ（損失正接）、並びに、０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）を測定する。

＜タイヤの作製及び評価＞
上記のようして得られたゴム組成物をトレッドゴムに用いて、常法に従ってサイズ：１９５／６５Ｒ１５の乗用車用ラジアルタイヤを作製し、トレッドの発泡率を上記式（１）に従って算出する。次に、得られたタイヤに対して、下記の方法で、ドライハンドリング性、ウェット性能、転がり抵抗を評価する。結果を表１に示す。

（２）ドライハンドリング性
各供試タイヤにつき、乾燥路面での実車試験にて、テストドライバーによるフィーリングに基づき、ドライハンドリング性を評価し、比較例１のドライハンドリング性を１００として指数表示する。指数値が大きい程、タイヤのドライハンドリング性に優れることを示す。

（３）ウェット性能
各供試タイヤにつき、湿潤路面での実車試験にて、テストドライバーによるフィーリングに基づき、ウェット性能を評価し、比較例１のウェット性能を１００として指数表示する。指数値が大きい程、タイヤのウェット性能に優れることを示す。

（４）転がり抵抗
供試タイヤを、回転ドラムにより８０ｋｍ／ｈｒの速度で回転させ、荷重を４．８２ｋＮとして、転がり抵抗を測定し、比較例１のタイヤの転がり抵抗の逆数を１００として指数表示する。指数値が大きい程、転がり抵抗が低く、低ロス性に優れることを示す。

（５）総合評価
上記のようにして算出したドライハンドリング性の指数と、ウェット性能の指数と、転がり抵抗の指数と、の合計を算出して、総合的にタイヤを評価する。総合評価の指数が大きい程、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性とのバランスに優れることを示す。

＊１ 天然ゴム： ＲＳＳ＃３
＊２ ＳＢＲ１： 以下の方法で合成した変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム、ガラス転移温度（Ｔｇ）＝－７０℃

＜ＳＢＲ１の合成方法＞
乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液およびスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇおよびスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノプロピルメチルジエトキシシランを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（１）を得た。得られた変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（１）のミクロ構造（ビニル結合量）をモレロ法で測定した結果、結合スチレン量が１０質量％、ブタジエン部分のビニル結合量が４０％であった。

＊３ ＳＢＲ２： 以下の方法で合成した変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム、結合スチレン量＝４０質量％、ガラス転移温度（Ｔｇ）＝－２４℃

なお、合成した変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴムの、結合スチレン量、ブタジエン部分のミクロ構造、分子量、収縮因子（ｇ’）、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、以下の方法で分析した。

（６）結合スチレン量
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定した（島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」）。

（７）ブタジエン部分のミクロ構造（１，２－ビニル結合量）
変性共役ジエン系重合体を試料として、試料５０ｍｇを、１０ｍＬの二硫化炭素に溶解して測定サンプルとした。溶液セルを用いて、赤外線スペクトルを６００～１０００ｃｍ^-1の範囲で測定して、所定の波数における吸光度によりハンプトンの方法（Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ２１，９２３（１９４９）に記載の方法）の計算式に従い、ブタジエン部分のミクロ構造、すなわち、１，２－ビニル結合量（ｍｏｌ％）を求めた（日本分光社製のフーリエ変換赤外分光光度計「ＦＴ－ＩＲ２３０」）。

（８）分子量
共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ」）を使用して、ＲＩ検出器（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ８０２０」）を用いてクロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用して得られる検量線に基づいて、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）と分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）と、変性共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ₁）と共役ジエン系重合体のピークトップ分子量（Ｍｐ₂）と、分子量２００×１０⁴以上５００×１０⁴以下の割合と、を求めた。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦ（テトラヒドロフラン）を使用した。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅＨＺ－Ｈ」を３本接続し、その前段にガードカラムとして東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＭＰ（ＨＺ）－Ｈ」を接続して使用した。測定用の試料１０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１０μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．３５ｍＬ／分の条件で測定した。
上記のピークトップ分子量（Ｍｐ₁及びＭｐ₂）は、次のようにして求めた。測定して得られるＧＰＣ曲線において、最も高分子量の成分として検出されるピークを選択した。その選択したピークについて、そのピークの極大値に相当する分子量を算出し、ピークトップ分子量とした。
また、上記の分子量２００×１０⁴以上５００×１０⁴以下の割合は、積分分子量分布曲線から分子量５００×１０⁴以下が全体に占める割合から分子量２００×１０⁴未満が占める割合を差し引くことで算出した。

（９）収縮因子（ｇ’）
変性共役ジエン系重合体を試料として、ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＧＰＣｍａｘ ＶＥ－２００１」）を使用して、光散乱検出器、ＲＩ検出器、粘度検出器（Ｍａｌｖｅｒｎ社製の商品名「ＴＤＡ３０５」）の順番に接続されている３つの検出器を用いて測定し、標準ポリスチレンに基づいて、光散乱検出器とＲＩ検出器結果から絶対分子量を、ＲＩ検出器と粘度検出器の結果から固有粘度を求めた。直鎖ポリマーは、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^0.771に従うものとして用い、各分子量に対応する固有粘度の比としての収縮因子（ｇ’）を算出した。溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを使用した。カラムは、東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ４０００ＨＸＬ」、「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ５０００ＨＸＬ」、及び「ＴＳＫｇｅｌ Ｇ６０００ＨＸＬ」を接続して使用した。測定用の試料２０ｍｇを１０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液１００μＬをＧＰＣ測定装置に注入して、オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量１ｍＬ／分の条件で測定した。

（１０）ガラス転移温度（Ｔｇ）
変性共役ジエン系重合体を試料として、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に準拠して、マックサイエンス社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３２００Ｓ」を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とした。

＜ＳＢＲ２の合成方法＞
内容積が１０Ｌで、内部の高さ（Ｌ）と直径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が４．０であり、底部に入口、頂部に出口を有し、攪拌機付槽型反応器である攪拌機及び温度制御用のジャケットを有する槽型圧力容器を重合反応器とした。予め水分除去した、１，３－ブタジエンを１７．２ｇ／分、スチレンを１０．５ｇ／分、ｎ－ヘキサンを１４５．３ｇ／分の条件で混合した。この混合溶液を反応器の入口に供給する配管の途中に設けたスタティックミキサーにおいて、残存不純物不活性処理用のｎ－ブチルリチウムを０．１１７ｍｍｏｌ／分で添加、混合した後、反応器の底部に連続的に供給した。更に、極性物質として２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを０．０１９ｇ／分の速度で、重合開始剤としてｎ－ブチルリチウムを０．２４２ｍｍｏｌ／分の速度で、攪拌機で激しく混合する重合反応器の底部へ供給し、連続的に重合反応を継続させた。反応器頂部出口における重合溶液の温度が７５℃となるように温度を制御した。重合が十分に安定したところで、反応器頂部出口より、カップリング剤添加前の重合体溶液を少量抜出し、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように添加した後に溶媒を除去し、各種の分子量を測定した。
次に、反応器の出口より流出した重合体溶液に、カップリング剤として２．７４ｍｍｏｌ／Ｌに希釈したテトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミンを０．０３０２ｍｍｏｌ／分（水分５．２ｐｐｍ含有ｎ－ヘキサン溶液）の速度で連続的に添加し、カップリング剤を添加された重合体溶液はスタティックミキサーを通ることで混合されカップリング反応した。このとき、反応器の出口より流出した重合溶液にカップリング剤が添加されるまでの時間は４．８分、温度は６８℃であり、重合工程における温度と、カップリング剤を添加するまでの温度との差は７℃であった。カップリング反応した重合体溶液に、酸化防止剤（ＢＨＴ）を重合体１００ｇあたり０．２ｇとなるように０．０５５ｇ／分（ｎ－ヘキサン溶液）で連続的に添加し、カップリング反応を終了した。酸化防止剤と同時に、重合体１００ｇに対してオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製 ＪＯＭＯプロセスＮＣ１４０）が１０．０ｇとなるように連続的に添加し、スタティックミキサーで混合した。スチームストリッピングにより溶媒を除去して、変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（２）を得た。
なお、得られた変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（２）は、カップリング剤の官能基数と添加量から想定される分岐数に相当する「分岐度」は８であり（収縮因子の値からも確認できる）、カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から反応により減じたＳｉＯＲ数を引いた値に相当する「ＳｉＯＲ残基数」は４である。
また、得られた変性スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（２）は、ゴム成分１００質量部に対してオイル分１０．０質量部を含み、重量平均分子量（Ｍｗ）が８５．２×１０⁴、分子量２００×１０⁴以上５００×１０⁴以下の割合が４．６％、収縮因子（ｇ’）が０．５９である。なお、表１中には、ゴム成分としての配合量を示す。

＊４ ＢＲ： ブタジエンゴム、宇部興産社製、商品名「ＵＢＥＰＯＬ ＢＲ１５０Ｌ」
＊５ カーボンブラック： 旭カーボン株式会社製、商品名「＃８０」
＊６ シリカ： 以下の方法で合成したシリカ

＜シリカの合成方法＞
撹拌機を備えた１８０リットルのジャケット付きステンレス反応槽に、水８９リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ₂１６０ｇ／リットル、ＳｉＯ₂／Ｎａ₂Ｏモル比３．３）１．７０リットルを入れ、７５℃に加熱した。生成した溶液中のＮａ₂Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルであった。
この溶液の温度を７５℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量５２０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量２３ミリリットル／分で、同時に滴下した。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮａ₂Ｏ濃度を０．００５～０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行った。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、４６分目に粘度が上昇してゲル状溶液となった。さらに、添加を続けて１００分で反応を停止した。生じた溶液中のシリカ濃度は６０ｇ／リットルであった。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得た。得られたケイ酸スラリーをフィルタープレスで濾過、水洗を行って湿潤ケーキを得た。次いで湿潤ケーキを乳化装置を用いてスラリーとして、噴霧式乾燥機で乾燥し、シリカを得た。
得られたシリカは、ＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積）が１９１（ｍ²／ｇ）であり、ＢＥＴ表面積が２４５（ｍ²／ｇ）であった。

＊７ シランカップリング剤： エトキシ（３－メルカプトプロピル）ビス（３，６，９，１２，１５－ペンタオキサオクタコサン－１－イルオキシ）シラン、エボニック・デグッサ社製、商品名「Ｓｉ３６３」（登録商標）
＊８ ワックス： マイクロクリスタリンワックス、日本精蝋社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊９ 老化防止剤６ＰＰＤ： Ｎ－フェニル－Ｎ’－（１，３－ジメチルブチル）－ｐ－フェニレンジアミン、大内新興化学工業社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊１０ 老化防止剤ＴＭＱ： ２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体、精工化学社製、商品名「ノンフレックスＲＤ－Ｓ」
＊１１ ＳＥＢＳ： スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体、ＪＳＲ社製、商品名「ＤＹＮＡＲＯＮ（登録商標）９９０１Ｐ」、スチレン単位の総含有量＝５３質量％、ガラス転移温度（Ｔｇ）＝－５０℃、全アルキレンブロック［単位（ａ）＋単位（ｂ）］の総質量中の－［ＣＨ₂－ＣＨ（Ｃ₂Ｈ₅）］－単位（ａ）の含有量＝７０質量％
＊１２ Ｃ₅系樹脂： 東燃化学社製、商品名「Ｔ－ＲＥＺ ＲＡ１００」
＊１３ 水添Ｃ₉系樹脂： 荒川化学工業社製、商品名「アルコンＰ－１４０」
＊１４ 加硫促進剤ＤＰＧ： １，３－ジフェニルグアニジン、大内新興化学工業社製、商品名「ノクセラーＤ」
＊１５ 加硫促進剤ＭＢＴＳ： ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド、大内新興化学工業社製、商品名「ノクセラーＤＭ」
＊１６ 加硫促進剤ＴＢＢＳ： Ｎ－（ｔｅｒｔ－ブチル）－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、三新化学工業株式会社製、商品名「サンセラーＮＳ－Ｇ」
＊１７ 発泡剤： ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）

表１から、本発明に従う実施例のタイヤは、低ロス性と、ウェット性能と、ドライハンドリング性と、が高度にバランスされていることが分かる。

本発明のゴム組成物は、タイヤのトレッドゴムに利用できる。また、本発明のタイヤは、各種車輌向けのタイヤとして利用できる。

Claims (7)

1. ゴム成分（Ａ）と、スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）と、シリカ（Ｃ）と、加硫剤と、を含み、
   前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が３０質量％以上であり、
   前記シリカ（Ｃ）は、ＢＥＴ表面積が８０～３００ｍ ^２ ／ｇで、且つセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が８０～２６０ｍ ^２ ／ｇであり、
   加硫後の発泡率が、５～３０％であることを特徴とする、ゴム組成物。
2. 前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－３０℃以下である、請求項１に記載のゴム組成物。
3. 前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）のアルキレンブロックが、－［ＣＨ_２－ＣＨ（Ｃ_２Ｈ_５）］－単位（ａ）と、－（ＣＨ_２－ＣＨ_２）－単位（ｂ）と、を有し、前記単位（ａ）の含有量が、全アルキレンブロック［単位（ａ）＋単位（ｂ）］の総質量に対して、５０質量％以上である、請求項１又は２に記載のゴム組成物。
4. 前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）は、スチレン単位の総含有量が５０質量％以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載のゴム組成物。
5. 前記スチレン・アルキレンブロック共重合体（Ｂ）が、スチレン・エチレンブチレン・スチレンブロック共重合体である、請求項１～４のいずれか一項に記載のゴム組成物。
6. 更に、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂、ロジン系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂及びアルキルフェノール系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の樹脂（Ｄ）を含む、請求項１～５のいずれか一項に記載のゴム組成物。
7. 請求項１～６のいずれか一項に記載のゴム組成物をトレッドゴムに用いたことを特徴とする、タイヤ。