JP5788626B1 - エアバッグ用基布およびエアバッグ - Google Patents

Abstract

本発明の目的は、縫製部強力が高く、高速で高圧展開する際に、エアバッグとしての耐圧性に優れ、とりわけ、熱経時後も耐圧性が維持できるエアバッグ用基布およびエアバッグを提供することであり、本発明のエアバッグ用基布は、ポリアミド繊維織物からなり、１４０℃で４００時間の熱処理前後の基布の縫製部強力の経熱保持率が７０％以上であることを特徴とする。

Description

本発明は、乗り物の衝突時乗員保護装置であるエアバッグ装置の袋体として用いられるエアバッグに関し、さらに詳しくは、高速展開で高耐圧性のエアバッグを得るためのエアバッグ用基布およびそれを用いたエアバッグに関する。

自動車など乗り物の衝突事故における人体への衝撃緩和のために、乗り物車両へのエアバッグの装着が進んできている。衝突の際、ガスにより膨張し、人体への衝撃を吸収緩和するエアバッグとして、運転席用および助手席用エアバッグに加えて、カーテンエアバッグやサイドエアバッグ、ニーエアバッグ、リアエアバッグなどが、乗員保護のために実用化されつつある。さらには、歩行者保護のために、車両の外側に膨張するように装着されるエアバッグも提案されてきている。

側部衝突における人体頭部保護として、ドア上部の天井から展開膨張するカーテンエアバッグ、胸部、腰部保護のために座席シートから展開膨張するサイドインパクトエアバッグなどは、車両の側壁と人体との距離が短く、高速で展開して人体を受け止める必要がある。

これらのエアバッグは、平常時は小さく折り畳まれて収納されている。事故の衝撃をセンサーが検出し、エアバッグが展開膨張する際は、インフレータで発生したガスによって折り畳みが押し拡げられながら、天井部のトリムカバーのはめこみ部や座席シートの縫合部などを押し破ってエアバッグが飛び出し、充分に膨らんだところで人体を受け止めることになる。

より高速展開することが求められるエアバッグでより安全性の高いエアバッグとするためには、袋体の耐圧性を高める必要がある。そのためには、エアバッグにおいてエアバッグ基布のみならず、むしろ、破断強力の弱い部分である縫製部の強力を高めることが必要である。

これまでに、縫製部の特性を改良、向上させる提案がなされている。
たとえば、下記特許文献１では、破断伸度の大きい縫い糸を用いて本縫いし、展開後に観測された縫目ズレを、本縫いでありながら環縫い程度に抑制している。しかし、高圧展開の際にガス利用効率を落とさず、ガス漏れを防いで高速展開するには、高伸度の縫い糸では不利である。また、縫製部強力に関するエアバッグ基布の特性については技術開示されていない。

また、下記特許文献２では、インフレータ取付け用開口部の周囲の縫製にアラミド繊維からなる縫製糸を用いている。耐熱性の超高強力糸をインフレータ付近の縫い糸に用いることは有用であるが、縫製部強力に関するエアバッグ基布の特性については技術開示されていない。

下記特許文献３には、基布の構成糸の引き抜き抵抗が高いことで、エアバッグのガス注入耐圧が高まることが示される。そのために、特定繊度の縫製糸で特定縫製条件を用い、カバーファクター１７００以上の高密度織物で通気度１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃ以下の織物を縫製することが開示されている。高密度で織物目開きしにくい織物であって、引き抜き抵抗が高く、エアバッグ耐圧が高まるものの、縫目強力を高めて、高速で高圧展開するには不充分であった。

下記特許文献４には、引張強度９ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、引掛強力も高い縫い糸が開示されている。縫い糸の物性を高めてエアバッグのガス注入耐圧が高まるが、縫製部強力に関するエアバッグ基布の特性については技術開示されていない。
さらに、エアバッグが熱環境にさらされた後にも縫目強力が高く、高速で高圧展開した際のエアバッグの耐圧性が高く、より安全性の高いエアバッグの技術は開示されていなかった。

特開平７−２３７５１６号公報 特開平８−２２５０４８号公報 特開２００６−２４８５２１号公報 特開２００９−２７５２９４号公報

本発明は、縫製部強力が高く、高速で高圧展開する際に、エアバッグとしての耐圧性に優れ、とりわけ、熱経時後も耐圧性が維持できるエアバッグ用基布およびエアバッグを提供することを目的とするものである。

本発明者は、繊維表面における摩擦と高分子結晶化の制御を行ない、さらに、エアバッグ用基布中の繊維の形態を制御することの両者によって縫製部強力が高められ、熱経時後も縫製部強力を維持することを見いだし、この知見に基づいて本発明をなすに至った。
すなわち、本発明は下記の発明を提供する。

（１）ポリアミド繊維織物からなり、該織物がチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及びチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルから成る群から選ばれる少なくとも１種を含有する油分をポリアミド繊維に付与せしめて織物としたものであり、該織物のシクロヘキサン抽出油分中にチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及び／又はチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルを基布重量に対して０．０１重量％以上含有し、１４０℃で４００時間の熱処理後の基布を構成する構成糸の経緯方向のクリンプ率の差が５．０％以下であり、１４０℃で４００時間の熱処理後の基布の縫製部強力の経熱保持率が８０％以上であることを特徴とするエアバッグ用基布。
（２）基布の縫製部強力の非縫製部強力に対する比率（縫製部強力／非縫製部強力）が６０％以上である、上記（１）に記載のエアバッグ用基布。
（３）１４０℃で４００時間の熱処理後に、構成糸の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、上記（１）または（２）に記載のエアバッグ用基布。
（４）１４０℃で４００時間の熱処理後に、構成糸の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５である、上記（１）〜（３）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（５）基布を構成する構成糸の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ〜１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘである、上記（１）〜（４）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（６）構成糸の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５であり、引掛け強度が７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、上記（１）〜（５）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（７）１４０℃で４００時間の熱処理後に、基布の引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上である、上記（１）〜（６）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（８）引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上である、上記（１）〜（７）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（９）製織原糸に用いる原糸強度が８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、上記（１）〜（８）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（１０）シクロヘキサン抽出油分量が基布重量に対して０．０２重量％を超え０．３重量％未満である、上記（１）〜（９）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（１１）シクロヘキサン抽出油分中にチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及び／又はチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルを基布重量に対して０．０１５重量％以上含有する、上記（１０）に記載のエアバッグ用基布。
（１２）シクロヘキサン抽出油分中に、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０である成分を合計で油分全体の１０重量％以上含有する、上記（１）または（１１）に記載のエアバッグ用基布。
（１３）前記織物がポリアミド繊維に非イオン活性剤成分をさらに付与せしめて織物としたものであり、シクロヘキサン抽出油分中に非イオン活性剤成分を基布重量に対して０．０１重量％以上含有する、上記（１）〜（１２）のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
（１４）上記（１）〜（１３）のいずれかに記載のエアバッグ用基布を縫製してなるエアバッグ。
（１５）上記（１４）に記載のエアバッグを用いたエアバッグ装置。

本発明のエアバッグ用基布は、縫製部強力が高く、高速で高圧展開する際に、エアバッグとしての耐圧性に優れ、さらには、熱経時後も耐圧性が維持でき、人体の近接部位で展開するエアバッグ装置に適している。とりわけ、側部衝突のためのサイドカーテンエアバッグやサイドインパクトエアバッグなどのエアバッグ装置に適している。

本発明における撚り掛け摩擦指数の計測方法を説明する図である。

以下、本願発明について具体的に説明する。
本発明のエアバッグ用基布において、基布を構成するポリアミド繊維は、ポリアミド６、ポリアミド６・６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６・１０、ポリアミド６・１２、ポリアミド４・６、それらの共重合体およびそれらの混合物の樹脂からなる繊維が挙げられる。特にポリアミド６・６繊維としては、主としてポリヘキサメチレンアジパミド樹脂からなる繊維である事が好ましい。ポリヘキサメチレンアジパミド樹脂とは１００％のヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とから構成される融点が２５０℃以上のポリアミド樹脂を指すが、本発明で用いられるポリアミド６・６樹脂からなる繊維は、樹脂の融点が２５０℃未満とならない範囲で、ポリヘキサメチレンアジパミドにポリアミド６、ポリアミド６・Ｉ、ポリアミド６・１０、ポリアミド６・Ｔなどを共重合、あるいはブレンドした樹脂からなる繊維でもよい。なお、かかる繊維には、原糸の製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善のために通常使用される各種添加剤を含んでいても良い。例えば熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、難燃剤などを含有せしめることができる。

本発明のエアバッグ用基布は、基布を縫合し、１４０℃に４００時間曝した後の縫製部強力が７０％以上保持されることが好ましい。さらに好ましくは８０％以上の保持率である。熱経時後の縫製部強力の保持率が７０％以上と高ければ、高熱環境下でのエアバッグの信頼性が高いものとなる。

本発明において、縫製部強力の経熱保持率の評価は以下のような縫合方法で実施した。２片の基布試料は、経緯方向を合致させて縫合した。縫糸には、ナイロン６６フィラメント繊維で、繊度が１３００から１４５０ｄｔｅｘで、強力が９００Ｎ以上のものを用いた。縫糸は、銅を元素で３０ｐｐｍから１２０ｐｐｍ、ハロゲンを銅に対して３当量から２５当量含有し、撚り数が１５０から３５０ｔ／ｍで、樹脂含浸加工されていることが好ましい。また、縫糸の含浸樹脂は、０．８から３．０重量％含有していることが好ましい。縫製は運針数４５針／１０ｃｍで本縫いした。熱処理条件は、熱オーブン内に１４０℃で４００時間放置曝露した。縫製部強力の測定は、縫目を中心にして織物２片のそれぞれ片側をつかんで引張り試験を行ない、縫製部の破断強力を求めることによって行なった。経熱保持率は、熱処理前後の縫製部破断強力の比較から保持率（％）を求め、経緯方向の平均の保持率（％）を用いた。

本発明のエアバッグ用基布において、その縫製利用率は６０％以上が好ましく、さらに好ましくは７０％以上、一層好ましくは８０％以上である。本発明において、縫製利用率とは、基布の非縫製部の引張り破断強力に対する縫製部の引張り破断強力の比率（縫製部／非縫製部）を言い、経緯方向のうちより低下した方の縫製利用率（％）を用いる。エアバッグが衝突エネルギーを吸収する際の耐圧性は、主に縫製部の引張り破断強力が高いことに由来するものであり、縫製利用率が高いことで、エアバッグ基布の基本的な機械特性である引張り強力を十分に活かすエアバッグを形成することができる。さらに、熱経時後の縫製部の引張り破断強力を高めるおおきな要素となる。

本発明のエアバッグ用基布は、経緯いずれの構成糸のクリンプ率も１４０℃で４００時間の熱処理後において０．５〜１２．０％であることが好ましく、より好ましくは１０．０％以下である。構成糸のクリンプ率が熱処理後において１２．０％以下であることにより、縫製部が目開きして、エアバッグの展開ガスが漏れ過ぎて展開膨張が遅れたり、熱ガスが集中通過することで破袋することを回避できる。縫製部は引張応力により縫い糸と織物構成糸が交錯して引張りあうが、織物のクリンプ率を抑えることで縫製部の目開きを抑制できる。高強力が要求されるエアバッグ用の高密度織物において構成糸のクリンプ率は０．５％以上である。熱処理によって、ポリアミド繊維は収縮するため、構成糸のクリンプ率も変化するが、１４０℃で４００時間の熱処理後であってもクリンプ率が低めであることにより、エアバッグの耐圧耐環境性を満たすことが出来る。経緯いずれの構成糸のクリンプ率も０．５〜１２．０％とするには、カバーファクターが２０００以上の高密度織物であるとともに、経緯方向の比較においてクリンプ構造に大きな差異が生じないようにすればよい。また、製織工程から収縮加工工程までの制御において経緯の緊張条件を適宜選定すれことにより、クリンプ率を抑制できる。

本発明のエアバッグ用基布は、構成糸の経緯方向のクリンプ率の差が１４０℃で４００時間の熱処理後において８．５％以下であることが好ましく、より好ましくは８．０％以下である。さらに好ましくは６．０％以下である。構成糸のクリンプ率の差が８．５％以下であることにより、縫製部の針穴周辺において織物の経緯方向のいずれか一方に過度に応力集中することなく、エアバッグの耐圧性を高めることができる。エアバッグが高圧にさらされる際、縫製部は経緯方向いずれも同等の応力で同時に引っ張られるが、この瞬間、織糸の自由度が少ない方向、すなわち、クリンプ率が小さい方向へ応力が集中する。したがって、経緯のクリンプ差が大きい場合、基布の織物引張破断強力にかかわらずエアバッグの高速展開における耐圧性が低下することがある。経緯のクリンプ率の差は少ない方が好ましく、最も好ましいのはクリンプ率の差が無いことである。熱処理後の基布で経緯のクリンプ率の差が少なければ、熱処理後の糸−糸摩擦指数が低いこととあいまって、縫製部強力の経熱保持率が高まることに寄与する。高密度織物においては、製織工程において経方向に大きくクリンプして織り込まれる傾向があるため、経緯方向のクリンプ差が大きくなる。しかし、その後の、織物加工工程でクリンプ差を縮小させることもできる。例えば、精練乾燥に引き続く熱セット工程における経方向の織物送り条件を緊張状態とし、緯方向の織物幅条件を収縮側の幅入れ条件とすることで、経緯における構成糸のクリンプ率の差を８．５％以下とすることができる。また、織物の経緯方向の織り密度に差を設けて経緯のクリンプ率差を小さくすることもできる。例えば、経方向の織り密度を高く、緯方向の織り密度を低くすれば、経緯のクリンプ率差が少なくなってゆく。経緯方向の織密度の比（経方向／緯方向）は、１．００から１．２０であることが好ましい。より好ましくは１．００から１．０９である。織密度比が大きいほど経緯のクリンプ率差は小さくなる。織密度比が１．００以上であれば、経緯クリンプ率差が抑えられ、さらに、緯方向の織糸打ち込みが増大しないため経済的に有利である。織密度比が１．２０以下であれば、経緯の引張り強力の差が少ない。さらに、１．０９以下であれば経緯物性差に起因する縫製利用率の低下を招くことがなくなる。

本発明のエアバッグ用基布の構成糸において、基布を１４０℃で４００時間の熱処理した後の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがさらに好ましく、特に好ましくは８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であれば、縫製部強力の向上に寄与し、エアバッグの耐圧性を高めることが出来る。構成糸の引掛け強力は、縫製部が引張応力により縫い糸と織物構成糸が交錯して引張りあう際の基礎的な破断抵抗力である。構成糸表面では、熱処理によって、ポリアミド高分子が結晶成長して局所的に脆化したり、高分子鎖が酸化劣化により切れてミクロな亀裂が生じたりすることで引掛け強力が低下しがちである。しかし、１４０℃で４００時間の熱処理に耐えて引掛け強力を維持すれば、縫製部強力を維持し、エアバッグの耐圧耐熱性を満たすことが出来る。構成糸の引掛け強力は引張強力の２倍以下であり、２０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。熱処理した後の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であるためには、酸化防止機能を有する成分やポリマー非晶部への浸透性のよい成分を、基布のポリアミド繊維表面に油分として付与しておけばよい。

また、本発明のエアバッグ用基布の構成糸において、基布を１４０℃で４００時間の熱処理した後の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５であることが好ましい。より好ましくは１．８〜３．０である。糸−糸摩擦指数が３．５以下の低摩擦であると、縫製部強力の向上に寄与し、エアバッグの耐圧性を高めることができる。エアバッグが高圧にさらされる際、縫製部は引張応力により縫い糸と織物構成糸が交錯して引張りあうが、低摩擦であれば、織物中の構成糸が滑って寄り集まり、応力集中を回避することで織物破壊に耐えるようになる。１４０℃で４００時間の熱処理に耐えて表面が低摩擦であることにより、縫製部強力を維持し、エアバッグの耐圧耐熱性を満たすことが出来る。熱処理後の糸−糸摩擦指数が低いことにより、縫製部強力の経熱保持率が高まる。ポリアミド繊維において低摩擦化には限界があり、糸−糸摩擦指数は１．５以上である。熱処理した後の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５であるためには、構成糸表面の油分が熱処理によって揮発拡散して失われないように、織物中に油分が最小限残存していることや、さらには、熱処理によって油分が変性しないように、熱処理後にも平滑作用機能を維持しているような成分を選定して付与しておけばよい。

本発明のエアバッグ用基布の構成糸において、引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがさらに好ましく、特に好ましくは８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、一層好ましくは９ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、縫製部強力の向上に寄与し、エアバッグの耐圧性を高めることが出来る。構成糸の引掛け強力は、縫製部が引張応力により縫い糸と織物構成糸が交錯して引張りあう際の基礎的な破断抵抗力である。縫製部が引張試験に耐え、基布の縫製利用率を高める基礎的な特性となる。引掛け強度を上げるためには、適切に延伸されて内外構造の歪を低減したポリアミド繊維を選定し、さらに、基布のポリアミド繊維表面に平滑性を促す適切な油分が付与されていればよい。また、構成糸の引張強力が高いものであることとのバランスをとることの観点から、１５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。

本発明のエアバッグ用基布の構成糸において、糸−糸摩擦指数は１．５〜３．５であることが好ましい。糸−糸摩擦指数が３．５以下であれば、縫製利用率が高まることに寄与する。糸−糸摩擦指数が１．５以上であれば、基布の織糸の織目が開きすぎて展開ガスの通気が多くなることがない。

本発明のエアバッグ用基布は、引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましい。引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上と大きければ、縫製部強力が高められ、さらには、熱経時後の縫製部強力が高められ、信頼性の高いエアバッグになる。
また、本発明のエアバッグ用基布は、１４０℃で４００時間の熱処理した後の引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましい。より好ましくは６００Ｎ／ｃｍ以上である。熱経時後に引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上と大きければ、熱経時後の縫製部強力を高め、信頼性の高いエアバッグになる。

本発明のエアバッグ用基布は、シクロヘキサンで抽出される油分が基布重量に対して０．０２重量％を超え０．３重量％未満が好ましい。より好ましくは０．０３〜０．２重量％である。一層好ましくは０．０５〜０．１５重量％である。シクロヘキサン抽出油分が０．０２重量％を超えれば、ポリアミド繊維の表面を低摩擦にし、さらには、ポリアミド繊維の表面付近の巨大結晶化を防いで繊維物性低下を防止できる。したがって、縫製強力の向上に寄与し、エアバッグの耐圧性を高めることが出来る。一方、０．３重量％未満とすることで構成糸の素抜けを防止し、縫製部が目開きでエアバッグの展開ガスが漏れ過ぎたり、熱ガスが集中通過することによる破袋を回避できる。抽出される油分が０．０２重量％を超え０．３重量％未満であるためには、織物を作るウォータージェット織機工程で紡糸油分や製織油分を脱落させたり、製織後の精練工程での条件を適宜選定したり、織物に油分を付与して仕上げとすることでも出来るが、これらの工程を経た後に織糸繊維表面に有効な油分組成が吸着浸透しているように紡糸油剤の組成を選定することが好ましい。

本発明のエアバッグ用基布のシクロヘキサン抽出油分は、チオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステルまたは高級アルコールポリエーテルエステル（Ａ成分）を含有することが好ましく、Ａ成分の付着量は基布重量に対して０．０１重量％以上であることが好ましい。さらに好ましくは０．０１５重量％以上で、一層好ましくは０．０２重量％以上である。
カルボン酸の高級アルコールエステルは、繊維同士を滑らせて縫製利用率の向上に寄与する。さらに、チオエーテル基の酸化防止作用によって、自己及び他の油分成分の熱劣化を防ぎ、経熱後の滑り作用の維持およびポリアミド繊維表面の粗硬化の抑制により、縫製保持率の向上に寄与する。
したがって、Ａ成分は、ポリアミド繊維表面において平滑作用による低摩擦化効果を有し、縫製利用率の向上に寄与し、さらに、熱処理後は糸−糸摩擦指数を低く抑えることによって、縫製部強力の経熱保持率の向上に寄与する。抽出油分中、Ａ成分は基布重量に対して０．０１〜０．２重量％と多い方が好ましい。さらに好ましくは０．０２〜０．２重量％である。０．０１重量％以上で酸化防止の効果が期待できる。Ａ成分のみでは制電性に劣る場合があり、０．２重量％以下が好ましい。

Ａ成分におけるチオエーテル基を有するカルボン酸としては、下記式（１）で表わされるチオエーテルモノカルボン酸および下記式（２）で表わされるチオエーテルジカルボン酸が好ましい。
Ｒ⁵−Ｓ−Ｒ⁶ＣＯＯＨ （１）
Ｓ(Ｒ⁶ＣＯＯＨ)₂ （２）
式（１）および(２)中、Ｒ⁵は脂肪族基または芳香族基であり、特に炭素数８〜２０の飽和または不飽和の分岐を有してもよいアルキル基が好ましく、Ｒ⁶は脂肪族または芳香族基を含む炭化水素基、好ましくは炭素数１〜６の側鎖を有してもよいアルキレン基である。なお、Ｒ⁶ＣＯＯＨは典型的には脂肪酸残基、特にプロピオン酸残基を示す。

カルボン酸がチオエーテルモノカルボン酸の場合、特にＲ⁵が炭素数１０以上の炭化水素基の場合は、これを多価アルコール、例えばエチレングリコール、プロピレングリコール、ヘキシレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン、ソルビトールなどとエステル化してもよく、あるいは高級の一価アルコール、例えば、ラウリルアルコール、トリデシルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール、イソステアリルアルコールなどとエステル化してもよい。好適にはグリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパンなどの多価アルコールである。さらには、これら高級一価アルコールにポリオキシエチレン（ＰＥＯ）やポリオキシプロピレン（ＰＰＯ）などのポリエーテルが結合したものとチオエーテルモノカルボン酸とのエステル化合物でもよい。

カルボン酸がチオエーテルジカルボン酸の場合には、高級なアルコール、例えば炭素数８以上、より好ましくは１２以上の飽和または不飽和の分岐を有していてもよいアルコール、例えばオクチルアルコール、２−エチルエキサノール、ラウリルアルコール、トリデシルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール、イソステアリルアルコールなどとエステル化してもよい。さらに、高級アルコールにポリオキシエチレン（ＰＥＯ）やポリオキシプロピレン（ＰＰＯ）などのポリエーテルが結合したものとチオエーテルジカルボン酸とのエステル化物でもよい。

また、チオエーテルモノカルボン酸とその他の脂肪酸、例えばオレイン酸を同一の多価アルコールにエステル化した混合エステルもＡ成分である。Ａ成分の分子量は５００〜１５００が好ましく、より好ましくは５５０〜１２００である。
油分を紡糸油剤として付与する場合、分子量が５００未満では、紡糸−延伸工程で高温にさらされ、発煙性となり、作業環境を損なう。又、分子量が１５００を越えると、繊維−金属間の摩擦が高くなり、繊維の損傷を招き、繊維の品位を損なう。

Ａ成分がチオエーテルモノカルボン酸とのエステルである場合の好ましい具体例は、ヘキサンジオールジオクタデシルチオプロピオネート、トリメチロールプロパントリドデシルチオプロピオネート、グリセリントリドデシルチオプロピオネート、ペンタエリスリトールテトラオクタデシルチオプロピオネート等が挙げられる。
Ａ成分がチオエーテルジカルボン酸とのエステルである場合の好ましい具体例は、ジラウリルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、ジオレイルチオジプロピオネート、ジイソトリデシルチオジプロピオネート、ジイソステアリルチオジプロピオネート、ジオクチルチオジプロピオネート、ジオクチル（ＰＥＯ）チオジプロピオネート等が挙げられる。

さらに、本発明のエアバッグ用基布のシクロヘキサン抽出油分は変性シリコーン（Ｂ成分）を含有することが好ましい。Ｂ成分の付着量は基布重量に対して０．００１〜０．０５重量％であることが好ましい。
Ｂ成分は、ポリアミド繊維表面において、表面エネルギー低下により低摩擦化を助ける効果を有する。とりわけ、縫製強力の向上に寄与する。Ｂ成分は０．００１重量％以上と多い方が好ましい。油分付与時の組成物としての混合安定性を保つために、０．０５重量％以下が好ましい。Ｂ成分はシリコーン化合物であり、具体的にはジメチルポリシロキサン、４級アンモニウム変性ジメチルポリシロキサン、アミノ変性ジメチルポリシロキサン、アミド変性ジメチルポリシロキサン、エポキシ変性ジメチルポリシロキサン、カルボキシ変性ジメチルポリシロキサン、ポリオキシアルキレン変性ジメチルポリシロキサン、フッ素変性ジメチルポリシロキサン等のシリコーン化合物が挙げられる。

本発明では、特に、分子量が１，０００〜１，０００，０００、好ましくは３，０００〜１，０００，０００、さらに好ましくは５，０００〜１，０００，０００であり、２５℃における粘度が２〜１，０００，０００ｍｍ²／ｓ、好ましくは５００〜１，０００，０００ｍｍ²／ｓ、さらに好ましくは１，０００〜５００，０００ｍｍ²／ｓである、ジメチルポリシロキサン、アミノ変性ジメチルポリシロキサン、アミド変性ジメチルポリシロキサン、ポリオキシアルキレン（ポリオキシエチレン及び／又はポリオキシプロピレン、好ましくはポリオキシエチレン）変性ジメチルポリシロキサンから選ばれる１種以上が好ましい。

アミノ変性ジメチルポリシロキサンとしては、アミノ当量（アミノ当量とは窒素原子１個当たりの分子量）は１，５００〜４０，０００ｇ／ｍｏｌであることが好ましく、さらに好ましくは２，５００〜２０，０００ｇ／ｍｏｌ、特に好ましくは、３，０００〜１０，０００ｇ／ｍｏｌである。ジメチルポリシロキサンとしては、２５℃における粘度が１万〜１００万ｍｍ²／ｓのジメチルポリシロキサンが好ましく、アミノ変性ジメチルポリシロキサンとしては、２５℃における粘度が１００〜２万ｍｍ²／ｓのものが好ましい。ポリオキシアルキレン変性ジメチルポリシロキサンとしては、下記式（３）で表される化合物および下記式（４）で表される化合物が挙げられる。

〔式中、Ｒ^7aは水素原子又は１価の炭化水素基を示し、水素原子又はメチル基が好ましい。Ｒ^7bは炭素数１〜２０の２価炭化水素基を示し、炭素数３〜６の２価炭化水素基が好ましく、特にアルキレン基が好ましい。Ｒ^7cは炭素数１〜３のアルキル基又はヒドロキシ基を示し、メチル基が好ましい。ＥＯはオキシエチレン基、ＰＯはオキシプロピレン基である。ｆはオキシエチレン基の平均付加モル数、ｇはオキシプロピレン基の平均付加モル数、ｈは平均で１以上の数、ｉは平均で１以上の数を示し、これらの値は所望の粘度を有するように選択されるが、ｆ、ｇは、それぞれ０〜６０の数が好ましく、０〜３５の数が更に好ましい。ｈは、平均で１〜５００の数が好ましい。ｉは、平均で１〜１００の数が好ましい。尚、複数個のＲ^7a、Ｒ^7b、Ｒ^7c、ｆ、ｇ及びｈは同一でも異なっていてもよい〕。

〔式中、Ｒ^8aは炭素数１〜３のアルキル基、アルコキシ基、ヒドロキシ基から選ばれ、特にメチル基が好ましい。Ｒ^8b、Ｒ^8cはそれぞれ独立に、炭素数１〜３のアルキル基、ヒドロキシ基から選ばれ、特にメチル基が好ましい。ｐ、ｑは平均重合度であり、これらの値は所望の粘度を有するように選択されるが、ｐは１０〜１００００、好ましくは１０〜１０００であり、ｑは１〜１０００、好ましくは３〜１００である。Ｒ^8dは、炭素数１〜３のアルキレン基であり、Ｒ^8eは、−（ＥＯ）_j−（ＰＯ）_k−Ｌ（Ｌは炭素数１〜３のアルキル基あるいは水素原子、ＥＯはオキシエチレン基、ＰＯはオキシプロピレン基、ｊ及びｋはそれぞれ平均付加モル数を示し、その合計は１〜１００、好ましくは２〜１００、特に好ましくは2〜５０である。）で表される基を示す。〕

シクロヘキサン抽出油分は、ＡおよびＢ成分以外の成分として、非イオン活性剤（Ｃ成分）を含有することが好ましい。Ｃ成分はポリアミド繊維表面において、ポリアミド高分子が結晶成長して局所的に脆化することを抑制する効果を有する。ポリアミド表面ではＣ成分のポリエーテル部がポリアミド非晶部と作用し、結晶成長をさまたげる。繊維表面の粗硬化を抑制することで引掛け強力を維持するため、縫製利用率の向上に寄与する。基布の熱処理後も、構成糸の引掛け強力を高く維持することにより縫製部強力の経熱保持率が高まることに寄与する。Ｃ成分の付着量は０．０１重量％以上で多い方が好ましい。さらに好ましくは０．０２重量％以上である。Ｃ成分のみでは平滑作用が不足することがあるので０．２重量％以下が好ましい。

Ｃ成分としての非イオン活性剤は、分子量が１０００〜５０００、好ましくは２０００〜３０００の、例えば高級アルコールアルキレンオキサイド付加物および多価アルコールアルキレンオキサイド付加物から選ばれた非イオン活性剤で、ＡおよびＢ成分に属する物質を除いた成分が好ましい。上記多価アルコールのアルキレンオキサイド付加物とは、例えば多価アルコールにエチレンオキサイド、プロヒレンオキサイド、ブチレンオキサイドなどのアルキレンオキサイドを付加したものであって、具体例としては、例えば硬化ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、ソルビトールエチレンオキサイド付加物およびトリメチロールプロパンエチレンオキサイド付加物などが挙げられる。なかでも硬化ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、ソルビトールエチレンオキサイド付加物または高級アルコールアルキレンオキサイド付加物が好ましい。

さらに、上記化合物にモノカルボン酸および／またはジカルボン酸を反応して得られる非イオン活性剤も好ましい。モノカルボン酸の具体例としては、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸およびイソステアリン酸などが挙げられ、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸およびイソステアリン酸などが好ましい。ジカルボン酸の具体例としては、マレイン酸、アジピン酸、チオジプロピオン酸、セバチン酸、ドデカン酸およびブラシル酸などが挙げられるが、なかでもマレイン酸、アジピン酸およびプロピオン酸が好ましい。

また、非イオン活性剤は、ＰＥＧエステル化合物で、分子量が６００〜３０００であるものも好ましい。ジエチレングリコールとエステル化するモノカルボン酸としては、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸およびイソステアリン酸などが挙げられ、好ましくはパルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸およびイソステアリン酸などである。
油分を紡糸油剤として付与する場合、分子量が６００未満では、熱延伸の際の発煙が多く、生産環境を損ない、ひいては、繊維品質の低下を生ずる。また、分子量が３０００を超えると油剤の拡展性が悪化し、繊維中でむら付きになって単糸切れを誘発する。

本発明のエアバッグ用基布は、シクロヘキサン抽出油分中に上記Ａ成分およびＢ成分を含有することが好ましい。さらに、ＡおよびＢのそれぞれの成分は無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の成分を含有し、それらの含有量は合計で油分全量に対して７重量％以上であることが好ましい。
ここで、無機性対有機性比率とは、藤田穆氏の有機概念図によるもので、「有機概念図−基礎と応用」（新版、三共出版株式会社、甲田善夫他著、２００８年１１月３０日発行）に基づいて算出したものである。ただし、珪素を含む化合物における無機性と有機性の算出は「有機概念図におけるフッ素とケイ素の位置づけ」（桂博二、油化学、＃３６（１２）、９６１（１９８７））によった。

無機性対有機性比率が近い物質同士は相溶性を有する。無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０であれば、ポリヘキサメチレンアジパミドの無機性対有機性比率である１．６７に近く、ポリアミド繊維に対して相溶性に優れる成分であり、吸着浸透性が良好である。ポリアミド繊維の表面にこれらが吸着浸透することで、ウォータージェット織機や精練の工程を経た後も織物繊維表面にとどまりやすく、さらには、熱経時後の物性低下抑制に寄与する。

Ａ成分は、平滑性向上効果とともに酸化防止効果を有するものである。エアバッグの熱処理によって、基布構成糸表面ではポリアミド高分子が酸化劣化によって高分子鎖が切れ、ミクロな亀裂が生じたりすることで引掛け強力が低下しがちである。しかし、高温環境条件下で、Ａ成分はこの劣化抑止に寄与する。そこで、Ａ成分の無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の適正範囲であれば、ポリアミド繊維の表面にとどまり易く、揮発散逸しにくく、表面での平滑性向上効果と酸化防止効果を発揮するため、熱経時後の引張り強力維持に寄与し、さらに、糸−糸摩擦指数の上昇抑制に寄与する。
Ｂ成分の無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の適正範囲であれば、熱経時後もポリアミド繊維の表面にとどまり、表面での表面エネルギー低減によって糸−糸摩擦指数の上昇抑制に寄与している。ＡおよびＢ成分において、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０である成分の合計が全油分に対して７重量％以上であれば、熱経時後の糸−糸摩擦指数の値が低く抑えられる。

また、Ｃ成分の無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の適正範囲であれば、熱経時後もポリアミド繊維の表面にとどまり、表面でのポリアミドの結晶成長を抑制し、引掛け強力の維持に寄与する。Ａ、ＢおよびＣ成分において、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の成分の合計が全油分に対して１０重量％以上であれば、熱経時後の縫製部強力の維持に寄与することができる。

基布に上記特定組成の油分を保持させるためには、ポリアミド繊維を紡糸する際に紡糸油剤として油剤組成内容と重量比配分を適宜調整して付与すればよい。それによって、製織後に織物に残留する紡糸油剤由来の油分の組成を上記内容とすることができる。ポリアミド繊維の紡糸工程で熱延伸によって繊維表面への吸着浸透が促されることは好ましい。また、製織後に織物に油分を付与することで、織物中に上記組成の油分を保持させることもできる。

紡糸する際の紡糸油剤としての油剤組成は、Ａ成分を４０〜８０重量部とし、Ｂ成分を０．５〜５重量部とし、Ｃ成分を５〜５５重量部とすることが好ましい。さらには、それぞれの成分で、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の適性な範囲にある組成を
適量含むことで、それぞれの成分を、織物加工工程後に繊維表面に十分残留させることができる。Ａ成分、Ｃ成分を必須とし、Ａ成分、Ｂ成分、Ｃ成分のうち、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０の適性な範囲にある成分を油剤組成全体の中で５重量％以上含めば、縫製強力の向上に寄与する。

本発明では、付与する油分にいわゆる酸化防止剤を含んでもよい。酸化防止剤はヒンダードフェノール型の酸化防止剤を用いる。この種の酸化防止剤は、本発明のチオエーテルと相乗的に作用して処理剤の耐熱性の向上に寄与する。ヒンダードフェノール型酸化防止剤はフェノール性ＯＨ基のオルソ位にt−ブチル基のごとき嵩高の置換基を有する置換芳香族基を分子中に１以上有する化合物を含むものであり、特にベンゼン核が１個以上のメチル基およびターシャリーブチル基で置換され、分子量が５００以上のものが好ましい。具体的には例えば１,１,３−トリス−(２−メチル−４−ヒドロキシ−５−t−ブチルフェニル)ブタン(商品名がアデカスタブＡＯ−３０)、１,３,５−トリス(４−t−ブチル−３−ヒドロキシ−２,６−ジメチルベンジル)イソシアヌル酸(商品名がサイアノックス１７９０)などがある。油分に配合する比率は０.１重量％以上で、耐熱性を向上させ、３重量％未満で糸−糸摩擦指数が上がりすぎることがない。

溶融紡糸工程において、前記ポリマーを溶融紡糸し、冷却固化した糸条に、上記油剤を付与する場合、上記油剤成分は、通常、低分子量鉱物油または水で乳化希釈した溶液として付与する。繊維への油剤付着量は０．３〜１．５重量％、さらに好ましくは０．５〜１．０重量％である。上記油剤を付与された糸条は、好ましくは連続して延伸工程に送られ、延伸熱処理される。延伸は通常２段以上の多段熱延伸法が採用される。延伸された糸条は熱セットされ捲上げられるが、捲上げ直前に糸条にインターレースをかけ、フィラメント相互を集束させる。インターレースは高圧の流体、例えば高圧空気またはスチームを糸条の外周からノズルを通して噴きつけることによって行なわれる。

以上の方法で製造された製織用の原糸は、その強度が８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。より好ましくは８．３ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、一層好ましくは８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。原糸強度が高いことにより、製織加工後の基布の引張強度を高めることに寄与する。一方、その強度が１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。より好ましくは９．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であり、一層好ましくは９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることにより、製織加工後の基布の構成糸としての引掛け強度を損ないにくい。

以上の方法で製造された原糸の一部は、整経工程に送られ、経糸用として整経ビームに捲返され、また一部は緯糸として準備され、製織される。上記の織物中の抽出油剤は、少なくとも一部が整経工程で整経油剤として付与されてもよい。また、上記の織物中の抽出油剤は、少なくとも一部が製織後に加工油剤として織物に付与されても良い。

製織は、ウォータージェット織機、エアジェット織機、レピア織機などを用いることができる。ウォータージェット織機では、約８００ｒｐｍ以上、好ましくは１０００ｒｐｍ以上の緯糸打込速度で効率良く製織される。通常、原糸に付着している油剤の一部はこの製織中に除去され、残留油分量は０．３重量％未満となる。本発明に係る原糸に付与された油剤は、前記した油剤成分からなるため、ウォータージェット製織中の水によって一部が除去され易く、加水粘性も低く、スカムなどを生成しない。
製織された生機は、精練工程を経て、あるいは、精練工程を経ることなくヒートセットされる。ヒートセット工程では、エアバッグ用基布としての通気性を制御するため、あるいは風合や柔軟性を制御するために、片面または両面にカレンダー加工してもよい。

本発明のエアバッグ用基布は、通気量が０．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃ未満となるよう、カバーファクターが２０００以上の高密度織物とすることが好ましい。例えば、４２０デニールのナイロン６６原糸を用いて平織で製織する場合、打込み本数は経糸、緯糸共１インチ当り５０本以上とすることが好ましい。さらに好ましくはカバーファクターが２１００以上の高密度織物である。カバーファクターは、［（経糸繊度（ｄｔｅｘ））^1/2×経糸密度（本／２．５４ｃｍ）＋（緯糸繊度（ｄｔｅｘ））^1/2×緯糸密度（本／２．５４ｃｍ）］で算出される。

上記織物をエアバッグ基布として用い、縫製することでエアバッグとすることができる。また、エラストマーや樹脂コーティングして気密性を高めてエアバッグ基布とすることもできる。ここでエアバッグ基布となる織物が、上記油剤成分を、少なくとも一部の成分を織物中にとどめていることが重要であり、シクロヘキサン抽出油分を０．０１〜０．１５重量％有する。
このエアバッグは、エアバッグ装置として車両に組み込むことが出来る。特に、サイドカーテンエアバッグ、サイドインパクトエアバッグなどに好適に用いられる。

次に、実施例および参考例によって本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
（仕上剤組成調合）
紡糸油剤に用いる仕上剤組成の単成分を以下のように準備した。
高級脂肪酸エステル
ａ１ ジオクチルアルコールＥＯ５チオジプロピオン酸エステル
ａ２ ジオクチルアルコールＥＯ２０チオジプロピオン酸エステル
ａ３ ＥＯ５０トリメチロールプロパントリイソステアリン酸
変性シリコーン
ｂ１ ＥＯ１０変性シリコーン（３０、１０）
ｂ２ ＥＯ１０変性シリコーン（５、３５）
ｂ３ ジラウリン酸変性ポリジメチルシリコーン（７）エステル
非イオン活性剤
ｃ１ ＥＯ５０硬化ヒマシ油
ｃ２ ＥＯ１００硬化ヒマシ油
ｃ３ ステアリン酸ＥＯ２０エステル
ｃ４ ステアリン酸ＥＯ４０エステル
なお、上記高級脂肪酸エステルの内、本発明における前記Ａ成分に該当するチオエーテル基を有するエステルはａ１とａ２であり、ａ３はチオエーテル基を有さず、Ａ成分に該当しない。後述する表２および３中、エステル成分付着量とはａ１、ａ２およびａ３の合計付着量であり、Ａ成分付着量とはａ１およびａ２の合計付着量である。
次いで、仕上剤組成１〜１５を表１のように組成調合した。表１に調合重量部と単成分の無機性対有機性比率（Ｉ／Ｏ）を示す。単糸分で（Ｉ／Ｏ）が１．５−１．７の適性範疇にあるものは、ａ２、ｂ２、ｂ３、ｃ２、ｃ４である。

（紡糸）
銅を元素で５０ｐｐｍ、ヨウ素を１５００ｐｐｍ含有する、９８％硫酸による硫酸粘度３．５のポリヘキサメチレンアジパミドを、熔融紡糸、熱延伸して、紡糸油剤として上記仕上剤を付与して巻き取った。繊維物性は、繊度４７０ｄｔｅｘでフィラメント数１４４本、引張り強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘであった。

（織物油分の分析）
ポリアミド繊維の基布をシクロヘキサン溶媒にてソックスレー抽出した（６０℃で３時間を１０回）。得られた抽出液から揮発分を留去した後、抽出分を秤量し、抽出前の基布重量との比を抽出油分量（重量％）とした。
次いで、抽出油分をＨＰＬＣ（ＨＰ１１００；横河アナリティカルシステムズ株式会社）によりＧＰＣカラムを用い（ＡｓａｈｉｐａｃｋＧＦ−３１０ＨＱ；昭和電工株式会社）分離分析した。移動相はグラディエント法で酢酸アンモニウム水とアセトニトリルの混合液を用いた。検出はＭＳ（ＨＰ１１００ＭＳＤ；横河アナリティカルシステムズ株式会社）でＥｌｅｃｔｒｏｓｐｒａｙ法のＴＩＣで行った。分離物の同定はＭＡＬＤＩ−ＴＯＦＭＳ（株式会社島津製作所）により行った。

（基布物性）
経熱クリンプ率差：基布試料を１４０℃の熱風乾燥機で４００時間処理した後、ＪＩＳ Ｌ１０９６：２０１０−８．７ｂ）Ｂ法の織糸の織縮率（％）を求めてクリンプ率（％）とし、基布試料の経緯方向のそれぞれの値を得た後、経方向のクリンプ率から緯方向のクリンプ率を引いたものをクリンプ率差（％）として得た。
引張強力：ＪＩＳ Ｌ１０９６：２０１０−８．１４．１ＪＩＳ法ａ）Ａ法（ストリップ法）の引張り強さ（Ｎ／ｃｍ）を求めて、経緯方向の平均値を得て引張強力（Ｎ／ｃｍ）とした。試料幅は２５ｍｍ、把持長が２００ｍｍ、２００ｍｍ／分の定速伸長引張り試験を行なった。
経熱引張強力：基布のストリップ試料を１４０℃の熱風乾燥機で４００時間処理した後、上記の引張強力を評価し、経緯方向の平均値を得て経熱引張強力（Ｎ／ｃｍ）とした。
構成糸の糸−糸摩擦指数：基布を分解した分解糸試料を図１に示したように、試料糸を３回撚り掛けし、分解糸試料を３ｃｍ／分で摩擦した。撚り部分を挟んで負荷側の荷重（Ｔ１）を１４０ｇとして、張力計測側の張力（Ｔ２）を測定し、Ｔ２／Ｔ１を糸−糸摩擦指数とした。経緯方向の分解糸で平均値を得て構成糸の糸−糸摩擦指数とした。
構成糸の経熱糸−糸摩擦指数：基布を分解した分解糸試料を１４０℃の熱風乾燥機で４００時間処理した後、上記の構成糸の糸−糸摩擦指数を評価し、経緯方向の平均値で経熱摩擦指数とした。
構成糸引掛強力：基布を分解した分解糸試料で、ＪＩＳ Ｌ１０１３：２０１０−８．７．１の引掛け強さ（Ｎ）を求め、経緯方向の平均値を得て構成糸引掛強力（Ｎ）とした。
経熱引掛強力：基布を分解した分解糸試料を１４０℃の熱風乾燥機で４００時間処理した後、上記の構成糸引掛強力を評価し、経緯方向の平均値で経熱引掛強力（Ｎ）とした。

（縫合評価）
基布に縫合部を形成して縫目強さを試験する（縫製部強力を求める）方法は、ＩＳＯ１３９３５−１（ストリップ法）に準じて行なった。基布試料を、縫製部位を中心にするように向かい合わせに重ね、端部から縫い代２０ｍｍで縫い合わせた。ストリップ試料幅は２５ｍｍとした。
縫糸として、Ｃｏａｔｓ社のＮｅｏｐｈｉｌ Ｂｏｎｄｅｄ Ｎｙｌｏｎ ＴＥＸ１３５を上糸および下糸として用いた。
縫製：試料片の２片の経緯方向を一致させ、運針数４５針／１０ｃｍで試料片の端部から２ｃｍの縫い代を取って本縫いした。縫製ラインの端では縫糸の上糸下糸を本結びで結んだ。ミシン針はオルガン針株式会社製ＤＰ×１７のＳｉｚｅ２０を用いた。
縫製した試料について、縫合部が上下の治具の中心になるように把持して、把持長が１００ｍｍ、３００ｍｍ／分の定速伸長引張り試験を行ない、縫製部強力（Ｎ／ｃｍ）を求めた。
縫製利用率：縫製部強力の非縫製部強力に対する比率を縫製利用率（％）とした。
経熱保持率：縫製試料を１４０℃の熱風乾燥機で４００時間処理し、熱処理後の縫製部強力（Ｎ／ｃｍ）を求め、熱処理後の熱処理前に対する縫製強力の比率を経熱保持率（％）とした。

（エアバッグ展開評価）
バッグ製作：国際公開第９９／２８１６４号パンフレットに記載のエアバッグを縫製した。ただし、外周縫製は、縫糸が２３５ｄｔｅｘ／２×３、運針数が５．０針／ｃｍの２列二重環縫いとし、ベントホールは設けなかった。このエアバッグを１４０℃で４００時間経過させたものを展開試料とした。得られたエアバッグにリテーナを挿入してインフレータを取り付け展開試料とした。インフレータはパイロ型で、６０Ｌタンク圧が２２０ｋＰａの出力のものを用いた。
展開条件：エアバッグをインフレータに取り付けたリテーナボルト部分を通してエアバッグ内圧観測を行い、高速ビデオにてインフレータ展開の様子を観察した。展開試料は８０℃で一夜経過させたものを、温度降下しないようにすばやく展開台に装着し、高温での着火展開試験を実施した。
評価：評価は、破袋なく展開し、展開後袋体に問題なしを◎、破袋なく展開し、袋体の縫製部で単糸切れが観察されるものを○、破袋するものを×とした。

［実施例１］
仕上剤組成１で得たポリヘキサメチレンアジパミド繊維を製織原糸として用い、無撚、無糊で整経し、経糸ビームを準備した。また、無撚、無糊で織機に緯糸供給した。ウォータージェット織機で８００ｒｐｍで平織物とした。これを、精練せず、乾燥することなく、熱セットを施した。熱セットは１５０℃で１分、引き続き１８０℃で１分、反物長方向である経方向のオーバーフィードを３．０％、反物幅方向である緯方向の幅入れを５．０％として処理し、織密度が経緯とも５１本／２．５４ｃｍのエアバッグ用基布を得た。基布の経緯のクリンプ差は２．５％であった。
基布の付着油分の量、基布物性および縫製評価の値、エアバッグ展開評価の結果を表２に示す。付着油分は、チオエーテル基を有しないエステル化合物からなる平滑成分を含み、さらに、チオエーテルのエステル化合物であるＡ成分の付着量も十分で、Ｃ成分の付着量も十分である。基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。そこでエアバッグの熱経時後の高負荷展開を評価すると、破袋などの問題なく展開した。

［実施例２］
熱セットで反物長方向である経方向のオーバーフィードを３．５％、反物幅方向である緯方向の幅入れを６．０％として処理した以外は実施例１と同様に製織加工して基布を得た。結果を表２に示す。基布の経緯のクリンプ差が０．５％の基布となった。表２に示すように基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も問題なかった。

［実施例３、４］
仕上剤組成２（実施例３）および仕上剤組成３（実施例４）を用いた以外は、実施例１と同様に実施した。結果を表２に示す。表２に示すように、付着油分は、チオエーテル基を有しないエステル化合物からなる平滑成分を含み、さらに、チオエーテルのエステル化合物であるＡ成分の付着量も十分で、Ｃ成分の付着量も十分である。基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も問題なかった。

［実施例５、６、参考例７］
仕上剤組成１（実施例５）、仕上剤組成２（実施例６）および仕上剤組成３（参考例７）を用いて、実施例１と同様にして平織物を得た。これらの平織物を用いて、熱セットで反物長方向である経方向のオーバーフィードを２．５％、反物幅方向である緯方向の幅入れを３．５％として処理した以外は実施例１と同様に製織加工して基布を得た。結果を表２に示す。表２に示すように、付着油分は、チオエーテル基を含有しないエステル化合物からなる平滑成分を含み、さらに、チオエーテルのエステル化合物であるＡ成分の付着量も十分で、Ｃ成分の付着量も十分である。基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も破袋がなかった。参考例７では経緯のクリンプ差の影響が少し見られ、展開後に縫製部の針穴周辺で織糸の単糸切れが観察された。

［比較例１〜３］
仕上剤組成１（比較例１）、仕上剤組成２（比較例２）および仕上剤組成３（比較例３）を用いて、実施例１と同様にして平織物を得た。これらの平織物を用いて、熱セットで反物長方向である経方向のオーバーフィードを１．５％、反物幅方向である緯方向の幅入れを０．５％として処理した以外は実施例１と同様に製織加工して基布を得た。結果を表２に示す。表２に示すように、付着油分は、チオエーテル基を含有しないエステル化合物からなる平滑成分を含み、さらに、チオエーテルのエステル化合物であるＡ成分の付着量も十分で、Ｃ成分の付着量も十分である。しかしながら、クリンプ率差が大きく、基布は縫製利用率が低く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も低い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も破袋してしまった。

［比較例４］
仕上剤組成を組成４とした以外は比較例１と同様に実施した。結果を表２に示す。表２に示すように、基布はクリンプ差が大きく、さらに、油分の付着量はＡ成分が不足している。基布は縫製利用率が低く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も低い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も破袋してしまった。

［比較例５］
仕上剤組成を組成４とした以外は実施例５と同様に実施した。結果を表２に示す。表２に示すように、基布は、クリンプ差を抑え気味だが、油分の付着量はＡ成分が不足している。基布は縫製利用率が低く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も低い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開も破袋してしまった。

［実施例８〜１５、参考例１６］
仕上剤組成を表３に示すように組成５から組成１１、組成１５および組成１２とした以外は、実施例１と同様に実施した。基布の付着油分の量、基布物性および縫製評価の値、エアバッグ展開評価の結果を表３に示す。基布のクリンプ率差は小さく、油分の付着量も十分で、エアバッグの熱経時後の高負荷展開も破袋がなかった。実施例１０、１５および参考例１６では、油分の内Ｃ成分の付着量が少なめで、縫製利用率がやや低い。参考例１６では破袋はなかったものの展開後に縫製部の針穴周辺で織糸の単糸切れが観察された。

［比較例６］
仕上剤組成を組成４とした以外は実施例１と同様に実施した。結果を表３に示す。表３に示すように、基布のクリンプ率差は小さいが、付着油分において、エステル化合物からなる平滑成分は多いが、耐熱性に寄与するチオエーテルのエステル化合物であるＡ成分が不足している。基布の縫製利用率は良いが、縫製部強力の経熱保持率が低い。エアバッグの熱経時後の高負荷展開は破袋してしまった。

［比較例７および８］
仕上剤組成を表３に示すように組成１３および組成１４とした以外は、実施例１と同様に実施した。結果を表３に示す。基布のクリンプ率差は小さいが、付着油分の内Ａ成分の付着量が不十分で、エアバッグの熱経時後の高負荷展開は破袋した。

［比較例９］
仕上剤組成を表３に示すように組成１３とし、製織後にアルキルベンゼンスルホン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを含む８０℃の温水浴中に３分間浸漬した後沸騰水中に２分間浸漬し、次いで、１３０℃で乾燥して基布とした以外は、実施例１と同様に実施した。沸騰水収縮で基布のクリンプ率差はほとんど無いが、強力な精練によって油分の付着量が非常に少なく、エアバッグの熱経時後の高負荷展開は破袋した。

［参考例１７および１８］
仕上剤組成３で得たポリヘキサメチレンアジパミド繊維を用い、無撚、無糊で整経し、経糸ビームを準備した。また、無撚、無糊で織機に緯糸供給した。ウォータージェット織機で８００ｒｐｍで平織物とした。これを、精練せず、６０℃で乾燥し、熱セットを行なわずエアバッグ基布を得た。織機時に経方向の織り密度が高くなるように設定して、織密度が、経が５５本／２．５４ｃｍ、緯が４７本／２．５４ｃｍのエアバッグ基布（参考例１７）と、経が５４本／２．５４ｃｍ、緯が５０本／２．５４ｃｍのエアバッグ基布（参考例１８）とを得た。基布の経緯のクリンプ率差は３．０％（参考例１７）と、４．０％（参考例１８）であった。
基布の付着油分の量、基布物性および縫製評価の値、エアバッグ展開評価の結果を表３に示す。付着油分は、チオエーテル基を有しないエステル化合物からなる平滑成分を含み、さらに、チオエーテルのエステル化合物であるＡ成分の付着量も十分で、Ｃ成分の付着量も十分である。経緯の織り密度差から基布の引張り強力の平均がやや低下し、熱セットしないことから熱経時後の基布の引張り強力の平均がやや低下しているが、破袋などの問題はなく展開した。

［参考例１９］
熱セットで反物長方向である経方向のオーバーフィードを２．０％、反物幅方向である緯方向の幅入れを２．０％として処理した以外は実施例１と同様に製織加工して基布を得た。結果を表２に示す。基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。しかし、経緯のクリンプ差が高めの影響が少し見られ、展開後に縫製部の針穴周辺で織糸の単糸切れが観察された。

［参考例２０］
熱セットで反物長方向である経方向のオーバーフィードを２．０％、反物幅方向である緯方向の幅入れを２．０％として処理した以外は実施例２と同様に製織加工して基布を得た。結果を表２に示す。基布は縫製利用率が高く、かつ、縫製部強力の経熱保持率も高い。しかし、経緯のクリンプ差が高めの影響が少し見られ、展開後に縫製部の針穴周辺で織糸の単糸切れが観察された。

本発明のエアバッグ用基布は、衝突時乗員保護装置を構成するエアバッグ用の基布織物として好適である。

１ 試料糸
２ 錘（Ｔ１）
３ ロードセル（Ｔ２）
４ 滑車

Claims (15)

1. ポリアミド繊維織物からなり、該織物がチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及びチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルから成る群から選ばれる少なくとも１種を含有する油分をポリアミド繊維に付与せしめて織物としたものであり、該織物のシクロヘキサン抽出油分中にチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及び／又はチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルを基布重量に対して０．０１重量％以上含有し、１４０℃で４００時間の熱処理後の基布を構成する構成糸の経緯方向のクリンプ率の差が５．０％以下であり、１４０℃で４００時間の熱処理後の基布の縫製部強力の経熱保持率が８０％以上であることを特徴とするエアバッグ用基布。
2. 基布の縫製部強力の非縫製部強力に対する比率（縫製部強力／非縫製部強力）が６０％以上である、請求項１に記載のエアバッグ用基布。
3. １４０℃で４００時間の熱処理後に、構成糸の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、請求項１または２に記載のエアバッグ用基布。
4. １４０℃で４００時間の熱処理後に、構成糸の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
5. 基布を構成する構成糸の引掛け強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ〜１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘである、請求項１〜４のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
6. 構成糸の糸−糸摩擦指数が１．５〜３．５であり、引掛け強度が７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、請求項１〜５のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
7. １４０℃で４００時間の熱処理後に、基布の引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上である、請求項１〜６のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
8. 引張り強力が５００Ｎ／ｃｍ以上である、請求項１〜７のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
9. 製織原糸に用いる原糸強度が８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である、請求項１〜８のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
10. シクロヘキサン抽出油分量が基布重量に対して０．０２重量％を超え０．３重量％未満である、請求項１〜９のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
11. シクロヘキサン抽出油分中にチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールエステル及び／又はチオエーテル基を有するカルボン酸の高級アルコールポリエーテルエステルを基布重量に対して０．０１５重量％以上含有する、請求項１０に記載のエアバッグ用基布。
12. シクロヘキサン抽出油分中に、無機性対有機性比率が１．５０〜１．７０である成分を合計で油分全体の１０重量％以上含有する、請求項１０または１１に記載のエアバッグ用基布。
13. 前記織物がポリアミド繊維に非イオン活性剤成分をさらに付与せしめて織物としたものであり、シクロヘキサン抽出油分中に非イオン活性剤成分を基布重量に対して０．０１重量％以上含有する、請求項１０〜１２のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布。
14. 請求項１〜１３のいずれか一項に記載のエアバッグ用基布を縫製してなるエアバッグ。
15. 請求項１４に記載のエアバッグを用いたエアバッグ装置。

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