JP5636181B2 - ディスク駆動装置 - Google Patents

Description

本発明は、ディスク駆動装置、特に駆動電流の低減を図りつつ耐振動特性を改善可能なディスク駆動装置に好適な流体動圧軸受ユニットを備えたディスク駆動装置に関する。

近年、ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）などのディスク駆動装置は、小型大容量化が進み、多くの家電機器に搭載されるようになった。そのため、使用環境が広範囲になっている。特にモバイル機器と呼ばれる携帯機器への搭載が進んでいる。モバイル機器は振動の多い環境で使用される機会が多く、当該モバイル機器に搭載されるディスク駆動装置は、振動の多い環境下でも安定してデータのリード／ライトができる特性が求められる。このような要求に対応するため、安定した高速回転が可能な流体動圧軸受ユニットを搭載するディスク駆動装置がある。流体動圧軸受ユニットの構造の一例として、ステータの一部を構成するスリーブと回転体の一部を構成するシャフトの間の空間に潤滑剤を充填したものがある。この流体動圧軸受は、潤滑剤の一部に発生させた動圧により回転体を非接触状態で支持してスムーズな高速回転を実現している（例えば、特許文献１参照）。

特開２００７−１９８５５５号公報

ところで、モバイル機器は小型化が重要視されるため、それに伴い搭載されるバッテリーの小型化がなされることが多い。その結果、ディスク駆動装置をモバイル機器へ搭載する場合は駆動電流の低減が要求されることが多い。ディスク駆動装置の駆動電流を低減すると、結果として流体動圧軸受ユニットの発生する動圧が低減するので、流体動圧軸受ユニットの軸受剛性が低下する。流体動圧軸受ユニットの軸受剛性が低下していると、ディスク駆動装置が衝撃等を受けて振動した際に記録ディスクを含む回転体の軸方向の変位が大きくなる。記録ディスクの変位が大きくなると記録ディスクと磁気ヘッドとの相対距離が不安定となり、データのリードライトエラーの増大を招くおそれがあるという問題がある。

本発明はこうした状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、流体動圧軸受の軸受剛性を維持して、振動の多い環境下でも安定してリード／ライトを実行し得る流体動圧軸受ユニットを備えたディスク駆動装置を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明のある態様のディスク駆動装置は、記録ディスクを載置可能なハブと、ハブの回転中心となるシャフトと、シャフトを収容するとともに、当該シャフトと相対的な回転が可能なスリーブと、スリーブの内周面とシャフトの外周面との間に形成されるラジアル空間部と、ラジアル空間部においてスリーブの内周面の少なくとも一部とシャフトの外周面との間にラジアル動圧を発生させるラジアル動圧発生部と、ラジアル動圧発生部に充填される潤滑剤と、を含む。ラジアル動圧発生部の軸方向の長さとラジアル動圧発生部の直径とをパラメータとして定まるラジアル動圧が予め定められた最低基準値以上になるように、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さは、ラジアル動圧発生部の直径より長く構成する。

この態様によると、ラジアル動圧発生部で発生するラジアル動圧が予め定められた設計上の最低基準値以上になるように、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さとラジアル動圧発生部の直径との関係を定める。例えば、ラジアル動圧発生部の直径を小さくした場合、それに伴い収納するシャフト自体の直径を小さくする。その結果、ラジアル動圧発生部の周方向の形成長が短くなる。つまり、シャフトとスリーブとの間で相対回転が生じた場合に、ラジアル空間部における潤滑剤に対する抵抗が低減する。その結果、記録ディスクを載置して回転するハブやシャフトをラジアル空間部内で回転させるための駆動力、つまり駆動電流が低減できる。また、シャフトの直径が小さくなることでその重量が低減されるので駆動電流の低減に寄与できる。一方、ラジアル動圧発生部の直径の縮小に伴う周方向の形成長の低下によりラジアル動圧発生部の総面積が実質的に低下してラジアル動圧の発生量が低下する。そこで、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さを長くすることでラジアル動圧発生部の総面積を増加させて、全体としてのラジアル動圧の発生量を最低基準値以上になるようにする。このように、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さをラジアル動圧発生部の直径より長くすることで駆動電流を軽減しつつ、ラジアル動圧の発生量を維持または向上できる。

本発明の別の態様は、ディスク駆動装置である。このディスク駆動装置は、記録ディスクを載置可能なハブと、ハブを支持する流体動圧軸受ユニットとを備えている。流体動圧軸受ユニットは、軸方向で第１方向から第２方向に延伸するシャフトと、シャフトの第２方向側の一部を収容するとともに、当該シャフトと相対的な回転が可能な部材であって、シャフトを環囲するスリーブ円筒部と、スリーブ円筒部の第１方向の端部において外径方向に延在する周状張出部と、を含むスリーブと、スリーブを環囲する円筒部と、円筒部の第１方向の端部に設けられアキシャル方向の面を有するハウジング平坦部とを含むハウジングと、気液界面からスリーブとシャフトの隙間に亘って充填される潤滑剤と、スラスト動圧溝が形成される部分であってハウジング平坦部と周状張出部の軸方向隙間においてスリーブを環囲する内周部と、内周部から半径方向外向きに延在する部分であって第１方向側の端面が軸方向で第２方向に窪む外周部と、を有するフランジ部と、フランジ部の外周部から軸方向に一体的に延伸してハウジングを環囲しフランジ部のアキシャル方向長さより大きなアキシャル方向長さを有し、ハウジングを環囲する内周面に気液界面が位置する下垂部と、を含みシャフトと一体的に回転するスラスト部材と、スリーブの内周面とシャフトの外周面との間に形成されるラジアル空間部と、ラジアル空間部においてスリーブの内周面の少なくとも一部とシャフトの外周面との間に設けられ、軸方向に分離された第１ラジアル動圧発生部と第２ラジアル動圧発生部とを有するラジアル動圧発生部と、を備え、第１ラジアル動圧発生部と第２ラジアル動圧発生部は、回転方向に沿って繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成され、複数の縞模様溝部の各縞模様溝部は、両側の端部と当該両側の端部に挟まれた中間部で形成され、両側の端部と中間部とはシャフトとスリーブの相対的な回転により中間部に潤滑剤が集まるように配置され、ハブは、シャフトが固着される中心孔と、中心孔の半径方向外側に設けられるハブ円筒部と、を有し、ハブ円筒部は、スラスト部材の外周面が固着される内壁の部分と、内壁の部分の第１方向側に設けられ内壁の部分の内周面より小径の内周面を有する内周小径部と、を含み、内周小径部は、周状張出部を環囲すると共に、軸方向において内周部の第１方向側の端面を越えて第２方向側に延在し外周部と対面する端面を有する。

縞模様溝部の中間部における回転方向の幅を両側の端部における回転方向の幅より狭くすることで、中間部で許容できる潤滑剤より多い潤滑剤を端部より掻き込んで中間部に移動させることが可能になり効率的にラジアル動圧を高めることができる。

本発明によれば、効率的にラジアル動圧を高めることができるから流体動圧軸受の軸受剛性の維持が可能になり、振動の多い環境下でも安定してデータのリード／ライトを実行し得る流体動圧軸受ユニットを備えたディスク駆動装置が提供できる。

本実施形態のディスク駆動装置の一例であるＨＤＤの内部構成を説明する説明図である。 本実施形態のディスク駆動装置におけるブラシレスモータの概略断面図である。 本実施形態のディスク駆動装置のラジアル動圧発生部における縞模様溝部の形状の基本形を説明する説明図である。 本実施形態のディスク駆動装置のラジアル動圧発生部の直径とラジアル動圧発生部の長さの関係を説明する部分断面図である。 本実施形態のディスク駆動装置のハブの加工手順を説明するハブの断面図である。 本実施形態のディスク駆動装置のラジアル動圧発生部における縞模様溝部の形状を説明する説明図であり、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は図３の基本形に対する変形例である。 本実施形態のディスク駆動装置におけるブラシレスモータの他の構造例を説明する概略断面図である。

以下、本発明の実施の形態（以下実施形態という）を図面に基づいて説明する。
本実施形態は、ハードディスクドライブ装置（単にＨＤＤ、ディスク駆動装置という場合もある）に搭載されて記録ディスクを駆動するブラシレスモータや、ＣＤ（Ｃｏｍｐａｃｔ Ｄｉｓｃ）装置、ＤＶＤ（Ｄｉｇｉｔａｌ Ｖｅｒｓａｔｉｌｅ Ｄｉｓｃ）装置等の光学ディスク記録再生装置（単に、ディスク駆動装置ともいう）に搭載されるディスク駆動モータ等に用いられる。

図１は、本実施形態のディスク駆動装置の一例であるＨＤＤ１００（以下、ディスク駆動装置１００という）の内部構成を説明する説明図である。なお、図１は、内部構成を露出させるためにカバーを取り外した状態を示している。

ベース部材１０の上面には、ブラシレスモータ１１４、アーム軸受部１１６、ボイスコイルモータ１１８等が載置される。ブラシレスモータ１１４は、記録ディスク１２０を載置するためのハブ２０を回転軸上に支持し、例えば磁気的にデータを記録可能な記録ディスク１２０を回転駆動する。ブラシレスモータ１１４は、例えばスピンドルモータとすることができる。ブラシレスモータ１１４はＵ相、Ｖ相、Ｗ相からなる３相の駆動電流により駆動される。アーム軸受部１１６は、スイングアーム１２２を可動範囲ＡＢ内でスイング自在に支持する。ボイスコイルモータ１１８は外部からの制御データにしたがってスイングアーム１２２をスイングさせる。スイングアーム１２２の先端には磁気ヘッド１２４が取り付けられている。ディスク駆動装置１００が稼働状態にある場合、磁気ヘッド１２４はスイングアーム１２２のスイングに伴って記録ディスク１２０の表面を僅かな隙間を介して可動範囲ＡＢ内を移動し、データをリード／ライトする。なお、図１において、点Ａは記録ディスク１２０の最外周の記録トラックの位置に対応する点であり、点Ｂは記録ディスク１２０の最内周の記録トラックの位置に対応する点である。スイングアーム１２２は、ディスク駆動装置１００が停止状態にある場合には記録ディスク１２０の脇に設けられる待避位置に移動してもよい。

なお、本実施形態において、記録ディスク１２０、スイングアーム１２２、磁気ヘッド１２４、ボイスコイルモータ１１８等のデータをリード／ライトする構造を全て含むものをディスク駆動装置と表現する場合もあるし、ＨＤＤと表現する場合もある。また、記録ディスク１２０を回転駆動する部分のみをディスク駆動装置と表現する場合もある。

図２は、本実施形態のディスク駆動装置１００におけるブラシレスモータの概略断面図であり、ディスク駆動装置１００のシャフト２２の軸方向に沿う断面図である。ディスク駆動装置１００は、固定体Ｓ、回転体Ｒを含む。固定体Ｓは、ベース部材１０、ステータコア１２、ハウジング１４、スリーブ１６を含む。回転体Ｒは、ハブ２０、シャフト２２、スラスト部材２６を含む。また、ベース部材１０は、円筒部１０ａを含み、ハウジング１４は、溝１４ａ、底部１４ｂ、円筒部１４ｃ、ハウジング平坦部１４ｄを含む。スリーブ１６は、円筒部内周面１６ａ、周状張出部１６ｂ、円筒部１６ｃを含み、ステータコア１２には、コイル１８が巻きつけられている。また、ハブ２０は、中心孔２０ａ、第１円筒部２０ｂ、第２円筒部２０ｃ、ハブ外延部２０ｄ、台座部２０ｆを含む。シャフト２２は、段部２２ａ、先端部２２ｂ、外周面２２ｃを含み、スラスト部材２６は、下垂部２６ｃ、フランジ部２６ｅを含む。なお、以下の説明では、全体として、便宜上説明図に示された下方を下と、上方を上と表現する。

ベース部材１０は、中心部分の孔と、当該中心部分の孔を囲むように設けられた円筒部１０ａとを有する。また、ベース部材１０は、中心部分の孔によってハウジング１４を保持するとともに、ハウジング１４を環囲する円筒部１０ａの外周側にステータコア１２を固着する。なお、ハウジング１４の外周側と、円筒部１０ａの内周側との間に環状の第２領域部４２が形成されている。第２領域部４２は、ベース部材１０の中心部分の孔を囲むような形状を有する。ベース部材１０は、アルミダイキャストを切削加工するか、アルミ板またはニッケルメッキを施した鉄板をプレス加工して形成される。

ステータコア１２は、ケイ素鋼板等の磁性材を積層した後に、表面に電着塗装や粉体塗装等による絶縁コーディングを施して形成される。また、ステータコア１２は、外方向に突出する複数の突極（図示せず）を有するリング状であり、各突極にはコイル１８が巻回されている。突極数は、例えばディスク駆動装置１００が３相駆動であれば９極とされる。コイル１８の巻き線端末は、ベース部材１０の底面に配設されたＦＰＣ（フレキシブル基板）上に半田付けされている。引き出された線端末は解けないように接着剤で固定される。この固定は、超音波洗浄時等に線端末が共振し大きな振幅で振動し断線することを防止するためになされる。所定の駆動回路によりＦＰＣを通じて３相の略正弦波状の電流がコイル１８に通電されると、コイル１８はステータコア１２の突極に回転磁界を発生する。そして、マグネット２４の駆動用磁極と、当該回転磁界との相互作用により回転駆動力が生じて、回転体Ｒが回転する。

なお、リング状のマグネット２４の軸方向下端面と隙間を介して対向するベース部材１０上の位置に吸引プレート４４が固定されている。吸引プレート４４は、リング状の部材であり、軟磁性材料で例えば冷間圧延鋼板をプレスすることで形成される。吸引プレート４４はマグネット２４と間に軸方向の磁気的吸引力を生じる。つまり、吸引プレート４４は回転体Ｒがベース部材１０に引き寄せられる方向のハブ吸引力を生じさせる。そして、回転体Ｒの回転時に後述するラジアル動圧発生部ＲＢおよびスラスト動圧発生部ＳＢを含む軸受構造による浮上力とハブ吸引力と回転体Ｒ全体に働く重力との３者がバランスして周囲の部材と非接触で当該回転体Ｒが回転するようにしている。

ハウジング１４は、円筒部１０ａの内周面に接着または圧入により固着される。また、ハウジング１４は、スリーブ１６を環囲する円筒部１４ｃと、ハブ２０側端部に設けられアキシャル方向の面を有するハウジング平坦部１４ｄと、円筒部１４ｃのうちのハウジング平坦部１４ｄとは反対側の端部を密閉する底部１４ｂとを結合した略カップ状をなす。このような形状のハウジング１４は、スリーブ１６の下端を塞ぎ、かつスリーブ１６の上端を突出させるように配置される。なお、底部１４ｂと円筒部１４ｃとは一体に形成されてもよいし、底部１４ｂと円筒部１４ｃとを別々の部材で形成して両者を固着してもよい。ハウジング１４は、銅系の合金、粉末冶金による焼結合金、ステンレスのほか、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアミドなどのプラスチック材料によって形成されてもよい。ハウジング１４をプラスチック材料で形成する場合は、ディスク駆動装置１００の静電気除去性能を確保するため、ハウジング１４の固有抵抗が１０の６乗（Ω・ｍ）以下となるよう、プラスチック材料に例えばカーボン繊維等を含ませて構成することが望ましい。

ハウジング１４の内周面には、アキシャル方向に延在する溝１４ａが形成されている。この溝１４ａは、円筒部１４ｃ内にスリーブ１６を嵌合させた際、ハウジング１４の両端面側を連結する連通孔となる。この連通孔は、潤滑剤２８が充填されることによって連通路Ｉとなる。この連通路Ｉについては後述する。溝１４ａの断面形状は、凹んだ円弧状や矩形状とすることができる。

スリーブ１６は、ハウジング１４の内周面に接着または圧入により固着され、ベース部材１０の中心部分の孔と同軸に固定されている。また、スリーブ１６は、シャフト２２を収納することによってシャフト２２を支承する環状の円筒部１６ｃと、円筒部１６ｃのハブ２０側端部において外径方向に延在された周状張出部１６ｂとを結合した形状である。また、円筒部１６ｃの内部に、円筒部内周面１６ａが形成されており、円筒部内周面１６ａがシャフト２２を囲む。スリーブ１６の円筒部内周面１６ａとシャフト２２の外周面２２ｃとの間にはラジアル空間部が形成され、このラジアル空間部においてラジアル動圧を発生させる個別ラジアル動圧発生部として、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２が配置される。個別ラジアル動圧発生部としての第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の詳細は後述する。周状張出部１６ｂと円筒部１６ｃとは一体に形成されてもよいし、周状張出部１６ｂと円筒部１６ｃとを別々の部材で形成して両者を固着してもよい。なお、周状張出部１６ｂと円筒部１４ｃとの間に環状の第１領域部４０が形成されている。スリーブ１６は、銅系の合金、粉末冶金による焼結合金、ステンレス等で形成できる。この他、スリーブ１６は、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアミドなどのプラスチック材料によって形成してもよい。スリーブ１６をプラスチック材料で形成する場合は、ディスク駆動装置１００の静電気除去性能を確保するため、スリーブ１６の固有抵抗が１０の６乗（Ω・ｍ）以下となるよう、プラスチック材料に例えばカーボン繊維等を含ませて構成することが望ましい。

ハブ２０は、中心部分に設けられた中心孔２０ａと、中心孔２０ａを囲むように設けられた第１円筒部２０ｂと、第１円筒部２０ｂの外側に配設される第２円筒部２０ｃと、第２円筒部２０ｃの下端にハブ２０の半径方向に外延されたハブ外延部２０ｄとを含んで構成される。また、ハブ２０は、略カップ状の形状を有する。ハブ２０は、軟磁性を有する。例えばＳＵＳ４３０Ｆ等の鉄鋼材料が用いられる。ハブ２０は、鉄鋼板をプレス加工や切削加工などにより加工されて、略カップ状の所定の形状に形成される。例えば、大同特殊鋼株式会社が供給する商品名ＤＨＳ１のステンレスはアウトガスが少なく、加工容易である点でハブ２０の材料として好ましい。また、同様に商品名ＤＨＳ２のステンレスはさらに耐食性が良好な点でハブ２０の材料としてより好ましい。

ハブ２０の第１円筒部２０ｂの内周面にスラスト部材２６が固着され、第２円筒部２０ｃの内周面にマグネット２４が固着される。ここで、マグネット２４は、ベース部材１０に固着されたステータコア１２に対向するように、シャフト２２と同心の環状部に固着される。このような構成によって、ハブ２０は、シャフト２２と一体的に回転して、図示しない記録ディスク１２０を駆動させる。記録ディスク１２０は、その中心孔が第２円筒部２０ｃの外周面に係合してハブ外延部２０ｄに載置される。

シャフト２２は、ハブ２０の中心孔２０ａに固着される。ここで、シャフト２２の上端部には段部２２ａが設けてあり、組み立ての際、中心孔２０ａにシャフト２２が圧入される。その結果、ハブ２０は段部２２ａによりアキシャル方向の移動を規制されるとともに、所定の直角度でシャフト２２と一体化される。そして、シャフト２２の先端部２２ｂ側は、円筒部１６ｃの内周に収納される。なお、シャフト２２はステンレス材により形成することができる。

スラスト部材２６は、スリーブ１６を環囲するフランジ部２６ｅと、ハウジング１４を環囲する下垂部２６ｃとを有する。ここで、フランジ部２６ｅは、第１円筒部２０ｂの内壁に接着剤で固着され、下垂部２６ｃは、フランジ部２６ｅの外縁部分に結合されるとともに第１円筒部２０ｂの内壁に接着剤で固着される。つまり、下垂部２６ｃの外周面は第１円筒部２０ｂの内周面に接着により固着されている。このようにして、フランジ部２６ｅは、円筒部１６ｃの外周を、隙間を介して囲み、かつ周状張出部１６ｂの下面に狭い隙間を介して配置される。さらに、スラスト部材２６は、ハブ２０と一体的に回転するが、その際、フランジ部２６ｅは、第１領域部４０内で回転し、下垂部２６ｃは、第２領域部４２内で回転する。
図４に示すように、スラスト部材２６は、ハウジング平坦部１４ｄと周状張出部１６ｂの軸方向隙間においてスリーブ１６を環囲する内周部２６ｅａと、内周部２６ｅａから半径方向外向きに延在する部分であって上端面２６ｅｃが下向に窪む外周部２６ｅｂと、を有している。また、第１円筒部２０ｂは、スラスト部材２６の外周部が固着される内壁の部分２０ｂｂと、内壁の部分２０ｂｂの上側に設けられ内壁の部分２０ｂｂの内周面より小径の内周面を有する内周小径部２０ｂａと、を含み、内周小径部２０ｂａは周状張出部１６ｂを環囲すると共に、軸方向において内周部２６ｅａの上側の端面２６ｅｄを越えて下側に延在し外周部２６ｅｂと対面する端面２０ｂｃを有している。

フランジ部２６ｅは、図２に示すように、スラスト上面２６ａとスラスト下面２６ｂとを有するアキシャル方向に薄い形状を有する。また、下垂部２６ｃは、フランジ部２６ｅの外周側下面にアキシャル方向に延びる。フランジ部２６ｅのスラスト下面２６ｂとハウジング１４の上端部であるハウジング平坦部１４ｄとで第１スラスト動圧発生部ＳＢ１を構成し、フランジ部２６ｅのスラスト上面２６ａと周状張出部１６ｂの下面とで第２スラスト動圧発生部ＳＢ２を構成する。スラスト部材２６は、フランジ部２６ｅと下垂部２６ｃとを結合しており、図２に示すように、アルファベットのＬの大文字を上下逆にしたいわば逆Ｌ字形状の断面を有する。ここで、下垂部２６ｃのアキシャル方向の長さはフランジ部２６ｅのアキシャル方向の長さよりも長い。また、下垂部２６ｃの内周面２６ｄは、フランジ部２６ｅが形成されている側とは逆側に向かって半径が小さくなるテーパー状を有しており、後述するキャピラリーシール部ＴＳを構成する。このようなスラスト部材２６は、例えば、板状の全属材料にプレス加工等を施すことにより容易かつ安価に形成できる。また、プレス加工等では、スラスト部材２６が小型で薄くなっても良好な寸法精度で作成できる。その結果、ディスク駆動装置１００の小型化や軽量化に寄与できる。

スラスト部材２６は、スラスト動圧発生部を構成する他に、回転体Ｒが固定体Ｓから抜けることを防止する機能を有する。衝撃によって、回転体Ｒと固定体Ｓとが相対的に移動すると、フランジ部２６ｅは周状張出部１６ｂの下面と接触する。その結果、スラスト部材２６は、第１円筒部２０ｂから外れる方向に応力を受ける。下垂部２６ｃと第１円筒部２０ｂの接合距離が短いと、接合強度が弱くなるので、小さな衝撃でも、接合が破壊される可能性が高くなる。つまり、下垂部２６ｃと第１円筒部２０ｂとの接合距離を長くするほど、衝撃に強くなる。

一方、フランジ部２６ｅが厚くなると、キャピラリーシール部ＴＳが短くなり、キャピラリーシール部ＴＳにおいて保持可能な潤滑剤２８の容量が小さくなる。そのため、衝撃によって、潤滑剤２８が飛散すると直ちに潤滑剤不足となる可能性がある。このような潤滑剤不足によって、流体動圧軸受は機能を低下させ焼き付きなどの機能不全を生じやすくなる。そのため本実施形態のディスク駆動装置１００は、フランジ部２６ｅを薄くすることによって、キャピラリーシール部ＴＳを上下方向に長くしている。その結果、保持可能な潤滑剤２８の量が大きくなり、衝撃によって、もし潤滑剤２８が飛散しても容易には潤滑剤不足とならないように構成している。つまり、スラスト部材２６のアキシャル方向の距離は、下垂部２６ｃに対して長く、フランジ部２６ｅに対して短くなるようにしている。

下垂部２６ｃの外周面は第１円筒部２０ｂの内周面に圧入により固着する方法があるが、下垂部２６ｃが圧入により応力を受けると、下垂部２６ｃの内周面に変形を生じ、この変形のためキャピラリーシール部の機能が損なわれるおそれがある。そこで、本実施形態では、下垂部２６ｃの外周面は第１円筒部２０ｂの内周面より小径とし、両者を接着により固着している。その結果、下垂部２６ｃの変形が防止され、キャピラリーシール部の機能が十分に発揮できるようにしている。

マグネット２４は、第２円筒部２０ｃの内周に固着されて、ステータコア１２の外周に狭い隙間を介して対向するように設けられる。また、マグネット２４は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ（ネオジウム−鉄−ボロン）系の材料で形成され、表面には電着塗装やスプレー塗装が施され、内周側は１２極に着磁されている。

次に、ディスク駆動装置１００の構成における動圧軸受について説明する。ラジアル方向の動圧軸受は、シャフト２２の外周面２２ｃと、スリーブ１６の円筒部内周面１６ａと、両者の間隙に充填されたオイル等の潤滑剤２８とを含んで構成されるラジアル動圧発生部を含む。ラジアル動圧発生部は、複数の個別ラジアル動圧発生部で構成されている。本実施形態の場合、個別ラジアル動圧発生部として、アキシャル方向に離隔した状態で、ハブ２０から遠い方に第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１が配置され、ハブ２０から近い方に第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２が配置される。第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２は、円筒部内周面１６ａと外周面２２ｃとの隙間に設けられて、ラジアル方向の動圧を発生して回転体Ｒを支持する。第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２は、対向する外周面２２ｃと円筒部内周面１６ａとの少なくとも一方に動圧を発生させるための第１ラジアル動圧溝、第２ラジアル動圧溝を有する。

次に第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２を構成するラジアル動圧溝について説明する。なお、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１を構成するラジアル動圧溝と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２を構成するラジアル動圧溝の形状は、基本的には同じとすることができるので、ラジアル動圧発生部ＲＢのラジアル動圧溝としてまとめて説明する。図３は、ラジアル動圧発生部ＲＢを含むラジアル空間部を形成するスリーブ１６の円筒部内周面１６ａに形成したラジアル溝を周方向に展開した状態の一例を説明する図である。なお、図３において、ハッチングした領域がラジアル溝として機能する溝部５０２で、その他の部分は非溝部５０４を示す。図３に示すように、ラジアル動圧発生部ＲＢは、回転方向（スリーブ１６の周方向）Ｚに沿って溝部５０２と非溝部５０４が繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成されている。本実施形態の構造の場合、各縞模様溝部は、両側の端部Ｅ１，Ｅ２と当該両側の端部Ｅ１，Ｅ２に挟まれた中間部Ｐで形成され、両側の端部Ｅ１，Ｅ２は中間部Ｐよりシャフト２２の回転方向とは逆方向となるＺ方向に向かって先行する位置に配置されている。つまり、両側の端部Ｅ１，Ｅ２と中間部Ｐとはシャフト２２とスリーブ１６の相対的な回転により中間部Ｐに潤滑剤２８が集まるように配置されている。ラジアル動圧発生部ＲＢの場合、図２に示すようにスリーブ１６が固定でシャフト２２が回転するタイプと、それとは逆にシャフト２２が固定でスリーブ１６が回転するタイプがある。また、ラジアル動圧溝は、図３に示すようにスリーブ１６側に形成するタイプと、シャフト２２側に形成するタイプ、およびスリーブ１６とシャフト２２の両方に形成するタイプがある。いずれの場合も縞模様溝部を構成する両側の端部Ｅ１，Ｅ２と中間部Ｐは、シャフト２２とスリーブ１６の相対的な回転により中間部Ｐに潤滑剤２８が集まるように配置される。したがって、縞模様溝部を構成する端部Ｅ１，Ｅ２と中間部Ｐの回転方向に対する配置関係はスリーブ１６とシャフト２２の回転形態および縞模様溝部の形成形態にしたがって決定される。なお、図３の場合、ラジアル溝の形状の一例としてヘリングボーン形状で形成している場合を示す。この場合、中間部Ｐは、ヘリングボーン形状の頂部周辺ということができる。

例えば、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が４ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数を１２個とすることができる。また、溝部５０２の中間部Ｐ及び、端部Ｅ１，Ｅ２の溝部の周方向幅Ｅｇは略０．５２ｍｍとすることができる。また、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が３ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数は８個で、中間部Ｐ及び、端部Ｅ１，Ｅ２の溝部の周方向幅Ｅｇはそれぞれ略０．５９ｍｍとすることができる。また、溝部５０２の径方向の深さは例えば５〜６μｍとすることができる。なお、円筒部内周面１６ａと外周面２２ｃの径方向隙間は３〜４μｍとすることができる。

回転体Ｒが回転すると、ラジアル動圧溝がラジアル動圧を発生させ、当該ラジアル動圧によりシャフト２２はスリーブ１６に対してラジアル方向に所定の間隙を有して支持される。なお、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１における第１ラジアル動圧溝のアキシャル方向の形成幅が、第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２における第２ラジアル動圧溝のアキシャル方向の形成幅よりも狭く形成されている。これにより、シャフト２２のアキシャル方向で異なる強さの側圧に対応したラジアル動圧が、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２において発生する。このように、第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２で大きなラジアル動圧を発生することによりハブ２０等の重量部材に近い側の支持を安定的に行っている。一方、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１で第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２より小さなラジアル動圧を発生することでシャフト２２を支持している。その結果、シャフト２２のスムーズな回転を実現して、高いシャフト剛性を得られるようにしている。なお、ラジアル動圧を発生させることは、言い換えれば回転抵抗を発生させることであり、シャフト２２の駆動時のシャフトロスの原因になる。しかし、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１で発生するラジアル動圧を小さくすることでこのシャフトロスを軽減できる。したがって、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２で発生するラジアル動圧を調整することで高いシャフト剛性と低いシャフトロスとの最適バランスが得られる。

一方、スラスト方向の動圧軸受は、図２に示すように、第１スラスト動圧発生部ＳＢ１、第２スラスト動圧発生部ＳＢ２を含む。第１スラスト動圧発生部ＳＢ１は、フランジ部２６ｅのスラスト下面２６ｂとハウジング平坦部１４ｄと、それらのアキシャル方向の間隙に充填された潤滑剤２８とによって形成される。また、第２スラスト動圧発生部ＳＢ２は、フランジ部２６ｅのスラスト上面２６ａと周状張出部１６ｂの下面と、それらのアキシャル方向の間隙に充填された潤滑剤２８によって形成される。

第１スラスト動圧発生部ＳＢ１、第２スラスト動圧発生部ＳＢ２において、アキシャル方向の間隙の少なくとも一方の面に、動圧を発生させるためのスラスト動圧溝（図示せず）が形成されている。このスラスト動圧溝は、例えばスパイラル状またはラジアル動圧溝と同様なヘリングボーン状で形成できる。スラスト動圧発生部ＳＢは、回転体Ｒの回転にともなって、全体としては潤滑剤２８をキャピラリーシール部ＴＳから軸受内部に送り込む方向であるポンプイン方向の動圧を発生し、この圧力によりアキシャル方向の力、つまり浮上力を回転体Ｒに作用させる。第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１、第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２、第１スラスト動圧発生部ＳＢ１，第２スラスト動圧発生部ＳＢ２における間隙に充填された潤滑剤２８は、互いに共用されるとともに、キャピラリーシール部ＴＳによりシールされて外部への漏出が防止されている。

キャピラリーシール部ＴＳは、ハウジング１４の外周面１４ｅとスラスト部材２６の内周面２６ｄとによって構成されている。外周面１４ｅは、上面側から下面側へ向かうにしたがって小径となるような傾斜面を有する。一方、これに対向する内周面２６ｄも、上面側から下面側に向かうにしたがって小径となるような傾斜面を有する。このような構成によって、外周面１４ｅおよび内周面２６ｄは、それらの隙間が上面側から下面側に向かうにしたがって拡がるような、キャピラリーシール部ＴＳを形成する。ここで、キャピラリーシール部ＴＳの途中に、潤滑剤２８と外気との境界面（気液界面）が位置するように、潤滑剤２８の充填量が設定されているので、毛細管現象により潤滑剤２８は、このキャピラリーシール部ＴＳによりシールされる。その結果、潤滑剤２８の外部への漏出が防止されている。つまり、潤滑剤２８は、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１、第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２、第１スラスト動圧発生部ＳＢ１、第２スラスト動圧発生部ＳＢ２を形成する空間、ハウジング１４とスラスト部材２６との間の空間、周状張出部１６ｂとハブ２０との間の空間等を含む潤滑剤保持部に充填されることになる。

また、前述のごとく、キャピラリーシール部ＴＳは、外側の傾斜面である内周面２６ｄが上面側から下面側に向かうにしたがって小径となるように設定されている。そのため、回転体Ｒの回転にともない、潤滑剤２８には、それが充填された部分の内部方向に移動させる方向の遠心力が作用するので外部への漏出がより確実に防止される。また、連通路Ｉは、ハウジング１４の内周面にアキシャル方向に沿って形成された溝１４ａにより確保される。連通路Ｉにより、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１および第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の両側が連通されているので、ラジアル動圧軸受の圧力バランスが崩れても、すぐに復帰可能であり、全体の圧力バランスが良好に維持される。また、シャフト２２や回転体Ｒに外部から力が加わるなどの外乱によって、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１、第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２、スラスト動圧発生部ＳＢにおける動圧のバランスが崩れても、即座に圧力が平均化してバランスが維持される。その結果、固定体Ｓに対する回転体Ｒの浮上量が安定し、信頼性の高いディスク駆動装置１００が得られる。

図４を参照して個別ラジアル動圧発生部として機能する第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１および第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の詳細を説明する。図４は、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径とラジアル動圧発生部ＲＢのアキシャル方向の長さの関係を主として説明する部分断面図である。

モバイル機器へ搭載されるディスク駆動装置１００は、前述したように駆動電流の低減が要求されている。発明者らは、駆動電流の低減が、図２および図４の構成において、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを小さくすることにより実現できることを試験により見いだした。なお、本実施形態では、スリーブ１６の円筒部内周面１６ａにラジアル動圧発生部ＲＢを構成するラジアル動圧溝を形成する例を説明する。

ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを小さくすることによりラジアル動圧溝の周方向の形成長が短くなる。つまり、円筒部内周面１６ａに形成するラジアル動圧溝の数またはラジアル動圧溝全体の溝の容積が低減して潤滑剤２８に対する抵抗が低減される。その結果、回転体Ｒを駆動するための駆動電流が低減可能になる。また、シャフト２２の外周面２２ｃとスリーブ１６の円筒部内周面１６ａの間の隙間寸法を維持した状態で、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを小さくすると、スリーブ１６が収納するシャフト２２の直径も小さくなる。つまり、回転体Ｒ全体としての重量の軽減が可能になり駆動電流の低減に寄与できる。なお、発明者らは同様に、ラジアル動圧溝の径方向の深さＧを浅くすることでも駆動電流の低減が実現できることを見いだした。この場合もラジアル動圧溝全体の溝の容積が低減して潤滑剤２８に対する抵抗が低減できる。その結果、回転体Ｒを駆動するための駆動電流が低減可能になる。なお、例えばラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを２．５ｍｍで、ラジアル動圧溝の深さＧは３〜４μｍで、円筒部内周面１６ａと外周面２２ｃとの隙間は２〜３μｍに設定してもスリーブ１６の寸法精度やラジアル動圧溝の形状精度を安定的に加工できることを発明者らは確認した。この場合、スリーブ１６は例えば切削加工により高精度に加工できることを発明者らは確認している。

ところで、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１や第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２を構成するラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄやラジアル動圧溝の深さＧを小さくするとその減少量に対応して、発生するラジアル動圧は小さくなる。つまり、ラジアル軸受剛性が低下する傾向となる。前述したように、ラジアル軸受剛性が低いと衝撃を受けた場合にその加速度による応力に対する記録ディスク１２０の変位が大きくなる。そして、記録ディスク１２０の変位が大きくなると、磁気ヘッドと記録ディスク１２０との相対距離が不安定となり、データのリードライトエラーが増大する。

このため、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを低減した状態を維持しつつ、ラジアル動圧を増加させる必要がある。本発明者らは、ラジアル動圧発生部ＲＢの軸方向の長さとラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄとをパラメータとしてラジアル動圧が概ね決められることを見いだした。つまり、発生するラジアル動圧が設計段階で予め定められた最低基準値以上になるように、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さとラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄより長さを決定すればよいとの結論に達した。

すなわち、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１の軸方向寸法Ｌ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の軸方向寸法Ｌ２の和（Ｌ１＋Ｌ２）とラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄの関係をＬ１＋Ｌ２＞Ｄとなるようにすれば、駆動電流を低下させつつ、必要なラジアル動圧の確保が可能となる。そして、（Ｌ１＋Ｌ２）の大きさ増加させれば、その増加に対応してラジアル動圧が増加して、ディスク駆動装置１００の使用時の耐衝撃性能を向上させて安定した動作を実現できる。また、ディスク駆動装置１００の仕様に対応して設計段階でシャフト２２の直径が決定できれば、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄが決定可能であり、さらにラジアル動圧発生部ＲＢの長さが決定できるのでラジアル動圧発生部ＲＢの設計が容易になる。

なお、ラジアル動圧発生部の軸方向の長さが増加するので溝の容積が増加し、潤滑剤２８に対する抵抗が増加する。しかし、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄの縮小に対応してシャフト２２が細くなり軽量化が可能になる。この軽量化による駆動電流の減少でラジアル動圧発生部の軸方向の長さ増加による駆動電流の増加分の一部を相殺できるのでディスク駆動装置１００全体として駆動電流の低減が実現できる。

発明者らは、具体的な例として、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを２．４ｍｍとして、Ｌ１＋Ｌ２＝２．５ｍｍとした場合にラジアル動圧の発生量と駆動電流の低減のバランスが良好となることを実験により確認した。また、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを２．４ｍｍ以下としてもよいことを実験で確認した。この場合、駆動電流がさらに小さくなり、電池駆動によるディスク駆動装置１００の使用可能時間が長くなる点で有利であることも確認した。この場合も、剛性の低下に応じて、ラジアル動圧発生部ＲＢの軸方向寸法を長く調整すれば、十分な軸受剛性の確保ができる。

ところで、単純にラジアル動圧発生部ＲＢの軸方向の長さを長くすると、ディスク駆動装置１００の軸方向寸法が長くなり、従来から要望のあるディスク駆動装置１００の薄型化に反することになる。発明者らは、記録ディスク１２０にかかる衝撃による加速度は、ハブ２０から遠い側の第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１よりハブ２０から近い側の第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２に大きな割合で加わるとの認識を実験により得た。そして、ハブ２０から近い側の第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の軸方向寸法Ｌ２をハブ２０から遠い側の第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１の軸方向寸法Ｌ１より大きくして第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２に大きなラジアル動圧を発生させればよいことを見いだした。このようなラジアル動圧の発生バランスを形成することで、ディスク駆動装置１００の使用時の耐衝撃性能を向上できると共に、前述したように回転体Ｒの重量に対応したラジアル動圧のバランス配分も同時に可能となり、安定した回転体Ｒの回転が実現できる。ラジアル動圧の発生バランスは、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の軸方向寸法Ｌ１，Ｌ２の長さ調整や溝深さＧの調整により実現できる。このような調整を行うことで、駆動電流を低下させつつ、必要なラジアル動圧の確保が可能となり、ディスク駆動装置１００の使用時の耐衝撃性能を向上させて安定した動作が実現できる。

また、ディスク駆動装置１００に対する要望の１つとして、耐衝撃性能を向上しながらディスク駆動装置１００の軸方向寸法を薄くしたいというものがある。図４に示しように、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の間には、非ラジアル動圧発生部となる潤滑剤２８の液溜ＲＲが軸方向寸法Ｌ３で形成されている。所定の長さを有するシャフト２２を安定的かつ効率的に支持するためには、シャフト２２の軸方向の離れた複数位置で支持することが好ましい。そのため、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２は離間配置され、その間に液溜ＲＲが形成される。また、この液溜ＲＲは潤滑剤２８のバッファスペースとして機能して潤滑剤２８の欠乏回避に寄与する。しかしながら液溜ＲＲ自体はラジアル動圧の発生に寄与しない。そこで、発明者らは、潤滑剤２８の欠乏回避は例えばキャピラリーシール部ＴＳの形状等で対応して、液溜ＲＲの軸方向寸法Ｌ３をラジアル動圧発生部ＲＢの軸方向寸法の和（Ｌ１＋Ｌ２）より小さくするようにした。その結果、ラジアル動圧発生部ＲＢの形成可能領域を広げることが可能になり、ラジアル動圧発生部ＲＢの形成によるアキシャル方向の寸法拡大、つまりディスク駆動装置１００の軸方向寸法の拡大を回避しつつ、駆動電流の低減と共に耐衝撃性能を向上することが可能になる。また、液溜ＲＲが軸方向寸法Ｌ３の低減によりディスク駆動装置１００の軸方向寸法を薄型化に寄与できる。なお、ディスク駆動装置１００の軸方向寸法を一層薄くするために、液溜ＲＲの軸方向寸法Ｌ３は、液溜ＲＲ部分の直径より小さく構成してもよい。この場合も、ラジアル動圧発生部ＲＢの形成領域を広げる結果となり軸受剛性の低下抑制に寄与できる。

ところで、回転体Ｒの安定した回転駆動を実現するためハブ２０の軸方向寸法を大きくことがある。この点を考慮して、ディスク駆動装置１００の薄型化の要請に対応するとキャピラリーシール部ＴＳの軸方向寸法が小さくなる。このとき、ディスク駆動装置１００に衝撃が加わるとキャピラリーシール部ＴＳの潤滑剤２８が飛散して、潤滑剤２８の量が減少してしまう場合がある。潤滑剤２８の量が減少するとディスク駆動装置１００の寿命の短縮を招く場合がある。そこで、本実施形態においては、図４において、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄが径方向に対向する領域の軸方向寸法Ｃをハウジング１４の外周面１４ｅから軸方向に延長した線上のハブ２０の軸方向寸法Ｈより大きくしている。図４に示すように、軸方向寸法Ｃに相当する部分は、キャピラリーシール部ＴＳを構成しており、軸方向寸法Ｃを長くすることによりキャピラリーシール部ＴＳに貯留された潤滑剤２８の気液界面２８ａと下垂部２６ｃの端面との距離Ｌ４を長くできる。これにより、ディスク駆動装置１００が衝撃を受けたときに潤滑剤２８の移動に対する余裕スペースを十分に確保できるので、潤滑剤２８の飛散防止性能を向上できる。この結果、潤滑剤２８の減少が抑制されディスク駆動装置１００の寿命低下が抑えられる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、図４に示すように、本実施形態においては、潤滑剤２８の欠乏抑制のために、図４に示すように、キャピラリーシール部ＴＳの開放端側であるスラスト部材２６の内周面２６ｄとハウジング１４の外周面１４ｅの周方向に撥油剤を塗布した塗布部３０２、３０３を設けてもよい。撥油剤は、例えばテフロン樹脂を溶剤で溶かしたものであり、塗布部３０２、３０３で溶剤を気化させることによりテフロン樹脂の膜を形成する。そして、このテフロン樹脂の膜により、潤滑剤２８の気液界面２８ａから一旦飛散した潤滑剤２８が塗布部３０２、３０３にはじかれて、潤滑剤２８の溜まり領域に戻るようにできる。その結果、潤滑剤２８の減少を容易に抑えることができる。なお、塗布部３０２、３０３の位置は気液界面２８ａより開放側であればよくその位置は適宜設定できる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、本実施形態においては、図４に示すように、第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２の間部分には、前述したような液溜ＲＲを形成するためにスリーブ１６の直径を大きくしている。この液溜ＲＲに保持した潤滑剤２８は、軸方向上側に変位させられるような衝撃を受けた場合にキャピラリーシール部ＴＳで保持している潤滑剤２８を押し出す方向の力となる。このため、軸方向寸法Ｌ３が長いと液溜ＲＲに保持した潤滑剤２８の量が多くなり、キャピラリーシール部ＴＳに保持した潤滑剤２８を押し出し飛散させやすいなる場合がある。そこで、本実施形態で示すように、図４に示すように、ハウジング１４の外周面１４ｅとスラスト部材２６の下垂部２６ｃの内周面２６ｄの径方向に対向する領域の軸方向寸法Ｃを、液溜ＲＲの軸方向寸法Ｌ３より大きくしてもよい。Ｌ３＜Ｃとすることで、潤滑剤２８に外力が加えられたときにキャピラリーシール部ＴＳから潤滑剤２８が押し出される現象を軽減して飛散量が抑制できる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの互いに対向する領域の少なくとも何れかの領域の表面粗度をシャフト２２の外周面２２ｃの表面粗度より大きくしてもよい。この場合の表面粗度を例えばＲｙ１．６以上になるように形成すると表面張力による潤滑剤２８の移動に対する抵抗力が増大することを発明者らは実験により確認した。この結果、潤滑剤２８の飛散量が抑えられる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの対向する領域の少なくとも何れか一方の領域に親水化処理を施してもよい。親水化処理は、表面を改質して潤滑剤２８との接触角を小さくする処理である。これらの領域を親水化処理すると表面張力による潤滑剤２８の移動に対する抵抗力が増大する。この結果、潤滑剤２８の飛散量が抑えられる。なお、親水化処理としては、種々の技術を適用することができる。例えば、チタンコーティング、ガラスコーティング、シリカコーティング、有機−無機複合型セラミックコーティング、ＵＶ照射による親水化処理は、作業が容易または効果が良好である点で本実施形態での適用が好ましい。また、親水化処理のうち、接触角が１０度以下となるような処理を特に超親水化処理と呼ぶことがある。ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの対向する領域の少なくとも何れか一方の領域を超親水化処理することで潤滑剤２８の飛散量をさらに抑えられる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、潤滑剤２８の飛散量を抑制する別の実施例として、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの間の空間に、ハブ２０の回転に伴い潤滑剤２８を内部方向（非開放端方向）に移動させる構造を備えてもよい。例えば、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの少なくとも何れか一方に、ハブ２０の回転に伴い潤滑剤２８をキャピラリーシール部ＴＳの開放端側から内部側に移動させる潤滑剤移動部を形成してもよい。この潤滑剤移動部は、ハブ２０と共に下垂部２６ｃが記録ディスク１２０の回転方向に回転したとき、キャピラリーシール部ＴＳの内部方向に潤滑剤２８を導く圧力を生じるように傾斜した螺旋溝で構成できる。このような潤滑剤移動部を形成することにより、ハブ２０の回転中にディスク駆動装置１００に衝撃が加わった場合も、潤滑剤２８の飛散方向への移動を抑制する流れを潤滑剤２８内部に形成することができる。その結果、潤滑剤２８の飛散抑制が良好かつ効率的にできる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、潤滑剤２８の飛散量を抑制する別の実施例として、潤滑剤２８の静止時の気液界面２８ａは、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄと径方向に対向する領域において、軸方向の略中央に位置するようにしてもよい。このようにキャピラリーシール部ＴＳの気液界面２８ａを設定しておくことにより、内周面２６ｄの下端と外周面１４ｅとで形成するキャピラリーシール形成領域の開放端までの距離が確保できる。つまり、ディスク駆動装置１００が衝撃を受けた場合に、気液界面２８ａの高さが変動する場合でも開放端までのバッファスペースにより潤滑剤２８の外部への飛散を軽減できる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

なお、本実施形態において、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを２．５ｍｍとした場合、潤滑剤２８の静止時の気液界面２８ａの円周方向における軸方向寸法の液面高さの最大と最小の差異は０．２ｍｍ以下とすることが好適であることを発明者らは確認した。この場合、キャピラリーシール形成領域の開放端までの距離が小さくなる方を最大液面、距離が大きくなる方を最小液面とする。このような液面高さの差異の許容範囲を設定することにより、ディスク駆動装置１００が衝撃を受けて潤滑剤２８の液面が変動する場合でもキャピラリーシール形成領域の開放端までの必要距離の確保を保証可能となる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

ところで、前述したようなキャピラリーシール部ＴＳにおける潤滑剤２８の気液界面２８ａの周方向の液面高さの変化は、ハウジング１４の外周面１４ｅと下垂部２６ｃの内周面２６ｄの隙間が円周方向で変化することに起因する。つまり、この隙間が相対的に狭い部分では潤滑剤２８の気液界面２８ａは図４において下方に位置し、相対的に広い部分では上方に位置する。この隙間の円周方向の変化は、下垂部２６ｃの回転中心に対する同軸度が高い場合に少なくなる。

図５は、本実施形態で使用するハブ２０の加工部分を説明する断面図である。前述したようにスラスト部材２６の下垂部２６ｃはハブ２０の第１円筒部２０ｂの内周面に接着剤で固着されている。したがって、スラスト部材２６の下垂部２６ｃの外形に対する内周面２６ｄの同心度が得られている場合、下垂部２６ｃの回転中心に対する同軸度を得るためには、ハブ２０の第１円筒部２０ｂの内周面が中心孔２０ａと同心状態で形成される必要がある。そこで、本実施形態においては、図５の矢印Ｓ１で示す面と矢印Ｓ２で示す面を連続的に切削加工している。ここで、連続的に加工とは、例えばハブ２０を旋盤にチャックしたまま中心孔２０ａと第１円筒部２０ｂの内周面とを加工することを意味する。このように加工することで、ハブ２０における１つの加工基準となっている中心孔２０ａに対する第１円筒部２０ｂの高い同心度を得ることができる。その結果、下垂部２６ｃをハブ２０に固定するときに良好な同軸度が得られる。そして、キャピラリーシール部ＴＳの潤滑剤２８の気液界面２８ａの周方向における軸方向の液面の高さの最大と最小の差が小さくなる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

また、他の例では、ハブ２０の第２円筒部２０ｃの外周面と第１円筒部２０ｂの内周面とを連続的に加工してもよい。前述したように、ハブ２０は記録ディスク１２０の中心孔と係合する第２円筒部２０ｃを備えている。つまり、図５で矢印Ｓ２で示す面と矢印Ｓ３で示す面を連続的に切削加工している。ここで、連続的に加工とは、例えばハブ２０を旋盤にチャックしたまま第２円筒部２０ｃの外周面と第１円筒部２０ｂの内周面とを連続して加工することを意味する。このように加工することで、ハブ２０における他の加工基準となっている第２円筒部２０ｃに対する第１円筒部２０ｂの高い同心度を得ることができる。その結果、下垂部２６ｃをハブ２０に固定するときに良好な同軸度が得られる。そして、キャピラリーシール部ＴＳの潤滑剤２８の気液界面２８ａの周方向における軸方向の液面の高さの最大と最小の差が小さくなる。このように、ディスク駆動装置１００の潤滑剤２８の漏れ防止性能を向上することで、ディスク駆動装置１００の駆動時の負荷を軽減し、駆動電流の過剰な消費を回避しつつ、軸受剛性の維持に対する信頼性が向上できる。

ところで、本実施形態の場合、ラジアル動圧発生部ＲＢは、図３でも説明したように、シャフト２２の回転方向とは逆方向であるＺ方向（スリーブ１６の周方向）に沿って溝部５０２と非溝部５０４が繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成されている。ラジアル動圧発生部ＲＢで発生させるラジアル動圧は、その縞模様溝部の形状を変化させることによって調整できる。図６（ａ）〜図６（ｃ）は、縞模様溝部の変形例を説明する説明図である。図６（ａ）〜図６（ｃ）においても、ラジアル動圧発生部ＲＢを構成するスリーブ１６の円筒部内周面１６ａに形成したラジアル溝を周方向に展開して示している。また、図６（ａ）〜図６（ｃ）において、図３と同様に、ハッチングした領域が溝部５０２で、その他の部分は非溝部５０４を示す。図６に示すように、ラジアル動圧発生部ＲＢは、Ｚ方向に沿って溝部５０２と非溝部５０４が繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成されている。そして、各縞模様溝部は、両側の端部Ｅ１，Ｅ２と当該両側の端部Ｅ１，Ｅ２に挟まれた中間部Ｐで形成され、両側の端部Ｅ１，Ｅ２は中間部ＰよりＺ方向に向かって先行する位置に配置されている。図６（ａ）〜図６（ｃ）においても、ラジアル溝の形状の一例としてヘリングボーン形状で形成している場合を示す。また、図６（ａ）〜図６（ｃ）は、図３と同様にスリーブ１６が固定でシャフト２２が回転し、縞模様溝部がスリーブ１６側に形成されているタイプを示している。

図６（ａ）の場合、溝部５０２における端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇは、溝部５０２における中間部Ｐの周方向幅Ｐｇより大きく形成している。スリーブ１６の円筒部内周面１６ａとシャフト２２の外周面２２ｃの相対回転により、ラジアル空間部に介在する潤滑剤２８は溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２で掻き集められ中間部Ｐの方向に向かって誘導される。誘導された潤滑剤２８は、中間部Ｐに対応する非溝部５０４の突出した中央凸部Ｐｔに乗り上げることでシャフト２２に作用するラジアル動圧となる。このとき端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇより中間部Ｐの周方向幅Ｐｇを狭くしておくことにより、端部Ｅ１、Ｅ２で掻き集められた潤滑剤２８を中間部Ｐに強く押し込むような現象を生じさせることができる。そして、中央凸部Ｐｔ付近で発生するラジアル動圧を大きくできる。その結果、効率的にシャフト２２にラジアル動圧が作用しラジアル剛性を増加させられる。また、図２で説明したように、ラジアル動圧発生部ＲＢの直径Ｄを小さくして駆動電流を低減させる場合でも、ラジアル動圧の発生量を溝部５０２の形状により増大させて補うことができる。つまり、ラジアル剛性の増加が可能になる。

また、図６（ａ）に示すように、中間部Ｐの円周方向において、溝部５０２の周方向幅Ｐｇは、非溝部５０４の中央凸部Ｐｔにおける周方向幅Ｐｎより小さくしてもよい。この場合、端部Ｅ１、Ｅ２の円周方向において、溝部５０２の周方向幅Ｅｇは端部Ｅ１，Ｅ２に対応する非溝部５０４の突出した端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎと実質的に等しいとする。スリーブ１６の円筒部内周面１６ａとシャフト２２の外周面２２ｃの相対回転により、ラジアル空間部に介在する潤滑剤２８は溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２で掻き集められ中間部Ｐの方向に向かって誘導される。誘導された潤滑剤２８は、中間部Ｐ付近で非溝部５０４の中央凸部Ｐｔに乗り上げることでシャフト２２に作用するラジアル動圧となる。このとき中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎが広くなると、乗り上げた潤滑剤２８がラジアル動圧として作用する円周方向の距離が長くなる。この結果、効率的にシャフト２２にラジアル動圧が作用しラジアル剛性が増加させられる。

例えば、第２ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が４ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数を１２個とすることができる。また、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇと端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎは略０．５２ｍｍで、溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇは略０．２６ｍｍ、非溝部５０４の中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎは略０．７９ｍｍとなるように加工できることを発明者らは実験により確認した。また、このようなラジアル動圧溝を形成することで良好なラジアル動圧が発生できることを発明者らは実験により確認した。

また、例えば、第２ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が３ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数を８個とすることができる。また、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇと端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎは略０．５９ｍｍで、溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇは略０．２９ｍｍ、中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎは略０．８９ｍｍとなるように加工できることを発明者らは実験により確認した。また、このようなラジアル動圧溝を形成することで良好なラジアル動圧が発生できることを発明者らは実験により確認した。

また、例えば、第２ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が２．５ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数を８個とすることができる。また、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇ、端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎは略０．４９ｍｍで、溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇは略０．２５ｍｍ、中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎは０．７３ｍｍなるように加工できることを発明者らは実験により確認した。また、このようなラジアル動圧溝を形成することで良好なラジアル動圧が発生できることを発明者らは実験により確認した。

さらに、第２ラジアル動圧発生部ＲＢの直径が２．０ｍｍの場合に、１周の溝部５０２の数を６個とすることができる。また、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇと端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎは略０．５２ｍｍで、溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇは略０．２６ｍｍ、非溝部の周方向幅Ｐｎは略０．７９ｍｍとなるように加工できることを発明者らは実験により確認した。また、このようなラジアル動圧溝を形成することで良好なラジアル動圧が発生できることを発明者らは実験により確認した。

なお、非溝部５０４の周方向幅Ｐｎと溝部５０２の周方向幅Ｐｇの比率Ｐｎ／Ｐｇは、１．２以上とすることで、良好なラジアル動圧効果を生じ、５以下とすることで加工が容易であることを発明者らは実験により確認した。

図６（ｂ）は、ラジアル動圧溝の他の形状を説明する説明図である。この例の場合、溝部５０２の少なくとも何れか一方の端部の円周方向幅を非溝部５０４の周方向幅より大きくしている。図６（ｂ）の場合、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇは端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎより広く、溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇと中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎがほぼ等しい例を示している。溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇを広くすることで多くの潤滑剤２８を掻き集められる。このため、多くの潤滑剤２８が中間部Ｐ付近で非溝部５０４の中央凸部Ｐｔに乗り上げて動圧として作用する。この結果、動圧がシャフト２２に効率的に作用しラジアル剛性を増加できる。なお、この例においても、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇと端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎの比率Ｅｇ／Ｅｎは、１．２以上とすることで良好なラジアル動圧効果を生じ、５以下とすることで加工が容易であることを発明者らは実験により確認した。

図６（ｃ）は、ラジアル動圧溝の他の形状を説明する説明図である。この例の場合、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇを端凸部Ｅｔ１，Ｅｔ２の周方向幅Ｅｎより広く、中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎを溝部５０２の中間部Ｐの周方向幅Ｐｇより広くしている。この場合、溝部５０２の端部Ｅ１、Ｅ２の周方向幅Ｅｇが広いため多くの潤滑剤２８を掻き集められる。また、中央凸部Ｐｔの周方向幅Ｐｎが広いから、乗り上げた潤滑剤２８が動圧として作用する周方向の距離が長くなる。この結果、ラジアル動圧がシャフト２２に効率的に作用しラジアル剛性を一層増加できる。なお、この例においても、Ｐｎ・Ｅｇ／（Ｐｇ・Ｅｎ）は、１．４以上とすることで良好なラジアル動圧効果を生じ、２５以下とすることで加工が容易であることを発明者らは実験により確認した。

なお、ラジアル動圧溝をボール転造加工により形成する場合、溝部の周方向幅を部分的に広くすることは難しい。そこで、本発明者らは、ラジアル動圧を切削加工により形成すれば所望の形状が得られることを見いだした。例えば、スリーブ１６を旋盤にチャックして回転させながら切削バイトの先端を内側からスリーブ１６の円筒部内周面１６ａに接触させて溝を形成する。この際、切削バイトの先端を径方向に圧電素子で駆動する。切削バイトの先端を径方向外側に向かって駆動したときには溝が形成される。切削バイトの先端を径方向内側に向かって駆動したときには溝は形成されない。これらの駆動をスリーブ１６の回転に応じて繰り返すことで所望の形状の溝を形成できる。このような切削加工を用いることで、図６（ａ）〜図６（ｃ）で説明したようなラジアル動圧溝が加工であり、ラジアル動圧の増加、および軸受剛性の増加を容易に実現できる。

なお、図３および図６（ａ）〜図６（ｃ）で示すラジアル動圧溝の形状は一例であり、回転方向に沿って繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成され、端部でかき集めいた潤滑剤２８を中間部に集めるような形状であれば同様の効果を得ることができる。図３および図６（ａ）〜図６（ｃ）では、溝部が直線的に形成されたヘリングボーン形状を示したが、例えば、曲線部を含むようなヘリングボーン形状でもよいし、直線と曲線を組み合わせたようなヘリングボーン形状でもよい。

次に、ディスク駆動装置１００の変形例を図７に示す軸受周辺の部分拡大断面図を用いて説明する。図２においてスラスト部材２６は、フランジ部２６ｅと下垂部２６ｃとを含んで構成する例を示した。一方、図７に示す変形例においてスラスト部材３０は、下垂部３０ｂのみで構成している。なお、このような下垂部３０ｂをフランジ部としてもよいが、ここでは、下垂部３０ｂとして説明する。また、図７において、図２等と共通の部材には、同一の符号を付与するとともに、その説明を省略する。第１ラジアル動圧発生部ＲＢ１と第２ラジアル動圧発生部ＲＢ２は、図２の構造と同様に、シャフト２２の外周面２２ｃとスリーブ１６の円筒部内周面１６ａとでラジアル空間部を形成している。そして、外周面２２ｃと円筒部内周面１６ａの少なくとも一方に、ラジアル動圧を発生させるための例えば、ヘリングボーン状のラジアル動圧溝をしている。一方、スラスト動圧発生部ＳＢは、ハブ２０の下面２０ｅとスリーブ１６の周状張出部１６ｂの上面とのアキシャル方向の間隙に形成されている。つまり、下面２０ｅと周状張出部１６ｂの上面との一方の対向面にスラスト動圧を発生させるために、例えばスパイラル状のスラスト動圧溝（図示せず）を形成している。

スラスト部材３０は、上端部３０ａ、下垂部３０ｂ、外周面３０ｃ、内周面３０ｄを含む。つまり、スラスト部材３０は、図２におけるフランジ部２６ｅを含まず、下垂部２６ｃに対応した下垂部３０ｂのみで略リング状の形状を形成している。上端部３０ａは、スリーブ１６の周状張出部１６ｂの下面に狭い隙間で対向し、抜け止めの機能を果たす。下垂部３０ｂの外周面３０ｃは、ハブ２０の第１円筒部２０ｂの内周面に固着されている。接着剤によって固着して構成する場合、ハブ２０の第１円筒部２０ｂの内周面に、図７で示すような凹部２０ｇを設けて接着剤の溜まり部として機能させ、接着強度の向上と余分な接着剤のはみ出しを防止してもよい。

キャピラリーシール部ＴＳは、スリーブ１６またはハウジング１４などの固定体Ｓを構成する部材の外周面（以下、「固定体外周面」という）と、スラスト部材３０の下垂部３０ｂの内周面３０ｄとを含んで構成されている。スラスト部材３０のラジアル方向の寸法（図上で横方向寸法）は、０．３〜０．５ｍｍと短くして、ラジアル方向の空間を無駄に占有せず、軸受部分やステータコア部分の寸法を大きくし得るようにしている。一方、スラスト部材のアキシャル方向の寸法（図上で縦方向寸法）は、１．５〜３．０ｍｍと長くすることによって、内周面のキャピラリーシール部ＴＳの容量を拡大している。

図７に示すディスク駆動装置１００の構造においても図２〜図６で説明した実施形態の適用が可能であり、同様の効果を得ることができる。なお、図２および図７の例では、スリーブ１６とハウジング１４部材とは別体で構成するものとして説明したが、一体として構成しても同様の効果を得ることができる。

本発明は、上述の実施例に限定されるものではなく、当業者の知識に基づいて各種の設計変更等の変形を加えることも可能である。各図に示す構成は、一例を説明するためのもので、同様な機能を達成できる構成であれば、適宜変更可能であり、同様な効果を得られる。

１０ａ 円筒部、 １４ ハウジング、 １４ｃ 円筒部、 １４ｅ 外周面、 １６ スリーブ、 １６ｃ 円筒部、 １６ｄ 外周面、 ２０ ハブ、 ２０ｂ 第１円筒部、 ２０ｃ 第２円筒部、 ２２ シャフト、 ２２ｃ 外周面、 ２６ スラスト部材、 ２６ｃ 下垂部、 ２６ｄ 内周面、 ２８ 潤滑剤、 １００ ディスク駆動装置、 １２０ 記録ディスク、 ＲＢ ラジアル動圧発生部。

Claims (1)

1. 記録ディスクを載置可能なハブと、前記ハブを支持する流体動圧軸受ユニットとを備えたディスク駆動装置であって、
   前記流体動圧軸受ユニットは、
   軸方向で第１方向から第２方向に延伸するシャフトと、
   前記シャフトの前記第２方向側の一部を収容するとともに、前記シャフトと相対的な回転が可能な部材であって、前記シャフトを環囲するスリーブ円筒部と、前記スリーブ円筒部の前記第１方向の端部において外径方向に延在する周状張出部と、を含むスリーブと、
   前記スリーブを環囲する円筒部と、前記円筒部の前記第１方向の端部に設けられアキシャル方向の面を有するハウジング平坦部とを含むハウジングと、
   気液界面から前記スリーブと前記シャフトの隙間に亘って充填される潤滑剤と、
   スラスト動圧溝が形成される部分であって前記ハウジング平坦部と前記周状張出部の軸方向隙間において前記スリーブを環囲する内周部と、前記内周部から半径方向外向きに延在する部分であって前記第１方向側の端面が軸方向で前記第２方向に窪む外周部と、を有するフランジ部と、前記フランジ部の前記外周部から軸方向に一体的に延伸して前記ハウジングを環囲し前記フランジ部のアキシャル方向長さより大きなアキシャル方向長さを有し、前記ハウジングを環囲する内周面に前記気液界面が位置する下垂部と、を含み前記シャフトと一体的に回転するスラスト部材と、
   前記スリーブの内周面と前記シャフトの外周面との間に形成されるラジアル空間部と、
   前記ラジアル空間部において前記スリーブの内周面の少なくとも一部と前記シャフトの外周面との間に設けられ、軸方向に分離された第１ラジアル動圧発生部と第２ラジアル動圧発生部とを有するラジアル動圧発生部と、
   を備え、
   前記第１ラジアル動圧発生部と前記第２ラジアル動圧発生部は、回転方向に沿って繰り返し配列される複数の縞模様溝部で構成され、
   前記複数の縞模様溝部の各縞模様溝部は、両側の端部と当該両側の端部に挟まれた中間部で形成され、前記両側の端部と前記中間部とは前記シャフトと前記スリーブの相対的な回転により前記中間部に前記潤滑剤が集まるように配置され、
   前記ハブは、前記シャフトが固着される中心孔と、前記中心孔の半径方向外側に設けられるハブ円筒部と、を有し、
   前記ハブ円筒部は、前記スラスト部材の外周面が固着される内壁の部分と、前記内壁の部分の前記第１方向側に設けられ前記内壁の部分の内周面より小径の内周面を有する内周小径部と、を含み、
   前記内周小径部は、前記周状張出部を環囲すると共に、軸方向において前記内周部の前記第１方向側の端面を越えて前記第２方向側に延在し前記外周部と対面する端面を有することを特徴とするディスク駆動装置。

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