JP5510861B2

JP5510861B2 - 複合成形体

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Publication number: JP5510861B2
Application number: JP2008160520A
Authority: JP
Inventors: 秀敏坂井; 潁潔陳
Original assignee: Du Pont Toray Co Ltd
Current assignee: Du Pont Toray Co Ltd
Priority date: 2008-06-19
Filing date: 2008-06-19
Publication date: 2014-06-04
Anticipated expiration: 2028-06-19
Also published as: JP2010001363A

Description

本発明は、柔軟で弾性に富み成形加工性や耐傷付き性に優れると共に、ポリエステル系樹脂やスチレン系樹脂などの他の熱可塑性樹脂との熱接着性にも優れた熱可塑性エラストマ樹脂組成物を用いた複合成形体に関する。

熱可塑性ポリエステルエラストマは、強度、耐衝撃性、弾性回復性、柔軟性などの機械的性質や、低温、高温特性に優れることから、自動車、電気・電子部品、消費材などの分野に広く使用されている。また、他の熱可塑性樹脂組成物との熱融着性にも比較的優れることから、ＡＢＳ樹脂やＨＩＰＳ樹脂などのスチレン系樹脂や、ＰＢＴやＰＣなどのポリエステル系樹脂と２色成形や超音波溶着などで接合された成形体として使用されている。しかし、このような熱可塑性ポリエステルエラストマは、優れた特性を有する反面、耐傷付き性が不十分であるという問題があった。

熱可塑性ポリエステルエラストマの耐傷付き性を改善するために従来から種々の検討がなされており、例えば熱可塑性ポリエステルエラストマにポリイソシアネート化合物を配合してなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物（例えば、特許文献１、特許文献２参照）、熱可塑性ポリエステルエラストマ、熱可塑性ポリウレタンエラストマ、ポリイソシアネート化合物からなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物（例えば、特許文献３参照）、熱可塑性ポリエステルエラストマにチタン酸カリウムウィスカーと置換アマイド類を含有させた熱可塑性ポリエステルエラストマ樹脂組成物（例えば、特許文献４参照）、熱可塑性ポリエステルエラストマと熱可塑性ポリオレフィンエラストマからなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物（例えば、特許文献５、特許文献６参照）、熱可塑性ポリエステルエラストマに液状オレフィン系重合体及び／又は液状ジエン系共重合体を配合した熱可塑性エラストマ組成物（例えば、特許文献７、特許文献８参照）、熱可塑性ポリエステルエラストマに共重合ポリエーテルを配合した熱可塑性エラストマ組成物（例えば、特許文献９参照）などが提案されている。

しかしながら、これら従来の技術では十分な耐傷付き性効果と得るには熱可塑性エラストマ樹脂組成物が硬くなり、エラストマの特徴である柔軟性が失われ実用に耐えないばかりか、耐傷付き性の効果が一時的で恒久的な効果が得られないという問題があった。
特開２００５−２９０２４８号公報特開２００５−０９７４５８号公報特開２００５−３２５２２０号公報特開２００７−１４６０７６号公報特開２００３−２９２７４５号公報特開２００３−２９２７４４号公報特開２００１−１０６８８４号公報特開２００１−１７２４８３号公報特開２００１−１０６８８５号公報

本発明の課題は、上述した従来技術における問題点を解決し、柔軟で弾性に富み成形加工性や耐傷付き性に優れると共に、ポリエステル系樹脂やスチレン系樹脂などの他の熱可塑性樹脂との熱接着性にも優れた熱可塑性エラストマ樹脂組成物を使用した複合成形体を提供することにある。

上記課題を解決するために本発明によれば、熱可塑性エラストマ樹脂組成物からなる成形体の少なくとも一部が、他の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体とを、成形、および／または、溶着により接合した複合成形体であって、熱可塑性エラストマ樹脂組成物が、（Ａ）ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ５０〜９８重量部、（Ｂ）ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上であり、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位からなるポリブチレンテレフタレート系樹脂１〜４０重量部、および（Ｃ）平均粒子径が０．１〜５０μｍの板状無機フィラー１〜１０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物であり、さらに、（Ａ）熱可塑性ポリエステルエラストマが、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント（ａ２）とを主たる構成成分とするポリエステルブロック共重合体であって、前記高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）が、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位から形成される結晶性芳香族ポリエステル単位からなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物である複合成形体が提供される。

本発明は、柔軟で弾性に富み成形加工性や耐傷付き性に優れた熱可塑性エラストマ樹脂組成物を用いることにより、自動車、電子・電気機器、精密機器、および一般消費財用途の各種成形品で人の手などが触れる部分で有用であり、２色成形や振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着などの方法により、硬質な熱可塑性樹脂との複合成形体として有用である。

以下、本発明について詳述する。

本発明の特徴は、柔軟で弾性に富み成形加工性や耐傷付き性に優れ、ポリエステル系樹脂やスチレン系樹脂などの他の熱可塑性樹脂との熱接着性にも優れた熱可塑性エラストマ樹脂組成物を用いるために、特定のショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ、特定のショアーＤ硬度が４５Ｄ以上のポリブチレンテレフタレート系樹脂、および特定の板状無機フィラーを特定の割合で配合することにある。

本発明に用いられる（Ａ）ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマとは、ＪＩＳＫ７２１５に準じたデュロメータＤ硬さを測定する方法において４５より小さい硬度を有し、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点セグメント（ａ２）とを主たる構成成分とするポリエステルブロック共重合体であり、高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）は、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位から形成される結晶性芳香族ポリエステル単位から形成されるポリエステルである。

高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）は、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位からなるものが用いられる。

本発明に用いられる（Ａ）熱可塑性ポリエステルエラストマの低融点重合体セグメント（ａ２）は、脂肪族ポリエーテルである。

かかる脂肪族ポリエーテルの具体例としては、ポリ（エチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（トリメチレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重合体、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、およびエチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体などが挙げられる。これらのなかでも、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールおよび／またはポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物および／またはエチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体が好ましく用いられる。

本発明に用いられる（Ａ）熱可塑性ポリエステルエラストマは、公知の方法で製造することができる。その具体例としては、例えば、ジカルボン酸の低級アルコールジエステル、過剰量の低分子量グリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル交換反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法、およびジカルボン酸と過剰量のグリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル化反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法などのいずれの方法をとってもよい。

本発明に用いられる（Ｂ）ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ及び／またはポリブチレンテレフタレート系樹脂とは、ＪＩＳＫ７２１５に準じたデュロメータＤ硬さを測定する方法において４５以上の硬度を有する。

これらのジカルボン酸、その誘導体、ジオール成分およびその誘導体は、２種以上併用してもよい。

かかる高融点結晶性重合体セグメントは、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位からなるものである。

上記（Ｂ）熱可塑性ポリエステルエラストマで使用される低融点重合体セグメントは、必要に応じ脂肪族ポリエーテルを使用することができる。

本発明に用いられる（Ｂ）熱可塑性ポリエステルエラストマの低融点重合体セグメントの共重合量は、通常、０〜５５重量％、好ましくは１０〜５０重量％である。

本発明に用いられる（Ｂ）熱可塑性ポリエステルエラストマ及び／またはポリブチレンテレフタレート系樹脂は、公知の方法で製造することができる。その具体例としては、例えば、ジカルボン酸の低級アルコールジエステル、過剰量の低分子量グリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル交換反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法、およびジカルボン酸と過剰量のグリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル化反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法などのいずれの方法をとってもよい。

また、本発明の複合成形体に用いられる熱可塑性エラストマ樹脂組成物の性能を損なわない範囲で他の共重合可能な単量体を共重合することが可能である。かかる他の単量体としては、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル等のα，β−不飽和カルボン酸エステル類、無水マレイン酸、無水イタコン酸等のα，β−不飽和ジカルボン酸無水物類、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ｔ−ブチルマレイミドなどのα，β−不飽和カルボン酸のイミド化合物類等が挙げられる。

本発明で使用する（Ｃ）無機フィラーは、板状の充填材が使用される。板状の充填材の具体例としては、タルク、マイカ、ガラスフレークなどが挙げられる。

本発明に使用される（Ｃ）板状無機フィラーの平均粒子径は、０．１〜５０μｍであり、好ましくは０．５〜２５μｍである。平均粒子径が０．１未満では無機フィラーの分散性が不十分となり熱可塑性エラストマ樹脂組成物中で凝集して物性が低下する。また、平均粒子径が５０μｍを超えると物性が低下し成形体とした場合の表面外観が損なわれる。

本発明では、熱可塑性エラストマ樹脂組成物合計１００重量部中の（Ａ）ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマは５０〜９８重量部、好ましくは５５〜９６重量部、さらに好ましくは６８〜９２重量部であり、５０重量部未満では他の熱可塑性樹脂との熱接着性や柔軟性が不十分となり、９８重量部を超えると成形加工性や耐傷付き性が劣る。

また、上記（Ｂ）ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ及び／またはポリブチレンテレフタレート系樹脂の含有量は、熱可塑性エラストマ樹脂組成物合計１００重量部中の１〜４０重量部、好ましくは３〜３５重量部、さらに好ましくは５〜３０重量部であり、１重量部未満では成形加工性や耐傷付き性が劣り、４０重量部を超えると柔軟性や他の熱可塑性樹脂との熱接着性が不十分となる。

さらに、上記（Ｃ）板状無機フィラーの含有量は、熱可塑性エラストマ樹脂組成物合計１００重量部中の１〜１０重量部、好ましくは２〜１０重量部、さらに好ましくは３〜８重量部であり、１重量部未満では成形加工性や耐傷付き性が劣り、１０重量部を超えると柔軟性、他の熱可塑性樹脂との熱接着性、機械物性、成形体の表面外観が劣る。

（Ａ）ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ、（Ｂ）ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ及び／またはポリブチレンテレフタレート系樹脂、および（Ｃ）板状無機フィラーの混合方法には制限がなく、（Ａ）と（Ｂ）と（Ｃ）の一括混合、いずれかを溶融した後に残る成分を混合する方法、（Ｂ）と（Ｃ）を溶融混合した後で（Ａ）と溶融混合する方法などが挙げられ、混練方法としてはバンバリーミキサー、押出機等の公知の装置を採用することができる。

さらに、本発明の複合成形体に用いられる熱可塑性エラストマ樹脂組成物には、目的を損なわない範囲で必要に応じて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、帯電防止剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、離型剤等の添加剤を添加することができる。

本発明の複合成形体に用いられる熱可塑性エラストマ樹脂組成物は、柔軟で弾力性に富み成形加工性に優れるポリエステルエラストマの特徴を保持し、そのまま射出成形品とすることができるが、さらにスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂などの他の熱可塑性樹脂との熱接着性に優れるため、これらの硬質樹脂との複合成形体とすることができ、これらの複合成形体は、二色成形を始めとする多色射出成形法、インサート成形法、オーバーモールド成形法や、熱板溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着などの溶着加工技術などを用いて製造される。

そして、これらの成形体および複合成形体は、各種筐体、カバー、コネクター、グリップ、ローラー、キャスターなどに応用することができる。

以下に実施例によって本発明の効果を説明する。なお、実施例中の％および部とは、ことわりのない場合すべて重量基準である。また、例中に示される物性は次の測定方法により測定したものである。

［硬度（デュロメーターＤ）］
ＪＩＳＫ７２１５デュロメーターＤ硬さにしたがって測定した。

［機械的特性］
ＪＩＳＫ７１１３にしたがって、引張破断強度と引張破断伸度を測定した。

［耐傷付き性］
ＪＩＳＬ０８４９に記載された摩擦試験機Ｉ型（クロックメーター）を使用し、摩擦用白綿布としてカナキン３号を用い、摩擦子に９Ｎの加重をかけ、縦１４０ｍｍ、横５０ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片の１００ｍｍ間を１０秒間に１０回、摩擦子を水平往復運動させた。摩擦面を肉眼で観察して傷の有無を確認し、○を傷がない、△をかすかに傷がある、×を明確に傷があると判定した。

［熱接着性］
まず、ＡＢＳ樹脂（東レ（株）製トヨラック１００）を図１に示す幅２０ｍｍ、長さ６０ｍｍ、厚み３ｍｍのＬ字形状成形品（ａ）を、シリンダ温度２３０℃、金型温度５０℃の条件で射出成形により作成する。この成形されたＬ字形状成形品（ａ）を、図２に示す形状となる金型にセットした後、評価用樹脂組成物を、シリンダ温度２２０℃、金型温度５０℃の条件で射出成形することにより、上記Ｌ字形状成形品（ａ）と、評価用樹脂組成物からなるＬ字形状成形品（ｂ）とが接合している複合成形体（ｃ）を得た。この複合成形体（ｃ）について、室温にて１日放置後図２に示す方法により歪み速度５０ｍｍ／分の条件で引張試験を行い、得られる最大引張力を接着力として測定した。

［射出成形離型時の変形度合い］
成形性として、評価用樹脂組成物にてＪＩＳ２号ダンベル試験片をシリンダー温度２２０℃、金型温度５０℃、冷却時間１０秒の条件で成形し、エジェクターにより金型から離型させたＪＩＳ２号ダンベル試験片の変形度合いを以下のように判定した。
変形度合い判定 ○：変形なし ×：変形大

［参考例］
［ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ａ−１）の製造］
テレフタル酸３３．０部、イソフタル酸１０．０部、１，４−ブタンジオール４０．３部、および数平均分子量約１４００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール４６．５部を、チタンテトラブトキシド０．０４部とモノ−ｎ−ブチル−モノヒドロキシスズオキサイド０．０２部を共にヘリカルリボン型攪拌翼を備えた反応容器に仕込み、１９０〜２２０℃で３時間加熱し、反応水を系外に流出させながらエステル化反応を行った。反応混合物にテトラ−ｎ−ブチルチタネート０．１５部を追添加し、”イルガノックス”１０９８（チバガイギー社製ヒンダードフェノール系酸化防止剤）０．０５部を添加した後、２４５℃に昇温し、次いで、５０分かけて系内の圧力を２７Ｐａの減圧とし、その条件下で１時間５０分重合を行った。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングによりペレットとした。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマのショアーＤ硬度は４０Ｄであった。

［ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ｂ−１）の製造方法］
テレフタル酸５０．５部、１，４−ブタンジオール４３．８部および数平均分子量約１４００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール３５．４部を、チタンテトラブトキシド０．０４部とモノ−ｎ−ブチル−モノヒドロキシスズオキサイド０．０２部を共にヘリカルリボン型攪拌翼を備えた反応容器に仕込み、１９０〜２２５℃で３時間加熱し、反応水を系外に流出させながらエステル化反応を行った。反応混合物にテトラ−ｎ−ブチルチタネート０．２部を追添加し、”イルガノックス”１０９８（チバガイギー社製ヒンダードフェノール系酸化防止剤）０．０５部を添加した後、２４５℃に昇温し、次いで、５０分かけて系内の圧力を２７Ｐａの減圧とし、その条件下で１時間５０分重合を行った。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングによりペレットとした。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマのショアーＤ硬度は５５Ｄであった。

［ショアーＤ硬度が５０Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ｂ−２）の製造方法］
テレフタル酸６４．５部、１，４−ブタンジオール５６．０部および数平均分子量約１０００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール１６．０部を、チタンテトラブトキシド０．０４部とモノ−ｎ−ブチル−モノヒドロキシスズオキサイド０．０２部を共にヘリカルリボン型攪拌翼を備えた反応容器に仕込み、２００〜２３５℃で３時間加熱し、反応水を系外に流出させながらエステル化反応を行った。反応混合物にテトラ−ｎ−ブチルチタネート０．１５部を追添加し、”イルガノックス”１０９８（チバガイギー社製ヒンダードフェノール系酸化防止剤）０．０５部を添加した後、２４５℃に昇温し、次いで、５０分かけて系内の圧力を２７Ｐａの減圧とし、その条件下で１時間５０分重合を行った。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングによりペレットとした。得られた熱可塑性ポリエステルエラストマのショアーＤ硬度は７２Ｄであった。

［ショアーＤ硬度が５０Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ｂ−３）］
東レ(株)製ＰＢＴ樹脂トレコン１４０１Ｘ０６を使用した。ショアーＤ硬度は８２Ｄであった。

［無機フィラー（Ｃ−１）］
板状フィラーとして、竹原化学工業（株）製ハイトロンを使用した。平均粒子径は４μｍ。

［無機フィラー（Ｃ−２）］
球状フィラーとして、ポッターズ・バロティーニ（株）製ガラスビーズを使用した。平均粒子径は１８μｍ。

［実施例１〜４］、［参考例１〜４］および［比較例１〜１１］
参考例で得たショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ａ−１）、ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ｂ−１）、（Ｂ−２）、無機フィラー（Ｃ−１）、（Ｃ−２）を、表１に示す配合比率（重量％）でＶ−ブレンダーを用いて混合し、直径４５ｍｍで３条ネジタイプのスクリューを有する２軸押出機を用いて２３０℃で溶融混練し、ペレット化した。

得られたペレットを８０℃で５時間乾燥後、２２０℃に設定したインラインスクリュー型射出成形機を用いて、５０℃の金型温度（金型キャビティ表面）において、ＪＩＳ２号ダンベル試験片と、縦１２０ｍｍ×横７０ｍｍ×厚み２ｍｍの角板成形品と、ＡＢＳ樹脂との熱接着性試験用成形品を射出成形した。各々試験について特性を調べた結果を表１に示す。

以上の結果より、実施例１〜８に示した本発明の複合成形体は、柔軟で弾力性に富んだポリエステルエラストマの特徴を有し、耐傷付き性、ＡＢＳ樹脂との接着性、成形性においても優れた特性を有している。

それに対し、ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上の熱可塑性ポリエステルエラストマ（Ｂ−１）、（Ｂ−２）、（Ｂ−３）や無機フィラー（Ｃ−１）、（Ｃ−２）を含有しない比較例１〜９、および（Ａ−１）の配合量が少ない比較例１０では、耐傷付き性とＡＢＳ樹脂との接着性の両立が困難であり好ましい結果が得られない。また、無機フィラー（Ｃ−１）の配合量が多い比較例１１では引張破断伸びが小さく靱性にも劣っている。

本発明の複合成形体は、上記した優れた特性を活かして、自動車、電子・電気機器、精密機器、および一般消費財用途の各種成形体として利用することができ、特に人の手などが触れる部分で良好な感触を得ながら傷付きを防止する用途に好適である。

実施例で熱接着性評価のために成形したＡＢＳ樹脂製Ｌ字形状成形品の平面図（イ）および側面図（ロ）。図１のＬ字形状成形品（ａ）と評価用樹脂組成物からなるＬ字形状成形品（ｂ）とが接合している複合成形体（ｃ）について、熱接着性の評価を行う際の引張試験方向を示す説明図。

符号の説明

（ａ）ＡＢＳ樹脂製Ｌ字形状成形品
（ｂ）評価用樹脂組成物からなるＬ字形状成形品
（ｃ）複合成形体

Claims

熱可塑性エラストマ樹脂組成物からなる成形体の少なくとも一部が、他の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体とを、成形、および／または、溶着により接合した複合成形体であって、熱可塑性エラストマ樹脂組成物が、（Ａ）ショアーＤ硬度が４５Ｄより小さい熱可塑性ポリエステルエラストマ５０〜９８重量部、（Ｂ）ショアーＤ硬度が４５Ｄ以上であり、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位からなるポリブチレンテレフタレート系樹脂１〜４０重量部、および（Ｃ）平均粒子径が０．１〜５０μｍの板状無機フィラー１〜１０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物であり、さらに、（Ａ）熱可塑性ポリエステルエラストマが、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント（ａ２）とを主たる構成成分とするポリエステルブロック共重合体であって、前記高融点結晶性重合体セグメント（ａ１）が、テレフタル酸および／またはジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位と、イソフタル酸および／またはジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位から形成される結晶性芳香族ポリエステル単位からなる熱可塑性エラストマ樹脂組成物である複合成形体。