JP3698150B2 - 遠心送風機 - Google Patents

Description

本発明は、遠心送風機、特に、回転軸方向から気体を吸入して回転軸に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機に関する。

空気清浄機やエアコン等においては、送風を行うために、遠心送風機が用いられている。従来例として、図１及び図２に、多翼送風機と呼ばれる遠心送風機の一例を示す。ここで、図１は、従来例の多翼送風機の側面図（具体的には、図２のＡ−Ａ断面図）を示し、図２は、従来例の多翼送風機の平面図を示している。
多翼送風機１０は、羽根車１３、羽根車１３を格納するハウジング１１、羽根車１３を回転させるためのモータ１４等から構成されている。ここで、図１及び図２中の軸Ｏ−Ｏは、羽根車１３及びモータ１４の回転軸線である。

羽根車１３は、円板状の主板３１の外周縁に多数枚の翼３３（図２では、多数枚の翼３３の一部のみを図示）の一端が固定され、それらの翼３３の他端が環状の側板３２で結ばれている。
ハウジング１１は、その平面視がスクロール形状の箱体であり、開口１１ａと気体の吹出口１１ｂとを有している。

ベルマウス１２は、ハウジング１１の開口１１ａを覆うように配置されており、吸入される気体を羽根車１３に案内するための吸入口１２ａが形成されている。吸入口１２ａは、羽根車１３の側板３２に対向するように配置されている。ベルマウス１２は、吸入口１２ａの内周縁に羽根車１３側に向かって延びる湾曲部１２ｂと、湾曲部１２ｂの半径方向外周側に開口１１ａを覆うように形成された回転軸線Ｏ−Ｏに交差する方向に延びる平坦部１２ｃとを有している。

モータ１４を駆動して多翼送風機１０を作動させると、羽根車１３が、ハウジング１１に対して、図２の回転方向Ｒの向きに回転する。これにより、羽根車１３の各翼３３が内周側の空間から外周側の空間へと気体を昇圧して吹き出し、吸入口１２ａから羽根車１３の内周側の空間に気体が吸入されるとともに、羽根車１３の外周側に吹き出された気体が吹出口１１ｂに集められて吹き出される。すなわち、多翼送風機１０は、図１及び図２に示される矢印Ｗのように、主に、回転軸線Ｏ−Ｏ方向から気体を吸入し、吹出口１１ｂから気体を吹き出す（例えば、特許文献１参照）。

このような多翼送風機１０においては、吸入口１２ａ近傍における気体の流れの乱れにより、騒音の増大及び送風性能の低下が生じている。このような吸入口１２ａ近傍における気体の流れの乱れとしては、以下のようなものがある。
（１）ベルマウスに沿って吸入口１２ａ流入する気体の流れ（壁面流れ）の乱れ
図１に示される矢印Ｘのように、ハウジングの外周側からベルマウス１２の平坦部１２ｃに沿って吸入口１２ａに吸入される気体の流れ（壁面流れＸ）が湾曲部１２ｂ近傍で剥離してベルマウス１２に沿わなくなると、流れの乱れが生じる。

（２）羽根車１３の側板３２の近傍における旋回流れの乱れ
図１に示される矢印Ｙのように、羽根車１３の内部において、ハウジング１１内を流れる気体の一部は、側板３２近傍において、羽根車１３の外周に吹き出された後、羽根車１３のベルマウス１２近傍から羽根車１３の内周側に再度吸入されるような旋回流れを生じている。この旋回流れは、羽根車１３の内周側に向かってスムーズに流れないと、流れの乱れが生じる。

（３）壁面流れＸと旋回流れＹとの合流による乱れ
壁面流れＸと旋回流れＹとは、羽根車１３の内部において合流するが、このとき、合流による流れの乱れが生じる。さらに、壁面流れＸ及び旋回流れＹに流れの乱れが生じていると、合流する際の流れの乱れが大きくなる。
（４）壁面流れＸと主流（矢印Ｗ）との合流による乱れ
軸方向から気体を吸入する型式の遠心送風機においては、一般に、壁面流れＸの流線が回転軸方向から吸入口１２ａに流入する主流の流線（矢印Ｗ参照）と直交しているため、壁面流れＸが主流Ｗに合流する際に流れの乱れが生じている。

ところで、空気清浄機やエアコン等に用いられる多翼送風機に対しては、低騒音化や高性能化が求められている。また、上記のような吸入口近傍の流れの乱れに起因する騒音の増大及び送風性能の低下は、多翼送風機のみならず、ラジアル送風機やターボ送風機等を含む遠心送風機に共通して生じるものである。
特開平９−２０９９９４号公報

本発明の課題は、吸入口近傍における流れの乱れを防ぐことが可能な遠心送風機を提供することにある。

請求項１に記載の遠心送風機は、回転軸方向から気体を吸入して回転軸に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機であって、羽根車とベルマウスとを備えている。羽根車は、回転軸を中心として回転する。ベルマウスは、羽根車に対向するように配置された吸入口と、吸入口の周囲に羽根車側に向かって凹み負圧空間を形成する凹部とを有し、吸入される気体を羽根車に案内する。ベルマウスは、平坦部と湾曲部とを有している。平坦部は、凹部の半径方向外周側において回転軸に交差する方向に延びる。湾曲部は、凹部の半径方向内周側において羽根車側に向かって延びており、吸入口を形成する。凹部の最も羽根車側に凹んだ部分は、平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置している。羽根車の外半径に対する回転軸中心から平坦部と凹部との接続部分までの長さの長さ比は、０．８倍以上、１．４倍以下である。

この遠心送風機では、ベルマウスの吸入口の周囲に凹部を設けて負圧空間を形成しており、ベルマウスに沿って吸入口に流入する気体の流れ（壁面流れ）が凹部の近傍を通過する際に、この空間に引き込まれるように流れるため、結果として、壁面流れが剥離せずにベルマウスに沿って流れるようになる。これにより、吸入口近傍における流れの乱れが小さくすることができて、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

また、凹部の最も羽根車側に凹んだ部分は、平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しているため、凹部を設けることによって形成された負圧空間を確実に負圧状態にすることができる。
そして、例えば、上記の長さ比を０．８倍よりも小さくすると、凹部と吸入口との間の径方向距離が小さいため、凹部によって壁面流れの剥離を抑える作用を十分に得る前に、壁面流れが吸入口に到達してしまう。一方、上記の長さ比を１．４倍よりも大きくすると、凹部と吸入口との間の径方向距離が大きいため、一旦剥離が抑えられた壁面流れが再度剥離し始めた状態になって吸入口に到達してしまう。しかし、この遠心送風機のように、羽根車の外径サイズに応じて凹部を適切な径方向位置に配置することによって、凹部を形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができる。

請求項２に記載の遠心送風機は、回転軸方向から気体を吸入して回転軸に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機であって、羽根車とベルマウスとを備えている。羽根車は、回転軸を中心として回転する。ベルマウスは、羽根車に対向するように配置された吸入口と、吸入口の周囲に羽根車側に向かって凹み負圧空間を形成する凹部とを有し、吸入される気体を羽根車に案内する。ベルマウスは、平坦部と湾曲部とを有している。平坦部は、凹部の半径方向外周側において回転軸に交差する方向に延びる。湾曲部は、凹部の半径方向内周側において羽根車側に向かって延びており、吸入口を形成する。凹部の最も羽根車側に凹んだ部分は、平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置している。平坦部を内周側に仮想的に延長することによって反羽根車側に形成される平面と、凹部の最も羽根車側に凹んだ部分から平坦部と凹部との接続部分に至る面とが、平坦部と凹部との接続部分においてなす角度は、６０°よりも大きく、９０°以下である。

この遠心送風機では、ベルマウスの吸入口の周囲に凹部を設けて負圧空間を形成しており、ベルマウスに沿って吸入口に流入する気体の流れ（壁面流れ）が凹部の近傍を通過する際に、この空間に引き込まれるように流れるため、結果として、壁面流れが剥離せずにベルマウスに沿って流れるようになる。これにより、吸入口近傍における流れの乱れが小さくすることができて、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

また、凹部の最も羽根車側に凹んだ部分は、平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しているため、凹部を設けることによって形成された負圧空間を確実に負圧状態にすることができる。
そして、例えば、上記の角度を６０°以下にすると、壁面流れが平坦部から凹部に向かって流れる際に急激な圧力変化が生じにくくなり、壁面流れの剥離を抑える作用を十分に得にくくなる。一方、上記の角度を９０°より大きくすると、負圧空間としてほとんど寄与しない空間が増加するだけで、壁面流れの剥離を抑える作用の向上への寄与が小さくなり、また、このようなベルマウスを樹脂等で成形する際には、型抜きが困難である。しかし、この遠心送風機のように、平坦部と平坦部から凹部に向かう面との角度を適切な角度範囲にすることによって、凹部を形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができる。

請求項３に記載の遠心送風機は、請求項１又は２において、平坦部と凹部との接続部分と、湾曲部と凹部との接続部分とを仮想的に結ぶことによって、反羽根車側に形成される平面は、回転軸に直交している。
この遠心送風機では、平坦部と凹部との接続部分と、湾曲部と凹部との接続部分とを仮想的に結ぶことによって、反羽根車側に形成される平面が、回転軸に直交しているため、凹部の近傍を通過する際の気体の流れを乱すことない。

請求項４に記載の遠心送風機は、請求項１〜３のいずれかにおいて、ベルマウスは、湾曲部と凹部との接続部分に、吸入口の周方向に間隔を空けて並んで配置され、湾曲部と凹部との接続部分よりも反羽根車側に突出する複数の凸部をさらに有している。
この遠心送風機では、ベルマウスの湾曲部と凹部との接続部分、すなわち、凹部の流れの下流側に複数の凸部を形成するようにしている。このようにすると、壁面流れは、凹部の近傍を通過した後に、一部が凸部に沿って流れ、残りが凸部間をそのまま湾曲部に沿って流れる。そして、凸部に沿って流れる気体は、その流線が主流の流線にほぼ一致するようになるため、乱れを生じることなく、主流にスムーズに合流する。一方、湾曲部に沿って流れる気体は、凸部に沿って流れる気体が合流した主流に合流して吸入口に流入することになる。ここで、湾曲部に沿って流れる気体は、凸部が形成されていない場合に比べて、その流量が少なくなっているため、主流との合流による流れの乱れが緩和されている。

これにより、吸入口近傍における流れの乱れがさらに小さくなり、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。
請求項５に記載の遠心送風機は、請求項４において、凸部の最も反羽根車側に突出した部分は、平坦部と凹部との接続部分よりも反羽根車側に位置している。
この遠心送風機では、凸部の最も反羽根車側に突出した部分は、平坦部の凹部との接続部分よりも反羽根車側に位置しているため、壁面流れの一部を確実に凸部側に導くことができる。

請求項６に記載の遠心送風機は、請求項１〜５のいずれかにおいて、凹部は、吸入口を囲むように環状に形成されている。
この遠心送風機では、凹部が吸入口を囲むように環状に形成されているため、吸入口の全周からの壁面流れに対して、ベルマウスに沿って流れさせる効果を発揮し、吸入口近傍における流れの乱れを小さくして、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

請求項７に記載の遠心送風機は、請求項１〜６のいずれかにおいて、羽根車は、主板と、複数の翼と、環状の側板とを有している。主板は、回転軸を中心として回転する。翼は、回転軸を中心として環状に配置され、それぞれの反吸入口側の端部が主板に固定されている。側板は、複数の翼の吸入口側の端部を結んでいる。凹部の羽根車側の面は、側板に沿う形状を有している。

この遠心送風機では、凹部の羽根車側の面が側板に沿う形状を有しているため、壁面流れの乱れを小さくするとともに、側板の近傍における旋回流れの乱れを小さくして、旋回流れの乱れに起因する騒音を低減することが可能である。
請求項８に記載の遠心送風機は、請求項７において、湾曲部の羽根車側の端部は、側板の吸入口側の端部よりも半径方向内周側に配置され、かつ、側板の吸入口側の端部と回転軸方向に重なるように配置されている。

この遠心送風機では、湾曲部の羽根車側の端部と側板の吸入口側の端部とが側板の半径方向内周側の位置で重なるように配置されているため、壁面流れと旋回流れとの合流がスムーズになり、騒音の低減をさらに図ることができる。
請求項９に記載の遠心送風機は、請求項１〜６のいずれかにおいて、羽根車に対向するように形成された開口と、外周側に形成された吹出口とを有し、羽根車を格納するスクロール形状のハウジングをさらに備えている。ベルマウスは、ハウジングの開口に吸入口が対応するように設けられている。

この遠心送風機では、ハウジングの軸方向寸法が小さくなる部分が凹部を設けた部分のみに限定されているため、ハウジング内の空間容積が確保される。
請求項１０に記載の遠心送風機は、請求項７又は８において、羽根車に対向するように形成された開口と、外周側に形成された気体の吹出口とを有し、羽根車を格納するスクロール形状のハウジングをさらに備えている。ベルマウスは、ハウジングの開口に吸入口が対応するように設けられている。そして、主板の複数の翼の間に位置する翼間部は、少なくとも翼の回転方向前方が切り欠かれている。

この遠心送風機では、羽根車の主板の複数の翼の間に位置する翼間部の少なくとも翼の回転方向前方が切り欠かれているため、この翼間部を通じて主板とハウジングとの間の隙間にも気体が流れるようになっている。これにより、ハウジングの空間容積を十分に活用することができる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。
請求項１にかかる発明では、ベルマウスの吸入口の周囲に凹部を設けて負圧空間を形成しており、ベルマウスに沿って吸入口に流入する気体の流れ（壁面流れ）が凹部の近傍を通過する際に、この負圧空間に引き込まれるように流れるため、壁面流れが凹部の近傍を通過する際に、剥離せずにベルマウスに沿って流れるようになり、吸入口近傍における流れの乱れが小さくできて、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。また、凹部の最も羽根車側に凹んだ部分が平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しているため、凹部を設けることによって形成された負圧空間を確実に負圧状態にすることができる。そして、羽根車の外径サイズに応じて凹部を適切な径方向位置に配置することによって、凹部を形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができる。

請求項２にかかる発明では、ベルマウスの吸入口の周囲に凹部を設けて負圧空間を形成しており、ベルマウスに沿って吸入口に流入する気体の流れ（壁面流れ）が凹部の近傍を通過する際に、この負圧空間に引き込まれるように流れるため、壁面流れが凹部の近傍を通過する際に、剥離せずにベルマウスに沿って流れるようになり、吸入口近傍における流れの乱れが小さくできて、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。また、凹部の最も羽根車側に凹んだ部分が平坦部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しており、かつ、湾曲部と凹部との接続部分よりも羽根車側に位置しているため、凹部を設けることによって形成された負圧空間を確実に負圧状態にすることができる。そして、平坦部と平坦部から凹部に向かう面との角度を適切な角度範囲にすることによって、凹部を形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができる。

請求項３にかかる発明では、平坦部と凹部との接続部分と、湾曲部と凹部との接続部分とを仮想的に結ぶことによって、反羽根車側に形成される平面が、回転軸に直交しているため、凹部の近傍を通過する際の気体の流れを乱すことない。
請求項４にかかる発明では、ベルマウスの湾曲部と凹部との接続部分に複数の凸部を形成するようにしており、壁面流れが、凹部の近傍を通過した後に、一部が凸部に沿って流れ、残りが凸部間をそのまま湾曲部に沿って流れるようになるため、吸入口近傍における流れの乱れがさらに小さくなり、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

請求項５にかかる発明では、凸部の最も反羽根車側に突出した部分は、平坦部の凹部との接続部分よりも反羽根車側に位置しているため、壁面流れの一部を確実に凸部側に導くことができる。
請求項６にかかる発明では、凹部が吸入口を囲むように環状に形成されているため、吸入口の全周からの壁面流れに対して、ベルマウスに沿って流れさせる効果を発揮し、吸入口近傍における流れの乱れを小さくして、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

請求項７にかかる発明では、凹部の羽根車側の面が側板に沿う形状を有しているため、壁面流れの乱れを小さくするとともに、側板の近傍における旋回流れの乱れを小さくして、旋回流れの乱れに起因する騒音を低減することが可能である。
請求項８にかかる発明では、湾曲部の羽根車側の端部と側板の吸入口側の端部とが側板の半径方向内周側の位置で重なるように配置されているため、壁面流れと旋回流れとの合流がスムーズになり、騒音の低減をさらに図ることができる。

請求項９にかかる発明では、ハウジングの軸方向寸法が小さくなる部分が凹部が設けられた部分のみに限定されるため、ハウジング内の空間容積が確保される。
請求項１０にかかる発明では、羽根車の主板の複数の翼の間に位置する翼間部の少なくとも翼の回転方向前方が切り欠かれているため、この翼間部を通じて主板とハウジングとの間の隙間にも気体が流れるようになり、ハウジングの空間容積を十分に活用することができる。

以下、図を用いて、本発明にかかる多翼送風機（遠心送風機）の実施形態について説明する。
［第１実施形態］
（１）多翼送風機の構成
図３に、本発明の第１実施形態にかかる多翼送風機１１０を示す。ここで、図３は、本発明の第１実施形態にかかる多翼送風機１１０の側面図（具体的には、図４のＡ−Ａ断面図）を示し、図４は、多翼送風機１１０の平面図を示している。

多翼送風機１１０は、従来例の多翼送風機１０（図１及び図２参照）と同様に、羽根車１１３、羽根車１１３を格納するハウジング１１１、羽根車１１３を回転させるためのモータ１１４等から構成されている。ここで、図３及び図４中の軸Ｏ−Ｏは、羽根車１１３及びモータ１１４の回転軸線である。
羽根車１１３は、円板状の主板１３１の外周縁に多数枚の翼１３３（図４では、多数枚の翼１３３の一部のみを図示）の一端が固定され、それらの翼１３３の他端が環状の側板１３２で結ばれている。尚、本実施形態において、側板１３２は、従来例の多翼送風機１０の側板３２と形状が異なっている。具体的には、側板１３２は、外周縁から内周縁に向かうにつれて反主板１３１側（すなわち、後述の吸入口１１２ａ側）に向かって傾斜する環状の部材である。

ハウジング１１１は、従来の多翼送風機１０と同様に、その平面視がスクロール形状の箱体であり、開口１１１ａと気体の吹出口１１１ｂとを有している。また、モータ１１４は、本実施形態において、羽根車１１３の内周側の空間に配置されており、図示しないサポート部材を介してハウジング１１１に支持されている。
ベルマウス１１２は、ハウジング１１１の開口１１１ａを覆うように配置されており、吸入される気体を羽根車１１３に案内するための吸入口１１２ａが形成されている。吸入口１１２ａは、羽根車１１３の側板１３２に対向するように配置されている。尚、本実施形態において、ベルマウス１１２は、従来例の多翼送風機１０のベルマウス１２と形状が異なっており、吸入口１１２ａの周囲に羽根車１１３側に向かって凹んだ凹部１１２ｄを有している。具体的には、ベルマウス１１２は、吸入口１１２ａの内周縁に羽根車１１３側に向かって延びる湾曲部１１２ｂと、湾曲部１１２ｂの半径方向外周側に形成された凹部１１２ｄと、凹部１１２ｄの半径方向外周側に開口１１１ａを覆うように形成された回転軸線Ｏ−Ｏに交差する方向に延びる平坦部１１２ｃとを有している。また、凹部１１２ｄは、吸入口１１２ａを囲むように環状に形成されている。

次に、図５を用いて、多翼送風機１１０のベルマウス１１２の凹部１１２ｄ近傍の構造について詳細に説明する。ここで、図５は、図３の拡大図であって、多翼送風機１１０のベルマウス１１２の凹部１１２ｄ近傍を示す図である。
ここで、湾曲部１１２ｂと凹部１１２ｄとの接続部分（詳細には、この部分の反羽根車１１３側面）を点Ｂとし、凹部１１２ｄの最も羽根車１１３側に凹んだ部分（詳細には、この部分の反羽根車１１３側面）を点Ｃとし、平坦部１１２ｃと凹部１１２ｄとの接続部分（詳細には、この部分の反羽根車１１３側面）を点Ｄとすると、点Ｃは、点Ｂ及び点Ｄよりも羽根車１１３側に位置している。

また、本実施形態において、羽根車１１３の外半径φＲに対する回転軸線Ｏ−Ｏから点Ｄまでの長さφｒの長さ比φｒ／φＲが、０．８倍以上、１．４倍以下になっている。
また、本実施形態において、点Ｂと点Ｄとを仮想的に結ぶことによって形成される平面１１５は、回転軸線Ｏ−Ｏに対して直交しており、平坦部１１２ｃの反羽根車１１３側の面と同一平面上に位置している。このため、凹部１１２ｄの近傍を通過する際の気体の流れ（壁面流れ）を乱すことがないようになっている。

また、平坦部１１２ｃを内周側に仮想的に延長することによって反羽根車１１３側に形成される平面（本実施形態においては、平面１１５と同じ平面）と、点Ｃから点Ｄに至る面とが、点Ｄにおいてなす角度θは、６０°よりも大きく、９０°以下になっている。
また、ベルマウス１１２の凹部１１２ｄの羽根車１１３側の面（特に、点Ｂと点Ｃとの間に対応する面）は、側板１３２の形状に沿う形状を有している。すなわち、ベルマウス１１２に凹部１１２ｄが形成されることによって、ベルマウス１１２に側板１３２に沿う形状が形成されている。

さらに、ベルマウス１１２の湾曲部１１２ｂの羽根車１１３側の端部は、側板１３２の吸入口１１２ａ側の端部よりも半径方向内周側に配置され、かつ、側板１３２の吸入口１１２ａ側の端部と回転軸線Ｏ−Ｏ方向に重なるように配置されている（図５のＥ参照）。
尚、本実施形態の多翼送風機１１０では、ハウジング１１１の軸方向寸法Ｆ（図３参照）が小さくなる部分が凹部１１２ｄを設けた部分（図３のｆ参照）のみに限定されており、ハウジング１１１内の空間容積が狭くなる部分が極力少なくなっている。

（２）多翼送風機の動作
次に、多翼送風機１１０の動作について、図３、図４及び図６を用いて説明する。ここで、図６は、図３の拡大図であって、ベルマウス１１２の凹部１１２ｄ近傍の壁面流れ及び旋回流れを説明する図である。
モータ１１４を駆動して多翼送風機１１０を作動させると、羽根車１１３が、ハウジング１１１に対して、図４の回転方向Ｒの向きに回転する。これにより、羽根車１１３の各翼１３３が内周側の空間から外周側の空間へと気体を昇圧して吹き出し、吸入口１１２ａから羽根車１１３の内周側の空間に気体が吸入されるとともに、羽根車１１３の外周側に吹き出された気体が吹出口１１１ｂに集められて吹き出される。すなわち、多翼送風機１１０は、従来の多翼送風機１０と同様に、図３及び図４に示される矢印Ｗ₁のように、主に、回転軸Ｏ−Ｏ方向から気体を吸入し、吹出口１１１ｂから気体を吹き出す。

ここで、ベルマウス１１２の吸入口１１２ａ近傍において、気体の壁面流れ及び旋回流れは、図３及び図６に示すようになっている。
壁面流れ（図中の矢印Ｘ₁）は、気体が凹部１１２ｄ近傍を通過する際に、凹部１１２ｄを設けることによって形成された空間（図６中の符号Ｓ₁）が負圧になり、この空間Ｓ₁に引き込まれるように流れるため、結果として、従来の壁面流れ（図中の２点鎖線の矢印Ｘ）のような流れの剥離が生じることなく、ベルマウス１１２に沿って流れるようになっている。これにより、吸入口１１２ａ近傍における流れの乱れが小さくなり、騒音の低減及び送風性能の向上が実現されている。

しかも、多翼送風機１１０では、凹部１１２ｄの点Ｃが点Ｄよりも羽根車１１３側に位置しており、かつ、点Ｂよりも羽根車１１３側に位置しているため、空間Ｓ₁を確実に負圧にすることができるようになっている。
また、多翼送風機１１０では、図５に示されるように、羽根車１１３の外半径φＲに対する回転軸線Ｏ−Ｏから点Ｄまでの長さφｒの長さ比φｒ／φＲが、０．８倍以上、１．４倍以下になっている。ここで、例えば、長さ比φｒ／φＲを０．８倍よりも小さくすると、凹部１１２ｄと吸入口１１２ａとの間の径方向距離が小さくなるため、凹部１１２ｄによって壁面流れの剥離を抑える作用を十分に得る前に、壁面流れが吸入口１１２ａに到達してしまう。一方、長さ比φｒ／φＲを１．４倍よりも大きくすると、凹部１１２ｄと吸入口１１２ａとの間の径方向距離が大きくなるため、一旦剥離が抑えられた壁面流れが再度剥離し始めた状態になって吸入口１１２ａに到達してしまう。このように、この多翼送風機１１０では、羽根車１１３の外径サイズに応じて凹部１１２ｄを適切な径方向位置に配置することによって、凹部１１２ｄを形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口１１２ａ近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができるようになっている。

また、多翼送風機１１０では、図５に示されるように、平坦部１１２ｃを内周側に仮想的に延長することによって反羽根車１１３側に形成される平面１１５と、点Ｃから点Ｄに至る面とが、点Ｄにおいてなす角度θが、６０°よりも大きく、９０°以下になっている。ここで、例えば、角度θを６０°以下にすると、壁面流れが平坦部１１２ｃから凹部１１２ｄに向かって流れる際に急激な圧力変化が生じにくくなり、壁面流れの剥離を抑える作用を十分に得にくくなる。一方、角度θを９０°より大きくすると、負圧空間としてほとんど寄与しない空間が増加するだけで、壁面流れの剥離を抑える作用の向上への寄与が小さくなり、このようなベルマウス１１２を樹脂等で成形する際には、型抜きが困難である。このように、この多翼送風機１１０では、平坦部１１２ｃと凹部１１２ｄに向かう面との角度θを適切な角度範囲にすることによって、凹部１１２ｄを形成することによって壁面流れの剥離を抑える作用を確実に吸入口１１２ａ近傍における流れの乱れが小さくする効果として発揮させることができる。

また、凹部１１２ｄは、吸入口１１２ａを囲むように環状に形成されているため、吸入口１１２ａの全周からの壁面流れに対して、ベルマウス１１２に沿って流れさせる効果を発揮できるようになっている。
また、ハウジング１１１内において、羽根車１１３の外周に吹き出された気体がベルマウス１１２と側板１３２との軸方向間の流路を通って羽根車１１３の内周側に再度吸入される流れである旋回流れ（図中の矢印Ｙ₁）は、ベルマウス１１２に凹部１１２ｄが形成されており、凹部１１２ｄの羽根車１１３側の面が側板１３２に沿う形状を有しているため、羽根車１１３の内周側に向かってスムーズに流れることができるようになっている。これにより、壁面流れの乱れが小さくなるとともに、側板１３２の近傍における旋回流れの乱れも小さくなり、旋回流れの乱れに起因する騒音の低減が実現されている。

さらに、湾曲部１１２ｂの羽根車１１３側の端部と側板１３２の吸入口１１２ａ側の端部とが側板１３２の内周側の位置で重なるように配置されているため、壁面流れＸ₁と旋回流れＹ₁とがいずれも羽根車１１３の軸方向主板１３１側に向かって流れることができるようになり、壁面流れＸ₁と旋回流れＹ₁との合流がスムーズになされるようになっている。これにより、壁面流れＸ₁と旋回流れＹ₁との合流による流れの乱れも小さくなり、壁面流れＸ₁と旋回流れＹ₁との合流に起因する騒音の低減が実現されている。

（３）実験例
本発明の効果を確認するために、本実施形態の多翼送風機１１０におけるベルマウス１１２の凹部１１２ｄの有無が騒音性能及び送風性能にどのように影響するかについて、以下の実験を行った。ここで、本実施形態の多翼送風機１１０の性能比較用の多翼送風機として、図７に示すように、羽根車１１３と同じ羽根車２１３と凹部１１２ｄのないベルマウス２１２とを備えた多翼送風機２１０を準備した。また、実験に使用した羽根車のサイズは、羽根車１１３及び羽根車２１３の両方とも、羽根車の外径が２６０ｍｍ、羽根車の幅が７０ｍｍであった。

このような２つの多翼送風機１１０及び２１０について、風量及び騒音値データを計測したところ、図８のような結果が得られた。ここで、図８の丸プロット及び鎖線は、性能比較用の多翼送風機２１０（すなわち、ベルマウスの凹部なし）の実験データを示しており、四角プロット及び実線は、本実施形態の多翼送風機１１０（すなわち、ベルマウスの凹部あり）の実験データを示している。

この実験結果によると、騒音値については、本実施形態の多翼送風機１１０は、性能比較用の多翼送風機２１０よりも、同一風量条件（例えば、風量が７ｍ³／ｍｉｎ）において、騒音値が１ｄＢ程度小さくなっており（他の風量条件でも同様）、騒音性能が優れていることがわかる。これは、上記で説明したように、ベルマウスに凹部を設けたことにより、吸入口近傍の流れの乱れが小さくなったことに起因していると考えられる。

また、同一風量条件における羽根車の回転数は、例えば、風量が７ｍ³／ｍｉｎのとき、多翼送風機１１０では７５４ｍｉｎ^-1であり、多翼送風機２１０では７８３ｍｉｎ^-1であり、多翼送風機１１０の方が小さくなっている（他の風量条件でも同様）。このため、ベルマウスに凹部を有する多翼送風機１１０は、ベルマウスに凹部を有しない多翼送風機２１０に比べて同一の風量を得るために必要なモータ動力が小さくなることを示しており、送風性能も優れていることがわかる。

以上により、本実施形態の多翼送風機１１０のように、ベルマウス１１２に凹部１１２ｄを設けると、騒音性能及び送風性能の向上が図ることができる。
（４）変形例
本実施形態の多翼送風機１１０において、図９に示されるように、羽根車１１３の主板１３１の複数の翼１３３の間に位置する翼間部１３４の少なくとも翼１３３の回転方向前方を切り欠いてもよい。

これにより、図１０に示されるように、翼間部１３４を通じて主板１３１とハウジング１１１との間の隙間Ｉにも気体が流れるようになる。これにより、ハウジング１１１の空間容積を十分に活用することができる。
［第２実施形態］
第１実施形態の多翼送風機１１０では、ベルマウス１１２に凹部１１２ｄを設けることによって、ベルマウス１１２に沿って吸入口１１２ａに流入する気体（壁面流れ）の流れの剥離を防いで流れの乱れを小さくするようにしているが、これに加えて、壁面流れが主流に合流する際に生じる流れの乱れを小さくすることが望ましい。

そこで、本実施形態の多翼送風機３１０では、図１１に示すように、ベルマウスの湾曲部３１２ｂと凹部３１２ｄとの接続部分、すなわち、凹部３１２ｄの流れの下流側に複数の凸部３１２ｅを設けている。以下、図を用いて、本実施形態の多翼送風機３１０について説明する。
（１）多翼送風機の構成
図１１は、第２実施形態にかかる多翼送風機３１０の側面図（具体的には、図１２のＡ−Ａ断面図）を示し、図１２は、多翼送風機３１０の平面図を示している。

多翼送風機３１０は、第１実施形態の多翼送風機１１０と同様に、羽根車３１３、羽根車３１３を格納するハウジング３１１、羽根車３１３を回転させるためのモータ３１４等から構成されている。ここで、図１１及び図１２中の軸Ｏ−Ｏは、羽根車３１３及びモータ３１４の回転軸線である。
羽根車３１３は、第１実施形態の羽根車１１３と同様に、円板状の主板３３１の外周縁に多数枚の翼３３３（図１２では、多数枚の翼３３３の一部のみを図示）の一端が固定され、それらの翼３３３の他端が環状の側板３３２で結ばれている。

ハウジング３１１は、第１実施形態のハウジング１１１と同様に、その平面視がスクロール形状の箱体であり、開口３１１ａと気体の吹出口３１１ｂとを有している。
ベルマウス３１２は、第１実施形態のベルマウス１１２と同様に、ハウジング３１１の開口３１１ａを覆うように配置されており、吸入される気体を羽根車３１３に案内するための吸入口３１２ａが形成されている。吸入口３１２ａは、羽根車３１３の側板３３２に対向するように配置されている。尚、本実施形態において、ベルマウス３１２は、第１実施形態の多翼送風機１１０のベルマウス１１２と形状が異なっており、凹部３１２ｄに加えて、複数の凸部３１２ｅを有している。具体的には、複数の凸部３１２ｅは、図１１及び図１２に示すように、湾曲部３１２ｂと凹部３１２ｄとの接続部分において、吸入口３１２ａの周方向に間隔を空けて並んで配置されており、湾曲部３１２ｂと凹部３１２ｄとの接続部分よりも反羽根車３１３側に突出するように形成されている。また、複数の凸部３１２ｅは、吸入口３１２ａの周囲に環状に設けられた凹部３１２ｄに対応するように、放射状に配置されている（図１２では、複数の凸部３１２ｅの一部のみを図示）。

次に、図１３を用いて、多翼送風機３１０のベルマウス３１２の凹部３１２ｄ近傍の構造について詳細に説明する。ここで、図１３は、図１１の拡大図であって、多翼送風機３１０のベルマウス３１２の凹部３１２ｄ近傍を示す図である。
ここで、第１実施形態のベルマウス１１２と同様に、湾曲部３１２ｂと凹部３１２ｄとの接続部分（詳細には、この部分の反羽根車３１３側面）を点Ｂ’とし、凹部３１２ｄの最も羽根車３１３側に凹んだ部分（詳細には、この部分の反羽根車３１３側面）を点Ｃ’とし、平坦部３１２ｃと凹部３１２ｄとの接続部分（詳細には、この部分の反羽根車３１３側面）を点Ｄ’とすると、点Ｃ’は、点Ｂ’及び点Ｄ’よりも羽根車３１３側に位置している。

また、本実施形態においても、第１実施形態と同様に、羽根車３１３の外半径φＲ’に対する回転軸線Ｏ−Ｏから点Ｄ’までの長さφｒ’の長さ比φｒ’／φＲ’が、０．８倍以上、１．４倍以下になっている。
また、本実施形態においても、第１実施形態と同様に、点Ｂ’と点Ｄ’とを仮想的に結ぶことによって形成される平面３１５は、回転軸線Ｏ−Ｏに対して直交しており、平坦部３１２ｃの反羽根車３１３側の面と同一平面上に位置している。このため、凹部３１２ｄの近傍を通過する際の気体の流れ（壁面流れ）を乱すことがないようになっている。

また、本実施形態においても、第１実施形態と同様に、平坦部３１２ｃを内周側に仮想的に延長することによって反羽根車３１３側に形成される平面（本実施形態においては、平面３１５と同じ平面）と、点Ｃ’から点Ｄ’に至る面とが、点Ｄ’においてなす角度θ’は、６０°よりも大きく、９０°以下になっている。
また、ベルマウス３１２の凹部３１２ｄの羽根車３１３側の面（特に、点Ｂ’と点Ｃ’との間に対応する面）は、第１実施形態と同様に、側板３３２の形状に沿う形状を有している。すなわち、ベルマウス３１２に凹部３１２ｄが形成されることによって、ベルマウス３１２に側板３３２に沿う形状が形成されている。

さらに、ベルマウス３１２の湾曲部３１２ｂの羽根車３１３側の端部は、第１実施形態と同様に、側板３３２の吸入口３１２ａ側の端部よりも半径方向内周側に配置され、かつ、側板３３２の吸入口３１２ａ側の端部と回転軸線Ｏ−Ｏ方向に重なるように配置されている。
凸部３１２ｅは、その最も反羽根車３１３側に突出した部分（点Ｇ’）が点Ｄ’よりも反羽根車３１３側に位置している。また、凸部３１２ｅは、湾曲部３１２ｂと凹部３１２ｄとを滑らかに繋ぐように設けられている。

尚、本実施形態の多翼送風機３１０では、第１実施形態と同様に、ハウジング３１１の軸方向寸法が小さくなる部分が凹部３１２ｄを設けた部分のみに限定されており、ハウジング３１１内の空間容積が狭くなる部分が極力少なくなっている。
（２）多翼送風機の動作
次に、多翼送風機３１０の動作について、図１１、図１２及び図１４を用いて説明する。ここで、図１４は、図１１の拡大図であって、ベルマウス３１２の凹部３１２ｄ近傍の壁面流れ及び旋回流れを説明する図である。

モータ３１４を駆動して多翼送風機３１０を作動させると、羽根車３１３が、ハウジング３１１に対して、図１２の回転方向Ｒの向きに回転する。これにより、羽根車３１３の各翼３３３が内周側の空間から外周側の空間へと気体を昇圧して吹き出し、吸入口３１２ａから羽根車３１３の内周側の空間に気体が吸入されるとともに、羽根車３１３の外周側に吹き出された気体が吹出口３１１ｂに集められて吹き出される。すなわち、多翼送風機３１０は、第１実施形態の多翼送風機１１０と同様に、図１１及び図１２に示される矢印Ｗ₂のように、回転軸Ｏ−Ｏ方向から気体を吸入し、吹出口３１１ｂから気体を吹き出す。

ここで、ベルマウス３１２の吸入口３１２ａ近傍において、気体の壁面流れ及び旋回流れは、図１１及び図１４に示すようになっている。
壁面流れ（図中の矢印Ｘ₂）は、第１実施形態と同様に、凹部３１２ｄ近傍を通過する際に、凹部３１２ｄを設けることによって形成された空間Ｓ₂に引き込まれるように流れるため、流れの剥離が生じることなく、ベルマウス３１２に沿って流れるようになっている。

次に、凹部３１２ｄ近傍を通過した壁面流れＸ₂は、一部（図中の矢印Ｚ₂）が凸部３１２ｅに沿って流れ、残り（図中の矢印Ｚ₁）が凸部３１２ｅ間をそのまま湾曲部３１２ｂに沿って流れる。そして、凸部３１２ｅに沿って流れる気体Ｚ₂は、その流線が回転軸線Ｏ−Ｏに沿って吸入口３１２ａに流入する主流（図１１の矢印Ｗ₂）の流線にほぼ一致するようになるため、乱れを生じることなく、主流Ｗ₂にスムーズに合流する。一方、湾曲部３１２ｂに沿って流れる気体Ｚ₁は、凸部３１２ｅに沿って流れる気体Ｚ₂が合流された主流Ｗ₂に合流して吸入口３１２ａに流入することになる。ここで、湾曲部３１２ｂに沿って流れる気体Ｚ₁は、第１実施形態のように、凸部３１２ｅが形成されていない場合に比べて、流量が少なくなっているため、主流Ｗ₂との合流による流れの乱れが緩和されている。

しかも、点Ｇ’が点Ｄ’よりも反羽根車３１３側に位置しているため、ベルマウス３１２の平坦部３１２ｃに沿って吸入口３１２ａに流入しようとする壁面流れＸ₂の一部を確実に凸部３１２ｅ側に導くことができる。
これにより、吸入口３１２ａ近傍における壁面流れＸ₂の乱れがさらに小さくなるため、第１実施形態と同様の騒音の低減及び送風性能の向上の効果とともに、主流Ｗ₂と壁面流れＸ₂との合流による騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。

（３）変形例
本実施形態の多翼送風機３１０において、第１実施形態と同様に、図９に示されるように、羽根車３１３の主板３３１の複数の翼３３３の間に位置する翼間部３３４の少なくとも翼３３３の回転方向前方を切り欠いてもよい。
これにより、図１０に示されるように、翼間部３３４を通じて主板３３１とハウジング３１１との間の隙間Ｉ’にも気体が流れるようになる。これにより、ハウジング３１１の空間容積を十分に活用することができる。

［第３実施形態］
第１実施形態の多翼送風機１１０では、側板として、外周縁から内周縁に向かうにつれて反主板１３１側（すなわち、後述の吸入口１１２ａ側）に向かって傾斜する環状の側板１３２を使用しているが、従来例の多翼送風機１０（図１参照）の側板３２と同様の形状の側板４３２を使用した羽根車４１３を備えた多翼送風機４１０（図１５参照）としてもよい。

具体的には、多翼送風機４１０は、主に、従来例の多翼送風機１０の羽根車１３と同じ形状の羽根車４１３と、第１実施形態の多翼送風機１１０のベルマウス１１２と同じ形状のベルマウス４１２とを備えている。また、ハウジング４１１は、第１実施形態のハウジング１１１と同様に、その平面視がスクロール形状の箱体であり、開口４１１ａと気体の吹出口４１１ｂとを有している。さらに、ベルマウス４１２は、第１実施形態の多翼送風機１１０のベルマウス１１２と同じ形状であるため、吸入口４１２ａと、湾曲部４１２ｂと、吸入口４１２ａを囲むように環状に形成された凹部４１２ｄと、平坦部４１２ｃとを有している。ここで、第１実施形態の点Ｂ、Ｃ、Ｄ及び平面１１５と同様に、湾曲部４１２ｂと凹部４１２ｄとの接続部分は点Ｂ”であり、凹部４１２ｄの最も羽根車４１３側に凹んだ部分は点Ｃ”であり、平坦部４１２ｃと凹部４１２ｄとの接続部分は点Ｄ”であり、点Ｂ”と点Ｄ”とを仮想的に結ぶことによって形成される平面は平面４１５である。

この場合においても、第１実施形態の多翼送風機１１０と同様に、凹部４１２ｄを設けることによって空間Ｓ₃を負圧にすることができるため、吸入口４１２ａ近傍における流れの乱れが小さくなり、騒音の低減及び送風性能の向上を図ることができる。
また、図示はしないが、上記の多翼送風機４１０のベルマウス４１２において、第２実施形態のベルマウス３１２の凸部３１２ｅと同様な凸部を設けて、さらに騒音の低減及び送風性能の向上を図るようにしてもよい。また、図示はしないが、第１及び第２実施形態と同様に、羽根車４１３の主板４３１の複数の翼４３３の間に位置する翼間部の少なくとも翼の回転方向前方を切り欠いて、ハウジング４１１の空間容積を十分に活用することができるようにしてもよい。
［他の実施形態］
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

例えば、前記実施形態は、本発明を前傾翼の羽根車を有する多翼送風機に採用しているが、これに限定されず、ラジアル送風機やターボ送風機等のような回転軸方向から気体を吸入して回転軸に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機に適用可能である。

本発明を利用すれば、回転軸方向から気体を吸入して回転軸に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機において、吸入口近傍における流れの乱れを防ぐことが可能となる。

従来例の多翼送風機の側面図（図２のＡ−Ａ断面図）である。 従来例の多翼送風機の平面図である。 本発明の第１実施形態にかかる多翼送風機の側面図（図４のＡ−Ａ断面図）である。 本発明の第１実施形態にかかる多翼送風機の平面図である。 図３の拡大図であって、多翼送風機のベルマウスの凹部近傍を示す図である。 図３の拡大図であって、ベルマウスの凹部近傍の壁面流れ及び旋回流れを説明する図である。 性能比較用の多翼送風機の側面図であって、図３に相当する図である。 ベルマウスに凹部を有する多翼送風機とベルマウスに凹部を有しない多翼送風機との性能を比較した風量−騒音値特性図である。 図３、図１１、及び図１５のＨ−Ｈ断面図である。 羽根車の翼間部における気体の流れを説明する図である。 本発明の第２実施形態にかかる多翼送風機の側面図（図１２のＡ−Ａ断面図）。 本発明の第２実施形態にかかる多翼送風機の平面図。 図１１の拡大図であって、多翼送風機のベルマウスの凹部近傍を示す図。 図１１の拡大図であって、ベルマウスの凹部近傍の壁面流れ及び旋回流れを説明する図。 本発明の第３実施形態にかかる多翼送風機の側面図であって、図３に相当する図。

符号の説明

１１０、３１０、４１０ 多翼送風機（遠心送風機）
１１１、３１１、４１１ ハウジング
１１１ａ、３１１ａ、４１１ａ 開口
１１１ｂ、３１１ｂ、４１１ｂ 吹出口
１１２、３１２、４１２ ベルマウス
１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ 吸入口
１１２ｂ、３１２ｂ、４１２ｂ 湾曲部
１１２ｃ、３１２ｃ、４１２ｃ 平坦部
１１２ｄ、３１２ｄ、４１２ｄ 凹部
３１２ｅ 凸部
１１３、３１３、４１３ 羽根車
１３１、３３１、４３１ 主板
１３２、３３２、４３２ 側板
１３３、３３３、４３３ 翼
１３４、３３４、４３４ 翼間部
Ｓ₁、Ｓ₂、Ｓ₃ 空間（負圧空間）
θ、θ’ 角度
φｒ、φｒ’ 長さ
φＲ、φＲ’ 外半径

Claims (10)

1. 回転軸方向から気体を吸入して回転軸（Ｏ−Ｏ）に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機（１１０、３１０、４１０）であって、
   回転軸を中心として回転する羽根車（１１３、３１３、４１３）と、
   前記羽根車に対向するように配置された吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）と、前記吸入口の周囲に羽根車側に向かって凹み負圧空間（Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３）を形成する凹部（１１２ｄ、３１２ｄ、４１２ｄ）とを有し、吸入される気体を前記羽根車に案内するベルマウス（１１２、３１２、４１２）とを備え、
   前記ベルマウスは、前記凹部の半径方向外周側において回転軸に交差する方向に延びる平坦部（１１２ｃ、３１２ｃ、４１２ｃ）と、前記凹部の半径方向内周側において羽根車側に向かって延び前記吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）を形成する湾曲部（１１２ｂ、３１２ｂ、４１２ｂ）とを有しており、
   前記凹部の最も羽根車側に凹んだ部分（Ｃ、Ｃ’、Ｃ”）は、前記平坦部と前記凹部との接続部分（Ｄ、Ｄ’、Ｄ”）よりも羽根車側に位置しており、かつ、前記湾曲部と前記凹部との接続部分（Ｂ、Ｂ’、Ｂ”）よりも羽根車側に位置しており、
   前記羽根車の外半径（φＲ、φＲ’）に対する回転軸中心から前記平坦部と前記凹部との接続部分までの長さ（φｒ、φｒ’）の長さ比（φｒ／φＲ、φｒ’／φＲ’）が、０．８倍以上、１．４倍以下である、
   遠心送風機（１１０、３１０、４１０）。
2. 回転軸方向から気体を吸入して回転軸（Ｏ−Ｏ）に交差する方向に気体を吹き出す遠心送風機（１１０、３１０、４１０）であって、
   回転軸を中心として回転する羽根車（１１３、３１３、４１３）と、
   前記羽根車に対向するように配置された吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）と、前記吸入口の周囲に羽根車側に向かって凹み負圧空間（Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３）を形成する凹部（１１２ｄ、３１２ｄ、４１２ｄ）とを有し、吸入される気体を前記羽根車に案内するベルマウス（１１２、３１２、４１２）とを備え、
   前記ベルマウスは、前記凹部の半径方向外周側において回転軸に交差する方向に延びる平坦部（１１２ｃ、３１２ｃ、４１２ｃ）と、前記凹部の半径方向内周側において羽根車側に向かって延び前記吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）を形成する湾曲部（１１２ｂ、３１２ｂ、４１２ｂ）とを有しており、
   前記凹部の最も羽根車側に凹んだ部分（Ｃ、Ｃ’、Ｃ”）は、前記平坦部と前記凹部との接続部分（Ｄ、Ｄ’、Ｄ”）よりも羽根車側に位置しており、かつ、前記湾曲部と前記凹部との接続部分（Ｂ、Ｂ’、Ｂ”）よりも羽根車側に位置しており、
   前記平坦部を内周側に仮想的に延長することによって反羽根車側に形成される平面（１１５、３１５、４１５）と、前記凹部の最も羽根車側に凹んだ部分から前記平坦部と前記凹部との接続部分に至る面とが、前記平坦部と前記凹部との接続部分においてなす角度（θ、θ’）は、６０°よりも大きく、９０°以下である、
   遠心送風機（１１０、３１０、４１０）。
3. 前記平坦部（１１２ｃ、３１２ｃ、４１２ｃ）と前記凹部（１１２ｄ、３１２ｄ、４１２ｄ）との接続部分（Ｄ、Ｄ’、Ｄ”）と、前記湾曲部（１１２ｂ、３１２ｂ、４１２ｂ）と前記凹部との接続部分（Ｂ、Ｂ’、Ｂ”）とを仮想的に結ぶことによって反羽根車側に形成される平面（１１５、３１５、４１５）は、回転軸（Ｏ−Ｏ）に直交している、請求項１又は２に記載の遠心送風機（１１０、３１０、４１０）。
4. 前記ベルマウス（３１２）は、前記湾曲部（３１２ｂ）と前記凹部（３１２ｄ）との接続部分（Ｂ’）に、前記吸入口（３１２ａ）の周方向に間隔を空けて並んで配置され、前記湾曲部と前記凹部との接続部分よりも反羽根車側に突出する複数の凸部（３１２ｅ）をさらに有している、請求項１〜３のいずれかに記載の遠心送風機（３１０）。
5. 前記凸部（３１２ｅ）の最も反羽根車側に突出した部分（Ｇ’）は、前記平坦部（３１２ｃ）と前記凹部（３１２ｄ）との接続部分（Ｄ’）よりも反羽根車側に位置している、請求項４に記載の遠心送風機（３１０）。
6. 前記凹部（１１２ｄ、３１２ｄ、４１２ｄ）は、前記吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）を囲むように環状に形成されている、請求項１〜５のいずれかに記載の遠心送風機（１１０、３１０、４１０）。
7. 前記羽根車（１１３、３１３）は、回転軸（Ｏ−Ｏ）を中心として回転する主板（１３１、３３１）と、回転軸を中心として環状に配置されそれぞれの反吸入口側の端部が前記主板に固定された複数の翼（１３３、３３３）と、前記複数の翼の吸入口側の端部を結ぶ環状の側板（１３２、３３２）とを有しており、
   前記凹部（１１２ｄ、３１２ｄ）の羽根車側の面は、前記側板に沿う形状を有している、
   請求項１〜６のいずれかに記載の遠心送風機（１１０、３１０）。
8. 前記湾曲部（１１２ｂ、３１２ｂ）の羽根車側の端部は、前記側板（１３２、３３２）の吸入口側の端部よりも半径方向内周側に配置され、かつ、前記側板の吸入口側の端部と回転軸方向に重なるように配置されている、請求項７に記載の遠心送風機（１１０、３１０）。
9. 前記羽根車（１１３、３１３、４１３）に対向するように形成された開口（１１１ａ、３１１ａ、４１１ａ）と、外周側に形成された気体の吹出口（１１１ｂ、３１１ｂ、４１１ｂ）とを有し、前記羽根車を格納するスクロール形状のハウジング（１１１、３１１、４１１）をさらに備えており、
   前記ベルマウス（１１２、３１２、４１２）は、前記ハウジングの前記開口に前記吸入口（１１２ａ、３１２ａ、４１２ａ）が対応するように設けられている、
   請求項１〜６のいずれかに記載の遠心送風機（１１０、３１０、４１０）。
10. 前記羽根車（１１３、３１３）に対向するように形成された開口（１１１ａ、３１１ａ）と、外周側に形成された気体の吹出口（１１１ｂ、３１１ｂ）とを有し、前記羽根車を格納するスクロール形状のハウジング（１１１、３１１）をさらに備えており、
    前記ベルマウス（１１２、３１２）は、前記ハウジングの前記開口に前記吸入口（１１２ａ、３１２ａ）が対応するように設けられており、
    前記主板（１３１、３３１）の前記複数の翼（１３３、３３３）の間に位置する翼間部（１３４、３３４）は、少なくとも前記翼の回転方向前方が切り欠かれている、
    請求項７又は８に記載の遠心送風機（１１０、３１０）。

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