JP2816525B2 - 多元冷凍装置 - Google Patents
多元冷凍装置Info
- Publication number
- JP2816525B2 JP2816525B2 JP29738393A JP29738393A JP2816525B2 JP 2816525 B2 JP2816525 B2 JP 2816525B2 JP 29738393 A JP29738393 A JP 29738393A JP 29738393 A JP29738393 A JP 29738393A JP 2816525 B2 JP2816525 B2 JP 2816525B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stage
- compressor
- condenser
- stage compressor
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 title claims description 11
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 4
- XPDWGBQVDMORPB-UHFFFAOYSA-N trifluoromethane acid Natural products FC(F)F XPDWGBQVDMORPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複数台の冷凍機を多段
に接続して超低温に冷却するために用いる多元冷凍装置
に関する。
に接続して超低温に冷却するために用いる多元冷凍装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近、マグロなどの鮮魚の冷凍保存温度
は、−６０℃〜−７０℃という超低温になってきてお
り、鮮魚の保管庫をこのように低い温度に冷却するには
多元冷凍装置が用いられる。
は、−６０℃〜−７０℃という超低温になってきてお
り、鮮魚の保管庫をこのように低い温度に冷却するには
多元冷凍装置が用いられる。
【０００３】この多元冷凍装置では、高元側冷凍機の凝
縮器を冷却水により冷却するとともに、この高元側の冷
却コイルを低元側冷凍機の圧縮機から吐出される冷媒ガ
スを凝縮する凝縮器のカスケードコンデンサに接続し
て、複数台の冷凍機を熱交換器（カスケードコンデン
サ）によって連結することで、低元側の冷却器によって
冷凍庫などの熱負荷を非常に低い温度に冷却するもので
ある。冷凍機を２段に接続した場合、高元側冷凍機は第
１元冷凍機となり、低元側冷凍機が第２元冷凍機とな
る。
縮器を冷却水により冷却するとともに、この高元側の冷
却コイルを低元側冷凍機の圧縮機から吐出される冷媒ガ
スを凝縮する凝縮器のカスケードコンデンサに接続し
て、複数台の冷凍機を熱交換器（カスケードコンデン
サ）によって連結することで、低元側の冷却器によって
冷凍庫などの熱負荷を非常に低い温度に冷却するもので
ある。冷凍機を２段に接続した場合、高元側冷凍機は第
１元冷凍機となり、低元側冷凍機が第２元冷凍機とな
る。
【０００４】このような多元冷凍装置では、従来第２元
冷凍機の冷媒にフロンＲ１３またはＲ５０３を使用して
いた。このため、第２元圧縮機で圧縮した吐出ガスは、
その温度がそれ程高くなく、小型装置では空気冷却し、
大型装置では水で冷却するか、または何も冷却せずカス
ケードコンデンサに送っていた。
冷凍機の冷媒にフロンＲ１３またはＲ５０３を使用して
いた。このため、第２元圧縮機で圧縮した吐出ガスは、
その温度がそれ程高くなく、小型装置では空気冷却し、
大型装置では水で冷却するか、または何も冷却せずカス
ケードコンデンサに送っていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来は第２元冷凍機の
冷媒にフロンＲ１３またはＲ５０３を使用していたが、
フロン規制によりこれらの冷媒が使用できなくなった。
このため、代替え冷媒としてＨＦＣ２３を使用する必要
が生じた。しかし、ＨＦＣ２３は従来の冷媒と比較して
圧縮機で圧縮した吐出ガス温度が約２０〜３０℃程度上
昇する。したがって、第２元側の吐出ガス温度を低く抑
えるためには第１元側の圧縮機を二段圧縮機とし、第２
元圧縮機の圧縮比または凝縮圧力を低くする必要があ
る。
冷媒にフロンＲ１３またはＲ５０３を使用していたが、
フロン規制によりこれらの冷媒が使用できなくなった。
このため、代替え冷媒としてＨＦＣ２３を使用する必要
が生じた。しかし、ＨＦＣ２３は従来の冷媒と比較して
圧縮機で圧縮した吐出ガス温度が約２０〜３０℃程度上
昇する。したがって、第２元側の吐出ガス温度を低く抑
えるためには第１元側の圧縮機を二段圧縮機とし、第２
元圧縮機の圧縮比または凝縮圧力を低くする必要があ
る。
【０００６】本発明は上述の二段圧縮機を効果的に働か
せ、もって装置の小型化、省エネ化を図ることを目的と
する。
せ、もって装置の小型化、省エネ化を図ることを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明の多元冷凍装置は複数台の冷凍機を凝縮器を
なすカスケードコンデンサで多段に連結した多元冷凍装
置において、低元側圧縮機の吐出側とカスケードコンデ
ンサの入口との間に、低元側圧縮機からの吐出ガスを予
冷却する吐出ガス冷却器を設け、高元側圧縮機を低段圧
縮機と高段圧縮機からなる二段圧縮機で構成し、この高
段圧縮機から吐出される冷媒を凝縮器で液化したあとに
膨脹弁で高段圧縮機の吸入圧力まで減圧し、上記吐出ガ
ス冷却器のコイルに導いて低元側吐出ガスと熱交換させ
る構成としてある。
に、本発明の多元冷凍装置は複数台の冷凍機を凝縮器を
なすカスケードコンデンサで多段に連結した多元冷凍装
置において、低元側圧縮機の吐出側とカスケードコンデ
ンサの入口との間に、低元側圧縮機からの吐出ガスを予
冷却する吐出ガス冷却器を設け、高元側圧縮機を低段圧
縮機と高段圧縮機からなる二段圧縮機で構成し、この高
段圧縮機から吐出される冷媒を凝縮器で液化したあとに
膨脹弁で高段圧縮機の吸入圧力まで減圧し、上記吐出ガ
ス冷却器のコイルに導いて低元側吐出ガスと熱交換させ
る構成としてある。
【０００８】
【作用】上述した構成によれば、高元側圧縮機の低段圧
縮機で冷却するカスケードコンデンサの熱量が低減さ
れ、高元側圧縮機の小形化を図ることができる。
縮機で冷却するカスケードコンデンサの熱量が低減さ
れ、高元側圧縮機の小形化を図ることができる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明による多元冷凍装置の具体的な
実施例を図面に基づき詳細に説明する。図１の系統図
に、この多元冷凍装置の一実施例を示す。この図で、第
１元圧縮機１は、レシプロまたはスクリュタイプの二段
圧縮機で構成され、低段（前段）の圧縮機１ａの吐出管
が高段（後段）の圧縮機１ｂの吸入管に接続される。高
段の圧縮機１ｂの吐出管は、コイル２ａに冷却水が通さ
れる凝縮器２の入口に接続される。この凝縮器２で液化
した冷媒は、膨脹弁６で減圧され、デ・スーパーヒータ
（吐出ガス冷却器）７のコイル７ａに送られて熱交換さ
れる。このデ・スーパーヒータ７で蒸発した冷媒は、高
段の圧縮機１ｂに吸入される。
実施例を図面に基づき詳細に説明する。図１の系統図
に、この多元冷凍装置の一実施例を示す。この図で、第
１元圧縮機１は、レシプロまたはスクリュタイプの二段
圧縮機で構成され、低段（前段）の圧縮機１ａの吐出管
が高段（後段）の圧縮機１ｂの吸入管に接続される。高
段の圧縮機１ｂの吐出管は、コイル２ａに冷却水が通さ
れる凝縮器２の入口に接続される。この凝縮器２で液化
した冷媒は、膨脹弁６で減圧され、デ・スーパーヒータ
（吐出ガス冷却器）７のコイル７ａに送られて熱交換さ
れる。このデ・スーパーヒータ７で蒸発した冷媒は、高
段の圧縮機１ｂに吸入される。
【００１０】また、凝縮器２の出口は膨脹弁３を介して
中間冷却器４のコイル４ａの入口に接続される。この中
間冷却器４のコイル４ａの出口は、高段の圧縮機１ｂの
吸入管に接続される。また、凝縮器２の出口は中間冷却
器４の入口に接続され、この中間冷却器４の出口は電磁
弁、膨脹弁８を介してカスケードコンデンサ９のコイル
９ａの入口に接続される。このカスケードコンデンサ９
のコイル９ａの出口は、低段の圧縮機１ａの吸入管に接
続される。
中間冷却器４のコイル４ａの入口に接続される。この中
間冷却器４のコイル４ａの出口は、高段の圧縮機１ｂの
吸入管に接続される。また、凝縮器２の出口は中間冷却
器４の入口に接続され、この中間冷却器４の出口は電磁
弁、膨脹弁８を介してカスケードコンデンサ９のコイル
９ａの入口に接続される。このカスケードコンデンサ９
のコイル９ａの出口は、低段の圧縮機１ａの吸入管に接
続される。
【００１１】一方、単段または二段圧縮機からなる第２
元圧縮機１０で圧縮された吐出ガスは、冷却器１１にお
いて従来の方法（水または空気）で冷却されたあとに、
デ・スーパーヒータ７に送られる。このデ・スーパーヒ
ータ７の出口は、カスケードコンデンサ９の入口に接続
され、このカスケードコンデンサ９の出口が膨脹弁１２
を介して負荷冷却用の冷却器１３の冷却コイル１３ａの
入口に接続される。この冷却コイル１３ａの出口は、圧
縮機１０の吸入管に接続される。なお、デ・スーパーヒ
ータ７の入口は保護容器１４を介して第２元圧縮機１０
の吸入管に接続される。
元圧縮機１０で圧縮された吐出ガスは、冷却器１１にお
いて従来の方法（水または空気）で冷却されたあとに、
デ・スーパーヒータ７に送られる。このデ・スーパーヒ
ータ７の出口は、カスケードコンデンサ９の入口に接続
され、このカスケードコンデンサ９の出口が膨脹弁１２
を介して負荷冷却用の冷却器１３の冷却コイル１３ａの
入口に接続される。この冷却コイル１３ａの出口は、圧
縮機１０の吸入管に接続される。なお、デ・スーパーヒ
ータ７の入口は保護容器１４を介して第２元圧縮機１０
の吸入管に接続される。
【００１２】このように構成される多元冷凍装置では、
第２元圧縮機１０から吐出される冷媒ガスを従来の方法
で冷却したあとに、デ・スーパーヒータ７に送り、第１
元側の凝縮器２で液化した冷媒と熱交換して冷却する。
第１元側の液冷媒は、このデ・スーパーヒータ７におい
て第２元側の吐出ガスと熱交換することでガス化し、第
１元圧縮機１の高段の吸入管に導かれる。
第２元圧縮機１０から吐出される冷媒ガスを従来の方法
で冷却したあとに、デ・スーパーヒータ７に送り、第１
元側の凝縮器２で液化した冷媒と熱交換して冷却する。
第１元側の液冷媒は、このデ・スーパーヒータ７におい
て第２元側の吐出ガスと熱交換することでガス化し、第
１元圧縮機１の高段の吸入管に導かれる。
【００１３】これにより、第１元圧縮機１の低段で冷却
するカスケードコンデンサ９の熱量を減らすことがで
き、第１元圧縮機１の小型化（ピストン押し退け量の低
減）と省エネルギ化を図ることができる。
するカスケードコンデンサ９の熱量を減らすことがで
き、第１元圧縮機１の小型化（ピストン押し退け量の低
減）と省エネルギ化を図ることができる。
【００１４】つぎに、図２に示す他の実施例を説明す
る。この実施例でも、第２元圧縮機１０で圧縮した吐出
ガスを、従来の方法で冷却したあとに、デ・スーパーヒ
ータ７に導く。第１元側の凝縮器２で液化した冷媒を膨
脹弁３で減圧し、中間冷却器４のコイル４ａに導き、低
段用冷媒を過冷却させるためにガス化した（一部液を含
む）冷媒を、デ・スーパーヒータ７に送り、第２元側の
吐出ガスと熱交換させる。蒸発した第１元側の冷媒は、
第１元圧縮機１の高段の吸入管に導く。
る。この実施例でも、第２元圧縮機１０で圧縮した吐出
ガスを、従来の方法で冷却したあとに、デ・スーパーヒ
ータ７に導く。第１元側の凝縮器２で液化した冷媒を膨
脹弁３で減圧し、中間冷却器４のコイル４ａに導き、低
段用冷媒を過冷却させるためにガス化した（一部液を含
む）冷媒を、デ・スーパーヒータ７に送り、第２元側の
吐出ガスと熱交換させる。蒸発した第１元側の冷媒は、
第１元圧縮機１の高段の吸入管に導く。
【００１５】つぎに、図３に示す他の実施例を説明す
る。第２元圧縮機１０で圧縮した吐出ガスを、従来の方
法で冷却したあとに、デ・スーパーヒータ７に導く。第
１元側の凝縮器２で液化した冷媒を膨脹弁６で減圧し、
デ・スーパーヒータ７に送り、第２元側の吐出ガスと熱
交換させる。蒸発した（一部液を含む）冷媒を、中間冷
却器４のコイル４ａに導き熱交換させる。蒸発した第１
元側の冷媒は、第１元圧縮機１の高段の吸入管に導く。
る。第２元圧縮機１０で圧縮した吐出ガスを、従来の方
法で冷却したあとに、デ・スーパーヒータ７に導く。第
１元側の凝縮器２で液化した冷媒を膨脹弁６で減圧し、
デ・スーパーヒータ７に送り、第２元側の吐出ガスと熱
交換させる。蒸発した（一部液を含む）冷媒を、中間冷
却器４のコイル４ａに導き熱交換させる。蒸発した第１
元側の冷媒は、第１元圧縮機１の高段の吸入管に導く。
【００１６】つぎに、第２元よりの放熱量を１０，００
０Ｋｃａｌ／ｈとして、第１元圧縮機１の冷媒循環量を
従来方式と本発明による方式とで比較する。図４に、第
１元側の冷凍機のモリエル線図を示す。この図で、Ａは
第１元圧縮機１にレシプロタイプを用いた場合を示し、
Ｂはスクリュタイプを用いた場合を示す。図５に、第２
元側の冷凍機のモリエル線図を示す。
０Ｋｃａｌ／ｈとして、第１元圧縮機１の冷媒循環量を
従来方式と本発明による方式とで比較する。図４に、第
１元側の冷凍機のモリエル線図を示す。この図で、Ａは
第１元圧縮機１にレシプロタイプを用いた場合を示し、
Ｂはスクリュタイプを用いた場合を示す。図５に、第２
元側の冷凍機のモリエル線図を示す。
【００１７】まず、全熱量をカスケードコンデンサ９で
冷却する従来方式では、 低段冷媒循環量＝１０，０００Kcal／h／４６．５３Kca
l／Kg ＝２１４．９Kg／h 過冷却熱量＝２１４．９Kg／h×（１１２．７７−９
８．５９）Kcal／Kg ＝３，０４７Kcal／h 過冷却するために蒸発する冷媒量＝３０４７Kcal／h／
３５．６８Kcal／Kg ＝８５．４Kg／h よって低段圧縮量＝２１４．９Kg／h 中段圧縮量＝２１４．９＋８５．４＝３００．３Kg／h 一方、本発明による方式では、凝縮過程のエンタルピ差
６０．０９５Kcal／Kgのうちデ・スーパーヒータ７の冷
却分は６Kcal／Kgで１割にあたるため、熱量１０，００
０Kcal／hの内訳は、 カスケードコンデンサ熱量＝９，０００Kcal／h デ・スーパーヒータ熱量＝１，０００Kcal／hとなる。 低段冷媒循環量＝９，０００Kcal／h／４６．５３Kcal
／Kg ＝１９３．４Kg／h 過冷却熱量＝１９３．４Kg／h×（１１２．７７−９
８．５９）Kcal／Kg ＝２７４２Kcal／h 過冷却するために蒸発する冷媒量＝２，７４２Kcal／h
／３５．６８Kcal／Kg ＝７６．９Kg／h デ・スーパーヒータで蒸発する冷媒量 ＝１，０００Kcal／h／３５．６８Kcal／Kg ＝２８．０Kg／h よって低段圧縮量＝１９３．４Kg／h 中段圧縮量＝１９３．４＋７６．９＋２８．０＝２８
８．３Kg／h このように、本発明による方式によれば、第１元圧縮機
１の動力およびピストン押し退け量を、表１に示すよう
に約７％低減することができる。
冷却する従来方式では、 低段冷媒循環量＝１０，０００Kcal／h／４６．５３Kca
l／Kg ＝２１４．９Kg／h 過冷却熱量＝２１４．９Kg／h×（１１２．７７−９
８．５９）Kcal／Kg ＝３，０４７Kcal／h 過冷却するために蒸発する冷媒量＝３０４７Kcal／h／
３５．６８Kcal／Kg ＝８５．４Kg／h よって低段圧縮量＝２１４．９Kg／h 中段圧縮量＝２１４．９＋８５．４＝３００．３Kg／h 一方、本発明による方式では、凝縮過程のエンタルピ差
６０．０９５Kcal／Kgのうちデ・スーパーヒータ７の冷
却分は６Kcal／Kgで１割にあたるため、熱量１０，００
０Kcal／hの内訳は、 カスケードコンデンサ熱量＝９，０００Kcal／h デ・スーパーヒータ熱量＝１，０００Kcal／hとなる。 低段冷媒循環量＝９，０００Kcal／h／４６．５３Kcal
／Kg ＝１９３．４Kg／h 過冷却熱量＝１９３．４Kg／h×（１１２．７７−９
８．５９）Kcal／Kg ＝２７４２Kcal／h 過冷却するために蒸発する冷媒量＝２，７４２Kcal／h
／３５．６８Kcal／Kg ＝７６．９Kg／h デ・スーパーヒータで蒸発する冷媒量 ＝１，０００Kcal／h／３５．６８Kcal／Kg ＝２８．０Kg／h よって低段圧縮量＝１９３．４Kg／h 中段圧縮量＝１９３．４＋７６．９＋２８．０＝２８
８．３Kg／h このように、本発明による方式によれば、第１元圧縮機
１の動力およびピストン押し退け量を、表１に示すよう
に約７％低減することができる。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明の多元冷凍装置は上述したよう
に、第２元冷凍機にＲ１３またはＲ５０３の代替え冷媒
としてＨＦＣ２３を使用する際、第１元側の凝縮器で液
化した冷媒を膨脹弁で高段圧縮機の吸入圧力まで減圧
し、第２元側の吐出ガスと吐出ガス冷却器において熱交
換するようにしているので、カスケードコンデンサの熱
量を減らすことができ、第１元圧縮機の小形化と省エネ
ルギ化を図ることができる。
に、第２元冷凍機にＲ１３またはＲ５０３の代替え冷媒
としてＨＦＣ２３を使用する際、第１元側の凝縮器で液
化した冷媒を膨脹弁で高段圧縮機の吸入圧力まで減圧
し、第２元側の吐出ガスと吐出ガス冷却器において熱交
換するようにしているので、カスケードコンデンサの熱
量を減らすことができ、第１元圧縮機の小形化と省エネ
ルギ化を図ることができる。
【図１】本発明による多元冷凍装置の一実施例を示す系
統図。
統図。
【図２】他の実施例の多元冷凍装置の要部を示す系統
図。
図。
【図３】さらに他の実施例の多元冷凍装置の要部を示す
系統図。
系統図。
【図４】第１元冷凍機のモリエル線図。
【図５】第２元冷凍機のモリエル線図。
１ 第１元圧縮機 １ａ 低段圧縮機 １ｂ 高段圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 膨脹弁 ４ 中間冷却器 ６ 膨脹弁 ７ デ・スーパーヒータ ７ａ 熱交換用のコイル ８ 膨脹弁 ９ カスケードコンデンサ １０ 第２元圧縮機 １２ 膨脹弁 １３ 冷却器 １３ａ 冷却コイル １４ 保護容器
Claims (1)
- 【請求項１】複数台の冷凍機を凝縮器をなすカスケード
コンデンサで多段に連結した多元冷凍装置において、低
元側圧縮機の吐出側とカスケードコンデンサの入口との
間に、低元側圧縮機からの吐出ガスを予冷却する吐出ガ
ス冷却器を設け、 高元側圧縮機を低段圧縮機と高段圧
縮機からなる二段圧縮機で構成し、この高段圧縮機から
吐出される冷媒を凝縮器で液化したあとに膨脹弁で高段
圧縮機の吸入圧力まで減圧し、上記吐出ガス冷却器のコ
イルに導いて低元側吐出ガスと熱交換させることを特徴
とする多元冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29738393A JP2816525B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 多元冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29738393A JP2816525B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 多元冷凍装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127934A JPH07127934A (ja) | 1995-05-19 |
| JP2816525B2 true JP2816525B2 (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=17845784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29738393A Expired - Fee Related JP2816525B2 (ja) | 1993-11-02 | 1993-11-02 | 多元冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2816525B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1859208A1 (en) * | 2005-03-14 | 2007-11-28 | York International Corporation | Hvac system with powered subcooler |
| KR100897131B1 (ko) * | 2008-03-05 | 2009-05-14 | 유인석 | 한냉지용 중압 2원사이클 냉난방 히트펌프 시스템 |
| KR101175516B1 (ko) | 2010-05-28 | 2012-08-23 | 엘지전자 주식회사 | 히트펌프 연동 급탕장치 |
| CN107036344B (zh) | 2016-02-03 | 2021-06-15 | 开利公司 | 制冷系统、复叠式制冷系统及其控制方法 |
-
1993
- 1993-11-02 JP JP29738393A patent/JP2816525B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07127934A (ja) | 1995-05-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6698234B2 (en) | Method for increasing efficiency of a vapor compression system by evaporator heating | |
| US6460371B2 (en) | Multistage compression refrigerating machine for supplying refrigerant from subcooler to cool rotating machine and lubricating oil | |
| EP2564130B1 (en) | Refrigerant vapor compression system with intercooler | |
| CN101688697A (zh) | 具有双节能器回路的制冷剂蒸汽压缩系统 | |
| US11402134B2 (en) | Outdoor unit and control method thereof | |
| JP2012504221A (ja) | プルダウン時における容量の増加 | |
| US20220221202A1 (en) | Heat treatment system | |
| JP2816525B2 (ja) | 多元冷凍装置 | |
| US7582223B2 (en) | Refrigerant composition for refrigeration systems | |
| JPH03125863A (ja) | ２段圧縮冷凍サイクル装置 | |
| JP2012107805A (ja) | 冷凍装置 | |
| JP3248235B2 (ja) | ２元冷凍装置の運転方法及びその装置 | |
| JPS58178159A (ja) | 多段カスケ−ド冷却システム | |
| CN211625758U (zh) | 一种带多级水冷却器的四级复叠制冷装置 | |
| JPH05340619A (ja) | 二元冷凍装置における低元側冷媒系統 | |
| CN110953741A (zh) | 一种带多级水冷却器的四级复叠制冷装置 | |
| RU2199705C2 (ru) | Способ работы и компрессионная холодильная машина со сжатием пара до сверхвысоких параметров | |
| JP2001201194A (ja) | 冷凍冷蔵装置 | |
| JP2001041598A (ja) | 多段圧縮冷凍機 | |
| JP3278973B2 (ja) | 極低温冷凍機 | |
| TWI887718B (zh) | 雙段壓縮冰水機系統以及回油與過冷卻熱交換器 | |
| JP2007051788A (ja) | 冷凍装置 | |
| JP3894222B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| KR102872051B1 (ko) | 프리쿨링을 이용한 유니트쿨러 냉동싸이클 | |
| CN215260625U (zh) | 超低温复叠式制冷机组 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D02 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070821 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080821 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090821 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090821 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100821 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |