JP2023011360A - 溶融金属用ポンプ、金属板のめっき装置、およびめっき金属板の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、ケーシングのインペラに対向する内面にセラミックス製ライナーを配置した溶融金属用ポンプにおいて、ケーシングとライナー間に溶融金属の侵入を防止し、ポンプ自体の寿命を長くすることを課題とし、そのような溶融金属用ポンプを供給することを目的とする。
【解決方法】ケーシングと、インペラに対応するケーシングの内面（インペラ対向面）に配置したライナーとの間に不定形耐火物を配置する。さらには、不定形耐火物を２層以上の複層構造にし、熱膨張係数をケーシング側からライナー側に向かって順に小さくなるよう配置するか、嵩密度をケーシング側からライナー側に向かって一様に変化するよう配置する。
【選択図】図１

Description

本発明は、溶融金属の移送に用いる溶融金属用ポンプ、当該ポンプを有する金属板のめっき装置、および当該めっき装置によるめっき金属板の製造方法に関する。

亜鉛めっき鋼板やアルミめっき鋼板などめっきを施した金属板（めっき金属板）を製造する際に、鋼板などの金属板をめっき金属の溶融金属浴（めっき浴）中を通過させ、金属板表面にめっき金属層を形成する方法がある。特に自動車用鋼板などの亜鉛めっき鋼板やアルミめっき鋼板では、高効率生産できることから、このような溶融金属浴（めっき浴）中に連続的に鋼板を通過させる方法が適用されている。このような連続生産に供する装置を連続めっき装置という。

連続めっき装置においては、通常スナウトを介してめっき浴中に鋼板が浸入する。スナウトは雰囲気制御されたダクト構造になっており、その一方の端部はめっき浴中に浸漬されており、スナウトの内部を鋼板が通過しめっき浴に侵入する。そのため、スナウト内のめっき浴面にはスカムやドロスなどの浮遊異物が蓄積し易い。これら異物は、めっき浴中の金属成分と通過する鋼板成分とが反応し形成したものである。これらの異物が浴面に浮遊すると、通過する鋼板にひきずられ、これら異物がめっき層中に巻き込まれ、めっき品質の劣化につながる。そのため、スナウト内の浴面の浮遊異物を、溶融金属用ポンプを用いてプッシュプル方式でスナウト外に排出している（例えば特許文献１）。

めっき浴に適用される溶融金属用ポンプ（浴中ポンプ）は、一般的にケーシング、インペラ、シャフト、枝管などの部品で構成される（例えば図１）。ケーシング、枝管は溶融金属の温度に耐えられる耐熱鋳鋼で構成されるが、溶融金属の流速が速い部分では溶融金属（特にアルミニウム）による浸食や異種金属接触による腐食（以下、本明細書において浸食と腐食を合せて浸食という。）が問題になるため、インペラやシャフトはセラミックで構成される場合が多い。

インペラ周辺部は溶融金属の流れが速くなり、特にインペラに対向するケーシング内面（インペラ対向面）も溶融金属の速い流れに晒される。ケーシングは耐熱鋳鋼製とはいえ、この溶融金属の流れにより浸食され、最悪の場合破損するおそれがある。このインペラ対向面の浸食は激しく、浴中ポンプの寿命を極端に短くしていた。即ち、インペラ対向面の浸食が浴中ポンプの寿命律速になっており、めっき装置全体の修繕計画にも影響している。

特開２００３－２９３１０７号公報 特開２００６－１１７９８９号公報

インペラ対向面の浸食対策として、例えば図４（ａ）に示すように耐摩耗性金属の溶射皮膜１３を形成する方法が提案されている。しかし、耐摩耗性金属を溶射しても溶射皮膜の貫通気孔により溶融金属の侵入を完全に防ぐことができず、溶射した金属が部分的に剥離してしまうため、その浸食抑制効果は限定的である。

また、インペラだけでなくケーシングもセラミックス化することも考えられる。しかし、セラミックスは摩耗には強いものの衝撃に弱いため、ケーシングまでもセラミックス化するとハンドリング性が悪く、設置時などの取扱いにおいて破損するおそれがある。さらに、価格も著しく高くなるため実用的ではない。

特許文献２では、溶融金属により浸食され易いインペラ対向面にセラミックス製のライナー（特許文献２ではカセットと称している。）を配置したケーシングが提案されている（図４（ｂ））。このセラミックス製ライナーを配置することは、ケーシングの浸食に対して一定の効果がある。しかし、ケーシングを構成する耐熱鋳鋼などの金属材料とセラミックスとの熱膨張係数の差が大きく、常温下でライナーをケーシングにはめ込んだとしても、稼働時は溶融金属浴の温度が高く熱膨張差によりライナーとケーシング間に間隙が生じる。この間隙に溶融金属が浸入しケーシングの金属材料を侵食していることが分かった。さらに、セラミックス製ライナーとケーシングの間隙が大きくなると、場合によってはライナーの振動を誘発し破損の原因ともなることが分かった。

そこで、本発明は、ケーシング内面のインペラに対向する面（インペラ対向面）にセラミックス製ライナーを配置した溶融金属用ポンプにおいて、ケーシングとライナー間に溶融金属の侵入を防止しポンプ自体の寿命を延ばすことを課題とし、そのような溶融金属用ポンプを供給することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明者らは鋭意検討し、以下の知見を得た。
（ａ）
ケーシングと、ケーシングのインペラ対向面に配置したライナーとの間に不定形耐火物を配置することにより、高温下においてケーシングとライナーの熱膨張差で間隙が生じたとしても、不定形耐火物が間隙を埋め溶融金属の侵入を抑制することができることを見出した。
例えば、ケーシングが耐熱鋳鋼製であって、ライナーがセラミックス製であったとしても、それらの間に不定形耐火物を配置することにより、それらの間隙に溶融金属が浸入することを抑制することができる（間隙封止効果）。

（ｂ）
さらに、不定形耐火物を２層以上の複層構造にすることにより、間隙封止効果が高まることを見出した。

（ｃ）
複層構造の場合、不定形耐火物の熱膨張係数を、ケーシング側の方が高くなるようにすることにより、より間隙封止効果を高めることができることを見出した。なお、熱膨張係数は、熱膨張率および線膨張率と同義として扱う。

（ｄ）
もしくは、複層構造の場合、不定形耐火物の嵩密度が異なるものにするとよく、好ましくはケーシング側から一様に変化するように配置することにより、ケーシングとライナーの熱膨張差により生じる熱応力を緩和し、間隙封止効果を高めることができることを見出した。
本発明は上記知見に基づきなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。

［１］
少なくとも管状のケーシングと前記ケーシングの内部に配置されるインペラとを有する溶融金属用ポンプであって、
前記ケーシングの内面であって、インペラに対向する面の少なくとも一部にライナーが配置され、
前記ライナーと前記ケーシングの間に不定形耐火物が配置されたことを特徴とする溶融金属用ポンプ。
［２］
前記不定形耐火物は、前記ケーシングから前記ライナーに向けて２層以上の複層構造になっている、［１］に記載の溶融金属用ポンプ。
［３］
前記不定形耐火物の熱膨張係数が、前記ケーシングと前記ライナーの熱膨張係数の間の値であって、前記ケーシング側から前記ライナー側に向かって順に小さくなるよう配置されている、［１］または［２］に記載の溶融金属用ポンプ。
［４］
前記不定形耐火物の嵩密度が、前記ケーシング側から前記ライナー側に向かって順に一様に変化するよう配置されている、［２］に記載の溶融金属用ポンプ。
［５］
前記ケーシングが耐熱鋳鋼製であり、前記ライナーがセラミックス製である、［１］～［４］の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
［６］
前記ケーシングと前記不定形耐火物の間に離型剤を配置した、［１］～［５］の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
［７］
前記溶融金属のアルミニウム（Ａｌ）含有量が５０質量％以上である、［１］～［６］の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
［８］
［１］～［６］に記載の溶融金属用ポンプを有することを特徴とする金属板のめっき装置。
［９］
［８］に記載のめっき装置を用いることを特徴とするめっき金属板の製造方法。

本発明により、めっき金属板の製造に用いる溶融金属用ポンプの寿命を延ばすことができる。それにより溶融金属用ポンプのみならずめっき装置のメンテナンス周期を伸ばすことができ、生産性向上および補修費用の削減といった効果を奏する。

本発明に係る溶融金属用ポンプの全体断面の一例を示す概要図である。 本発明に係る溶融金属用ポンプのインペラ周辺部分断面の一例を示す概要図である。 本発明に係る溶融金属用ポンプのインペラ対向面断面の一例を示す概要図である。 従来の溶融金属用ポンプのインペラ周辺部分断面の一例を示す概要図である。 図４（ａ）はケーシングに溶射皮膜を形成した場合の、図４（ｂ）はライナーのみを配置した場合の概念図である。

本発明に係る溶融金属用ポンプは、溶融した金属の移送に使用するものであり、金属の種類や、その用途は特に限定はしない。ここでは、主に溶融亜鉛めっき鋼板や溶融アルミめっき鋼板（以下、両者をまとめてめっき鋼板と呼ぶ。）の製造に用いる溶融金属用ポンプを例として説明する。

前述したようにめっき鋼板の製造においては溶融金属浴（めっき浴）中に連続的に鋼板を通過させる。この時、めっき浴表面（浴面）にあるスカムやドロスなどの浮遊異物、特にスナウト内の浮遊異物を除去するため、浴中に溶融金属用ポンプ（浴中ポンプまたは単にポンプと呼ぶ場合がある。）を配置し、プッシュプル方式で浴面に流れを形成して浮遊異物を除去するものである。

図１に、浴中ポンプの一例としてポンプ断面の概要図を示す。図１のポンプ１は、プッシュ側（浴面に溶融金属を押し出す側）のポンプの例である。図１のポンプは、管状のケーシング２と、その内部にあって、回転することにより溶融金属に流れを生じさせるインペラ３と、インペラに連結しケーシングの管軸に沿って配置されたシャフト４と、シャフトを回転させるためのモータ５（例えばエアーモータ）、さらに溶融金属を吐出するための枝管６を有している。図１の浴中ポンプは、インペラ３を回転させることにより、ケーシングの軸方向（図面上方）に溶融金属の流れを形成し、枝管６を通して浴面７に溶融金属を吐出する。いわゆる軸流ポンプである。インペラ３の回転により、主にはケーシングの軸方向（図面上方）に溶融金属は流れるが、同時にインペラ３の回転による遠心力も作用されるため、ケーシング内面方向への流れも発生する。このケーシング内面方向の流れによりケーシング２が浸食される。この浸食を防止するため、ケーシング内面であってインペラに対向する面（インペラ対向面）にライナー１０を配置する。

インペラ対向面とは、インペラによる溶融金属の流れが衝突するケーシング内面の部分を指す。ライナー１０の目的がケーシング内面の浸食を防止するものであるので、ケーシング２の内面で浸食が懸念される部分であると考えてもよい。例えば、図１のような軸流ポンプの場合、その断面で見た時に、ケーシング２の内面においてインペラ下端（溶融金属の吸入側端部）に相当する位置から、インペラ高さ（溶融金属の流れ方向（ケーシングの軸方向）でインペラ上端（溶融金属の吐出側端部）からインペラ下端までの距離）の１．２～３．０倍の長さに相当する部分を含むようにするとよい。ライナー１０は、インペラ対向面の少なくとも一部に配置されていればよい。もちろん、インペラ対向面の全面に配置されていることが好ましいが、ポンプ構造により適宜選定することができる。

図１は軸流ポンプの例であるが、ポンプ形式（遠心ポンプ、斜流ポンプなど）は特に限定されない。軸流ポンプ以外のポンプ形式であっても、同様にインペラによる溶融金属の流れが衝突するケーシング内面の部分、またはケーシングの内面で浸食が懸念される部分がインペラ対向面と考えるとよい。

ポンプ材質は特に限定しないが、一般にケーシング２や枝管６などの非可動部は金属材料が、シャフト４やインペラ３などの可動部はセラミックスが使用される。溶融亜鉛めっきの場合は浴温度が４６０℃前後、溶融アルミめっきの場合は浴温度が６８０℃前後となり高温になるため、ケーシング２や枝管６の金属材料として例えば耐熱鋳鋼やステンレス鋼が使用される。インペラ３などに用いられるセラミックスは、一般に高温耐性を有し溶融金属に対する耐食性や耐摩耗性を有しているので、セラミックスの種類は特に限定しない。例えば、サイアロン、Ｓｉ_３Ｎ_４、ＳｉＣ、ＳｉＮ、ＺｒＯ２、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）などから適宜選択できる。

図２に、図１で示した溶融金属用ポンプ１のインペラ周辺部の断面の概要を示す。ケーシング内面とライナー１０は、常温において組み立てられる。従来の浴中ポンプにおいてはケーシング２とライナー１０の間には、組立を容易にするため僅かではあるが間隙１２を設ける場合がある（例えば図４（ｂ））。特に補修時にはケーシングが変形している場合があり、これを見込んでケーシングとライナー間に間隙を設けるようする場合がある。さらに、ポンプを浴中に配置した際に、上記のような高温に晒されるためケーシングもライナーもそれぞれ膨張する。しかし、ケーシング２は金属材料、ライナー１０はセラミックスの場合、その熱膨張差により両者の間の間隙が広がる。ここに間隙が生じると、そこに溶融金属が浸入し、ケーシングを浸食する。このため、本発明では、予めケーシング２とライナー１０の間に不定形耐火物１１を配置する。不定形耐火物１１を配置することにより、高温下においてケーシング２とライナー１０の熱膨張差により間隙が広がったとしても、その間隙を不定形耐火物により埋めることができ、ケーシング２への溶融金属の接触を抑制し、ケーシング２の浸食を抑制することができるものである。例えば、耐熱鋳鋼の熱膨張係数は１４～１６×１０^－６／Ｋ（５００℃）であるのに対し、セラミックスは、例えばＳｉＣで３．７×１０^－６／Ｋ（４００℃）、Ｓｉ_３Ｎ_４で２．８×１０^－６／Ｋ（４００℃）、サイアロンで３．０×１０^－６／Ｋ（２０～８００℃）程度である。不定形耐火物の熱膨張係数は、目安として５～１０×１０^－６／Ｋ程度であって、金属材料とセラミックスの中間程度の熱膨張係数である。従って、ケーシング２とライナー１０の間に不定形耐火物１１を配置することにより、両者の緩衝層として機能することが期待される。

不定形耐火物の材質は特に限定されない。アルミナ質、粘土質、炭化珪素質、溶融シリカ質、やマグネシア質、モルタルなど適宜選択すればよい。高温での耐衝撃性の観点からアルミナ質または炭化珪素質の不定形耐火物が好ましい。

不定形耐火物１１の層は、単層であっても２層以上の複層構造であってもよい。好ましくは２層以上の複層構造にするとよい。図３に不定形耐火物を2層にした場合を示す。複層構造にすることにより、ケーシング２とライナー１０の緩衝層として機能効果が増加する。例えば、不定形耐火物１１（１１Ａ、１１Ｂ）の熱膨張係数をケーシング２とライナー１０の熱膨張係数の間の値とし、さらにケーシングからライナーに向かって不定形耐火物も含めて順に熱膨張係数が変化するように配置するとよい。例えばライナーがセラミックスでケーシングが金属材料の場合、ライナー側の不定形耐火物１１Ｂの熱膨張係数がケーシング側の不定形耐火物１１Ｂの熱膨張係数より小さくなるようにするとよい。このように熱膨張係数の観点から傾斜配置することによりケーシング２とライナー１０の間の熱膨張差による熱応力を緩衝することができ、不定形耐火物１１の破壊を抑制することができる。よって、ケーシングとライナー間の間隙を安定して埋めることができ、ケーシング２への溶融金属のアタックを軽減し、浸食を抑制することができる。

また、不定形耐火物を複層構造にした時に、不定形耐火物の各層を嵩密度の観点で傾斜配置してもよい。即ち、ケーシング２側からライナー１０側に向かって順に不定形耐火物の嵩密度が一様に変化する（順に大きくなるか、または順に小さくなるように変化する）ように、不定形耐火物の層を配置してもよい。例えば、ライナー側の不定形耐火物１１Ｂの嵩密度がケーシング側の不定形耐火物１１Ｂの嵩密度より順に大きくなるようにするとよい。また、その逆にケーシング側から順に嵩密度が小さくなるように配置してもよい。嵩密度が小さいと気孔率が高く、嵩密度が大きいと気孔率が低くなることから、ケーシング２側からライナー１０に向けて嵩密度が大きくなるように配置することは、順に気孔率が低くなるように不定形耐火物の層を配置することになる。これにより、熱膨張による変形に追従し易くなり、ケーシング２とライナー１０の熱膨張差による熱応力を緩衝することができ、不定形耐火物１１の破壊を抑制することができる。よって、ケーシング２とライナー１０の間の間隙を安定して埋めることができ、ケーシング２への溶融金属のアタックを軽減し、浸食を抑制することができる。好ましくは、熱膨張係数の大きいケーシング側に嵩密度の小さい（気孔率の高い）不定形耐火物層を配置し、ライナーに向けて嵩密度が大きくなるように配置するとよい。嵩密度が小さい方（気孔率が高い方）が、熱膨張による変形の大きいケーシングに対する追従性がよいからである。

ケーシング２と不定形耐火物１１の間、またはライナー１０と不定形耐火物１１の間の一方もしくは両方に離型剤を配置してもよい。離型剤を配置することにより、ケーシング２とライナー１０の間に不定形耐火物１１を挿入する時に、ケーシング２やライナー１０に対する不定形耐火物１１の濡れ性を悪くして不定形耐火物の流動性を改善し、不定形耐火物を挿入し易くすることができる。よって、ケーシング２とライナー１０間の間隙をより安定して埋めることができケーシング２への溶融金属のアタックを軽減し、浸食を抑制することができる。離型剤の成分等は耐熱性があれば特に限定されない。例えばＺｒＯ_２系の離型剤（ＺｒＯ_２：６６％、ＳｉＯ_２：３２％含有）など、市販の離型剤を適宜使用することができる。

不定形耐火物を配置するための施工方法は特に限定されない。例えばケーシング２の底部の押え板８を取り外し、ライナー１０を装着後、ケーシング２とライナー１０の間に不定形耐火物１１を挿入してもよい。挿入後、乾燥硬化させた後、押え板８をケーシング２にボルト等（図示せず。）で締結固定すればよい。もしくは、ケーシング２にライナー１０を装着する前に、ケーシング２に不定形耐火物１１を塗布し、乾燥硬化させた後に、ライナー１０を装着させてもよい。
不定形耐火物を複層構造にする場合は、ケーシング２に、ケーシング側の不定形耐火物１１Ａを先に塗布し、乾燥硬化させ、その後ライナー側の不定形耐火物１１Ｂを塗布するとよい。ケーシング側の不定形耐火物とライナー側の不定形耐火物の２層構造とする場合は、双方の不定形耐火物のうち硬い方をケーシング側の不定形耐火物として用いることが好ましい。硬い不定形耐火物をケーシングの内部に配置するためには、硬い不定形耐火物を水湿して施工するなどの施工方法を採用することができる。３層以上の複層構造の場合は、上記の施工方法を繰り返すとよい。所定の不定形耐火物の層を形成した後にライナー１０を装着し、押え板で固定するとよい。
ケーシング２と不定形耐火物１１の間に離型剤を配置する場合は、不定形耐火物を塗布する前に、ケーシング２の内面に離型剤を塗布し、その後不定形耐火物を配置すればよい。

溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合に用いられる亜鉛めっき浴とアルミめっき鋼板を製造する場合に用いられるアルミめっき浴とでは、その浴温が違う。浴温は、それぞれ主体となる金属成分により異なる。上記したように、亜鉛めっき浴（Ｚｎ含有量が５０質量％以上）の温度は４６０℃前後、アルミめっき浴（Ａｌ含有量が５０質量％以上）の温度は６８０℃前後であり、アルミめっき浴の方が高温になる。温度が高いほど金属材料のケーシングに対する浸食は過酷になる。より高温の溶融金属（例えばアルミめっき浴）になるほど、本発明の効果の貢献度が高くなる。

以上、めっき鋼板製造用浴中ポンプを例として説明したが、本発明に係る溶融金属用ポンプは、溶融金属浴を有する金属板のめっき装置であれば、特に制限なく適用することができる。また、プッシュタイプ、プルタイプのどちらにも適用できる。また、同様に溶融めっきによるめっき金属板の製造方法であれば、本発明の溶融金属用ポンプを有するめっき装置を使用できる。

溶融アルミめっき鋼板の製造装置におけるスナウト用溶融金属用ポンプを使用し、以下に示す水準で実験し、耐用時間（寿命）の比較試験を行った。
ア．ＷＣ溶射皮膜（厚さ０．１ｍｍ）（図４（ａ））
イ．セラミックス製ライナーのみ（不定形耐火物なし）（図４（ｂ））
ウ．ケーシングとライナー間に不定形耐火物単層配置（図２と同様）
エ．ケーシングとライナー間に不定形耐火物２層配置（図３と同様）
不定形耐火物の熱膨張係数： ケーシング側＞ライナー側
嵩密度 ： ケーシング側＞ライナー側
オ．ケーシングとライナー間に不定形耐火物２層配置（図３と同様）
不定形耐火物の熱膨張係数： ケーシング側＞ライナー側
嵩密度 ： ケーシング側＜ライナー側

使用した溶融金属用ポンプは、図１の概要図に示すものであり、各部の材質は以下のとおりである。
・ケーシング：耐熱鋳鋼
・シャフト ：セラミックス（サイアロン）
・インペラ ：セラミックス（サイアロン）
・枝管 ：耐熱鋳鋼
・セラミックスライナー（水準イ～エ共通）：サイアロン
・不定形耐火物（水準ウ）：高アルミナ質モルタル
嵩密度 ：２．１３ｇ／ｃｍ^３
熱膨張係数：８．１×１０^－６／℃
・不定形耐火物（水準エ）：
１層目（ケーシング側）：高アルミナ質モルタル
嵩密度 ：２．１３ｇ／ｃｍ^３
熱膨張係数：８．１×１０^－６／℃
２層目（ライナー側） ：高アルミナ質不定形耐火物
嵩密度 ：２．１０ｇ／ｃｍ^３
熱膨張係数：５．７×１０^－６／℃
・不定形耐火物（水準オ）：
１層目（ケーシング側）：高アルミナ質モルタル
嵩密度 ：２．０ｇ／ｃｍ^３
熱膨張係数：８．１×１０^－６／℃
２層目（ライナー側） ：高アルミナ質不定形耐火物
嵩密度 ：２．１０ｇ／ｃｍ^３
熱膨張係数：５．７×１０^－６／℃

通常の溶融アルミめっき鋼板の製造工程に適用し、設備補修時にケーシングおよびライナーを確認し、補修が必要となるまでの累計通板時間を耐用時間（寿命）とした。試験の結果を表１に示す。

本発明は溶融金属用のポンプに適用することができ、そのポンプは例えば金属板の溶融金属めっき製造に利用することができる。

１ 溶融金属用ポンプ（浴中ポンプ）
２ ケーシング
３ インペラ
４ シャフト
５ モータ
６ 枝管
７ 浴面
８ 押え板
１０ ライナー
１１、１１Ａ、１１Ｂ 不定形耐火物
１２ ケーシングとライナー間の間隙
１３ 溶射皮膜

Claims (9)

1. 少なくともケーシングと前記ケーシングの内部に配置されるインペラとを有する溶融金属用ポンプであって、
   前記ケーシングの内面であって、インペラに対向する面の少なくとも一部にライナーが配置され、
   前記ライナーと前記ケーシングの間に不定形耐火物が配置されたことを特徴とする溶融金属用ポンプ。
2. 前記不定形耐火物は、前記ケーシングから前記ライナーに向けて２層以上の複層構造になっている、請求項１に記載の溶融金属用ポンプ。
3. 前記不定形耐火物の熱膨張係数が、前記ケーシングと前記ライナーの熱膨張係数の間の値であって、前記ケーシング側から前記ライナー側に向かって順に小さくなるよう配置されている、請求項１または２に記載の溶融金属用ポンプ。
4. 前記不定形耐火物の嵩密度が、前記ケーシング側から前記ライナー側に向かって順に一様に変化するよう配置されている、請求項２に記載の溶融金属用ポンプ。
5. 前記ケーシングが耐熱鋳鋼製であり、前記ライナーがセラミックス製である、請求項１～４の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
6. 前記ケーシングと前記不定形耐火物の間に離型剤を配置した、請求項１～５の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
7. 前記溶融金属のアルミニウム（Ａｌ）含有量が５０質量％以上である、請求項１～６の何れか一項に記載の溶融金属用ポンプ。
8. 請求項１～６に記載の溶融金属用ポンプを有することを特徴とする金属板のめっき装置。
9. 請求項８に記載のめっき装置を用いることを特徴とするめっき金属板の製造方法。

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