JP2018036310A

JP2018036310A - Member for optical sheet and method of manufacturing optical sheet

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Publication number: JP2018036310A
Application number: JP2016166799A
Authority: JP
Inventors: 元道福田; Motomichi Fukuda; 敬生増田; Takao Masuda; 均藤木; Hitoshi Fujiki
Original assignee: Mitsubishi Paper Mills Ltd
Current assignee: Mitsubishi Paper Mills Ltd
Priority date: 2016-08-29
Filing date: 2016-08-29
Publication date: 2018-03-08

Abstract

【課題】本発明の課題は、均一性に優れ、光拡散能力の高い光学シート用部材を得ることである。【解決手段】不織布を含有してなる光学シート用部材において、該不織布が主体繊維とバインダー繊維とを含有してなり、光学シート用部材の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在することを特徴とする光学シート用部材であり、バインダー繊維の溶融髭の形状が、分岐している形状、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも細い形状、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状であることが好ましい。【選択図】図２An object of the present invention is to obtain an optical sheet member having excellent uniformity and high light diffusion ability. An optical sheet member comprising a non-woven fabric, wherein the non-woven fabric contains main fibers and binder fibers, and at least one surface of the optical sheet member has a melt of binder fibers. A member for an optical sheet, wherein the molten fiber of the binder fiber has a branched shape, a shape in which the tip diameter of the molten fiber is smaller than the diameter of the main fiber, the gap between the main fibers, the main fiber It is preferable that the molten iron crosses at least one kind of gap selected from the gap between the binder fibers and the gap between the binder fibers. [Selection] Figure 2

Description

本発明は、光学シート用部材及び光学シート用部材の製造方法に関する。 The present invention relates to an optical sheet member and a method for manufacturing an optical sheet member.

光透過、光反射、光吸収等の光学特性を有し、光に対して種々の効果を発現させるフィルム状の光学シートが知られている。例えば、光拡散シート、偏光シート、反射シート、光拡散反射シート、反射偏光シート等が知られている。 A film-shaped optical sheet having optical characteristics such as light transmission, light reflection, and light absorption and exhibiting various effects on light is known. For example, a light diffusing sheet, a polarizing sheet, a reflecting sheet, a light diffusing reflecting sheet, a reflecting polarizing sheet and the like are known.

例えば、液晶表示装置は、近年、液晶層を背面から照らして発光させるバックライト方式が普及してきている。本方式の表示装置の構成は、モバイル機器向け、ノート・パソコン向け、モニター向け、テレビ向けで異なるが、基本は線状の光源から出た光を、各種フィルムを通過させながら均一でムラのない面状の光にする。 For example, in the liquid crystal display device, in recent years, a backlight system that emits light by illuminating a liquid crystal layer from the back has become widespread. The structure of the display device of this system is different for mobile devices, notebook computers, monitors, and TVs, but basically the light emitted from the linear light source is uniform and non-uniform while passing through various films. Use planar light.

バックライト方式の表示装置は、光源の配置で「エッジ・ライト型」と「直下ライト型」に分かれる。エッジ・ライト型は携帯電話機やノート・パソコンなどで使われており、バックライト・ユニットの端に光源を置く方法である。薄型化しやすいという特徴を持つが、光がパネル全面にムラなく行き渡るために、各種のフィルムを組み合わせる必要がある。直下型は大型テレビなどで使われている。バックライト・ユニットの背面に光源を配置し、大量に光源を並べることができるので、高輝度化しやすいという特徴がある。ただし、ユニットが物理的に厚くなり、コストも高いという問題がある。 Backlight type display devices are divided into “edge / light type” and “direct light type” according to the arrangement of light sources. The edge light type is used in mobile phones, notebook computers, etc., and is a method of placing a light source at the end of the backlight unit. Although it is easy to reduce the thickness, it is necessary to combine various films in order to spread light uniformly over the entire panel. The direct type is used in large TVs. Since a light source is arranged on the back of the backlight unit and a large number of light sources can be arranged, it is easy to increase the brightness. However, there is a problem that the unit is physically thick and the cost is high.

バックライト方式の表示装置を構成する部材は多く、光導光板（ＬｉｇｈｔＧｕｉｄｅＰｌａｔｅ）、光拡散シート（Ｄｉｆｆｕｓｅｒ）、光反射板（ＲｅｆｌｅｃｔｉｏｎＳｈｅｅｔ）、電磁波遮断シート（ＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＷａｖｅＳｈｉｅｌｄＳｈｅｅｔ）、インバータ（Ｉｎｖｅｒｔｅｒ）、反射シート（ＲｅｆｌｅｃｔｉｖｅＳｈｅｅｔ）などがある。 There are many members constituting a backlight type display device, such as a light guide plate, a light diffusion sheet, a light reflection plate, a reflection wave sheet, an electromagnetic wave shield sheet, and an inverter. And a reflective sheet.

光拡散シートは、エッジ・ライト型の導光板によってパネル全面に広がった光や、直下型の複数光源から出てきた光を拡散させるシートのことを指す。これによって、光をムラなく画面全体に行き渡らせることができる。また、反射シートは、液晶パネルの裏側に設置されることで、表側へと光を反射させるシートのことを指し、光の損失を防ぐことができる。 The light diffusing sheet refers to a sheet that diffuses light spread over the entire panel surface by an edge light type light guide plate or light emitted from a plurality of direct light sources. As a result, light can be spread over the entire screen without unevenness. In addition, the reflection sheet is a sheet that reflects light toward the front side by being installed on the back side of the liquid crystal panel, and can prevent light loss.

反射シートや光拡散シートは、光を反射することや、光を拡散させて目に優しい光にすることを目的として、液晶表示装置のほかに、建物や自動車の窓ガラス、照明器具、看板等に使用されている。 Reflective sheets and light diffusing sheets are designed to reflect light and diffuse light into eye-friendly light, as well as liquid crystal display devices, window glass for buildings and automobiles, lighting fixtures, signs, etc. Is used.

光拡散シートとしては、フィルムを用いた光拡散シートが主流であり、多孔質フィルムに樹脂を含浸させた光拡散シート（例えば、特許文献１参照）、多孔質フィルムと無孔質フィルムの積層型フィルムの光拡散シート（例えば、特許文献２参照）等が提案されている。 As the light diffusion sheet, a light diffusion sheet using a film is the mainstream, a light diffusion sheet in which a porous film is impregnated with a resin (for example, see Patent Document 1), and a laminated type of a porous film and a nonporous film. A film light diffusion sheet (see, for example, Patent Document 2) has been proposed.

また、均一、高輝度、軽い、薄い等の特性を有する光拡散シートとして、織布、不織布等からなる光拡散シートが提案されている。例えば、表裏で密度の異なる不織布使用した光拡散シート（例えば、特許文献３参照）、０．０１〜１．０μｍまでの平均孔径を有し、比細孔容積が少なくとも約３４ｃｍ^３／ｍ^２である不織布を含む拡散反射体（例えば、特許文献４参照）、全光線透過率が２５％以上９０％以下であり、総繊度５ｄｔｅｘ以上４５０ｄｔｅｘ以下の繊維を含んでいる光学シート支持体（例えば、特許文献５参照）、坪量が１０ｇ／ｍ^２以上４０ｇ／ｍ^２以下の不織布からなる拡散板（例えば、特許文献６参照）、非配向であり、５０μｍ未満の繊維直径と、５を超える長さ／直径の繊維アスペクト比と、１０〜８０ｇ／ｍ^２の範囲の坪量と、を有する不織拡散体（例えば、特許文献７参照）、１０ｇ／ｍ^２以上５００ｇ／ｍ^２以下の不織布によって形成される拡散部材（例えば、特許文献８参照）が提案されている。特許文献３〜８に記載されている不織布からなる光拡散シートでは、不織布の坪量、不織布を構成している繊維の繊維径、繊維長、比細孔容積等を調整することによって、光拡散能力を調整しているが、光学的欠点が目立つ場合があった。したがって、均一で、光拡散能力に優れた光拡散シートとして使用できる光学シート用部材が求められている。 In addition, as a light diffusion sheet having characteristics such as uniform, high brightness, light, and thin, a light diffusion sheet made of a woven fabric, a nonwoven fabric, or the like has been proposed. For example, a light diffusion sheet using non-woven fabrics having different densities on the front and back sides (for example, see Patent Document 3), having an average pore diameter of 0.01 to 1.0 μm and a specific pore volume of at least about 34 cm ³ / m ² A diffuse reflector including a non-woven fabric (for example, see Patent Document 4), an optical sheet support (for example, patent) containing fibers having a total light transmittance of 25% to 90% and a total fineness of 5 dtex to 450 dtex Reference 5), a diffusion plate made of a nonwoven fabric having a basis weight of 10 g / m ² or more and 40 g / m ² or less (see, for example, Patent Document 6), non-oriented, fiber diameter of less than 50 μm, and length of more than 5 and / diameter fibers aspect ratio, non-woven diffuser having a basis weight in the range of 10 to 80 g / ^{m 2,} (e.g., see Patent Document 7), forms by 10 g / ^{m 2} or more 500 g / ^{m 2} or less of the nonwoven fabric Diffusing member (for example, see Patent Document 8) which it is has been proposed. In the light diffusion sheet composed of the nonwoven fabric described in Patent Documents 3 to 8, light diffusion is achieved by adjusting the basis weight of the nonwoven fabric, the fiber diameter, fiber length, specific pore volume, etc. of the fibers constituting the nonwoven fabric. Although the ability was adjusted, there were cases where optical defects were conspicuous. Therefore, there is a demand for an optical sheet member that can be used as a light diffusion sheet that is uniform and has excellent light diffusion capability.

特開平８−３２０４０６号公報JP-A-8-320406 特開平８−３２７８０４号公報JP-A-8-327804 特表２００８−５４３０１０号公報Special table 2008-543010 gazette 特開２００６−３２３３９２号公報JP 2006-323392A 特開２００７−１４０４９５号公報JP 2007-140495 A 特開２０１３−２５９５３号公報JP 2013-25953 A 特表２０１５−５１０６１３号公報Special table 2015-510613 gazette 特開２０１５−８８２６９号公報JP2015-88269A

本発明の課題は、均一性に優れ、光拡散能力の高い光学シート用部材を得ることである。 An object of the present invention is to obtain an optical sheet member having excellent uniformity and high light diffusion ability.

上記課題は、下記手段によって解決された。 The above problems have been solved by the following means.

（１）不織布を含有してなる光学シート用部材において、不織布が主体繊維とバインダー繊維とを含有してなり、不織布の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在することを特徴とする光学シート用部材。
（２）不織布表面の電子顕微鏡写真で観察される溶融髭が、１．０ｍｍ^２あたり２本以上である上記（１）記載の光学シート用部材。
（３）バインダー繊維の溶融髭の形状が、分岐している形状である上記（１）又は（２）記載の光学シート用部材。
（４）バインダー繊維の溶融髭の形状が、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも細い形状である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の光学シート用部材。
（５）バインダー繊維の溶融髭の形状が、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状である上記（１）〜（４）のいずれかに記載の光学シート用部材。
（６）不織布の少なくとも片面にバインダー繊維の溶融髭が存在し、その溶融髭が寝た状態にある上記（１）〜（５）のいずれかに記載の光学シート用部材。
（７）バインダー繊維の溶融髭が、不織布の両表面に存在する上記（１）〜（６）のいずれかに記載の光学シート用部材。
（８）不織布を含有してなる光学シート用部材を製造する方法において、主体繊維とバインダー繊維とを含有する基材を湿式抄造法によって製造する工程、該基材に熱ロールにより熱カレンダー処理を施して不織布を得る工程とを含み、前記熱カレンダー処理を、熱カレンダー処理直後の不織布の表面温度を確認しながら行い、不織布の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭を発生させることを特徴とする光学シート用部材の製造方法。
（９）熱カレンダー処理後のニップ直後から１０ｃｍ未満の位置で測定した不織布の表面温度がバインダー繊維の融点に対して−６５℃〜−２０℃の範囲内となるように、熱カレンダー処理における熱ロールの表面温度を設定する上記（８）に記載の光学シート用部材の製造方法。 (1) An optical sheet member comprising a nonwoven fabric, wherein the nonwoven fabric comprises main fibers and binder fibers, and at least one surface of the nonwoven fabric has a molten fiber of binder fibers. Sheet member.
(2) The member for an optical sheet according to the above (1), wherein the melt defects observed in the electron micrograph on the surface of the nonwoven fabric are two or more per 1.0 mm ² .
(3) The member for an optical sheet according to the above (1) or (2), wherein the molten fiber of the binder fiber has a branched shape.
(4) The member for an optical sheet according to any one of (1) to (3), wherein the shape of the molten fiber of the binder fiber is such that the tip diameter of the molten fiber is smaller than the diameter of the main fiber.
(5) The shape of the molten fiber of the binder fiber is a shape in which the molten metal crosses at least one kind of void selected from the void between the main fibers, the void between the main fibers and the binder fiber, and the void between the binder fibers. The member for optical sheets according to any one of (1) to (4) above.
(6) The member for optical sheets according to any one of (1) to (5), wherein a melted wrinkle of binder fibers is present on at least one surface of the nonwoven fabric, and the melted wrinkle is in a lying state.
(7) The member for optical sheets according to any one of the above (1) to (6), wherein molten wrinkles of binder fibers are present on both surfaces of the nonwoven fabric.
(8) In the method for producing a member for an optical sheet comprising a nonwoven fabric, a step of producing a base material containing main fibers and binder fibers by a wet papermaking method, and subjecting the base material to a thermal calendar treatment by a hot roll Performing the thermal calendering process while confirming the surface temperature of the nonwoven fabric immediately after the thermal calendering process, and generating molten flaws of binder fibers on at least one surface of the nonwoven fabric. A method for manufacturing an optical sheet member.
(9) Heat in thermal calendering so that the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position less than 10 cm immediately after the nip after thermal calendering is within the range of −65 ° C. to −20 ° C. with respect to the melting point of the binder fiber. The manufacturing method of the member for optical sheets as described in said (8) which sets the surface temperature of a roll.

不織布を含有してなる光学シート用部材において、該不織布が主体繊維とバインダー繊維とを含有してなる光学シート用部材は、内部に大小の細孔が開いており、この細孔が空気との界面を形成し、光拡散能力を示す。そのため、空気と繊維の界面が多いほど優れた光拡散能力を示す。また、光が繊維に当たらない細孔部分が多い場合、光が繊維によって拡散される箇所と、光が拡散せずに通過する箇所の差が顕著に見られるようになることから、光学的均一性は劣ることとなる。本発明の光学シート用部材は、少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在する光学シート用部材であり、このバインダー繊維の溶融髭によって、空気と繊維の界面が多く形成され、また、溶融髭が細孔を小さくすることにより、繊維と接触せずに通過する光が少なくなるため、光拡散能力が良好になり、且つ光学的均一性にも優れるという効果を達成できる。 In the optical sheet member containing a nonwoven fabric, the optical sheet member in which the nonwoven fabric contains main fibers and binder fibers has large and small pores inside, and the pores are in contact with air. Forms an interface and exhibits light diffusion capability. Therefore, the more the interface between air and fiber, the better the light diffusing ability. In addition, when there are many pores where light does not hit the fiber, the difference between the location where the light is diffused by the fiber and the location where the light passes without diffusing becomes prominent. The property will be inferior. The optical sheet member of the present invention is an optical sheet member in which a molten fiber of binder fiber is present on at least one surface. The molten fiber of the binder fiber forms a large interface between air and fibers, and also melts. By reducing the pores of the wrinkles, the amount of light that passes without contacting the fibers is reduced, so that it is possible to achieve an effect that the light diffusing ability is improved and the optical uniformity is also excellent.

本発明の光学シート用部材の製造方法によれば、湿式抄造法により製造された基材に熱ロールにより熱カレンダー処理を施す際に、熱カレンダー処理直後の不織布の表面温度を確認することによって、不織布の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在し、上述の効果を達成できる本発明の光学シート用部材を効率的に製造することができる。 According to the method for producing a member for an optical sheet of the present invention, when performing a heat calendering treatment with a heat roll on a substrate produced by a wet papermaking method, by confirming the surface temperature of the nonwoven fabric immediately after the heat calendering treatment, The molten sheet of binder fibers is present on at least one surface of the nonwoven fabric, and the optical sheet member of the present invention that can achieve the above-described effects can be efficiently produced.

バインダー繊維の溶融髭を発生させる前の光学シート用部材の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the member for optical sheets before generating the melt flaw of a binder fiber. バインダー繊維の溶融髭が存在している光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the member surface for optical sheets in which the melt of the binder fiber exists. バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the surface of the member for optical sheets which shows an example of the shape of the molten fiber of binder fiber. バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the surface of the member for optical sheets which shows an example of the shape of the molten fiber of binder fiber. バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the surface of the member for optical sheets which shows an example of the shape of the molten fiber of binder fiber. バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the surface of the member for optical sheets which shows an example of the shape of the molten fiber of binder fiber. バインダー繊維の溶融髭が寝た状態で存在している光学シート用部材断面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the cross section of the member for optical sheets which exists in the state in which the molten fiber of the binder fiber was lying. バインダー繊維の溶融髭が立った状態で存在している光学シート用部材断面の電子顕微鏡写真である。It is an electron micrograph of the cross section of the member for optical sheets which exists in the state in which the melt of the binder fiber stood. エッジ・ライト型バックライトの表示装置の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of the display apparatus of an edge light type backlight. 直下ライト型バックライトの表示装置の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of the display apparatus of a direct light type backlight.

本発明の光学シート部材は、不織布を含有してなり、該不織布が主体繊維とバインダー繊維とを含有してなり、該不織布の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在することを特徴とする。 The optical sheet member of the present invention comprises a non-woven fabric, the non-woven fabric comprises main fibers and binder fibers, and a molten fiber of binder fibers is present on at least one surface of the non-woven fabric. To do.

本発明の光学シート用部材は、湿式抄造法によって基材が作製された後に、この基材が熱ロールによって熱カレンダー処理されることによって、製造される。熱ロールによる熱カレンダー処理時に、熱ロールに接することによって溶融したバインダー繊維が、熱ロールから離れる時に、短い髭状になることによって、溶融髭が形成される。 The optical sheet member of the present invention is produced by subjecting the base material to a heat calendering treatment with a hot roll after the base material is prepared by a wet papermaking method. At the time of heat calendering with a heat roll, the binder fiber melted by coming into contact with the heat roll becomes a short bowl shape when it leaves the heat roll, thereby forming a molten wrinkle.

溶融髭の本数を計測方法としては、光学シート用部材の両面の表面の電子顕微鏡写真を撮影し、一定面積（１．０ｍｍ^２）あたりの溶融髭の本数を計測する。光学シート用部材の幅が１０×Ｎｃｍの場合、Ｎ箇所を測定する。ただし、Ｎは正の整数である。例えば、光学シート用部材の幅が３０ｃｍの場合は、幅方向の端から５ｃｍ地点、１５ｃｍの地点、２５ｃｍの地点の計３箇所を測定する。また、１００ｃｍ幅の場合は、５ｃｍの地点、１５ｃｍの地点、・・・９５ｃｍの地点の計１０箇所を測定する。その際、溶融前のバインダー繊維の直径よりも細い溶融髭の本数を計測する。溶融髭を判別するためには、電子顕微鏡写真撮影時の倍率は１００倍以上であることが好ましく、より好ましくは２００倍以上である。 As a method for measuring the number of molten irons, electron micrographs of both surfaces of the optical sheet member are taken and the number of molten irons per fixed area (1.0 mm ² ) is measured. When the width of the optical sheet member is 10 × N cm, N points are measured. However, N is a positive integer. For example, when the width of the optical sheet member is 30 cm, a total of three points are measured from the end in the width direction: a 5 cm spot, a 15 cm spot, and a 25 cm spot. In the case of a width of 100 cm, a total of 10 points including a point of 5 cm, a point of 15 cm, and a point of 95 cm are measured. At that time, the number of melted slag thinner than the diameter of the binder fiber before melting is measured. In order to discriminate molten metal, the magnification at the time of taking an electron micrograph is preferably 100 times or more, more preferably 200 times or more.

溶融髭の本数は、１．０ｍｍ^２あたり、好ましくは２本以上であり、より好ましくは３本以上であり、さらに好ましくは４本以上である。また、溶融髭の本数は、１．０ｍｍ^２あたり、好ましくは１０００本以下である。溶融髭が存在しない場合や溶融髭の本数が２本未満の場合には、光を拡散する繊維の数が少ないため、光拡散能力が低くなる場合がある。溶融髭の本数が１０００本を超えても問題無いが、１０００本以下の場合と効果は変わらない。 The number of molten iron is preferably 2 or more per 1.0 mm ² , more preferably 3 or more, and even more preferably 4 or more. Moreover, the number of molten iron is preferably 1000 or less per 1.0 mm ² . When there is no molten soot or when the number of molten soot is less than 2, the number of fibers that diffuse light is small, and thus the light diffusing ability may be lowered. There is no problem even if the number of molten iron exceeds 1000, but the effect is not different from the case of 1000 or less.

本発明における溶融髭は、溶融前の繊維形状から大きく変化して、髭状になったバインダー繊維の一部分である。溶融髭の直径は、溶融する前のバインダー繊維の直径よりも小さい。また、溶融髭は、バインダー繊維から離脱しないで付着している場合もあるが、バインダー繊維から離脱して独立している場合もある。さらに、溶融髭の形状としては、分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状、引き延ばされて細くなった形状、両端が主体繊維やバインダー繊維と繋がった形状、屈曲している形状等がある。そして、溶融髭の長さや太さは不定である。 The molten cocoon in the present invention is a part of the binder fiber that is greatly changed from the shape of the fiber before melting into a cocoon shape. The diameter of the molten soot is smaller than the diameter of the binder fiber before melting. In addition, the molten soot may adhere without being detached from the binder fiber, but may be detached from the binder fiber and independent. Furthermore, the shape of the molten iron is branched to form a fibril, branched, narrowed, stretched at both ends with the main fiber or binder fiber, or bent. Etc. And the length and thickness of the molten iron are indefinite.

本発明では、光学シート用部材の表面に存在するバインダー繊維の溶融髭が空気と繊維の界面を増やすことによって、光拡散能力が向上するという効果を達成できる。また、光学シート用部材を構成する繊維間の空隙である窪みに溶融髭が存在することによって、溶融髭が空隙を細分化するため、光が繊維に接触せずに光学シート用部材内を通過することを抑制できることから、光学的均一性を向上する効果も達成できる。 In the present invention, the effect of improving the light diffusing ability can be achieved by increasing the interface between the air and the fibers by the melt of the binder fibers present on the surface of the optical sheet member. In addition, the presence of the molten soot in the recesses between the fibers constituting the optical sheet member causes the molten soot to subdivide the gap, so that light passes through the optical sheet member without contacting the fibers. Therefore, the effect of improving optical uniformity can also be achieved.

本発明において、光学シート用部材の少なくとも一方の表面にバインダー繊維の溶融髭が存在すれば良いが、両表面に存在することによって、光拡散能力を上げる効果と光学的均一性を上げる効果がより高まる。 In the present invention, it is sufficient that the molten fiber of the binder fiber is present on at least one surface of the optical sheet member. However, the presence of the molten fiber on both surfaces has the effect of increasing the light diffusion ability and the effect of increasing the optical uniformity. Rise.

溶融髭の形状が、溶融髭が分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも小さい形状、又は、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状である場合には、溶融髭が光学シート用部材を通過する光をより多く拡散することができるため、光拡散能力がより高くなる傾向にある。 The shape of the molten iron is a shape in which the molten iron is branched and branched into a fibril shape, the shape of the molten iron is smaller than the diameter of the main fiber, or the gap between the main fibers, the main fiber When the molten soot crosses at least one kind of void selected from the gap between the binder fibers and the gap between the binder fibers, the molten soot diffuses more light passing through the optical sheet member. Therefore, the light diffusing ability tends to be higher.

図１は、バインダー繊維の溶融髭を発生させる前の光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真であり、主体繊維と、溶融髭が発生していないバインダー繊維しか存在していない。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍であり、スケールバーは１００μｍを示している。 FIG. 1 is an electron micrograph of the surface of a member for an optical sheet before generation of molten wrinkles of binder fibers. Only main fibers and binder fibers in which no molten wrinkles are generated are present. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar indicates 100 μm.

図２は、バインダー繊維の溶融髭が存在している光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍、スケールバーは１００μｍを示している。溶融髭は、ランダムに配置された主体繊維同士の間の空隙である窪みを覆うように存在している。溶融髭はバインダー繊維から発生したものであり、主体繊維と強固に接着しており、脱落することはない。 FIG. 2 is an electron micrograph of the surface of the optical sheet member where binder fiber melts are present. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar is 100 μm. The molten iron exists so as to cover the depression that is a space between the main fibers arranged at random. The molten soot is generated from the binder fiber, and is firmly bonded to the main fiber and does not fall off.

図３は、バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍、スケールバーは１００μｍを示している。○で囲った部分に存在している溶融髭の形状は、分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状である。 FIG. 3 is an electron micrograph of the surface of the optical sheet member showing an example of the shape of the molten fiber of the binder fiber. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar is 100 μm. The shape of the molten iron present in the portion surrounded by ○ is a shape that is branched into fibrils.

図４は、バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍、スケールバーは１００μｍを示している。○で囲った部分に存在している溶融髭の形状は、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも小さい形状である。溶融髭の先端径とは、バインダー繊維から離脱しないで溶融髭が付着している場合は、バインダー繊維からの分岐点を起点として発生している溶融髭の先端の直径である。また、バインダー繊維から離脱している場合は、溶融髭の両端の直径である。溶融髭の先端の直径は、電子顕微鏡写真のスケールバーの長さを基に算出した溶融髭の先端の幅である。 FIG. 4 is an electron micrograph of the surface of the optical sheet member showing an example of the shape of the molten fiber of the binder fiber. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar is 100 μm. The shape of the molten iron present in the portion surrounded by ○ is a shape in which the tip diameter of the molten iron is smaller than the diameter of the main fiber. The tip diameter of the molten soot is the diameter of the tip of the molten soot generated starting from the branch point from the binder fiber when the molten soot adheres without being detached from the binder fiber. Moreover, when it has detached | leaved from the binder fiber, it is the diameter of the both ends of a molten iron. The diameter of the tip of the molten iron is the width of the tip of the molten iron calculated based on the length of the scale bar in the electron micrograph.

図５は、バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍、スケールバーは１００μｍを示している。○で囲った部分に存在している溶融髭は、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を横断している。また、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも細い。 FIG. 5 is an electron micrograph of the surface of the optical sheet member showing an example of the shape of the molten fiber of the binder fiber. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar is 100 μm. The molten iron present in the portion surrounded by ○ crosses at least one kind of void selected from the void between the main fibers, the void between the main fibers and the binder fibers, and the void between the binder fibers. Further, the tip diameter of the molten iron is thinner than the diameter of the main fiber.

図６は、バインダー繊維の溶融髭の形状の一例を示す光学シート用部材表面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は１００倍、スケールバーは１００μｍを示している。○で囲った部分に存在している溶融髭は、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を横断している。しかし、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも太いため、図５の○で囲った部分に存在している溶融髭と比較すると、空隙を細分化する効果は小さい。 FIG. 6 is an electron micrograph of the surface of the optical sheet member showing an example of the shape of the molten fiber of the binder fiber. The magnification of the electron micrograph is 100 times, and the scale bar is 100 μm. The molten iron present in the portion surrounded by ○ crosses at least one kind of void selected from the void between the main fibers, the void between the main fibers and the binder fibers, and the void between the binder fibers. However, since the tip diameter of the molten iron is thicker than the diameter of the main fiber, the effect of subdividing the voids is small compared to the molten iron present in the portion surrounded by the circle in FIG.

光学シート用部材の表面にある溶融髭は、寝た状態にあることが好ましい。溶融髭が寝た状態にあることにより、光学シート用部材を構成している繊維間の空隙にランダムに溶融髭を配置することが可能となり、繊維間の大きな空隙を効率的に細分化することができ、光拡散能力と光学的均一性をより高めることができる。なお、溶融髭が光学シート用部材表面に対して垂直方向や斜め方向に立っている場合、光が当たる面積が少なくなるため、光拡散能力や光学的均一性を上げる効果は低くなる傾向にある。 The molten iron on the surface of the optical sheet member is preferably in a lying state. Because the molten iron is in a lying state, it becomes possible to randomly arrange the molten iron in the gaps between the fibers constituting the optical sheet member, and efficiently subdivide the large gaps between the fibers. And the light diffusing ability and optical uniformity can be further enhanced. In addition, when the molten iron stands in the vertical direction or the oblique direction with respect to the surface of the optical sheet member, the area to which the light hits decreases, so the effect of increasing the light diffusion ability and optical uniformity tends to be low. .

図７は、バインダー繊維の溶融髭が存在している光学シート用部材断面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は２００倍、スケールバーは１００μｍを示している。溶融髭は発生しているが、溶融髭が寝た状態であり、立っている状態の溶融髭は確認できない。 FIG. 7 is an electron micrograph of a cross section of the member for an optical sheet in which melted soot of binder fibers is present. The magnification of the electron micrograph is 200 times, and the scale bar is 100 μm. Molten soot has been generated, but the molten soot is in a sleeping state, and standing molten iron cannot be confirmed.

図８は、バインダー繊維の溶融髭が存在している光学シート用部材断面の電子顕微鏡写真である。電子顕微鏡写真の倍率は２００倍、スケールバーは１００μｍを示している。○で囲った２箇所の部分に存在している溶融髭は、立っている状態で存在していることが確認できる。 FIG. 8 is an electron micrograph of a cross section of the optical sheet member where binder fiber melt is present. The magnification of the electron micrograph is 200 times, and the scale bar is 100 μm. It can be confirmed that the molten iron present in the two portions surrounded by ○ is present in a standing state.

溶融髭を寝かせる方法としては、溶融髭を発生させた後に、加熱した熱ロール同士による熱カレンダー処理、加熱したロールと加熱していないロールとによる熱カレンダー処理、加熱していないロール同士によるカレンダー処理等を施す方法、溶融髭が発生している面を熱ロールに接触するように抱かせる方法等が挙げられる。これらの方法は、単独で又は組み合わせて行うことができる。 As a method of laying the molten cake, after the molten cake is generated, a heat calendar process with heated hot rolls, a heat calendar process with heated and unheated rolls, a calendar process with unheated rolls And a method of holding the surface on which molten flaws are generated so as to contact the hot roll. These methods can be performed alone or in combination.

本発明において、主体繊維は、光学シート用部材の骨格を形成する繊維である。主体繊維としては、例えば、ポリオレフィン系、ポリアミド系、ポリアクリル系、ビニロン系、ビニリデン系、ポリ塩化ビニル系、ポリエステル系、ベンゾエート系、ポリクラール系、フェノール系等の合成繊維が挙げられるが、耐熱性の高いポリエステル系の繊維がより好ましい。また、半合成繊維のアセテート、トリアセテート、プロミックスや、再生繊維のレーヨン、キュプラ、リヨセル繊維等は性能を阻害しない範囲で含有しても良い。 In the present invention, the main fiber is a fiber forming a skeleton of the optical sheet member. Examples of the main fiber include synthetic fibers such as polyolefin, polyamide, polyacrylic, vinylon, vinylidene, polyvinyl chloride, polyester, benzoate, polyclar, and phenol. Polyester fibers having a high viscosity are more preferable. Semi-synthetic fibers such as acetate, triacetate, promix, and regenerated fibers such as rayon, cupra, and lyocell fiber may be contained within a range that does not impair the performance.

本発明の光学シート用部材の主体繊維の平均繊維径は、４．５〜１８．０μｍが好ましく、５．０〜１３．０μｍがより好ましく、５．０〜１０．０μｍがさらに好ましい。平均繊維径が４．５〜１８．０μｍの主体繊維を使うことで、地合いの良好な基材を形成することができ、均一で細かな細孔を有した光学シート用部材を提供しやすくなる。主体繊維の平均繊維径が４．５μｍ未満の場合、光学シート用部材に光を透過させた際に繊維が目視しやすくなり、光透過率の均一性を損なう場合があり、光透過率も非常に小さくなるため、光学シート用部材として適さない場合がある。また、光学シート用部材の主体繊維の平均繊維径が１８．０μｍよりも太い場合には、基材を構成する繊維の繊維密度が低くなり、光学的均一性や光拡散能力が劣る場合がある。 The average fiber diameter of the main fibers of the optical sheet member of the present invention is preferably 4.5 to 18.0 μm, more preferably 5.0 to 13.0 μm, and further preferably 5.0 to 10.0 μm. By using the main fiber having an average fiber diameter of 4.5 to 18.0 μm, it is possible to form a base material having a good texture, and to easily provide a member for an optical sheet having uniform and fine pores. . When the average fiber diameter of the main fibers is less than 4.5 μm, the fibers can be easily seen when light is transmitted through the optical sheet member, the uniformity of the light transmittance may be impaired, and the light transmittance is also very high. Therefore, it may not be suitable as a member for an optical sheet. Moreover, when the average fiber diameter of the main fibers of the optical sheet member is thicker than 18.0 μm, the fiber density of the fibers constituting the substrate is lowered, and the optical uniformity and the light diffusing ability may be inferior. .

ここで、主体繊維の平均繊維径は以下の方法により求められる。
平均繊維径＝（主体繊維１の繊維径（μｍ）×主体繊維１の質量％＋主体繊維２の繊維径（μｍ）×主体繊維２の質量％＋主体繊維３の繊維径（μｍ）×主体繊維３の質量％＋…）／（主体繊維１の質量％＋主体繊維２の質量％＋主体繊維３の質量％＋…） Here, the average fiber diameter of the main fibers is obtained by the following method.
Average fiber diameter = (fiber diameter of main fiber 1 (μm) × mass% of main fiber 1 + fiber diameter of main fiber 2 (μm) × mass% of main fiber 2 + fiber diameter of main fiber 3 (μm) × main body (Mass% of the fibers 3 + ...) / (mass% of the main fibers 1 + mass% of the main fibers 2 + mass% of the main fibers 3 + ...)

主体繊維の断面形状には、円形以外に、三角形、四角形等の多角形、十字型、Ｔ字型、Ｙ字型等の異型断面形状がある。異型断面形状を有する繊維は異型断面繊維と呼ばれる。主体繊維が異型断面繊維の場合、断面積を円形近似した場合の繊維径を、主体繊維の繊維径とすることができる。 In addition to the circular shape, the cross-sectional shape of the main fiber includes a polygonal shape such as a triangle and a quadrangle, and an irregular cross-sectional shape such as a cross shape, a T shape, and a Y shape. A fiber having a modified cross-sectional shape is called a modified cross-sectional fiber. When the main fiber is an irregular cross-section fiber, the fiber diameter when the cross-sectional area is approximated by a circle can be set as the fiber diameter of the main fiber.

本発明の光学シート用部材における不織布の密度は０．６５〜１．１０ｇ／ｃｍ^３が好ましく、０．７５〜０．９５ｇ／ｃｍ^３がより好ましく、０．８５〜０．９５ｇ／ｃｍ^３がさらに好ましい。光学シート用部材の密度が０．６５ｇ／ｃｍ^３未満の場合には、不透明性が高くなり過ぎて、光学シートの光透過率が低下し過ぎる場合がある。また、繊維同士の熱融着度合いが低くなり、繊維のネットワーク密度が低くなって、繊維が目視しやすくなるため、光学的均一性に劣る場合がある。光学シート用部材の密度が１．１０ｇ／ｃｍ^３を超える場合には、光学シート用部材全体の透明度が高くなり過ぎ、光拡散能力が著しく下がる場合がある。また、基材の地合いに由来する透明度ムラが発生し、均一性を損なう場合がある。 Density of the nonwoven fabric in the optical sheet member of the present invention is preferably 0.65~1.10g / cm ^3, more preferably 0.75~0.95g / cm ^3, is 0.85~0.95g / cm ³ Further preferred. When the density of the optical sheet member is less than 0.65 g / cm ³ , the opacity becomes too high, and the light transmittance of the optical sheet may be too low. Further, the degree of thermal fusion between the fibers decreases, the network density of the fibers decreases, and the fibers can be easily viewed. Therefore, the optical uniformity may be inferior. When the density of the optical sheet member exceeds 1.10 g / cm ³ , the transparency of the entire optical sheet member becomes too high, and the light diffusing ability may be significantly lowered. Moreover, the transparency nonuniformity originating in the texture of a base material generate | occur | produces, and a uniformity may be impaired.

本発明の光学シート用部材の密度は、基材を製造する際のウエットプレス、スムーサーロールの使用、ドライヤー部でのタッチロールの使用、熱カレンダー処理での処理条件等を、単独又は組み合わせて調整することによって、調整することができる。 The density of the optical sheet member of the present invention is adjusted by using a wet press, a smoother roll, a touch roll in a dryer section, a processing condition in a thermal calendar process, etc. alone or in combination when manufacturing a substrate. Can be adjusted.

本発明の光学シート用部材の製造方法は、主体繊維とバインダー繊維とを含有する基材を湿式抄造法によって製造する工程を含む。湿式抄造法では、例えば、長網式、円網式、短網式、傾斜ワイヤー式等の湿式抄造方式を有する抄紙機を用いることができる。これらの湿式抄造方式から同種又は異種の２種以上の湿式抄造方式を有するコンビネーション抄紙機を使用することもできる。均一性に優れた基材を製造するには、長網式、傾斜ワイヤー式のように、緩やかに、ワイヤー上のスラリーから脱水することができる湿式抄造方式の抄紙機を使用することが好ましい。本発明の光学シート用部材において、不織布は単層であっても良いし、多層であっても良いが、不織布を構成する層の少なくとも１層が、長網式又は傾斜ワイヤー式を有する抄紙機で構成されることが好ましい。 The manufacturing method of the member for optical sheets of this invention includes the process of manufacturing the base material containing a main fiber and a binder fiber by a wet papermaking method. In the wet papermaking method, for example, a paper machine having a wet papermaking method such as a long mesh method, a circular mesh method, a short mesh method, or an inclined wire method can be used. A combination paper machine having two or more types of wet papermaking methods of the same type or different types from these wet papermaking methods can also be used. In order to produce a substrate with excellent uniformity, it is preferable to use a wet papermaking type paper machine that can be slowly dehydrated from the slurry on the wire, such as a long-mesh type or an inclined wire type. In the optical sheet member of the present invention, the nonwoven fabric may be a single layer or multiple layers, but at least one of the layers constituting the nonwoven fabric has a long net type or an inclined wire type. It is preferable that it is comprised.

特に、地合いの良好な均一性に優れた光学シート用部材を提供するためには、基材を湿式抄造法によって製造する工程において、目開きの小さいワイヤーを使用することが有効である。そのため、ブロンズワイヤーよりもプラスチックワイヤーを使用することが有効である。使用するプラスチックワイヤーとしては、２重織り、２．５重織り、３重織り、３．５重織りのワイヤーが好ましく、２．５重織り、３重織り、３．５重織りワイヤーがより好ましい。 In particular, in order to provide a member for an optical sheet having excellent texture and uniformity, it is effective to use a wire having a small opening in the step of producing a substrate by a wet papermaking method. Therefore, it is more effective to use plastic wire than bronze wire. As the plastic wire to be used, double woven, 2.5 double woven, triple woven, and 3.5 woven wires are preferable, and 2.5 woven, triple woven, and 3.5 woven wires are more preferable. .

本発明において、光学シート用部材は主体繊維と共にバインダー繊維を含有する。 In the present invention, the optical sheet member contains a binder fiber together with a main fiber.

バインダー繊維としては、芯鞘繊維（コアシェルタイプ）、並列繊維（サイドバイサイドタイプ）、放射状分割繊維などの複合繊維、未延伸繊維等が挙げられる。バインダー繊維は、繊維全体又は繊維の一部のガラス転移温度又は溶融温度（融点）が、主体繊維よりも、好ましくは１０℃以上、より好ましくは２０℃以上、低い繊維である。複合繊維は、皮膜を形成しにくいので、光学シート用部材の空間を保持したまま、機械的強度を向上させることができる。より具体的には、ポリプロピレン（芯）とポリエチレン（鞘）の組み合わせ、ポリプロピレン（芯）とエチレンビニルアルコール（鞘）の組み合わせ、高融点ポリエステル（芯）と低融点ポリエステル（鞘）の組み合わせ、ポリエステル等の未延伸繊維が挙げられる。また、ポリエチレンやポリプロピレン等の低融点樹脂のみで構成される単繊維（全融タイプ）や、ポリビニルアルコール系のような熱水可溶性バインダーは、光学シート用部材の乾燥工程で皮膜を形成しやすいが、特性を阻害しない範囲で使用することができる。本発明においては、高融点ポリエステル（芯）と低融点ポリエステル（鞘）の組み合わせ、ポリエステルの未延伸繊維を好ましく用いることができる。 Examples of the binder fibers include core-sheath fibers (core-shell type), parallel fibers (side-by-side type), composite fibers such as radially divided fibers, unstretched fibers, and the like. The binder fiber is a fiber having a glass transition temperature or a melting temperature (melting point) of the whole fiber or a part of the fiber, preferably 10 ° C. or more, more preferably 20 ° C. or more, lower than that of the main fiber. Since the composite fiber hardly forms a film, the mechanical strength can be improved while maintaining the space of the optical sheet member. More specifically, a combination of polypropylene (core) and polyethylene (sheath), a combination of polypropylene (core) and ethylene vinyl alcohol (sheath), a combination of high melting point polyester (core) and low melting point polyester (sheath), polyester, etc. Of undrawn fiber. In addition, a single fiber (fully fused type) composed only of a low melting point resin such as polyethylene or polypropylene, or a hot water-soluble binder such as polyvinyl alcohol easily forms a film in the drying process of the optical sheet member. , Can be used as long as the properties are not impaired. In the present invention, a combination of a high-melting point polyester (core) and a low-melting point polyester (sheath) and unstretched polyester fibers can be preferably used.

バインダー繊維の平均繊維径は、特に限定されないが、好ましくは２．０〜２０．０μｍであり、より好ましくは５．０〜１５．０μｍであり、さらに好ましくは７．０〜１２．０μｍである。バインダー繊維は、主体繊維と比較して、繊維中に結晶化していない部分が存在し、熱カレンダー処理時に加温することにより、主体繊維との結着性及びバインダー繊維同士での結着性が向上し、光学シート用部材の機械的強度を向上させる役割を果たす。その他に、溶融、可塑変形したバインダー繊維は、主体繊維と共に均一な三次元ネットワークを形成する役割も果たす。さらに、バインダー繊維のガラス転移温度又は溶融温度以上まで温度を上げる工程では、本発明の光学シート用部材の平滑性も向上させることができ、該工程で加圧が伴っていると、より効果的である。そして、バインダー繊維によって、光学シート用部材表面の細孔径を細かくすることもでき、結果として、光透過性と光拡散能力のバランスのとれた光学シート用部材を得ることが可能となる。 Although the average fiber diameter of a binder fiber is not specifically limited, Preferably it is 2.0-20.0 micrometers, More preferably, it is 5.0-15.0 micrometers, More preferably, it is 7.0-12.0 micrometers. . The binder fiber has a portion that is not crystallized in the fiber as compared with the main fiber, and is heated at the time of thermal calendering, so that the binding property with the main fiber and the binding property between the binder fibers are increased. It improves and plays the role which improves the mechanical strength of the member for optical sheets. In addition, the melted and plastically deformed binder fiber also plays a role of forming a uniform three-dimensional network with the main fiber. Furthermore, in the step of raising the temperature to the glass transition temperature or melting temperature of the binder fiber, the smoothness of the optical sheet member of the present invention can be improved, and it is more effective when pressure is applied in the step. It is. The pore diameter on the surface of the optical sheet member can also be made fine by the binder fiber, and as a result, it is possible to obtain an optical sheet member having a good balance between light transmittance and light diffusion capability.

バインダー繊維の繊維長は、特に限定しないが、好ましくは１〜１２ｍｍであり、より好ましくは３〜１０ｍｍであり、さらに好ましくは４〜６ｍｍである。バインダー繊維の繊維長が１ｍｍを下回る場合、主体繊維と共に均一な三次元ネットワークを形成する役割を果たすことが難しくなって、光学シート用部材の機械的強度が低下する場合がある。また、バインダー繊維の繊維長が１２ｍｍを上回る場合、繊維本数が少なくなり、溶融部分が局在化することで光学的な均一性を損なう場合がある。バインダー繊維の断面形状についても、特に限定されず、円形以外に、三角形、四角形等の多角形、十字型、Ｔ字型、Ｙ字型等の異型断面形状を有する繊維も含有できる。 Although the fiber length of a binder fiber is not specifically limited, Preferably it is 1-12 mm, More preferably, it is 3-10 mm, More preferably, it is 4-6 mm. When the fiber length of the binder fiber is less than 1 mm, it may be difficult to play a role of forming a uniform three-dimensional network with the main fiber, and the mechanical strength of the optical sheet member may be reduced. In addition, when the fiber length of the binder fiber exceeds 12 mm, the number of fibers decreases, and the melted portion is localized, thereby impairing optical uniformity. The cross-sectional shape of the binder fiber is not particularly limited, and fibers having a different cross-sectional shape such as a polygon such as a triangle and a quadrangle, a cross shape, a T shape, and a Y shape can also be included in addition to the circular shape.

主体繊維とバインダー繊維の質量含有比率は、７５：２５〜２５：７５であることが好ましい。より好ましくは６５：３５〜３５：６５であり、さらに好ましくは６０：４０〜４５：５５である。主体繊維の含有率が７５質量％を超える場合、バインダー繊維が不足し、主体繊維をバインダー繊維が十分に覆うことができなくなることから、主体繊維が目視で確認しやすくなる場合があるため、光学的均一性が低くなる場合がある。主体繊維の含有比率が２５質量％を下回る場合、バインダー繊維が過剰に存在し、不織布がフィルムのようになることから、繊維と空気の界面が少なくなり、光拡散能力が低くなる場合がある。主体繊維とバインダー繊維の質量含有比率を７５：２５〜２５：７５とすることで、光学的均一性と光拡散能力のバランスのとれた光学シート用部材を得ることが可能となる。 The mass content ratio of the main fiber and the binder fiber is preferably 75:25 to 25:75. More preferably, it is 65: 35-35: 65, More preferably, it is 60: 40-45: 55. When the content of the main fiber exceeds 75% by mass, the binder fiber is insufficient, and the main fiber cannot be sufficiently covered with the binder fiber. Uniformity may be reduced. When the content ratio of the main fiber is less than 25% by mass, the binder fiber is excessively present, and the nonwoven fabric becomes like a film. Therefore, the interface between the fiber and air is decreased, and the light diffusion capability may be decreased. By setting the mass content ratio of the main fiber and the binder fiber to 75:25 to 25:75, it becomes possible to obtain an optical sheet member in which the optical uniformity and the light diffusion ability are balanced.

溶融髭の形状が分岐している形状、溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも細い形状、又は、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状であるためには、不織布を構成する主体繊維とバインダー繊維とがランダムな方向に配置されていることが必要となり、熱ロールに接する部分にバインダー繊維が存在しなければならない。ランダムに配置するためには、主体繊維の直径とバインダー繊維の直径の比率（主体繊維の直径／バインダー繊維の直径）が０．２〜４．０／１．０であることが好ましく、０．３〜３．０／１．０であることがより好ましく、０．４〜２．５／１．０であることがさらに好ましい。主体繊維の直径／バインダー繊維の直径が０．２／１．０未満の場合、バインダー繊維の直径が大きいために、主体繊維に対しての本数が不足し、主体繊維に対してバインダー繊維がランダムに配置されない場合がある。一方、主体繊維の直径／バインダー繊維の直径が４．０／１．０を超えた場合、バインダー繊維が主体繊維間に埋もれてしまい、熱ロールに接する部分に存在するバインダー繊維が不足する場合がある。 A shape in which the shape of the molten iron is branched, a shape in which the tip diameter of the molten iron is smaller than the diameter of the main fiber, or a gap between the main fibers, a gap between the main fiber and the binder fiber, and a gap between the binder fibers In order to have a shape in which the molten iron crosses at least one type of void selected from the above, it is necessary that the main fibers and the binder fibers constituting the nonwoven fabric are arranged in random directions, and are in contact with the heat roll Binder fibers must be present in the part. In order to arrange them randomly, the ratio of the diameter of the main fiber to the diameter of the binder fiber (the diameter of the main fiber / the diameter of the binder fiber) is preferably 0.2 to 4.0 / 1.0. It is more preferably 3 to 3.0 / 1.0, and further preferably 0.4 to 2.5 / 1.0. When the diameter of the main fiber / the diameter of the binder fiber is less than 0.2 / 1.0, since the diameter of the binder fiber is large, the number of the main fibers is insufficient, and the binder fibers are random with respect to the main fibers. May not be placed. On the other hand, when the diameter of the main fiber / the diameter of the binder fiber exceeds 4.0 / 1.0, the binder fiber may be buried between the main fibers, and the binder fiber existing in the portion in contact with the heat roll may be insufficient. is there.

本発明において、主体繊維、バインダー繊維を均一に水中に分散させるために、工程中で分散剤、消泡剤、親水剤、帯電防止剤、高分子粘剤、離型剤、抗菌剤、殺菌剤等の薬品を添加する場合もある。 In the present invention, in order to uniformly disperse the main fiber and binder fiber in water, a dispersing agent, an antifoaming agent, a hydrophilic agent, an antistatic agent, a polymer viscosity agent, a release agent, an antibacterial agent, and a bactericidal agent are used in the process. In some cases, chemicals such as these are added.

抄紙機で製造された湿紙を、ヤンキードライヤー、エアードライヤー、シリンダードライヤー、サクションドラム式ドライヤー、赤外方式ドライヤー等で乾燥することにより、基材を得る。湿紙の乾燥の際に、ヤンキードライヤー等の熱ロールに密着させて熱圧乾燥させることによって、密着させた面の平滑性が向上する。熱圧乾燥とは、タッチロール等で熱ロールに湿紙を押しつけて乾燥させることをいう。熱ロールの表面温度は、１００〜１８０℃が好ましく、１００〜１６０℃がより好ましく、１１０〜１６０℃がさらに好ましい。圧力は、好ましくは５０〜１０００Ｎ／ｃｍ、より好ましくは１００〜８００Ｎ／ｃｍである。 The wet paper manufactured by the paper machine is dried by a Yankee dryer, an air dryer, a cylinder dryer, a suction drum dryer, an infrared dryer, or the like to obtain a substrate. When the wet paper is dried, it is brought into close contact with a hot roll such as a Yankee dryer and dried by heat and pressure to improve the smoothness of the contacted surface. Hot-pressure drying means that the wet paper is pressed against the heat roll with a touch roll or the like and dried. The surface temperature of the hot roll is preferably 100 to 180 ° C, more preferably 100 to 160 ° C, and still more preferably 110 to 160 ° C. The pressure is preferably 50 to 1000 N / cm, more preferably 100 to 800 N / cm.

溶融髭を発生させるためには、熱ロールによる熱カレンダー処理時に、熱ロールに基材を貼り付かせることが重要となる。そのためには、熱ロール温度をバインダー繊維の融点付近まで高めること、ニップ圧力を高めることが重要となる。また、加工速度をコントロールすることによって、溶融髭の長さをある程度調整することができる。また、バインダー繊維の含有量を高めることによって、溶融髭を多くすることができる。 In order to generate molten flaws, it is important that the base material is attached to the heat roll at the time of the heat calender treatment by the heat roll. For this purpose, it is important to increase the hot roll temperature to near the melting point of the binder fiber and to increase the nip pressure. Moreover, the length of the molten iron can be adjusted to some extent by controlling the processing speed. Moreover, molten metal can be increased by increasing the content of the binder fiber.

溶融髭発生の指標として、熱ロールの表面温度管理ではなく、実際に不織布に伝達した熱の確認が必要である。そのためには、熱ロールによる熱カレンダー処理直後の不織布の表面温度を確認することが重要となる。溶融髭を発生させるためには、基材が熱ロールにより熱カレンダー処理された後において、ニップ直後から１０ｃｍ未満の位置で測定した不織布の表面温度が、バインダー繊維の融点に対して−６５℃〜−２０℃の範囲内であることが好ましい。より好ましくは、−６０℃〜−２５℃の範囲内であり、さらに好ましくは、−５５℃〜−２５℃の範囲である。ニップ直後から１０ｃｍ未満の位置で不織布の表面温度を測定することによって、ニップ時の不織布の表面温度を推定できる。経験上、ニップ直後から１０ｃｍ未満の位置で測定した不織布の表面温度は、ニップ時の表面温度より１〜５℃低いことが分かっている。上記温度範囲になるように、熱カレンダー処理の条件を設定することが好ましい。 As an indicator of the occurrence of molten soot, it is necessary to confirm the heat actually transferred to the nonwoven fabric, not the surface temperature control of the hot roll. For that purpose, it is important to confirm the surface temperature of the nonwoven fabric immediately after the heat calender treatment with the heat roll. In order to generate molten soot, the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position less than 10 cm from immediately after the nip after the base material was heat calendered by a hot roll was −65 ° C. to the melting point of the binder fiber. It is preferably within the range of −20 ° C. More preferably, it exists in the range of -60 degreeC--25 degreeC, More preferably, it is the range of -55 degreeC--25 degreeC. By measuring the surface temperature of the nonwoven fabric at a position less than 10 cm immediately after the nip, the surface temperature of the nonwoven fabric at the time of the nip can be estimated. Experience has shown that the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position less than 10 cm immediately after the nip is 1-5 ° C. lower than the surface temperature at the nip. It is preferable to set the conditions for the thermal calendar treatment so that the temperature range is set.

例えば、バインダー繊維の融点が２６０℃の場合、不織布の表面温度が１９５〜２４０℃であることが好ましく、２００〜２３５℃であることがより好ましい。不織布の表面温度に合うように熱ロールの表面温度を設定することが必要である。例えば、不織布が熱ロールにより熱カレンダー処理された後にニップ直後から９ｃｍの位置で測定した不織布の表面温度を２２０℃にする場合、熱ロール表面温度は、２２１℃〜２２５℃に設定する。 For example, when the melting point of the binder fiber is 260 ° C., the surface temperature of the nonwoven fabric is preferably 195 to 240 ° C., more preferably 200 to 235 ° C. It is necessary to set the surface temperature of the hot roll so as to match the surface temperature of the nonwoven fabric. For example, when the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position 9 cm from immediately after the nip after the nonwoven fabric is subjected to thermal calendering treatment is 220 ° C., the surface temperature of the hot roll is set to 221 ° C. to 225 ° C.

熱カレンダー処理におけるロールのニップ圧力は、好ましくは２５０〜１７００Ｎ／ｃｍであり、より好ましくは４５０〜１４００Ｎ／ｃｍである。溶融髭を発生させるためには、熱ロールによる熱カレンダー処理時に熱ロールに基材を貼り付かせることが重要であり、そのためには、ニップ圧力を高めることが重要である。ニップ圧力が２５０Ｎ／ｃｍ未満の場合、熱ロールと基材の密着不良により、溶融髭が発生しない場合がある。一方、１７００Ｎ／ｃｍを超えた場合、１７００Ｎ／ｃｍの場合と比較して、溶融髭が増す効果が変わらず、ロールへの過剰な負荷が増すことによって、ロール寿命を短くする場合がある。 The nip pressure of the roll in the thermal calendar process is preferably 250 to 1700 N / cm, more preferably 450 to 1400 N / cm. In order to generate molten soot, it is important that the base material is attached to the heat roll during the heat calendering process using the heat roll, and for that purpose, it is important to increase the nip pressure. When the nip pressure is less than 250 N / cm, molten flaws may not occur due to poor adhesion between the hot roll and the substrate. On the other hand, when it exceeds 1700 N / cm, compared with the case of 1700 N / cm, the effect of increasing melt flaws is not changed, and the roll life may be shortened by increasing the excessive load on the roll.

熱カレンダー処理における加工速度は、好ましくは４〜１００ｍ／ｍｉｎであり、より好ましくは１０〜８０ｍ／ｍｉｎである。熱カレンダー処理における加工速度を調整することによって、溶融髭の長さをある程度調整することができる。溶融髭の長さとは、溶融髭がバインダー繊維から離脱しないで付着している場合は、バインダー繊維からの分岐点を起点として溶融髭の先端までの長さである。また、バインダー繊維から溶融髭が離脱している場合は、溶融髭の先端から逆の先端までの長さである。加工速度を遅くすることによって、溶融髭を長くすることができる。例えば、加工速度が１０ｍ／ｍｉｎの場合、溶融髭の長さが５０〜４００μｍである場合が多く、加工速度が４０ｍ／ｍｉｎの場合、溶融髭の長さが１０〜１５０μｍである場合が多い。 The processing speed in the thermal calendar process is preferably 4 to 100 m / min, more preferably 10 to 80 m / min. The length of the molten iron can be adjusted to some extent by adjusting the processing speed in the thermal calendar process. The length of the molten iron is the length from the branch point from the binder fiber to the tip of the molten iron when the molten iron is attached without being detached from the binder fiber. Further, when the molten iron is separated from the binder fiber, the length is from the tip of the molten iron to the opposite tip. By reducing the processing speed, the molten iron can be lengthened. For example, when the processing speed is 10 m / min, the length of the molten iron is often 50 to 400 μm, and when the processing speed is 40 m / min, the length of the molten iron is often 10 to 150 μm.

また、熱ロールで熱カレンダー処理された後の基材を当該熱ロールに貼り付かせるために、熱ロールには離型剤等の薬品を塗布しないか、薬品を塗布する場合には、塗布量を極めて少なく抑えることが大切である。離型剤を多量に塗布した場合、熱ロールの温度、ニップ圧を高めても、熱ロールに基材が貼り付かずに、溶融髭が発生しない場合がある。 In addition, in order to attach the base material after the heat calender treatment with the heat roll to the heat roll, a chemical such as a release agent is not applied to the heat roll. It is important to minimize the amount of When a large amount of the release agent is applied, even if the temperature and nip pressure of the hot roll are increased, the base material does not adhere to the hot roll, and molten flaws may not occur.

熱カレンダー処理のロールの組み合わせとしては、金属ロール−金属ロール、金属ロール−コットンロール、金属ロール−樹脂ロール、金属ロール−微粗面金属ロール等から適宜選択して使用でき、少なくとも金属ロールの一つは加熱が可能なロールである。 As a combination of heat calendering rolls, metal rolls-metal rolls, metal rolls-cotton rolls, metal rolls-resin rolls, metal rolls-fine rough surface metal rolls, etc. can be used as appropriate. One is a roll that can be heated.

加熱が可能な金属ロールの表面温度を調整する方式として、金属ロール内部を多重構造とし、その内部に蒸気あるいは加熱されたオイルを循環させる方式、内部に埋設された電熱線により加熱する方式、誘導発熱方式等が挙げられる。 As a method of adjusting the surface temperature of the metal roll that can be heated, the metal roll has a multi-layered structure, and steam or heated oil is circulated inside it, a method of heating with a heating wire embedded inside, induction Examples include a heat generation method.

本発明の光学シート用部材における不織布の坪量は２０〜１５０ｇ／ｍ^２が好ましく、より好ましくは４０〜１３０ｇ／ｍ^２である。２０ｇ／ｍ^２未満の場合は、構成する繊維のネットワークを充分に構成することができず、光拡散能力や光学的均一性が低下する場合があり、１５０ｇ／ｍ^２を超えた場合、光透過率が低下する場合がある。 As for the basic weight of the nonwoven fabric in the member for optical sheets of this invention, 20-150 g / m < ² > is preferable, More preferably, it is 40-130 g / m < ² >. When it is less than 20 g / m ^2, can not be sufficiently constitute a network of fibers forming, there is the case where the light diffusing capability and optical uniformity is lowered, if it exceeds 150 g / m ^2, the light transmission The rate may decrease.

本発明の光学シート用部材は、そのままで使用してもよいし、樹脂を含浸させて又は樹脂フィルムと積層させて使用してもよい。本発明の光学シート用部材は、例えば、光拡散シート、偏光シート、反射シート、光拡散反射シート、反射偏光シート等に使用することができる。このような使用方法の中でも、本発明の光学シート用部材を、そのまま、光拡散シートとして使用する方法は、表示装置等の光学シートを用いてなる装置の軽量化や小型化に寄与することができるため、有用な使用方法である。 The optical sheet member of the present invention may be used as it is, or may be used by impregnating a resin or laminating with a resin film. The member for optical sheets of this invention can be used for a light-diffusion sheet, a polarizing sheet, a reflective sheet, a light-diffusion reflective sheet, a reflective polarizing sheet etc., for example. Among such methods of use, the method of using the optical sheet member of the present invention as it is as a light diffusion sheet can contribute to weight reduction and size reduction of a device using an optical sheet such as a display device. Because it can, it is a useful method of use.

本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。以下、特にことわりのないかぎり、実施例に記載される部及び比率は質量を基準とする。 The invention is explained in more detail by means of examples. Hereinafter, unless otherwise specified, the parts and ratios described in the examples are based on mass.

（実施例１−１）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を７０：３０の配合比率で水に混合分散し、円網抄紙機で湿紙を形成した後、表面温度１３０℃のヤンキードライヤーにて熱圧乾燥し、坪量８０ｇ／ｍ^２の基材を得た。 (Example 1-1)
Main fiber (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm), binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) in water at a blending ratio of 70:30 After mixing and dispersing and forming wet paper with a circular paper machine, it was hot-pressure dried with a Yankee dryer having a surface temperature of 130 ° C. to obtain a substrate having a basis weight of 80 g / m ² .

得られた基材を、第１ステージの加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２１５℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理し、連続して基材の加熱金属ロールに接した面が、樹脂ロールに接するように第２ステージの樹脂ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２２０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理を行って不織布を製造し、光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 The obtained base material is subjected to thermal calendering using the first stage heated metal roll and resin roll combination calender apparatus under the conditions of a heated metal roll surface temperature of 215 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min. Then, using a calendar device of a combination of the second stage resin roll and the heated metal roll so that the surface in contact with the heated metal roll of the substrate continuously contacts the resin roll, the heated metal roll surface temperature is 220 ° C., A thermal calendar process was performed under conditions of a pressure of 1000 N / cm and a processing speed of 30 m / min to produce a nonwoven fabric, thereby obtaining an optical sheet member. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例１−２）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２２０℃、２２０℃に変えた以外は、実施例１−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-2)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 220 ° C. and 220 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例１−３）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３０℃、２４０℃に変えた以外は、実施例１−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-3)
The member for optical sheets was obtained by the same method as Example 1-1 except having changed the temperature of the 1st stage heating metal roll and the 2nd stage heating metal roll into 230 degreeC and 240 degreeC, respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例１−４）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３０℃、２４０℃に変えた以外は、実施例１−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に樹脂ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-4)
The member for optical sheets was obtained by the same method as Example 1-1 except having changed the temperature of the 1st stage heating metal roll and the 2nd stage heating metal roll into 230 degreeC and 240 degreeC, respectively. In addition, the surface which contacted the resin roll first was made into the front surface.

（実施例１−５）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２２５℃、２１３℃に変えた以外は、実施例１−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-5)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 225 ° C. and 213 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例１−６）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）とバインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）の配合比率を７５：２５に変えた以外は、実施例１−３と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-6)
The blending ratio of the main fiber (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm) and binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) was changed to 75:25. Except for the above, an optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 1-3. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例１−７）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）とバインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）の配合比率を６０：４０に変えた以外は、実施例１−３と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 1-7)
The mixing ratio of the main fiber (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm) and binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) was changed to 60:40. Except for the above, an optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 1-3. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（比較例１−１）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）とバインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）の配合比率を８０：２０に変え、第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２０５℃、２０５℃に変えた以外は、実施例１−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Comparative Example 1-1)
The blending ratio of the main fiber (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm) and binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) was changed to 80:20, An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 205 ° C. and 205 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

表１に、バインダー繊維の含有量（％）、バインダー繊維の融点（℃）、熱カレンダー処理（第１ステージ）及び熱カレンダー処理（第２ステージ）におけるロールの組み合わせ、熱ロールの種類、不織布の表面温度（℃）、ニップ圧力（Ｎ／ｃｍ）、加工速度（ｍ／ｍｉｎ）を示した。 Table 1 shows the binder fiber content (%), the melting point (° C.) of the binder fiber, the combination of rolls in the thermal calendar process (first stage) and the thermal calendar process (second stage), the type of thermal roll, and the nonwoven fabric. The surface temperature (° C.), nip pressure (N / cm), and processing speed (m / min) were shown.

なお、実施例及び比較例において、光学シート用部材の表面温度とは、光学シート用部材が熱ロールにより熱カレンダー処理された後において、ニップ直後から９ｃｍの位置で測定した不織布の表面温度であり、エー・アンド・デイ社製レーザー付き放射温度計ＡＤ−５６１１Ａで測定した。また、実施例及び比較例において、融点は、ＰＥＲＫＩＮＥＬＭＥＲ社製示差走査熱分析装置ＤＳＣ７を用いて、２５〜３００℃まで、毎分１０℃の昇温条件で測定した時の最大点の温度である。 In the examples and comparative examples, the surface temperature of the optical sheet member is the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position 9 cm from immediately after the nip after the optical sheet member was subjected to thermal calendering with a hot roll. Measured with a radiation thermometer AD-5611A with a laser manufactured by A & D. Moreover, in an Example and a comparative example, melting | fusing point is the temperature of the maximum point when it measures on 25 degreeC to 300 degreeC on the temperature rising conditions of 10 degree-C per minute using the differential scanning thermal analyzer DSC7 made from PERKIN ELMER. is there.

実施例及び比較例で得られた光学シート用部材に対して、溶融髭の観察及び光拡散性評価と光学的均一性の評価を行い、結果を表２に示した。 The optical sheet members obtained in the examples and comparative examples were observed for molten iron, evaluated for light diffusibility, and evaluated for optical uniformity, and the results are shown in Table 2.

（バインダー繊維の溶融髭の観察）
光学シート用部材のオモテ面、ウラ面の表面における電子顕微鏡写真を２００倍の倍率で撮影し、１．０ｍｍ^２あたりの溶融髭の本数を計測した。また、観察された溶融髭の形状及び状態（立／寝）も観察した。表２中の「フィブリル」、「細い」及び「横断」は下記の意味を有する。 (Observation of binder fiber melt)
Electron micrographs on the front and back surfaces of the optical sheet member were taken at a magnification of 200 times, and the number of molten iron per 1.0 mm ² was measured. In addition, the shape and state (standing / sleeping) of the observed molten iron were also observed. “Fibril”, “thin” and “cross” in Table 2 have the following meanings.

「フィブリル」：溶融髭が分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状 "Fibrils": A shape in which molten iron is branched into fibrils

「細い」：溶融髭の先端径が主体繊維の直径よりも小さい形状 "Thin": The shape of the molten iron tip diameter is smaller than the diameter of the main fiber

「横断」：主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状 “Transverse”: A shape in which the molten iron crosses at least one kind of void selected from voids between main fibers, voids between main fibers and binder fibers, and voids between binder fibers.

＜光学的均一性（繊維ムラ）の評価＞
光学シート用部材（光拡散シート）１、導光板２（透明アクリル板、３ｍｍ厚）、反射板３（チタンコートポリエチレンテレフタレートフィルム、１２５μｍ厚）、冷陰極管４とから構成される、市販のエッジ・ライト型バックライトの表示装置（図９）の光拡散シート１の代わりに、実施例及び比較例の各サンプルをウラ面側に光源からの光が当たるように１枚組み込み、光源を点灯させて、表示装置の正面から見て、目視によって光学的繊維ムラを観察し、光学的均一性の評価を行った。この作業を十回繰り返し、以下の五段階評価を実施し、その平均値を実施例及び比較例の各サンプルの評価結果とした。実用上利用可能なのは「３」以上である。 <Evaluation of optical uniformity (fiber unevenness)>
Commercially available edge composed of optical sheet member (light diffusion sheet) 1, light guide plate 2 (transparent acrylic plate, 3 mm thickness), reflection plate 3 (titanium-coated polyethylene terephthalate film, 125 μm thickness), and cold cathode tube 4・ Instead of the light diffusion sheet 1 of the display device of the light type backlight (FIG. 9), each sample of the example and the comparative example is incorporated so that the light from the light source strikes the back side, and the light source is turned on. Then, when viewed from the front of the display device, optical fiber unevenness was visually observed to evaluate optical uniformity. This operation was repeated ten times, the following five-stage evaluation was performed, and the average value was used as the evaluation result of each sample of the examples and comparative examples. “3” or more is practically available.

「５」：光学的繊維ムラは見られない。
「４」：細かく観察した場合、光学的繊維ムラがわずかに見られる。
「３」：均一ではあるが、光学的繊維ムラが所々見られる。
「２」：光学的繊維ムラが見られる。
「１」：光学的繊維ムラが顕著に見られる。 “5”: Optical fiber unevenness is not observed.
“4”: When observed finely, slight optical fiber unevenness is observed.
“3”: Although it is uniform, optical fiber unevenness is observed in some places.
“2”: Optical fiber unevenness is observed.
“1”: Optical fiber unevenness is noticeable.

＜光拡散能力評価＞
光学シート用部材（光拡散シート）１、３本のＬＥＤ（ＬｉｇｈｔＥｍｉｔｔｉｎｇＤｉｏｄｅ）ライト光源５から構成される、市販の直下ライト型バックライトの表示装置（図１０）の光拡散シート１の代わりに、実施例及び比較例の各サンプルをウラ面側に光源からの光が当たるように１枚組み込み、光源を点灯させて、表示装置の正面から見て、目視によって光拡散能力の評価を行った。この作業を十回繰り返し、以下の五段階評価を実施し、その平均値を実施例及び比較例の各サンプルの評価結果とした。実用上利用可能なのは「３」以上である。 <Evaluation of light diffusion ability>
Instead of the light diffusing sheet 1 of a commercially available direct-light-type backlight display device (FIG. 10) composed of an optical sheet member (light diffusing sheet) 1 and three LED (Light Emitting Diode) light sources 5. Each sample of the example and comparative example was incorporated so that the light from the light source hits the back surface side, the light source was turned on, and the light diffusing ability was evaluated by visual observation as viewed from the front of the display device. . This operation was repeated ten times, the following five-stage evaluation was performed, and the average value was used as the evaluation result of each sample of the examples and comparative examples. “3” or more is practically available.

「５」：ＬＥＤライト光源の形が全く見られない。
「４」：細かく観察した場合、ＬＥＤライト光源の形がわずかに見られる。
「３」：ＬＥＤライト光源の形がやや見られる。
「２」：ＬＥＤライト光源の形が見られる。
「１」：ＬＥＤライト光源の形がはっきりと見られる。 “5”: The shape of the LED light source is not seen at all.
“4”: When observed closely, the shape of the LED light source is slightly seen.
“3”: The shape of the LED light source is slightly seen.
“2”: The shape of the LED light source can be seen.
“1”: The shape of the LED light source is clearly seen.

実施例１−１〜実施例１−７の光学シート用部材は、光拡散能力、光学的均一性において、実用上使用可能なレベルを達成した。特に表面の溶融髭が多かった実施例１−３、１−４及び１−７の光学シート用部材は、光拡散能力が非常に良好であった。バインダー繊維の含有量が２５質量％である実施例１−６の光学シート用部材と比較して、バインダー繊維の含有量が３０質量％である実施例１−３及び１−７の光学シート用部材は、バインダー繊維が多かったことにより、繊維間の空間的距離が狭くなり、繊維が目視し難くなることから、光学的均一性がやや良好になる結果だった。 The members for optical sheets of Examples 1-1 to 1-7 achieved practically usable levels in light diffusing ability and optical uniformity. In particular, the optical sheet members of Examples 1-3, 1-4, and 1-7, which had a large amount of molten flaws on the surface, had a very good light diffusion capability. Compared to the optical sheet member of Example 1-6 in which the binder fiber content is 25% by mass, the optical fiber of Examples 1-3 and 1-7 in which the binder fiber content is 30% by mass Since the member had a large number of binder fibers, the spatial distance between the fibers was narrowed, and the fibers were difficult to see, resulting in slightly better optical uniformity.

溶融髭の形状を観察した結果、実施例１−１〜１−７の光学シート用部材における溶融髭の形状は、溶融髭が分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状、溶融髭の先端の直径が主体合成直径よりも細い形状、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状が多かった。 As a result of observing the shape of the molten cake, the shape of the molten cake in the members for optical sheets of Examples 1-1 to 1-7 was a shape in which the molten cake was branched and branched into fibrils, A shape in which the molten iron crosses at least one kind of gap selected from a shape in which the diameter of the tip is thinner than the main synthetic diameter, a gap between main fibers, a gap between main fibers and binder fibers, and a gap between binder fibers There were many.

実施例１−１〜１−７の光学シート用部材に対し、比較例１−１の光学シート用部材は、バインダー繊維が少なく、且つ不織布の表面温度も低かったことから、オモテ面、ウラ面の両表面に溶融髭が発生しておらず、光拡散能力は実用可能レベルであったものの、光学的均一性に劣り、実用上不可なレベルであった。 Compared to the optical sheet members of Examples 1-1 to 1-7, the optical sheet member of Comparative Example 1-1 had fewer binder fibers and the surface temperature of the nonwoven fabric was low. No melting flaws occurred on both surfaces, and the light diffusion ability was at a practical level, but it was inferior in optical uniformity and practically impossible.

（実施例２−１）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を７０：３０の配合比率で水に混合分散し、円網抄紙機で湿紙を形成した後、表面温度１３０℃のヤンキードライヤーにて熱圧乾燥し、坪量８０ｇ／ｍ^２の基材を得た。 (Example 2-1)
Main fiber (stretched polyester fiber, diameter 17.5 μm, fiber length 5 mm), binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) in water at a blending ratio of 70:30 After mixing and dispersing and forming wet paper with a circular paper machine, it was hot-pressure dried with a Yankee dryer having a surface temperature of 130 ° C. to obtain a substrate having a basis weight of 80 g / m ² .

得られた基材を、第１ステージの加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２２５℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理し、連続して基材の加熱金属ロールに接した面が、樹脂ロールに接するように第２ステージの樹脂ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２２５℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理を行って不織布を製造し、光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 The obtained base material is subjected to thermal calendering using a calender device of a combination of a heated metal roll and a resin roll in the first stage under the conditions of a heated metal roll surface temperature of 225 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min. Then, the surface temperature of the heated metal roll is 225 ° C. using a calendar device of a combination of the resin roll and the heated metal roll of the second stage so that the surface of the base material in contact with the heated metal roll is in contact with the resin roll. A thermal calendar process was performed under conditions of a pressure of 1000 N / cm and a processing speed of 30 m / min to produce a nonwoven fabric, thereby obtaining an optical sheet member. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例２−２）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３０℃、２３０℃に変えた以外は、実施例２−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 2-2)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 2-1, except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 230 ° C. and 230 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例２−３）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３５℃、２４０℃に変えた以外は、実施例２−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 2-3)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 2-1, except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 235 ° C. and 240 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例２−４）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３５℃、２４０℃に変えた以外は、実施例２−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に樹脂ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 2-4)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 2-1, except that the temperatures of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 235 ° C. and 240 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the resin roll first was made into the front surface.

（実施例２−５）
第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２３０℃、２２０℃に変えた以外は、実施例２−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 2-5)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 2-1, except that the temperature of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 230 ° C. and 220 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（比較例２−１）
主体繊維（延伸ポリエステル系繊維、直径１７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）とバインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）の配合比率を８０：２０に変え、第１ステージの加熱金属ロール、第２ステージの加熱金属ロールの温度をそれぞれ２１０℃、２１０℃に変えた以外は、実施例２−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Comparative Example 2-1)
The blending ratio of the main fiber (stretched polyester fiber, diameter 17.5 μm, fiber length 5 mm) and binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10.5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) was changed to 80:20, An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 2-1, except that the temperature of the heated metal roll of the first stage and the heated metal roll of the second stage were changed to 210 ° C. and 210 ° C., respectively. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

表３に、バインダー繊維の含有量（％）、バインダー繊維の融点（℃）、熱カレンダー処理（第１ステージ）及び熱カレンダー処理（第２ステージ）におけるロールの組み合わせ、熱ロールの種類、光学シート用部材の表面温度（℃）、ニップ圧力（Ｎ／ｃｍ）、加工速度（ｍ／ｍｉｎ）を示した。 Table 3 shows the binder fiber content (%), the melting point (° C) of the binder fiber, the combination of rolls in the thermal calendar process (first stage) and the thermal calendar process (second stage), the type of thermal roll, and the optical sheet. The surface temperature (° C.), the nip pressure (N / cm), and the processing speed (m / min) of the working member were shown.

実施例及び比較例で得られた光学シート用部材に対して、溶融髭の観察及び光拡散性評価と光学的均一性の評価を行い、結果を表４に示した。 For the optical sheet members obtained in the examples and comparative examples, observation of molten soot, evaluation of light diffusibility and evaluation of optical uniformity were performed, and the results are shown in Table 4.

実施例２−１〜２−５の光学シート用部材は、光拡散能力、光学的均一性において、実用上使用可能なレベルを達成した。特に溶融髭の多かった実施例２−３、実施例２−４の光学シート用部材は光拡散能力や光学的均一性に優れていた。 The optical sheet members of Examples 2-1 to 2-5 achieved practically usable levels in light diffusing ability and optical uniformity. In particular, the members for optical sheets of Examples 2-3 and 2-4, which had a large amount of molten iron, were excellent in light diffusing ability and optical uniformity.

溶融髭の形状を観察した結果、実施例２−１〜２−５の光学シート用部材における溶融髭の形状は、溶融髭が分岐してフィブリル状となって枝分かれしている形状、溶融髭の先端の直径が主体合成直径よりも細い形状、主体繊維同士間の空隙、主体繊維とバインダー繊維間の空隙及びバインダー繊維同士間の空隙から選ばれる少なくとも一種の空隙を溶融髭が横断している形状が多かった。 As a result of observing the shape of the molten cake, the shape of the molten cake in the members for optical sheets of Examples 2-1 to 2-5 was a shape in which the molten cake was branched and branched into fibrils, A shape in which the molten iron crosses at least one kind of gap selected from a shape in which the diameter of the tip is thinner than the main synthetic diameter, a gap between main fibers, a gap between main fibers and binder fibers, and a gap between binder fibers There were many.

実施例２−１〜２−５の光学シート用部材に対し、比較例２−１の光学シート用部材は、バインダー繊維が少なく、且つ不織布の表面温度も低かったことから、オモテ面及びウラ面の両表面に溶融髭が発生していないため、光拡散能力は実用レベルであったものの、光学的均一性に劣り、実用不可なレベルであった。 Compared to the optical sheet members of Examples 2-1 to 2-5, the optical sheet member of Comparative Example 2-1 had fewer binder fibers and the surface temperature of the nonwoven fabric was low. Since no molten soot was generated on both surfaces, the light diffusing ability was at a practical level, but it was inferior in optical uniformity and unpractical.

（実施例３−１）
主体繊維１（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル系繊維、直径７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）を３５：３５：３０の配合比率で水に混合分散し、円網抄紙機で湿紙を形成した後、表面温度１３０℃のヤンキードライヤーにて熱圧乾燥し、坪量８０ｇ／ｍ^２の基材を得た。 (Example 3-1)
Main fiber 1 (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm), main fiber 2 (stretched polyester fiber, diameter 7.5 μm, fiber length 5 mm), binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10. 5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) is mixed and dispersed in water at a mixing ratio of 35:35:30, wet paper is formed with a circular net paper machine, and then hot-pressure dried with a Yankee dryer having a surface temperature of 130 ° C. Thus, a base material having a basis weight of 80 g / m ² was obtained.

得られた基材を、第１ステージの加熱金属ロールと樹脂ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２３０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理し、連続して基材の加熱金属ロールに接した面が、樹脂ロールに接するように第２ステージの樹脂ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度２３０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理を行って不織布を製造し、光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 The obtained base material is subjected to thermal calendering using a calender device of a combination of a heated metal roll and a resin roll in the first stage under conditions of a heated metal roll surface temperature of 230 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min. Then, using a calendar device of a combination of the second stage resin roll and the heated metal roll so that the surface in contact with the heated metal roll of the substrate continuously contacts the resin roll, the heated metal roll surface temperature is 230 ° C., A thermal calendar process was performed under conditions of a pressure of 1000 N / cm and a processing speed of 30 m / min to produce a nonwoven fabric, thereby obtaining an optical sheet member. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例３−２）
第１ステージ、第２ステージの加工速度を１０ｍ／ｍｉｎに変えた以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 3-2)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the processing speed of the first stage and the second stage was changed to 10 m / min. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例３−３）
第１ステージ、第２ステージの加工速度を４０ｍ／ｍｉｎに変えた以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 3-3)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the processing speed of the first stage and the second stage was changed to 40 m / min. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例３−４）
第１ステージ、第２ステージの圧力を８００Ｎ／ｃｍに変えた以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に樹脂ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 3-4)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the pressure of the first stage and the second stage was changed to 800 N / cm. In addition, the surface which contacted the resin roll first was made into the front surface.

（実施例３−５）
第１ステージ、第２ステージの圧力を１２００Ｎ／ｃｍに変えた以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、最初に加熱金属ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 3-5)
An optical sheet member was obtained in the same manner as in Example 3-1, except that the pressure of the first stage and the second stage was changed to 1200 N / cm. In addition, the surface which contacted the heating metal roll first was made into the front surface.

（実施例３−６）
第１ステージでは、加熱金属ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、両加熱金属ロール表面温度２３０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理し、連続して第２ステージの樹脂ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度１５０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理を行った以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、第２ステージで樹脂ロールに接した面をオモテ面とした。 (Example 3-6)
In the first stage, using a calender device that is a combination of a heated metal roll and a heated metal roll, a thermal calendar treatment is performed continuously under conditions of a surface temperature of both heated metal rolls of 230 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min. Except that the heat calendering process was carried out under the conditions of a heating metal roll surface temperature of 150 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min, using a calendar device of a combination of a second stage resin roll and a heating metal roll. The member for optical sheets was obtained by the same method as Example 3-1. The surface in contact with the resin roll in the second stage was the front surface.

（比較例３−１）
主体繊維１（延伸ポリエステル系繊維、直径１２．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、主体繊維２（延伸ポリエステル系繊維、直径７．５μｍ、繊維長５ｍｍ）、バインダー繊維（未延伸ポリエステル系繊維、直径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ、融点２６０℃）の配合比率を４０：４０：２０に変え、第１ステージでは、加熱金属ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、両加熱金属ロール表面温度２１０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理し、連続して第２ステージの樹脂ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用いて、加熱金属ロール表面温度１５０℃、圧力１０００Ｎ／ｃｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で熱カレンダー処理を行った以外は、実施例３−１と同じ方法で光学シート用部材を得た。なお、第２ステージで樹脂ロールに接した面をオモテ面とした。 (Comparative Example 3-1)
Main fiber 1 (stretched polyester fiber, diameter 12.5 μm, fiber length 5 mm), main fiber 2 (stretched polyester fiber, diameter 7.5 μm, fiber length 5 mm), binder fiber (unstretched polyester fiber, diameter 10. 5 μm, fiber length 5 mm, melting point 260 ° C.) was changed to 40:40:20, and in the first stage, a surface temperature 210 of both heated metal rolls was used using a calender device of a combination of heated metal rolls and heated metal rolls. Heat calendering at a temperature of 1000 ° C., a pressure of 1000 N / cm, and a processing speed of 30 m / min, and continuously using a calender device of a combination of a second stage resin roll and a heated metal roll, Example 3-1 except that thermal calendering was performed under conditions of a pressure of 1000 N / cm and a processing speed of 30 m / min. To obtain a member for optical sheets in the same way. The surface in contact with the resin roll in the second stage was the front surface.

表５に、バインダー繊維の含有量（％）、バインダー繊維の融点（℃）、熱カレンダー処理（第１ステージ）及び熱カレンダー処理（第２ステージ）におけるロールの組み合わせ、熱ロールの種類、光学シート用部材の表面温度（℃）、ニップ圧力（Ｎ／ｃｍ）、加工速度（ｍ／ｍｉｎ）を示した。 Table 5 shows the binder fiber content (%), the melting point (° C.) of the binder fiber, the combination of rolls in the thermal calendar process (first stage) and the thermal calendar process (second stage), the type of thermal roll, and the optical sheet. The surface temperature (° C.), the nip pressure (N / cm), and the processing speed (m / min) of the working member were shown.

実施例及び比較例で得られた光学シート用部材に対して、溶融髭の観察並びに光拡散能力、及び光学的均一性の評価を行い、結果を表６に示した。 The optical sheet members obtained in the examples and comparative examples were observed for molten soot, evaluated for light diffusing ability, and optical uniformity, and the results are shown in Table 6.

実施例３−１〜３−６の光学シート用部材は、光拡散能力及び光学的均一性において非常に良好なレベルを達成した。熱カレンダー処理の加工速度が１０ｍ／ｍｉｎの実施例３−２の光学シート用部材に見られた溶融髭の長さは１５０μｍと長く、１本の溶融髭が光学シート用部材を構成する繊維間の空隙を同時に数か所横切っている様子が観察された。第１ステージでの熱カレンダー処理において、加熱金属ロールと加熱金属ロールの組み合わせのカレンダー装置を用い、光学シート用部材の表面温度が２２７℃である実施例３−６の光学シート用部材は、第１ステージで両面に発生した溶融髭が第２ステージでの熱カレンダー処理により寝かされるために、オモテ面及びウラ面の両表面において溶融髭が寝ており、光拡散能力においても非常に良好であり、光学的均一性の評価においても良好な結果であった。 The members for optical sheets of Examples 3-1 to 3-6 achieved very good levels in light diffusing ability and optical uniformity. The length of the molten iron found in the optical sheet member of Example 3-2 having a processing speed of 10 m / min in the thermal calendar process is as long as 150 μm, and between the fibers in which one molten iron constitutes the optical sheet member. It was observed that several gaps were simultaneously crossed. In the thermal calendar process in the first stage, the optical sheet member of Example 3-6, in which the surface temperature of the optical sheet member is 227 ° C., using a calendar device of a combination of a heated metal roll and a heated metal roll, Since the molten soot generated on both sides in one stage is laid down by the thermal calendar process in the second stage, the molten soot is lying on both the front and back surfaces, and the light diffusion ability is also very good. Also, good results were obtained in the evaluation of optical uniformity.

実施例３−１〜３−６の光学シート用部材と同様に、比較例３−１の光学シート用部材は、直径が７．５μｍ及び１２．５μｍの主体繊維を含有しているため、光拡散能力は良好なレベルであったが、バインダー繊維が少なく、且つ不織布の表面温度も低かったことから、オモテ面及びウラ面の両表面に溶融髭が発生していないため、光学的均一性が悪く、実用上使用不可レベルであった。 Similarly to the optical sheet member of Examples 3-1 to 3-6, the optical sheet member of Comparative Example 3-1 contains main fibers having diameters of 7.5 μm and 12.5 μm. Diffusion ability was a good level, but because there were few binder fibers and the surface temperature of the nonwoven fabric was low, there was no melting flaws on both the front and back surfaces, so the optical uniformity was It was bad and practically unusable.

本発明の光学シート用部材は、均一性に優れ、光拡散能力が高い光学シート用部材として利用できる。 The member for optical sheets of the present invention can be used as a member for optical sheets having excellent uniformity and high light diffusion ability.

１光反射シート
２導光板
３反射板
４陰極管
５ＬＥＤライト光源 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Light reflection sheet 2 Light guide plate 3 Reflection plate 4 Cathode tube 5 LED light source

Claims

An optical sheet member comprising a non-woven fabric, wherein the non-woven fabric contains main fibers and binder fibers, and at least one surface of the optical sheet member has a molten fiber of binder fibers. Optical sheet member.

2. The optical sheet member according to claim 1, wherein the molten sheet observed in an electron micrograph on the surface of the optical sheet member is 2 or more per 1.0 mm ² .

The member for an optical sheet according to claim 1 or 2, wherein the shape of the molten iron of the binder fiber is a branched shape.

The member for an optical sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the shape of the molten fiber of the binder fiber is such that the tip diameter of the molten fiber is smaller than the diameter of the main fiber.

The shape of the molten fiber of the binder fiber is a shape in which the molten metal crosses at least one kind of void selected from the void between the main fibers, the void between the main fibers and the binder fiber, and the void between the binder fibers. Item 5. The optical sheet member according to any one of Items 1 to 4.

The optical sheet member according to any one of claims 1 to 5, wherein a molten fiber of binder fibers is present on at least one surface of the optical sheet member, and the molten resin is in a lying state.

The member for optical sheets according to any one of claims 1 to 6, wherein melted soot of binder fibers is present on both surfaces of the member for optical sheets.

In a method for producing a member for an optical sheet comprising a nonwoven fabric, a step of producing a base material containing main fibers and binder fibers by a wet papermaking method, and subjecting the base material to a thermal calendar treatment with a hot roll, the nonwoven fabric An optical sheet characterized in that the thermal calendering is carried out while confirming the surface temperature of the nonwoven fabric immediately after the thermal calendering treatment to generate binder fiber melt on at least one surface of the nonwoven fabric. Method for manufacturing a member.

The surface of the heat roll in the heat calender treatment so that the surface temperature of the nonwoven fabric measured at a position less than 10 cm immediately after the nip after the heat calender treatment is in the range of −65 ° C. to −20 ° C. with respect to the melting point of the binder fiber. The manufacturing method of the member for optical sheets of Claim 8 which sets temperature.