JP2017190765A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】油溜まり部の油面切れが生じるのを抑制する。
【解決手段】圧縮機構１０は、圧縮室３１を有するシリンダ３０と、シリンダ３０の上端面３２に配置されるフロントヘッド２０と、シリンダ３０の下端面３３に配置されるリアヘッド５０と、フロントヘッド２０に形成された油戻し孔２８とを有している。油戻し孔２８の内周面２８ａの算術平均表面粗さＲａが、２５以下である。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒を圧縮するための圧縮機に関する。

従来、圧縮機としては、密閉容器と、この密閉容器内に配置され、上ベアリング、シリンダ、ピストン、下ベアリング及び分離板などで構成された圧縮機構と、密閉容器内に配置されると共にシャフトを介して圧縮機構を駆動するモータとを備え、密閉容器の下部には潤滑油が溜められた油溜まり部が形成されていた（特許文献１参照）。

特開昭６１−０８７９８４号公報

上記特許文献１には、圧縮機構の潤滑油と接する面における表面粗さ（算術平均表面粗さ）Ｒａについて、特に記載されていない。本発明者らは、例えば、潤滑油を戻すための油戻し孔としての小孔が形成された分離板が、鋳物から構成され、当該小孔の内周面の表面粗さＲａが２５を大幅に越えるような鋳肌である場合、液冷媒が混ざった潤滑油が小孔の内周面と接すると、潤滑油に多くの気泡が発生することを知見した。さらに、本発明者らは、圧縮機構に分離板が設けられていない場合でも、圧縮機構に形成され上下に連通する油戻し孔の内周面の表面粗さＲａが２５を越えている場合、上記と同様に、潤滑油が油戻し孔の内周面と接するときに多くの気泡が発生することも知見した。つまり、本発明者らは、液冷媒が混ざった潤滑油は、表面粗さＲａが２５を越えるような粗い面と接したときに生じる気泡の発生量が、表面粗さＲａが２５以下の面と接したときに生じる気泡の発生量よりも多くなることを知見した。

このように圧縮機構の潤滑油と接する面において、表面粗さＲａが２５を越える面を多く有していると、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量が多くなる。さらには、油戻し孔で気泡が発生しやすいと、潤滑油が油戻し孔に侵入しにくくなって油溜まり部に戻りにくくなる。この結果、オイルフォーミングによって体積の増加した潤滑油が吐出冷媒ガスと一緒に圧縮機の外部に流出しやすくなって、油面切れが発生する問題が生じる。なお、オイルフォーミングとは、圧縮機の起動時等に潤滑油に混ざった液冷媒が気化することで、潤滑油が泡立つ現象である。

そこで、本発明の目的は、油溜まり部の油面切れが生じるのを抑制することが可能な圧縮機を提供することである。

第１の発明にかかる圧縮機は、下部に潤滑油が溜められる油溜まり部を有する密閉容器と、前記密閉容器の内部に配置される圧縮機構とを備えている。そして、前記圧縮機構は、圧縮室を有するシリンダと、前記シリンダの上端面に配置される上端部材と、前記シリンダの下端面に配置される下端部材と、前記シリンダ、前記上端部材、及び、前記下端部材の少なくともいずれか１つに形成された、上下に連通する油戻し孔とを有しており、前記油戻し孔の内周面の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする。

この圧縮機では、液冷媒が混ざった潤滑油が油戻し孔を通る際に生じる気泡の発生量が抑制される。このため、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量が少なくなるとともに、潤滑油が油戻し孔を通って油溜まり部に戻りやすくなる。この結果、潤滑油が圧縮機の外部に流出しにくくなって、油面切れが生じにくくなる。

第２の発明にかかる圧縮機は、第１の発明にかかる圧縮機において、前記油戻し孔の前記内周面の少なくとも上端部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする。

この圧縮機では、油戻し孔の内周面の上端部で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

第３の発明にかかる圧縮機は、第２の発明にかかる圧縮機において、前記油戻し孔の前記内周面全体の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする。

この圧縮機では、油戻し孔の内周面で生じる気泡の発生量がより抑制される。このため、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部により一層戻りやすくなる。

第４の発明にかかる圧縮機は、第１〜第３のいずれかの発明にかかる圧縮機において、前記圧縮機構は、前記上端部材の上面の一部を覆うように当該上端部材に取り付けられ、前記上端部材との間にマフラ空間を形成するマフラ部材をさらに有しており、前記上端部材の上面のうち、少なくとも前記マフラ部材によって覆われた前記一部以外の部分の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする。

この圧縮機では、圧縮機構の上面で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

第５の発明にかかる圧縮機は、第１〜第４のいずれかの発明にかかる圧縮機において、前記算術平均表面粗さＲａが、１２．５以下であることを特徴とする。

この圧縮機では、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。

第１の発明では、液冷媒が混ざった潤滑油が油戻し孔を通る際に生じる気泡の発生量が抑制される。このため、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量が少なくなるとともに、潤滑油が油戻し孔を通って油溜まり部に戻りやすくなる。この結果、潤滑油が圧縮機の外部に流出しにくくなって、油面切れが生じにくくなる。

第２の発明では、油戻し孔の内周面の上端部で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

第３の発明では、油戻し孔の内周面で生じる気泡の発生量がより抑制される。このため、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部により一層戻りやすくなる。

第４の発明では、圧縮機構の上面で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

第５の発明では、圧縮機の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油は、油戻し孔に侵入しやすくなって油溜まり部に戻りやすくなる。

本発明の一実施形態に係る圧縮機の断面図である。 図１に示すII−II線に沿った断面図である。 図１に示すIII−III線に沿った断面図である。

以下、本実施形態について説明する。
本実施形態は、１シリンダ型のロータリ圧縮機に本発明を適用した一例である。
図１に示すように、本実施形態の圧縮機１は、密閉ケーシング（密閉容器）２と、密閉ケーシング２内に配置される圧縮機構１０と、駆動機構６とを備えている。なお、図１は、駆動機構６の断面を示すハッチングを省略して表示している。この圧縮機１は、例えば、空調装置などの冷凍サイクルに組み込まれて使用され、後述する吸入管３から導入された冷媒（例えばＲ３２）を圧縮して排出管４から排出する。図１の上下方向を単に上下方向として、圧縮機１について以下説明する。

密閉ケーシング２は、上下方向に開口する円筒形状のケーシング本体２ａと、ケーシング本体２ａの上部開口を塞ぐ上蓋２ｂと、ケーシング本体２ａの下部開口を塞ぐ下蓋２ｃとで構成されている。つまり、密閉ケーシング２は、上下の両端が塞がれた円筒状の密閉容器である。上蓋２ｂには、圧縮された冷媒を排出するための排出管４と、駆動機構６の後述する固定子７ｂのコイルに電流を供給するためのターミナル端子５が設けられている。

なお、図１では、コイルとターミナル端子５とを接続する配線は省略して表示している。また。ケーシング本体２ａの側部には、圧縮機１に冷媒を導入するための吸入管３が設けられている。また、密閉ケーシング２内の下部には、圧縮機構１０の摺動部の動作を滑らかにするための潤滑油Ｌが溜められる油溜まり部２ｄが形成されている。密閉ケーシング２の内部には、駆動機構６と、圧縮機構１０とが上下に並んで配置されている。

駆動機構６は、圧縮機構１０を駆動するために設けられており、駆動源となるモータ７と、このモータ７に取り付けられたシャフト８とから構成されている。

モータ７は、ケーシング本体２ａの内周面に固定されている略円環状の固定子７ｂと、この固定子７ｂの径方向内側にエアギャップを介して配置される回転子７ａとを有している。回転子７ａは磁石（図示省略）を有し、固定子７ｂはコイルを有している。モータ７は、コイルに電流を流すことによって発生する電磁力によって、回転子７ａを回転させる。また、固定子７ｂの外周面は、全周にわたってケーシング本体２ａの内周面に密着しているわけではなく、固定子７ｂの外周面には、上下方向に延び且つモータ７の上下の空間を連通させる複数の凹部（図示省略）が、周方向に並んで形成されている。

シャフト８は、上下方向に沿って延在し、回転子７ａの内周面に固定されて、回転子７ａと一体的に回転する。つまり、シャフト８は、モータ７の駆動力を圧縮機構１０に伝達するために設けられている。また、シャフト８は、後述する圧縮室３１内となる位置に、偏心部８ａを有している。偏心部８ａは、円柱状に形成されており、その軸心がシャフト８の回転中心から偏心している。この偏心部８ａには、圧縮機構１０の後述するローラ４１が装着されている。

また、シャフト８の下側略半分の内部には、上下方向に延びる給油路８ｂが形成されている。この給油路８ｂの下端部には、シャフト８の回転に伴って潤滑油Ｌを給油路８ｂ内に吸い上げるための螺旋羽根形状のポンプ部材（図示省略）が挿入されている。さらに、シャフト８には、給油路８ｂ内の潤滑油Ｌをシャフト８の外側に排出するための複数の排出孔８ｃが形成されている。

圧縮機構１０は、ケーシング本体２ａの内周面に固定されるフロントヘッド（上端部材）２０と、フロントヘッド２０の上側に配置されるマフラ部材１１と、フロントヘッド２０の下側に配置されるシリンダ３０と、シリンダ３０の内部に配置されるピストン４０と、シリンダ３０の下側に配置されるリアヘッド（下端部材）５０とを備えている。これらは全て金属材料で形成されており、マフラ部材１１以外は、焼結や鋳造や削り出しなどによって製造されている。また、マフラ部材１１は絞り加工などで製造されている。

シリンダ３０は、図２に示すように、略円環状の部材であって、その中央部に圧縮室３１が形成されている。シリンダ３０は、リアヘッド５０と共に、フロントヘッド２０の下側にボルトにより固定されている。なお、図２は、シリンダ３０に形成されているボルト孔は省略して表示している。圧縮室３１上方の開口は、フロントヘッド２０の下面で閉塞されており、圧縮室３１の下方の開口は、リアヘッド５０の上面で閉塞されている。

また、シリンダ３０には、圧縮室３１内に冷媒を導入するための吸入孔３２が形成されている。この吸入孔３２は、径方向に延在している。図１に示すように、吸入孔３２の径方向外側の端部には、吸入管３の先端が内嵌されている。さらに、図２に示すように、シリンダ３０には、圧縮室３１の周壁面から径方向外側に凹んだ形状のブレード収容部３３が形成されている。ブレード収容部３３は、シリンダ３０を上下方向に貫通している。

図２に示すように、シリンダ３０の外径は、一定ではなく、ブレード収容部３３と吸入孔３２の径方向外側の部分の径が、他の部分３０ａ（以下、小径面３０ａという）の径Ｒ１よりも大きくなっている。

図２に示すように、ピストン４０は、円環状のローラ４１と、このローラ４１の外周面から径方向外側に延在するブレード４２とから構成されている。ローラ４１は、偏心部８ａの外周面に対して相対回転可能に、偏心部８ａに装着されており、圧縮室３１内に配置されている。ブレード４２は、ブレード収容部３３に配置された一対のブッシュ３４の間に、進退可能に配置されている。一対のブッシュ３４は、略円柱状の部材を半分に分割した形状である。一対のブッシュ３４は、ブッシュ３４間にブレード４２を配置した状態で、ブレード収容部３３内において揺動可能となっている。したがって、ブレード４２は、ブレード収容部３３内において、進退可能であると共に、一対のブッシュ３４を中心として揺動可能となっている。

図１に示すように、フロントヘッド２０は、シリンダ３０の上端面３２に配置され、ケーシング本体２ａの内周面に固定されている。フロントヘッド２０は、本体部２１と、ボス部２５と、支持部２６とから構成されている。

また、図３に示すように、本体部２１には、圧縮室３１内で圧縮された冷媒を吐出するための吐出孔２２が形成されている。本体部２１の上面２１ａには、凹部２３が形成されており、吐出孔２２の出口は、この凹部２３の底面に形成されている。凹部２３内には、吐出孔２２の出口を開閉する弁機構２４が配置されている。弁機構２４は、板バネを有しており、圧縮室３１内の圧力が所定の圧力以上のときに、吐出孔２２の出口を開放するように構成されている。なお、図３では、マフラ部材１１の略半分を省略して表示している。

図１に示すように、ボス部２５は、本体部２１の上面２１ａの中央から上方に突出しており、円筒状に形成されている。ボス部２５の内径は、本体部２１の中央の孔と同径であって、ボス部２５内には、シャフト８が回転可能に挿通されている。

図１に示すように、支持部２６は、本体部２１の外周端からケーシング本体２ａの内周面に向かって延在している。支持部２６は、図３に示すように、環状に形成されている。支持部２６と本体部２１との境界の下端の位置は、シリンダ３０の小径面３０ａの上端の位置と一致している。また、支持部２６の外周面は、スポット溶接などによってケーシング本体２ａの内周面に固定されている。

図１及び図３に示すように、支持部２６には、圧縮機構１０の上部空間と下部空間とを連通させ、当該上部空間から下部空間へと潤滑油Ｌを戻すための複数の油戻し孔２８が形成されている。複数の油戻し孔２８は、支持部２６の周方向に沿って並んで配置され、且つ周方向に沿って延在している。

本実施形態におけるフロントヘッド２０は、鋳造によって形成されたフロントヘッド前躯体が機械加工されることで、その表面全体の算術平均表面粗さＲａが、２５以下となっている。つまり、フロントヘッド２０の上面２０ａ全体は、算術平均表面粗さＲａが２５以下である。なお、算術平均表面粗さＲａとは、測定対象物表面の基準長さにおける粗さ曲線（山の高さ）の絶対値の平均である。算術平均表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−２００１に準拠するものとする。

より詳細には、図３に示すように、フロントヘッド２０の上面２０ａのうち、マフラ部材１１によって覆われた部分２１ａ１以外の部分であって、図３中ハッチングで示す本体部２１の上面２１ａのうちの周縁部２１ａ２、及び、支持部２６の上面２６ａの算術平均表面粗さＲａが１２．５以下となっている。なお、部分２１ａ１は、本体部２１の上面２１ａのうちの周縁部２１ａ２以外の部分である。また、各油戻し孔２８の内周面２８ａ全体も機械加工によって、その算術平均表面粗さＲａが、１２．５以下となっている。なお、フロントヘッド２０の算術平均表面粗さが、１２．５以下の部分は、図１において、太線で示している。

マフラ部材１１は、冷媒の吐出に伴う騒音を低減するために設けられている。図１に示すように、マフラ部材１１は、フロントヘッド２０の上面２０ａ上に配置され、ボルトによって本体部２１に固定されている。マフラ部材１１は、本体部２１の上面２１ａのうち、周縁部２１ａ２以外の部分２１ａ１を覆っている。また、マフラ部材１１の表面全体の算術平均表面粗さＲａが、２５以下となっている。マフラ部材１１は、フロントヘッド２０との間にマフラ空間Ｍを形成している。また、図３に示すように、マフラ部材１１には、マフラ空間Ｍ内の冷媒を排出するためのマフラ吐出孔１２が形成されている。

図１に示すように、リアヘッド５０は、略円環状の部材であって、シリンダ３０の下端面３３に配置され、ボルトによってシリンダ３０に固定されている。リアヘッド５０には、シャフト８が回転可能に挿通されている。

次に、本実施形態の圧縮機１の動作について説明する。
吸入管３から吸入孔３２を介して圧縮室３１内に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト８を回転させると、偏心部８ａに装着されたローラ４１は、圧縮室３１の周壁面に沿って周方向に移動する。これにより、ピストン４０の側面と圧縮室３１の周壁面とによって形成される空間の容積が変化するため、圧縮室３１内で冷媒が圧縮される。

圧縮室３１内の圧力が所定の圧力以上になると、フロントヘッド２０に設けられた弁機構２４が開弁して、圧縮室３１内の冷媒が吐出孔２２を介してマフラ空間Ｍに吐出される。マフラ空間Ｍに吐出された冷媒は、マフラ部材１１のマフラ吐出孔１２から圧縮機構１０の外（圧縮機構１０の上部）に吐出された後、固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップなどを通過して、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。

このとき、シャフト８の排出孔８ｃから圧縮室３１内に排出された潤滑油Ｌの一部は、冷媒と共に圧縮機構１０の外に吐出される。圧縮機構１０の外に吐出された潤滑油Ｌの一部は、フロントヘッド２０の油戻し孔２８を通過して、密閉ケーシング２の下部、すなわち、油溜まり部２ｄに戻る。また、圧縮機構１０の外に吐出された潤滑油Ｌの他の一部は、冷媒と共にモータ７の上方の空間まで移動した後、固定子７ｂの外周面に形成された凹部（図示省略）と、フロントヘッド２０の油戻し孔２８を通過して、同様に、油溜まり部２ｄに戻る。

[本実施形態の圧縮機の特徴]
本実施形態の圧縮機１には以下の特徴がある。

圧縮機１の起動時は、ポンプ部材によって油溜まり部２ｄの潤滑油Ｌが撹拌される。潤滑油Ｌには液冷媒が混ざっていることがあり、この液冷媒が混ざった潤滑油Ｌが撹拌されると、液冷媒が気化しやすくなって潤滑油Ｌに多くの気泡が生じる。このようなオイルフォーミングによって潤滑油Ｌの油面が、図１中二点鎖線で示す位置であって圧縮機構１０の上部に達するまで上昇することがある。

本実施形態の圧縮機１では、油戻し孔２８の内周面２８ａの少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが２５以下である。このため、圧縮機構１０の上部にまで達した液冷媒が混ざった潤滑油Ｌ（起動時のオイルフォーミングによるもの及び冷媒と共に圧縮機構１０の外に吐出されたもの）が油戻し孔２８を通過する際に生じる気泡の発生量が抑制される。これは、液冷媒が混ざった潤滑油Ｌは、算術平均表面粗さＲａが２５以下の面と接したときに生じる気泡の発生量が、当該表面粗さＲａが２５を越えるような粗い面と接したときに生じる気泡の発生量よりも、小さくなるからである。これにより、圧縮機１の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量が少なくなるとともに、潤滑油Ｌが油戻し孔２８を通って油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。この結果、潤滑油Ｌが圧縮機１の外部に流出しにくくなって、油溜まり部２ｄにおける油面切れが生じにくくなる。

本実施形態の圧縮機１では、油戻し孔２８の内周面２８ａの少なくとも上端部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下である。これにより、油戻し孔２８の内周面２８ａの上端部で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、潤滑油Ｌは、油戻し孔２８に侵入しやすくなって油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。

本実施形態の圧縮機１では、油戻し孔２８の内周面２８ａ全体の算術平均表面粗さＲａが、２５以下である。これにより、油戻し孔２８の内周面２８ａで生じる気泡の発生量がより抑制される。このため、潤滑油Ｌは、油戻し孔２８に侵入しやすくなって油溜まり部２ｄにより一層戻りやすくなる。

本実施形態の圧縮機１では、フロントヘッド２０の上面２０ａのうち、少なくともマフラ部材１１によって覆われた部分２１ａ１以外の部分（周縁部２１ａ２及び支持部２６の上面２６ａ）の算術平均表面粗さＲａが、２５以下である。これにより、圧縮機構１０の上面（フロントヘッド２０の上面２０ａのうちマフラ部材１１で覆われていない部分とマフラ部材１１の上面）で生じる気泡の発生量が抑制される。このため、圧縮機１の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油Ｌは、油戻し孔２８に侵入しやすくなって油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。

本実施形態の圧縮機１では、さらに、周縁部２１ａ２、支持部２６の上面２６ａ及び油戻し孔２８の内周面２８ａの算術平均表面粗さＲａが、１２．５以下である。これにより、圧縮機１の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油Ｌは、油戻し孔２８に侵入しやすくなって油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明の具体的な構成は、上記実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記実施形態の説明だけではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。なお、後述する変更形態は、適宜組み合わせて実施することも可能である。

フロントヘッド２０の表面全体の算術平均表面粗さＲａが、１２．５以下であってもよい。これにより、圧縮機１の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量がより一層少なくなる。さらに、潤滑油Ｌは、油戻し孔２８に侵入しやすくなって油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。また、フロントヘッド２０の表面全体の算術平均表面粗さＲａが、１２．５を越え２５以下であってもよい。

また、周縁部２１ａ２、支持部２６の上面２６ａ及び油戻し孔２８の内周面２８ａのいずれかの算術平均表面粗さＲａだけが、１２．５以下であってもよい。また、フロントヘッド２０の表面のうち、マフラ部材１１によって覆われた部分２１ａ１以外の部分（周縁部２１ａ２、支持部２６の上面２６ａ及び油戻し孔２８の内周面２８ａ）の算術平均表面粗さＲａだけ、１２．５を越え２５以下であってもよい。いずれの場合においても、内周面２８ａの少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であればよい。

フロントヘッド２０の表面のうち、油戻し孔２８の内周面２８ａの一部（上端部、下端部、上端部及び下端部の間の中間部のいずれか）の算術平均表面粗さＲａが２５以下であれば、これ以外の部分の算術平均表面粗さＲａが２５を越えていてもよい。これにおいても、液冷媒が混ざった潤滑油Ｌが油戻し孔２８を通過する際に生じる気泡の発生量が抑制される。これにより、圧縮機１の起動時等に生じるオイルフォーミングにおける全体の気泡量が少なくなるとともに、潤滑油Ｌが油戻し孔２８を通って油溜まり部２ｄに戻りやすくなる。この結果、潤滑油Ｌが圧縮機１の外部に流出しにくくなって、油面切れが生じにくくなる。なお、フロントヘッド２０の下面のうち、シリンダ３０と対向する部分の算術平均表面粗さＲａが２５以下であり、これ以外の部分の算術平均表面粗さＲａが２５を越えていてもよい。

フロントヘッド２０に代えて、リアヘッド５０がケーシング本体２ａの側部に固定され、油戻し孔がリアヘッド５０にのみ形成される場合、リアヘッド５０に形成された油戻し孔の内周面の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であればよい。また、シリンダ３０がケーシング本体２ａの側部に固定され、油戻し孔がシリンダ３０にのみ形成される場合、シリンダ３０に形成された油戻し孔の内周面の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であればよい。油戻し孔は、フロントヘッド２０、シリンダ３０、リアヘッド５０の２つ又は３つを貫通し、圧縮機構１０の上下に連通していてもよい。この場合も、当該油戻し孔の内周面の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であればよい。これらにおいても、上述と同様な効果を得ることができる。

また、マフラ部材１１の表面の算術平均表面粗さＲａが２５を越えていてもよい。

上述の実施形態では、１シリンダ型のロータリ圧縮機に適用しているが、２シリンダ型のロータリ圧縮機に適用してもよい。この場合、上方のシリンダの上端面に配置されるフロントヘッドが上端部材に対応し、２つのシリンダ間に配置され上方のシリンダの下端面に配置されるミドルプレートが下端部材に対応する。また、２つのシリンダ間に配置され下方のシリンダの上端面に配置されるミドルプレートが上端部材に対応し、下方のシリンダの下面に配置されるリアヘッドが下端部材に対応する。ミドルプレートに、上下に連通する油戻し孔が形成されている場合は、上記と同様に、当該油戻し孔の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることが好ましい。これにおいても、上述の実施形態と同様な効果を得ることができる。

上述の実施形態及び変形例においては、算術平均表面粗さＲａが２５以下の部分が、機械加工によって形成された金属母材の表面であったが、表面に樹脂などのコーティング加工を行い、そのコーティング層の表面における算術平均表面粗さＲａが、２５以下であってもよい。つまり、油戻り孔の内周面２８ａの少なくとも一部にコーティング加工を行って、そのコーティング層の表面（すなわち、内周面２８ａの一部）の算術平均表面粗さＲａが２５以下であればよい。

本発明を利用すれば、潤滑油が圧縮機の外部に流出しにくくなって、油面切れが生じにくくなる。

１ 圧縮機
２ 密閉ケーシング（密閉容器）
２ｄ 油溜まり部
１０ 圧縮機構
１１ 圧縮室
２０ フロントヘッド（上端部材）
２０ａ 上面
２１ａ２ 周縁部
２６ａ 上面
２８ 油戻し孔
２８ａ 内周面
３０ シリンダ
３２ 上端面
３３ 下端面
５０ リアヘッド（下端部材）
Ｌ 潤滑油
Ｍ マフラ空間

Claims (5)

1. 下部に潤滑油が溜められる油溜まり部を有する密閉容器と、
   前記密閉容器の内部に配置される圧縮機構とを備えており、
   前記圧縮機構は、
   圧縮室を有するシリンダと、
   前記シリンダの上端面に配置される上端部材と、
   前記シリンダの下端面に配置される下端部材と、
   前記シリンダ、前記上端部材、及び、前記下端部材の少なくともいずれか１つに形成された、上下に連通する油戻し孔とを有しており、
   前記油戻し孔の内周面の少なくとも一部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする圧縮機。
2. 前記油戻し孔の前記内周面の少なくとも上端部の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
3. 前記油戻し孔の前記内周面全体の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
4. 前記圧縮機構は、前記上端部材の上面の一部を覆うように当該上端部材に取り付けられ、前記上端部材との間にマフラ空間を形成するマフラ部材をさらに有しており、
   前記上端部材の上面のうち、少なくとも前記マフラ部材によって覆われた前記一部以外の部分の算術平均表面粗さＲａが、２５以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の圧縮機。
5. 前記算術平均表面粗さＲａが、１２．５以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の圧縮機。

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