JP2014090852A - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Abstract

【課題】飛距離の改善を図りつつ、設計自由度を確保できしかも耐久性を確保する。
【解決手段】ゴルフクラブヘッド１０のフェース面長さＢ１と、フェース面長さＢ１と第１の縦寸法Ｄ１とのアスペクト比と、フェース面長さＢ１の１／３と第２の縦寸法Ｄ２とのアスペクト比と、フェース面長さＢ１の２／３と第３の縦寸法Ｄ３とのアスペクト比とを考慮してフェース面１２Ａの輪郭線Ｉの形状を規定することにより、フェース部１２の質量の抑制を図りつつフェース面１２Ａにおける打点が高い頻度で分布する部分の面積を確保した。
【選択図】図３

Description

本発明はゴルフクラブヘッドに関する。

ゴルフクラブヘッドのフェース部、あるいは、クラウン部のうちフェース部近傍の部分の形状や肉厚を規定することにより、飛距離の改善を図るようにしたものが種々提案されている。
特許文献１には、アイアン型ゴルフクラブヘッドにおいて、フェース板のトウヒール方向の中央の部分の高さを、フェース板のトウ側の端部における高さおよびフェース板のヒール側の端部における高さよりも大きく確保することでフェース面のたわみ量を増加させ、飛距離の改善を図ることが提案されている。
特許文献２には、中空構造のゴルフクラブヘッドにおいて、フェース部のクラウン部寄りの箇所、あるいは、クラウン部のフェース部寄りの箇所に薄肉部あるいは貫通部あるいは低弾性部材を設けることで変形助長部を構成し、たわみ量を増加させ、飛距離の改善を図ることが提案されている。
特許文献３、４には、中空構造のゴルフクラブヘッドにおいて、クラウン部のフェース部寄りの部分でトウヒール方向の中央部分に突起部を設けることでフェース部のたわみ量を増加させ、初速の向上を図ることが提案されている。

特開２００４−８９４４０ 特開平１０−２６３１１８ 特開２０１２−１２０６８５ 特開２０１２−１２０６８６

しかしながら、特許文献１に記載のものでは、単にフェース板のトウヒール方向の中央の部分の高さを他の部分の高さよりも大きく確保するものである。したがって、フェース板のトウヒール方向の中央の部分の高さを大きくするほどフェース板面積が増えてゴルフクラブヘッドの質量が増大してしまうため、設計の自由度が制約される不利がある。
特許文献２に記載のものでは、変形助長部とそれ以外の部分との間で強度差が生じることから耐久性を確保する上で不利がある。
特許文献３、４に記載のものでは、突起部は打球を行なうフェース面から離れたクラウン部に設けられていることから、フェース面のたわみ量を確保する面で不利があり、また、突起部に応力集中が生じやすく耐久性が低下する不利がある。
したがって、上記各従来技術では、飛距離の改善について一定の効果はあるものの、設計の自由度および耐久性については特に考慮されておらず、改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、飛距離の改善を図りつつ、設計自由度を確保できしかも耐久性を確保する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。

上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面を形成するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部とを備える中空構造のゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを、水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とし、前記フェース面の輪郭線のトウヒール方向における最もトウ側に位置する箇所をトウ側端点Ｐｔとし、最もヒール側に位置する箇所をヒール側端点Ｐｈとし、前記トウ端点Ｐｔと前記ヒール端点Ｐｈとを結ぶ直線を前記水平面に投影させたときの寸法をフェース面長さＢ１とし、前記フェース面中心点Ｐｃを通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第１の曲線Ｌ１とした場合、前記第１の曲線Ｌ１と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法を第１の縦寸法Ｄ１とし、前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（１／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第２の曲線Ｌ２とした場合、前記第２の曲線Ｌ２と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をトウ側の第２の縦寸法Ｄ２′とし、前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（１／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第３の曲線Ｌ３とした場合、前記第３の曲線Ｌ３と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′とし、前記トウ側の第２の縦寸法Ｄ２′および前記ヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′の平均値を第２の縦寸法平均値Ｄ２とし、前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（２／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第４の曲線Ｌ４とした場合、前記第４の曲線Ｌ４と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をトウ側の第３の縦寸法Ｄ３′とし、
前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（２／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第５の曲線Ｌ５とした場合、前記第５の曲線Ｌ５と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をヒール側の第３の縦寸法Ｄ３′′とし、前記トウ側の第３の縦寸法Ｄ３′および前記ヒール側の第３の縦寸法Ｄ′′の平均値を第３の縦寸法平均値Ｄ３とし、前記第１の曲線Ｌ１と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ１とし、前記第２の曲線Ｌ２と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′とし、前記第３の曲線Ｌ３と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′′とし、前記第４の曲線Ｌ４と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′とし、前記第５の曲線Ｌ５と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′′とし、前記基準状態で前記フェース面の前方に離れた箇所に位置しフェース面中心点を通る法線と直交する平面を投影面とし、前記投影面において、前記輪郭点ｂ２′の投影点と前記輪郭点ｂ２′′の投影点とを結ぶ直線と前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｂ２′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｂ２′′′とを結ぶ直線の寸法をαとし、前記投影面において、前記輪郭点ｂ３′の投影点と前記輪郭点ｂ３′′の投影点とを結ぶ直線と、前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｂ３′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｂ３′′′とを結ぶ直線の寸法をβとし、前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側に以下の式（１）で規定される第１の寸法ΔＥ離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第６の曲線Ｌ６としたとき、前記第６の曲線Ｌ６と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｅ１′とし、前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側に前記第１の寸法ΔＥ離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第７の曲線Ｌ７としたとき、第７の曲線Ｌ７と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｅ１′′とし、前記投影面において、前記輪郭点ｅ１′の投影点と前記輪郭点ｅ１′′の投影点とを結ぶ直線と前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｅ１′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｅ１′′′とを結ぶ直線の寸法をγとしたとき、β／α×１００で規定される比率が３０％以上９０％未満であり、かつ、γが３．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満であることを特徴とする。
ΔＥ＝（Ｂ１／Ｄ１）・［Ｂ１・（１／３）／Ｄ２・０．５）］・［Ｂ１・（２／３）／Ｄ３・０．２］・Ｂ１……（１）

本発明によれば、ゴルフクラブヘッドのフェース面長さＢ１と、フェース面の３種類のアスペクト比とを考慮してフェース面の輪郭線の形状を規定することにより、フェース部の質量の抑制を図りつつフェース面における打点が高い頻度で分布する部分の面積を確保した。したがって、フェース面が大きくたわむ領域を広く確保でき、打点がばらついてもボールの初速を速くすることができ、飛距離の改善を図る上で有利となる。
また、フェース面長さと、３種類のアスペクト比とを考慮してフェース面の輪郭線の形状を規定することでフェース部の質量が抑制されるため、設計自由度を確保する上で有利となる。
また、従来技術のように部分的に変形助長部を設けたり、クラウン部に突起部を設けないため、耐久性を確保する上で有利となる。

１１０００人のゴルファーが中空のウッド型ゴルフクラブヘッドを用いてゴルフボールを打撃したときの打点の分布を示す図である。 ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２Ａ上における図１の打点の頻度分布度合いを示す図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０を水平面Ｐｒに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態におけるゴルフクラブヘッド１０の輪郭線Ｉを示す図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０をフェース面中心点Ｐｃを通る法線を含み水平面Ｐｒと直交する平面で破断したゴルフクラブヘッド断面ＰＧを示す図である。 フェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇとの関係を示すゴルフクラブヘッド１０の断面図である。 フェース面１２Ａの輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の正面図である。 フェース面１２Ａの輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の断面図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０のフェース面長さＢ１、第１の縦寸法Ｄ１の説明図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０の第１の縦寸法Ｄ１、第２の縦寸法Ｄ２′、Ｄ２′′、第３の縦寸法Ｄ３′、Ｄ３′′、輪郭点ｂ１、ｂ２′、ｂ２′′、ｂ３′、ｂ３′′の説明図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０の寸法α、βの説明図である。 本実施の形態におけるゴルフクラブヘッド１０の寸法γの説明図である。 （Ａ）は第１の縦寸法Ｄ１とフェース面長さＢ１とのアスペクト比の説明図、（Ｂ）は第２の縦寸法平均Ｄ２とフェース面長さＢ１の１／３とのアスペクト比の説明図、（Ｃ）は第３の縦寸法平均Ｄ３とフェース面長さＢ１の２／３とのアスペクト比の説明図である。 （Ａ）は実験例２６のゴルフクラブヘッド１０の正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図、（Ｃ）は（Ａ）のＣ矢視図、（Ｄ）は（Ａ）のＤＤ線断面図である。 実験例２７のゴルフクラブヘッド１０の正面図である。 ゴルフクラブヘッド１０の実験例１〜２７の実験結果を示す図である。 フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。 フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。 フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。 フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。 フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッド１０の正面図である。

本発明の実施の形態について説明する前に、ゴルフクラブヘッドのフェース部の打点の分布の計測結果について説明する。
図１は１１０００人のゴルファーが中空のウッド型ゴルフクラブヘッドを用いてゴルフボールを打撃したときの打点の分布を示す図である。
図１において横軸はトウヒール方向の位置を示し、縦軸はクラウンソール方向の位置を示しており、単位はｍｍである。また、横軸と縦軸との交点がフェース面中心点である。
図１において、黒点は打点を示し、横軸の上方で縦軸の中央の右側に位置する白い矩形は打点の分布の平均値を示す。

図２はゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２Ａ上における図１の打点の頻度分布度合いを示す図である。
図２において領域ａ１は全体の打点の２７．４％が分布し、領域ａ１＋ａ２は全体の打点の６７．７％が分布し、領域ａ１＋ａ２＋ａ３は全体の打点の７６．２％が分布している。

図１、図２から以下のことが明らかである。
１）トウヒール方向の打点のばらつきがクラウンソール方向の打点のばらつきよりも大きい。
２）フェース面１２Ａの中心よりも下方の部分に比較してフェース面１２Ａの中心よりも上方（クラウン方向）の部分に打点がより多く分布している。すなわち、フェース面１２Ａのトウヒール方向の中央でかつ上部寄りの部分に打点がより多く分布している。
したがって、実際の打点の分布を考慮すると、フェース面１２Ａの中心よりも上部で大きくたわむ領域が広いことがスイートエリアを広く確保し、飛距離を改善する上で有利であるといえる。
本発明は、このことに着目してなされたものであり、フェース面１２Ａの輪郭線を規定することによって、フェース面１２Ａの中心よりも上部で大きくたわむ領域を広く確保できるようにしたものである。

次に、本発明の実施の形態について説明する。
図３はゴルフクラブヘッド１０をフェース面１２Ａの前方から見た正面図であり、図４はゴルフクラブヘッド１０の基準状態において水平面と直交しかつトウヒール方向と直交する方向に延在しフェース面１２Ａ中心点を通る平面でゴルフクラブヘッド１０を破断したゴルフクラブヘッド断面ＰＧを示す図である。
図３、図４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２と、クラウン部１４と、ソール部１６とを備えている。
フェース部１２は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面１２Ａを構成する。
クラウン部１４は、フェース部１２の上部から後方に延在する。
ソール部１６は、フェース部１２の下部から後方に延在し、クラウン部１４と接続している。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２とクラウン部１４とソール部１６の内部が中空部とされた中空構造を呈している。
また、クラウン部１４には、フェース面１２Ａ側でかつヒール寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル１８が設けられている。
図中、符号２０はトウ、符号２２はヒールを示す。

次に、フェース面１２Ａの輪郭線Ｉについて説明する。
フェース面１２Ａの周縁が稜線によって特定される場合はフェース面１２Ａの輪郭線Ｉが稜線によって明瞭に定義される。
フェース面１２Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１２Ａが明瞭に定義できない場合のフェース面１２Ａの輪郭線Ｉは以下のように規定される。

図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、直線Ｌｐはゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通るフェース面１２Ａの垂線であり、直線Ｌｐとフェース面１２Ａの交点はフェース面１２Ａ上重心点Ｇｆである。
ここで、図６に示すように、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇとフェース面１２Ａ上重心点Ｇｆとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。

ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図７に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１２Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃから外方向（図７における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。なお、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃについては後述するような方法で規定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１２Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図６、図７に示すように、フェース面１２Ａとして定義される。

また、フェース面１２Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１２Ａが明瞭に定義できない場合であっても、以下のようにフェース面１２Ａの輪郭線Ｉを規定することができる。
一般に、フェース面１２Ａと、フェース面１２Ａの周囲のゴルフクラブヘッド１０の表面とは、外観仕上げが異なっているため、外観仕上げの相違に基づいてフェース面１２Ａの輪郭線Ｉを規定することができる。
例えば、フェース面１２Ａが研磨面、あるいは、研磨面にイオンプレーティング処理により金属蒸着面が形成されており、フェース面１２Ａの周囲のゴルフクラブヘッド１０の表面が塗装面である場合は、フェース面１２Ａとフェース面１２Ａの周囲のゴルフクラブヘッド１０の表面との境界部分（境目）が明瞭に視認でき、この境界部分をフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとして規定することができる。

ここで、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１２Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１２Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。

［Ａ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１２Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１２Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点の規定方法である。この場合はフェース面１２Ａが明瞭に定義されることになる。
図１６乃至図１９はフェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。

（１）まず、図１６に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように基準面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。

（２）次にクラウン部１４及びソール部１６を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図１６に示すように、トウ２０およびヒール２２を結ぶ地面と平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。

（３）次に図１７に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図１８に示すように水平線ｇ０とフェース面１２Ａのトウ２０側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１２Ａのヒール２２側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。

（５）次に図１９に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１２Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１２Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１２Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。

［Ｂ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１２Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１２Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。

この場合は、図６において説明したように、多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域がフェース面１２Ａとして定義される。

次に、図２０に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１２Ａのトウ側点Ｐｔを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１２Ａのヒール側点Ｐｈを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１２Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１２Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線であり、直線ＬＣがフェースセンターラインＣＬとなる。

本発明は、フェース面１２Ａの中心よりも上部で大きくたわむ領域を広く確保するためにクラウン部１４寄りの輪郭線Ｉの部分のうちトウヒール方向の中央の高さがトウヒール方向の両側よりも高くなるように規定する。言い換えると、フェース面１２Ａの輪郭線Ｉのクラウン部１４寄りの部分がクラウン部１４側に突出する凸形状となるように規定する。
しかしながら、フェース面１２Ａのクラウンヒール方向（縦方向）の寸法が大きくなりすぎると、ルールによって定められた反発係数の上限値を上回ってしまい、また、フェース部１２の質量も重くなるため、反発係数を上限値以下としつつフェース部１２の質量を抑制する必要がある。
これらのことを考慮すると、フェース面１２Ａの縦方向の寸法が大きくなるほど、輪郭線Ｉの凸形状の高さを抑制する必要があり、フェース面１２Ａの縦方向の寸法が小さくなるほど、輪郭線Ｉの凸形状の高さを大きく確保することができる。
したがって、本発明は、フェース面１２Ａのトウヒール方向の寸法であるフェース面長さ、および、このフェース面長さとフェース面１２Ａのクラウンソール方向の寸法（縦寸法）とのアスペクト比を考慮して輪郭線Ｉの凸形状を規定することで、フェース部１２の質量を抑制しつつ、反発係数が上限値以下となる範囲でたわみ量を大きく確保するようにしたものである。
以下、輪郭線Ｉの具体的な規定内容について詳細に説明する。

図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を、水平面Ｐｒに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態でフェース面１２Ａの輪郭線Ｉのトウヒール方向における最もトウ側に位置する箇所をトウ側端点Ｐｔとし、最もヒール側に位置する箇所をヒール側端点Ｐｈとする。
なお、トウ側端点Ｐｔおよびヒール側端点Ｐｈの何れか一方が明瞭に視認でき、他方が明瞭に視認できない場合は、以下のように端点ＰｔあるいはＰｈを規定する。
すなわち、トウヒール方向においてフェース面１２Ａの中心点Ｐｃから明瞭に視認できる方の端点までの寸法を測定する。そして、トウヒール方向において前記の寸法と同一寸法フェース面１２Ａの中心点Ｐｃから反対側に離間した位置を残りの端点として規定する。

図８に示すように、フェース面１２Ａ上でトウ端点Ｐｔとヒール端点Ｐｈとを結ぶ直線を水平面Ｐｒに投影させたときのトウヒール方向の寸法をフェース面長さＢ１とする。
フェース面中心点Ｐｃを通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第１の曲線Ｌ１とした場合、第１の曲線Ｌ１とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ１、ｂ０１を結ぶ直線の寸法を第１の縦寸法Ｄ１とする。

図９に示すように、フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（１／３）離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第２の曲線Ｌ２とした場合、第２の曲線Ｌ２とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ２′、ｂ０２′を結ぶ直線の寸法をトウ側の第２の縦寸法Ｄ２′とする。
フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（１／３）離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第３の曲線Ｌ３とした場合、第３の曲線Ｌ３とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ２′′、ｂ０２′′を結ぶ直線の寸法をヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′とする。
トウ側の第２の縦寸法Ｄ２′およびヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′の平均値を第２の縦寸法平均値Ｄ２とする。

フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（２／３）離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第４の曲線Ｌ４とした場合、第４の曲線Ｌ４とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ３′、ｂ０３′を結ぶ直線の寸法をトウ側の第３の縦寸法Ｄ３′とする。
フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（２／３）離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第５の曲線Ｌ５とした場合、第５の曲線Ｌ５とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ３′′、ｂ０３′′を結ぶ直線の寸法をヒール側の第３の縦寸法Ｄ３′′とする。
トウ側の第３の縦寸法Ｄ３′およびヒール側の第３の縦寸法Ｄ′′の平均値を第３の縦寸法平均値Ｄ３とする。

第１の曲線Ｌ１とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ１，ｂ０１のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ１とする。
第２の曲線Ｌ２とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ２′、ｂ０２′のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′とする。
第３の曲線Ｌ３とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ２′′、ｂ０２′′のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′′とする。
第４の曲線Ｌ４とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ３′、ｂ０３′のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′とする。
第５の曲線Ｌ５とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｂ３′′、ｂ０３′′のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′′とする。
ここで、図４に示すように、基準状態でフェース面１２Ａの前方に離れた箇所に位置しフェース面中心点Ｐｃを通る法線Ｌａと直交する平面を投影面Ｐｐとする。

図１０に示すように、投影面Ｐｐにおいて、輪郭点ｂ２′の投影点と輪郭点ｂ２′′の投影点とを結ぶ直線と、第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となるフェース面１２Ａ上の点を交点ｂ２′′′としたときに輪郭点ｂ１と交点ｂ２′′′とを結ぶ直線の寸法をαとする。
また、投影面Ｐｐにおいて、輪郭点ｂ３′の投影点と輪郭点ｂ３′′の投影点とを結ぶ直線と、第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となるフェース面１２Ａ上の点を交点ｂ３′′′としたときに輪郭点ｂ１と交点ｂ３′′′とを結ぶ直線の寸法をβとする。

図１１に示すように、フェース面中心点Ｐｃからトウ側に以下の式（１）で規定される第１の寸法ΔＥ離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第６の曲線Ｌ６としたとき、第６の曲線Ｌ６とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｅ１′、ｅ０１′のうちクラウン部側の交点ｅ１′を輪郭点ｅ１′とする。
フェース面中心点Ｐｃからヒール側に第１の寸法ΔＥ離間した点を通りフェース面１２Ａに沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第７の曲線Ｌ７としたとき、第７の曲線Ｌ７とフェース面１２Ａの輪郭線Ｉとが交わる２つの交点ｅ１′′、ｅ０１′′のうちクラウン部側の交点ｅ１′′を輪郭点ｅ１′′とする。
投影面Ｐｐにおいて、輪郭点ｅ１′の投影点と輪郭点ｅ１′′の投影点とを結ぶ直線と第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となるフェース面１２Ａ上の点を交点ｅ１′′′としたときに輪郭点ｂ１と交点ｅ１′′′とを結ぶ直線の寸法をγとする。
このとき、β／α×１００で規定される比率が３０％以上９０％未満であり、かつ、γが３．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である。
ΔＥ＝（Ｂ１／Ｄ１）・［Ｂ１・（１／３）／Ｄ２・０．５）］・［Ｂ１・（２／３）／Ｄ３・０．２］・Ｂ１……（１）

したがって、式（１）は、フェース面長さＢ１と、図１２（Ａ）に示すような第１の縦寸法Ｄ１とフェース面長さＢ１とのアスペクト比と、図１２（Ｂ）に示すような第２の縦寸法平均値Ｄ２とフェース面長さＢ１の１／３とのアスペクト比と、図１２（Ｃ）に示すような第３の縦寸法平均値Ｄ３と、フェース面長さＢ１の２／３とのアスペクト比とを考慮したものとなっている。なお、図１２（Ａ）〜（Ｃ）において破線は各アスペクト比に対応する矩形を示す。

なお、β／α×１００で規定される比率が３０％以上９０％未満の範囲内であり、かつ、γが３．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満であると、フェース部１２の質量（ゴルフクラブヘッド１０の質量）を抑制しつつフェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積を確保する上で有利となる。すなわち、フェース面積拡大量を最小限にして、フェース質量増加量を抑え、かつ、打点位置確率が高いエリアのたわみ量を増やし、打点位置がばらついてもボール初速低下を抑え、スィートエリア拡大が可能である。
β／α×１００が上記の範囲を下回るか、あるいは、γが上記の範囲を下回ると、フェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積を確保する上で不利となる。
β／α×１００が上記の範囲を上回るか、あるいは、γが上記の範囲を上回ると、フェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積が大きくなりすぎるため、反発係数を上限値以下に抑制し、また、フェース部１２の質量（ゴルフクラブヘッド１０の質量）を抑制する上で不利となる。

また、本実施の形態では、αを４ｍｍ以上１５ｍｍ以下とした。
αが上記範囲内であると、フェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積を確保することでフェース面１２Ａのたわみ量を確保しつつフフェース部１２の質量（ゴルフクラブヘッド１０の質量）の増加を抑制する上で有利となる。
αが上記範囲を下回ると、フェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積が低下するためたわみ量を確保する効果が低下する。
αが上記範囲を上回ると、フェース面１２Ａのクラウン部１４寄りの輪郭の凸状の部分の面積が大きくなりすぎるため、反発係数を上限値以下に抑制し、また、フェース部１２の質量（ゴルフクラブヘッド１０の質量）の増加を抑制する効果が低下する。

また、本実施の形態では、図４に示すように、基準状態において水平面Ｐｒと直交しかつトウヒール方向と直交する方向に延在しフェース面中心点Ｐｃを通る平面でゴルフクラブヘッド１０を破断したゴルフクラブヘッド断面ＰＧにおいて、ゴルフクラブヘッド断面ＰＧの輪郭線Ｉのうち最もフェース面１２Ａの輪郭線Ｉ寄りに位置するクラウン部１４の輪郭線Ｉの箇所における第１の接線Ｌｃと、最もクラウン部１４の輪郭線Ｉ寄りに位置するフェース面１２Ａの輪郭線Ｉの箇所における第２の接線Ｌｆとがなす鈍角θが９５°以上１１５°以下とした。
鈍角θが上記範囲内であると、フェース面１２Ａのたわみ量を確保する上で有利となる。
鈍角θが上記範囲を下回ると、フェース部１２とクラウン部１４との境目の箇所に応力集中が生じやすくなるため、耐久性を確保する効果が低下する。さらに、たわみ量を確保する上で不利となる。
鈍角θが上記範囲を上回ると、ゴルファーは構えたときやスイングに外観上の違和感が生じるため、飛距離を改善する効果が低下する。
なお、後述する図１５では、便宜上、鈍角θを「フェース部とクラウン部とのなす角度θ」と表記している。

また、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０の体積を４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下とした。
ゴルフクラブヘッド１０の体積が上記の範囲内であると、軽量化を図れるため、飛距離および打球の方向性の改善を図りつつスイングし易さの向上を図る上で有利となる。
ゴルフクラブヘッド１０の体積が上記の範囲を下回ると、フェース面積が小さくなりすぎる。体積が小さくなりすぎると、見た目の違和感大（難しいイメージ）となり、ゴルファーは思い切り振れないのでヘッドスピードダウンとなる。そのため飛距離を確保する効果が低下する。
一方、ゴルフクラブヘッド１０の体積が上記の範囲を上回ると、フェース面積が大きくなりすぎる。そのため、フェース部１２の質量が重くなり、ゴルフクラブヘッド１０の重心深度が浅くなりすぎることから、遠心力でインパクト直前にヘッドが上方を向く量が小さくなり、ボールが上がりにくく飛距離を確保する効果が低下する。

次に本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０の作用効果について説明する。
本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面長さＢ１と、フェース面長さＢ１と第１の縦寸法Ｄ１とのアスペクト比と、フェース面長さＢ１の１／３と第２の縦寸法Ｄ２とのアスペクト比と、フェース面長さＢ１の２／３と第３の縦寸法Ｄ３とのアスペクト比とを考慮してフェース面１２Ａの輪郭線Ｉの形状を規定することにより、フェース部１２の質量の抑制を図りつつフェース面１２Ａにおける打点が高い頻度で分布する部分の面積を確保した。したがって、フェース面１２Ａが大きくたわむ領域を広く確保でき、飛距離の改善を図る上で有利となる。
また、フェース面長さＢ１と、３種類のアスペクト比とを考慮してフェース面１２Ａの輪郭線Ｉの形状を規定することでフェース部１２の質量が抑制されるため、設計自由度を確保する上で有利となる。
また、従来技術のように部分的に変形助長部を設けたり、クラウン部１４に突起部２４を設けないため、耐久性を確保する上で有利となる。

以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図１５は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成して以下の試験を行った。
実験例は、後述するパラメータを変えて実験例１〜実験例２７とした。

また、評価項目は以下のとおりである。
１）飛距離
飛距離については、「フェースセンターラインの飛距離」と「上打点の飛距離」との２種類の飛距離について評価した。
（Ａ）フェースセンターラインの飛距離：
図８に示すフェース面１２Ａの中心点Ｐｃを打点とした「フェースセンター打点」と、中心点Ｐｃからトウ側に７ｍｍ離間した「フェースセンター打点のトウ７ｍｍ打点」と、「中心点Ｐｃからヒール側に７ｍｍ離間した「フェースセンター打点のヒール７ｍｍ打点」との３打点の飛距離平均値をフェースセンターラインの飛距離とした。
（Ｂ）上打点の飛距離：
フェース面１２Ａの中心点Ｐｃからトウヒール方向と直交する方向に沿って上方に７ｍｍ離間した箇所を打点とした「上７ｍｍ打点」と、上７ｍｍ打点からトウ側に７ｍｍ離間した「上７ｍｍ打点のトウ７ｍｍ打点」と、上７ｍｍ打点からヒール側に７ｍｍ離間した「上７ｍｍ打点のヒール７ｍｍ打点」と、中心点Ｐｃからトウヒール方向と直交する方向に沿って上方に１４ｍｍ離間した箇所を打点とした「上１４ｍｍ打点」との４打点の飛距離平均値を「上打点」の飛距離とした。
この場合、専用のスイングロボットを用いて各打点でゴルフクラブをスイングして飛距離を計測し、各打点の飛距離の平均を算出することでフェースセンターラインの飛距離と上打点の飛距離とを求めた。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例２７のゴルフクラブヘッド１０の飛距離の平均値を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

２）耐久性
固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１２の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例２７のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

３）フェース重さ
実験例２７のゴルフクラブヘッド１０のフェース部１２の質量を１００とした指数で示した。指数が大きいほど質量が軽いことを示す。

４）合計点
２種類の飛距離、耐久性、フェース重さの各指数を合計したものを合計点とした。

次に、図１５に記載した各パラメータは以下の通りである。
１）β／α（％）：図１０で規定したα、βの比率である。
２）γ（ｍｍ）：図１１で規定したγの寸法である。
３）α（ｍｍ）：図１０で規定したαの寸法である。
４）β（ｍｍ）：図１０で規定したβの寸法である。
５）鈍角θ（°）：図４で規定した鈍角である。
６）体積（ｃｃ）：ゴルフクラブヘッド１０の体積である。

次に、各実験例１〜２７について説明する。
なお、実験例１、２、５、６、９〜２５は本発明の範囲内である。
実験例３、４、７、８、２６、２７は本発明の範囲外である。
また、実験例１〜２５は、図ゴルフクラブヘッド断面ＰＧにおいて、フェース部１２のクラウン部１４寄りの肉厚を１．５ｍｍ、クラウン部１４のフェース部１２寄りの肉厚を１．０ｍｍとした。

実験例２６は、図１３（Ａ）〜（Ｄ）に示すように、クラウン部１４に突起部２４を設けたものであり、従来技術（特許文献３、４）に相当するものである。
なお、図１３（Ａ）は実験例２６のゴルフクラブヘッド１０の正面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図、（Ｃ）は（Ａ）のＣ矢視図、（Ｄ）は（Ａ）のＤＤ線断面図である。
また、突起部２４の高さｈは４ｍｍ、突起部２４の肉厚ｄ１は１．７ｍｍ、突起部２４に接続されるクラウン部１４の肉厚ｄ２は０．６ｍｍ、突起部２４と該突起部２４の後部に接続されるクラウン部１４の部分との段差Δｈは２．５ｍｍである。

また、実験例２７は、図１４に示すように、フェース面１２Ａが一般的な形状を呈しており、従来例に相当するものである。

実験例１、２、５、６、９、１０は、請求項１〜４の全ての規定を満たすものである。

なお、実験例５は、β／αが３１％であり、３０％以上９０％未満の範囲の下限値に近い値である。
実験例６は、β／αが８９％であり、３０％以上９０％未満の範囲の上限値に近い値である。

実験例７は、γが２．５ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
実験例８は、γが１１．０ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲を上回っている。

実験例９は、γが３．２ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲の下限値に近い値である。
実験例１０は、γが９．５ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲の上限値に近い値である。

実験例１１は、αが３．５ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
実験例１２は、αが１５．５ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲を上回っている。

実験例１３は、αが４．５ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲内である。
実験例１４は、αが１４．５ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲内である。

実験例１５は、β／αが１３％であり、３０％以上９０％未満の範囲を下回っており、βが０．５ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
実験例１６は、βが１０．５ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲を上回っている。

実験例１７は、βが１．２ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲の下限値に近い値である。
実験例１８は、βが９．８ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲の上限値に近い値である。

実験例１９は、鈍角θが９３°であり、９５°以上１１５°以下の範囲を下回っている。
実験例２０は、鈍角が１１７°であり、９５°以上１１５°以下の範囲を上回っている。

実験例２１は、鈍角θが９６°であり、９５°以上１１５°以下の範囲の下限値に近い値である。
実験例２２は、鈍角が１１３°であり、９５°以上１１５°以下の範囲の上限値に近い値である。

実験例２３は、体積が３９０ｃｃであり、４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の範囲を下回っている。
実験例２４は、体積が４８０ｃｃであり、４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の範囲を上回っている。

実験例２５は、体積が４１０ｃであり、４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の範囲内である。

実験例２６は、クラウン部１４に突起部２４を設けたものである。
β／αは３６．４％であり、３０％以上９０％未満の範囲内である。
γは２．５ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
αは１１．０ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲内である。
βは４．０ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲内である。
鈍角θは１２０°であり、９５°以上１１５°以下の範囲を上回っている。
体積は４６０ｃｃであり、４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の範囲の上限値である。

実験例２７は、従来例に相当するものである。
β／αは、２０％であり、３０％以上９０％未満の範囲を下回っている。
γは、０．８ｍｍであり、３．０ｍｍ以上１０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
αは２．５ｍｍであり、４．０ｍｍ以上１５．０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
βは０．５ｍｍであり、１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満の範囲を下回っている。
鈍角θは１０５°であり、９５°以上１１５°以下の範囲内である。
体積は４６０ｃｃであり、４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の範囲の上限値である。

本発明の範囲内の実験例１、２、５、６、９〜２５と、本発明の範囲外の実験例３、４、７、８、２６、２７とを比較すると以下のことが明らかである。
１）本発明の範囲内の実験例１、２、５、６、９〜２５においては、飛距離（フェースセンター打点）が１０３〜１４５点、飛距離（上打点）が１０３〜１４７点、耐久性が９７〜１３０点、フェース重さが８５〜１０５点、合計点が４１３〜５２０点である。
また、請求項１〜４の全ての規定を満たす実験例１、２、５、６、９、１０は、飛距離（フェースセンター打点）が１１４〜１４５点、飛距離（上打点）が１２０〜１４７点、耐久性が１１０〜１３０点、フェース重さが９０〜１００点、合計点が４５０〜５２０点である。

２）請求項１の規定を満たしていない本発明の範囲外の実験例３、４、７、８、２６、２７においては、飛距離（フェースセンター打点）が１００〜１０９点、飛距離（上打点）が１００〜１０５点、耐久性が８５〜１１５点、フェース重さが８２〜１０７点、合計点が４００〜４１０点であり、本発明の範囲内の実験例１、２、５、６、９〜２５に比較して、飛距離、耐久性、フェース重さの改善を図る上で不利となっている。
特に実験例３は、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａの輪郭が平らのため、フェース重さが大きすぎて重心深度が浅くなりすぎるため飛距離（フェースセンター打点）が１０５点、飛距離（上打点）が１０４点と低いものとなっている。
また、実験例４は、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａの輪郭が急峻な凸状を呈しているため、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａのたわみ量を確保することができず、飛距離が１０８、１０５点に留まり、また、フェース面１２Ａの輪郭形状が急峻な凸状を呈しているため、耐久性が８７点と低いものとなっている。
また、実験例７は、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａの輪郭の凸状が小さいため、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａのたわみ量を確保することができず、飛距離が１０２、１０３点に留まっている。
また、実験例８は、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａの輪郭が急峻な凸状を呈しているため、クラウン部１４寄りのフェース面１２Ａのたわみ量を確保することができず、飛距離（フェースセンター打点）が１０９点、飛距離（上打点）が１０４点に留まり、また、フェース面１２Ａの輪郭形状が急峻な凸状を呈しているため、耐久性が８５点と低いものとなっている。

請求項２の規定を満たしていない実験例１１、１２、１５、１６は、飛距離（フェースセンター打点）が１０３〜１１０点であり、飛距離（上打点）が１０３〜１１１点であり、飛距離を改善する効果が、請求項１〜４の全ての規定を満たす実験例１、２、５、６、９、１０の飛距離（フェースセンター打点）が１１４〜１４５点、飛距離（上打点）が１２０〜１４７点に比較すると低下している。

請求項３の規定を満たしていない実験例１９は鈍角θが９３°と小さすぎるため、耐久性が９７点と耐久性を確保する効果が低下している。
請求項４の規定を満たしていない実験例２０は鈍角θが１１７°と大きすぎるため、外観上の違和感が大きいことから、飛距離（フェースセンター打点）が１０４点、飛距離（上打点）が１０３点に留まり、飛距離を改善する効果が低下している。

また、クラウン部１４に突起部２４を設けた実験例２６は、鈍角θが１２０°と大きすぎるため、外観上の違和感が大きいことから、飛距離（フェースセンター打点）が１０５点、飛距離（上打点）が１０４点に留まり、飛距離を改善する効果が小さい。
また、突起部２４とクラウン部１４との間に段差Δｈがあることから、突起部２４に応力集中が生じやすく、耐久性が８７点と低下しており、従来例の実験例２７に比較しても耐久性に欠ける不利がある。

以上のことから、本発明の範囲内の実験例は、本発明の範囲外の実験例に比較して、飛距離、耐久性、フェース重さ、合計点の何れにおいても優れていることがわかる。
また、請求項１で規定した範囲のみを満たす実験例に対して、請求項２〜４で規定した範囲を更に満たす実験例は、飛距離、耐久性、フェース重さ、合計点の何れにおいてもさらに優れていることがわかる。

１０……ゴルフクラブヘッド１０、１２……フェース部、１２Ａ……フェース面、１４……クラウン部、１６……ソール部、Ｉ……輪郭線、Ｐｒ……基準面、Ｐｐ……投影面、Ｐｃ……フェース面中心点、θ……鈍角、Ｐｔ……トウ端点、Ｐｈ……ヒール端点、Ｌ１……第１の曲線、Ｌ２……第２の曲線、Ｌ３……第３の曲線、Ｌ４……第４の曲線、Ｌ５……第５の曲線、Ｌ６……第６の曲線、Ｌ７……第７の曲線。

Claims (4)

1. 上下の高さを有して左右に延在するフェース面を形成するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部とを備える中空構造のゴルフクラブヘッドであって、
   前記ゴルフクラブヘッドを、水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とし、
   前記フェース面の輪郭線のトウヒール方向における最もトウ側に位置する箇所をトウ側端点Ｐｔとし、最もヒール側に位置する箇所をヒール側端点Ｐｈとし、
   前記トウ端点Ｐｔと前記ヒール端点Ｐｈとを結ぶ直線を前記水平面に投影させたときの寸法をフェース面長さＢ１とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃを通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第１の曲線Ｌ１とした場合、前記第１の曲線Ｌ１と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法を第１の縦寸法Ｄ１とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（１／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第２の曲線Ｌ２とした場合、前記第２の曲線Ｌ２と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をトウ側の第２の縦寸法Ｄ２′とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（１／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第３の曲線Ｌ３とした場合、前記第３の曲線Ｌ３と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′とし、
   前記トウ側の第２の縦寸法Ｄ２′および前記ヒール側の第２の縦寸法Ｄ２′′の平均値を第２の縦寸法平均値Ｄ２とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側にＢ１・（２／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第４の曲線Ｌ４とした場合、前記第４の曲線Ｌ４と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をトウ側の第３の縦寸法Ｄ３′とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側にＢ１・（２／３）離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第５の曲線Ｌ５とした場合、前記第５の曲線Ｌ５と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点を結ぶ直線の寸法をヒール側の第３の縦寸法Ｄ３′′とし、
   前記トウ側の第３の縦寸法Ｄ３′および前記ヒール側の第３の縦寸法Ｄ′′の平均値を第３の縦寸法平均値Ｄ３とし、
   前記第１の曲線Ｌ１と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ１とし、
   前記第２の曲線Ｌ２と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′とし、
   前記第３の曲線Ｌ３と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ２′′とし、
   前記第４の曲線Ｌ４と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′とし、
   前記第５の曲線Ｌ５と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｂ３′′とし、
   前記基準状態で前記フェース面の前方に離れた箇所に位置しフェース面中心点を通る法線と直交する平面を投影面とし、
   前記投影面において、前記輪郭点ｂ２′の投影点と前記輪郭点ｂ２′′の投影点とを結ぶ直線と前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｂ２′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｂ２′′′とを結ぶ直線の寸法をαとし、
   前記投影面において、前記輪郭点ｂ３′の投影点と前記輪郭点ｂ３′′の投影点とを結ぶ直線と、前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｂ３′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｂ３′′′とを結ぶ直線の寸法をβとし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからトウ側に以下の式（１）で規定される第１の寸法ΔＥ離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第６の曲線Ｌ６としたとき、前記第６の曲線Ｌ６と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｅ１′とし、
   前記フェース面中心点Ｐｃからヒール側に前記第１の寸法ΔＥ離間した点を通り前記フェース面に沿ってトウヒール方向と直交する方向に延在する曲線を第７の曲線Ｌ７としたとき、第７の曲線Ｌ７と前記フェース面の輪郭線とが交わる２つの交点のうちクラウン部側の交点を輪郭点ｅ１′′とし、
   前記投影面において、前記輪郭点ｅ１′の投影点と前記輪郭点ｅ１′′の投影点とを結ぶ直線と前記第１の直線Ｌ１の投影線との交点が投影点となる前記フェース面上の点を交点ｅ１′′′としたときに前記輪郭点ｂ１と前記交点ｅ１′′′とを結ぶ直線の寸法をγとしたとき、
   β／α×１００で規定される比率が３０％以上９０％未満であり、かつ、γが３．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である、
   ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
   ΔＥ＝（Ｂ１／Ｄ１）・［Ｂ１・（１／３）／Ｄ２・０．５）］・［Ｂ１・（２／３）／Ｄ３・０．２］・Ｂ１……（１）
2. 前記αが４ｍｍ以上１５ｍｍ以下である、
   ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記基準状態において前記水平面と直交しかつトウヒール方向と直交する方向に延在し前記フェース面中心点を通る平面で前記ゴルフクラブヘッドを破断したゴルフクラブヘッド断面において、
   前記ゴルフクラブヘッド断面の輪郭線のうち最も前記フェース面の輪郭線寄りに位置する前記クラウン部の輪郭線の箇所における第１の接線と、最も前記クラウン部の輪郭線寄りに位置する前記フェース面の輪郭線の箇所における第２の接線とがなす鈍角が９５°以上１１５°以下である、
   ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記ゴルフクラブヘッドの体積が４００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下である、
   ことを特徴とする請求項１〜３に何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。

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