JP2012012550A - 乳化分散体、および乳化分散体の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を添加することでしか得られなかった、粒径３００ｎｍ以下の単分散ポリマー微粒子を含む乳化分散体を提供すること、その製造方法を提供すること
【解決手段】 微小管状流路内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで重合反応させた後、得られた重合反応液を攪拌装置を備えた反応釜を用いて反応率９５％以上まで重合反応させることを特徴とする乳化分散体の製造方法、含有する単分散微粒子の粒径が３００ｎｍ以下であり、粒径分布の変動係数ＣＶが１５％以下であり、単分散微粒子の固形分が１５％以上で、残存モノマー量が５００ｐｐｍ以下で、分散安定剤や界面活性剤を含まない乳化分散体。
【選択図】 図１１

Description

本発明は単分散粒子が高度に分散した乳化分散体の製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明はマイクロリアクターを用いた平均粒子径が３００ｎｍ以下の単分散粒子が高度に分散した乳化分散体の製造する方法に関するものである。

ポリマー微粒子材料は多岐にわたる工業分野において利用されており、その工業的価値は著大である。その優れた物性により、光学材料、成形材料、印刷材料、塗料、接着剤、各種コーティング材料、などの広い分野で使用されている。
ポリマー単分散微粒子の製造方法としては、モノマー液滴を均一に制御して重合するトップダウン方式と反応系で重合体の核を形成させ、それを成長させて重合体粒子を形成させるボトムアップ方式に大別することができる。ボトムアップ方式で単分散微粒子を得る方法の一つとしてソープフリー乳化重合法が知られているが、重合系を安定化させるため、もしくは粒径を３００ｎｍ以下に制御するため水溶性高分子等の保護コロイドの添加や界面活性剤の添加が必要であった。

近年、石油エネルギーの高騰から化学製品の製造方法の抜本的な見直しが迫られてきている。その中で、マイクロリアクターに対する関心が高まってきている。マイクロリアクターは狭い空間で反応を行う装置であり大掛かりな装置の導入も不必要で、投資コスト、製造コストの削減も期待される。また、マイクロリアクターは狭い空間で反応を行うため単位体積あたりの比表面積が大きく、このため反応温度の制御が容易であるという特長を有することが知られている。

マイクロリアクターを用いた微粒子の製造方法はこれまで多く開示されているが（例えば、特許文献１参照）、目的とする微粒子の粒径が１μｍ以上と大きかったこともありトップダウン方式によりなされることが殆どであった。その中でマイクロリアクターを流れる連続相に対して、接続される開口部から重合性モノマーを含む分散相を吐出し、前記連続相中に、分散する該分散相から構成された液滴を作製し、重合させることで単分散微粒子を得る製造方法において、該液滴に外部から均一なせん断力を加えることにより単分散な微小液滴にすることにより平均粒子径が５０ｎｍ〜５００ｎｍである単分散微粒子を得ることを特徴とする高単分散微粒子の製造方法が開示されているが（例えば、特許文献２参照）、界面活性剤の添加が必要であるとともに、均一なせん断力を加える必要があった。

特表２００２−５４４３０９号公報 特開２００８−３１４１９号公報

本発明の目的は、水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を添加することでしか得られなかった、粒径３００ｎｍ以下の単分散ポリマー微粒子を含む乳化分散体を提供することにあり、かつ本発明の目的は、マイクロリアクターを利用することにより、水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を添加することでしか得られなかった、粒径３００ｎｍ以下の単分散ポリマー微粒子を含む乳化分散体を水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を用いずとも製造可能な製造方法を提供することにある。

本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、微小管状流路内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、得られた乳化重合液を、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより、下記の（１）、（２）、（３）を満足する、単分散微粒子の乳化分散体を得られることを見出した。
（１）含有する単分散微粒子の粒径が３００ｎｍ以下、粒径分布の変動係数ＣＶが１５％以下の乳化分散体を得られる。
（２）該乳化分散体の固形分が１５％以上でも安定である。
（３）該製造方法によって得られる乳化分散体は、分散安定剤や界面活性剤を含まなくとも安定である。

すなわち、本発明は、ラジカル重合性単量体を重合して得られる重合体と水性媒体とを含有する乳化分散体であって、前記乳化分散体中に含有する単分散微粒子の粒径分布の変動係数（ＣＶ）が１５％以下であり、単分散微粒子の固形分が１５重量％以上で、且つ、分散安定剤と界面活性剤とを含まないことを特徴とする乳化分散体を提供する。

また、本発明は、微小管状流路内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで重合反応させた後、得られた重合反応液を、攪拌装置を備えた反応釜を用いて反応率９５％以上まで重合反応させることを特徴とする乳化分散体の製造方法、好ましくは、含有する単分散微粒子の粒径が３００ｎｍ以下であり、粒径分布の変動係数ＣＶが１５％以下であり、単分散微粒子の固形分が１５％以上で、分散安定剤や界面活性剤を含まない乳化分散体の製造方法をも提供する。

本発明においては、上記した通り分散安定剤や界面活性剤を含まない乳化分散体を提供することができるが、供される用途に応じて分散安定剤や界面活性剤を添加しても良い。分散安定剤としては保護コロイドとして機能する水溶性高分子化合物を挙げることができる。このような水溶性高分子としては、ポリビニルアルコール、ポリエチレングリコール、ヒドロキシセルロース、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸等を挙げることができる。

これらは水溶性ラジカル開始剤を含む流体に混合し微小管状内における乳化重合時に使用することもできるが、耐熱性温度が低い水溶性高分子を使用する場合には、その後のバッチ反応時に添加することもできる。

本発明によれば、マイクロリアクターとバッチ反応釜を組み合わせ利用することにより、水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を添加することでしか得られなかった、粒径３００ｎｍ以下の単分散ポリマー微粒子を含む乳化分散体を、安定的に、高い生産効率で製造し提供することが可能になる。

本発明に用いる化学反応デバイス１の３種類のプレート構造を示す分解斜視図である。 図１における化学反応デバイス１のプレート構造を示す斜視図である。 本発明に用いる化学反応デバイス１の継手部を含めた概略図全体構成を示す水平断面図である。 本発明の製造方法に用いる化学反応デバイス２の２種類のプレート構造を示す分解斜視図である。 図４における化学反応デバイス２のプレート構造を示す斜視図である。 本発明に用いる化学反応デバイス２の継手部を含めた概略図全体構成を示す水平断面図である。 本発明に用いる化学反応デバイス３のプレート構造を示す斜視図である。 本発明に用いる化学反応デバイス３の継手部を含めた概略図全体構成を示す水平断面図である。 図７における化学反応デバイス１の２種類のプレート構造を示す分解斜視図である。 実施例で用いた製造装置を模式的に示す概略構成図である。 実施例２で得られた単分散微粒子である。 実施例２で得られた単分散微粒子である。

次いで、本発明を実施するにあたり、必要な事項を具体的に述べる。
本発明の単分散微粒子を含む乳化分散体は、微小管状内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより製造することができる。

本発明において使用される水溶性ラジカル開始剤としては特に制限はなく、従来ラジカル重合において使用されている種々の水溶性ラジカル重合開始剤の中から、原料のラジカル重合性単量体の種類などに応じて適宣選択して用いることができる。このような水溶性開始剤としては、例えば水溶性有機過酸化物、水溶性アゾ化合物、レドックス系開始剤、過硫酸塩などが好ましく用いられる。

上記水溶性有機過酸化物の例としては、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、クメンヒドロペルオキシド、ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、ｐ−メンタンヒドロペルオキシド、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロペルオキシド、１，１，３，３−テトラメチルヒドロペルオキシドなどが挙げられる。また、水溶性アゾ化合物の例としては、２，２’−ジアミジニル−２，２’−アゾプロパン・一塩酸塩、２，２’−ジアミジニル−２，２’−アゾブタン・一塩酸塩、２，２’−ジアミジニル−２，２’−アゾペンタン・一塩酸塩、２，２’−アゾビス（２−メチル−４−ジエチルアミノ）ブチロニトリル・塩酸塩などが挙げられる。

さらに、レドックス系開始剤としては、例えば過酸化水素と還元剤との組み合わせなどを挙げることができる。この場合、還元剤としては、二価の鉄イオンや銅イオン、亜鉛イオン、コバルトイオン、バナジウムイオンなどの金属イオン、アスコルビン酸、還元糖などが用いられる。過硫酸塩としては、例えば過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウムなどが挙げられる。

これらの水溶性ラジカル重合開始剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

本発明の製造方法で使用されるラジカル重合性単量体としては、ラジカル重合性不飽和基を持つ化合物であれば特に限定されるものではないが、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレート、ノニル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート等の炭素数１〜３０のアルキル（メタ）アクリレート類のアクリル系不飽和単量体；

例えば、スチレン，メチルスチレン，ジメチルスチレン，トリメチルスチレン，エチルスチレン，ジエチルスチレン，トリエチルスチレン，プロピルスチレン，ブチルスチレン，ヘキシルスチレン，ヘプチルスチレン及びオクチルスチレン等のアルキルスチレン；フロロスチレン，クロルスチレン，ブロモスチレン，ジブロモスチレン，クロルメチルスチレン等のハロゲン化スチレン；ニトロスチレン，アセチルスチレン，メトキシスチレン、α−メチルスチレン，ビニルトルエン等のスチレン系不飽和単量体；
（メタ）アクリル酸、イタコン酸またはそのモノエステル、マレイン酸またはそのモノエステル、フマル酸またはそのモノエステル、イタコン酸またはそのモノエステル、クロトン酸、ｐ−ビニル安息香酸などのカルボン酸基含有不飽和単量体およびこれらの塩；２−（メタ）アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、ビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、（メタ）アリルスルホン酸、スルホエチル（メタ）アクリレート、スルホプロピル（メタ）アクリレート、α−メチルスチレンスルホン酸などのスルホン酸基含有不飽和単量体およびこれらの塩；

ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、ビニルピロリドン、Ｎ−メチルビニルピリジウムクロライド、（メタ）アリルトリエチルアンモニウムクロライド、２−ヒドロキシ−３−（メタ）アクリロイルオキシプロピルトリメチルアンモニウムクロライド等の第３級または第４級アミノ基含有不飽和単量体；ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート等の水酸基含有不飽和単量体；（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ヒドロキシアルキル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−アルキル（メタ）アクリルアミド、Ｎ、Ｎ−ジアルキル（メタ）アクリルアミド、ビニルラクタム類などアミド基含有不飽和単量体；

マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等の不飽和二塩基酸のジエステル類、スチレン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−クロロスチレン、クロルメチルスチレン、ビニルトルエン等の芳香族不飽和単量体、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のニトリル系不飽和単量体；ブタジエン、イソプレン等の共役ジオレフィン不飽和単量体；
ジビニルベンゼン、エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、メタクリル酸アリル、フタル酸ジアリル、トリメチロールプロパントリアクリレート、グリセリンジアリルエーテル、ポリエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート等の多官能不飽和単量体；

エチレン、プロピレン、イソブチレン等のビニル系不飽和単量体；
酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、オクチルビニルエステル、ベオバ９、ベオバ１０、ベオバ１１〔ベオバ：シェルケミカルカンパニー(株)商標〕等のビニルエステル不飽和単量体；エチルビニルエーテル、プロピルビニルエーテル、ブチルビニルエーテル、シクロヘキシルビニルエーテル等のビニルエーテル不飽和単量体；エチルアリルエーテル等のアリルエーテル不飽和単量体；

塩化ビニル、臭化ビニル、塩化ビニリデン、フッ化ビニリデン、クロロトリフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、ペンタフルオロプロピレン、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）、パーフルオロアルキルアクリレート、フルオロメタクリレート等のハロゲン含有不飽和単量体等；
（メタ）アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルなどのエポキシ基含有不飽和単量体；ビニルトリクロロシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（β−メトキシエトキシ）シラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等のビニルシラン系不飽和単量体；

アクロレイン、ダイアセトンアクリルアミド、ビニルメチルケトン、ビニルブチルケトン、ダイアセトンアクリレート、アセトニトリルアクリレート、アセトアセトキシエチル（メタ）アクリレート、ビニルアセトフェノン、ビニルベンゾフェノン等のカルボニル基含有不飽和単量体等が挙げられる。

本発明の単分散微粒子を含む乳化分散体は、微小管状内において、水溶性開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより製造することができる。

本発明の単分散微粒子を含む乳化分散体は、残存モノマー量が５００ｐｐｍ以下であることが好ましい。

より具体的には、本発明の単分散微粒子を含む乳化分散体は、内部に微小管状流路が形成されたマイクロミキサーと内部に微小管状流路が形成された反応容器を用い、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体の反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより製造することができる。

さらに具体的には、本発明の単分散微粒子を含む乳化分散体は、内部に微小管状流路が形成されたマイクロミキサーと内部に微小管状流路が形成された反応容器を用い、最初に内部に微小管状流路が形成されたマイクロミキサーにより水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体とラジカル重合性単量体を含む媒体の流体を混合することにより、ラジカル重合性単量体の油滴を、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体中に形成させた後、内部に微小管状流路が形成された反応容器中で水溶性ラジカル開始剤の分解により、水媒体に一部溶解したラジカル重合性単量体が重合を開始し、鎖長が長くなることによる疎水性の増加により析出凝集がおこり微粒子の核が形成され、水相に微分散したラジカル重合性単量体の油滴から粒子核表面にラジカル重合性単量体が供給されることにより重合が進行し、ラジカル重合性単量体の反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより製造することができる。

マイクロミキサーを用いることにより、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体とラジカル重合性単量体を含む媒体同士の混合は小さなセグメント同士の混合になるため接触面積が大きくなることから、小さなエネルギーであっても混合が促進され、比較的低流量においてもラジカル重合性単量体を、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体中に微分散させることが可能になる。微分散されることにより、ラジカル重合性単量体の油滴から粒子核表面にラジカル重合性単量体がスムーズかつ均一に供給されることにより単分散性の粒子核が成長するため好ましい。

一般に、上記したようなソープフリー乳化重合により得られる重合体粒子は、ラジカル開始剤切片の電荷による反発と副生するオリゴソープの粒子表面への吸着により安定化するとされているが、マイクロミキサーにおいて均一な油滴を形成し、さらに内部に微小管状流路が形成された反応容器においてラジカル開始剤を通常より多く分解させることにより、微粒子核の発生と安定化が促進され、均一で通常バッチ反応で得られるより小さな粒径の単分散微粒子の核形成と成長を実現することができる。

内部に微小管状流路が形成されたマイクロミキサーとしては市販されているマイクロミキサーを用いることが可能であり、例えばインターディジタルチャンネル構造体を備えるマイクロリアクター、インスティチュート・フュール・マイクロテクニック・マインツ（ＩＭＭ）社製シングルミキサーおよびキャタピラーミキサー；ミクログラス社製ミクログラスリアクター；ＣＰＣシステムス社製サイトス；山武社製ＹＭ−１、ＹＭ−２型ミキサー；島津ＧＬＣ社製ミキシングティーおよびティー（Ｔ字コネクタ）；マイクロ化学技研社製ＩＭＴチップリアクター；東レエンジニアリング開発品マイクロ・ハイ・ミキサー等が挙げられ、いずれも本発明で使用することができる。

さらに、好ましい形態のマイクロミキサーシステムとして、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体とラジカル重合性単量体とをそれぞれ別々の流路に流通させ、前記両方の流路の出口で混合するものであるマイクロミキサーを用いて混合した後、さらに、流れ方向で流路断面積が縮小された流路に供給しながら流通させることで混合を促進するものであるマイクロミキサーが好ましい。流路をさらに縮流することによる乱流効果により混合をさらに促進することができる。

前記両方の流路の出口で混合するものであるマイクロミキサーを用いて混合した後、流れ方向で流路断面積が縮小された流路に供給しながら流通させることにより混合を促進するものであるマイクロミキサーを用いることで、ラジカル重合性単量体の水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体中への分散を促進することが可能になる。

上記前記両方の流路の出口で混合するものであるマイクロミキサーを用いて混合した後、流れ方向で流路断面積が縮小された流路に供給しながら流通させることで混合を促進するものであるマイクロミキサー微小管状流路は、少なくとも２つの部材を組み合わせて、部材間に形成された空間を流路とするものであるであっても、またそれ以外にも単なる管やパイプ形状のものを流路として用いても構わない。

本発明で用いる流路の出口に設けられた合流部で混合するものであるマイクロミキサーとして好ましい形態としては例えば化学反応用デバイス１が例示される。また、流れ方向で流路断面積が縮小された流路により混合を促進するものであるマイクロミキサーとしては化学反応用デバイス２が例示される。

以下、本発明で用いる好ましい形態の流路が設けられてなる化学反応用デバイス１、および、化学反応用デバイス２について具体的に説明する。図１は、ラジカル重合性単量体含む流体が通る微小管状流路を配置したプレートと、水溶性ラジカル開始剤を含む流体が通る微小管状流路を配置したプレート、および、熱交換が行われる流体を流す流路を設置したプレートが積層してなる反応装置の概略構成例である。図２は、図１のデバイスにて合一した混合液を流す微小管状流路を配置したプレートと熱交換が行われる流体を流す流路を設置したプレートが積層してなる化学反応用デバイス１の概略構成例である。
前記化学反応用デバイス１は、例えば前記図１において同一の長方形板状からなる第１プレート（前記図１中の５）と第２プレート（前記図１中の８）とが複数交互に積層されて構成されている。さらに必要に応じ第３プレート（前記図１中の３）が図２に示すように積層されて構成されている。各１枚の第１プレートにはラジカル重合性単量体含む流体が通る流路が設けられている。また第２プレートには水溶性ラジカル開始剤を含む流体が通る流路（以下、反応流路という）が設けられている（以下、反応流路が設けられたプレートをプロセスプレートという）。また、第３プレートには温調流体用の流路（以下、温調流路という）が設けられている（以下、温調流路が設けられたプレートを温調プレートという）。

図３に示すようにそれらの供給口および排出口が、化学反応用デバイス１の端面１５ｂ、１５ｃ、側面１５ｄ、１５ｅの各領域に分散して配置され、それら領域に、水溶性ラジカル開始剤を含む流体（図２においてδが水溶性ラジカル開始剤を含む流体の液流れを示す）、ラジカル重合性単量体を含む流体（図２においてεがラジカル重合性単量体を含む流体の液流れを示す）、温調流体（図２においてγが温調流体の流れを示す）を流すためのコネクタ３０とジョイント部３１とからなる継手部３２がそれぞれ連結されている。また、前記出口混合は化学反応デバイス１の端面１５ｃとコネクタ３０によって形成される空間３３にてラジカル重合性単量体を含む流体と水溶性ラジカル開始剤を含む流体が合流することより達成される。

これらの継手部を介して、ラジカル重合性単量体を含む流体、水溶性ラジカル開始剤を含む流体が端面１５ｂから供給されて、端面１５ｃに排出され、温調流体が側面１５ｄから供給されて側面１５ｅに排出されるようになっている。
化学反応用デバイス１の平面視形状は図示のような長方形とは限定されず、正方形状、または端面１５ｂ、１５ｃ間よりも側面１５ｄ、１５ｅ間が長い長方形状としてもよいが、以下では簡単のために図示形状に即して、端面１５ｂから端面１５ｃに向かう方向を、化学反応用デバイス１のプロセスプレートと温調プレートの長手方向と称し、側面１５ｄから側面１５ｅに向かう方向を化学反応用デバイス１のプロセスプレートと温調プレートの短手方向と称することにする。
前記化学反応用デバイス２は、例えば前記図４において同一の長方形板状からなる第４プレート（前記図４中の１４）、必要に応じ温調プレート（前記図４中の３）が図５に示すように積層されて構成されている。各１枚の第４プレートには化学反応用デバイス１にて混合された流体が通る流路が設けられている。
そして、図６に示すようにそれらの供給口および排出口が、化学反応用デバイス２の端面１６ｂ、１６ｃ、側面１６ｄ、１６ｅの各領域に分散して配置され、それら領域に、ラジカル重合性単量体を含む流体と水溶性ラジカル開始剤を含む流体（図５においてαが液流体を示す）、さらに必要に応じて温調流体（図５においてγが温調流体を示す）を流すためのコネクタ３０とジョイント部３１とからなる継手部３２がそれぞれ連結されている。

これらの継手部を介して、ラジカル重合性単量体を含む流体と水溶性ラジカル開始剤を含む流体を含む流体が端面１６ｂから供給されて、端面１６ｃに排出され、温調流体が側面１６ｅから供給されて側面１６ｄに排出されるようになっている。
化学反応用デバイス２の平面視形状は図示のような長方形とは限定されず、正方形状、または端面１６ｂ、１６ｃ間よりも側面１６ｄ、１６ｅ間が長い長方形状としてもよいが、以下では簡単のために図示形状に即して、端面１６ｂから端面１６ｃに向かう方向を、化学反応用デバイス２のプロセスプレートと温調プレートの長手方向と称し、側面１６ｄから側面１６ｅに向かう方向を化学反応用デバイス２のプロセスプレートと温調プレートの短手方向と称することにする。

温調プレートは、図１に示すように、一方の面３ａに断面凹溝形状の温調流路６が所定の間隔だけ離れて設けられている。温調流路６の断面積は、反応流路に対して熱を伝えることができれば特に限定されるものではないが概ね１×１０−２〜２．５×１０２（ｍｍ^２）の範囲である。更に好ましくは０．３２〜４．０（ｍｍ^２）である。温調流路６の本数は、熱交換効率を考慮して適宜の本数を採用することができ、特に限定されるものではないが、プレート当たり、例えば１〜１０００本、好ましくは１０〜１００本である。

温調流路６は、図１及び図４に示す様に、温調プレートの長手方向に沿って複数本配列された主流路６ａと、主流路６ａの上流側及び下流側端部でそれぞれ流路２０と略直交に配置されて各主流路６ａに連通する供給側流路６ｂおよび排出側流路６ｃとを備えていてもよい。図１及び図４では供給側流路６ｂと排出側流路６ｃは２回直角に屈曲して温調プレートの側面３ｄ、３ｅからそれぞれ外部に開口している。温調流路６の各流路の本数は、温調流路６の主流路６ａ部分のみが複数本配列され、供給側流路６ｂおよび排出側流路６ｃはそれぞれ１本で構成されている。
本発明による乳化分散体は、前記マイクロミキサーによりラジカル重合性単量体を、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体中に微分散させた後、内部に微小管状流路が形成された反応容器中でラジカル重合性単量体の反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより製造することができる。

本発明の製造方法で用いる流路としては微小管状流路であれば用いることができその他の要件については特に制限はない。単なる管やパイプ形状のものを反応流路として用いても構わない。また、少なくとも２つの部材を組み合わせて、部材間に形成された空間を反応流路とすることもできる。
本発明による乳化分散体は、微小管状流路において、ラジカル重合性単量体を温度７０℃〜２００℃の範囲において乳化重合することにより、微粒子核の発生と安定化を促進し、均一で通常バッチ反応で得られるより小さな粒径の単分散微粒子の核形成と成長を実現することができる。

通常、バッチ反応釜のみでポリマー単分散微粒子を含む乳化分散体を調製する場合には反応温度は５０℃〜９０℃に設定される。これはソープフリー乳化重合で通常使用される、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウムといった過硫酸塩の１０時間半減期温度に併せ設定されているものであり、これ以上温度を上げることは反応の暴走に繋がる可能性があり、水の沸点１００℃を超える可能性があるため、耐圧設定等特別な対策を施したバッチ反応釜以外では非常に危険である。一方、マイクロリアクターでは流路出口に圧力調整弁を設けるなどして、安全に、簡単に温度および圧力を高めることが可能になる。このため水媒体の温度が１００℃を超えても何ら問題が発生しない。

一般に、ラジカル重合開始剤のラジカル分解速度定数は下記計算式により求められる。
ｋ＝Ａ×ＥＸＰ（−Ｅ／ＲＴ）
ｋ：重合開始剤のラジカル分解速度定数（ｈ^−１）、Ａ：頻度因子（ｈ^−１）、
Ｅ：活性化エネルギー（Ｊ／ｍｏｌ）、Ｒ：気体定数（＝８．３１４Ｊ／ｍｏｌ・Ｋ）
Ｔ：絶対温度（Ｋ）

上記、計算式でも明らかなように、温度を高めるとラジカルの分解が指数関数的に増大する。内部に微小管状流路が形成された反応容器中で、流体温度を７０℃〜２００℃の範囲に高めることにより微粒子の核生成と安定性に寄与する開始剤切片の生成量を急激に増大させることができる。通常のバッチ反応釜と比較して、安全に、簡便に、効率よく、分散安定性が極めて高く粒径の小さい単分散微粒子を水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤を添加しなくても生成することが可能になる。
反応温度は７０℃〜２００℃であることが好ましく、９０℃〜１８０℃であることがさらに好ましく、１１０℃〜１６０℃であることが最も好ましい。７０℃以下である場合バッチとの差がなくなり、２００℃以上の高温域の場合開始剤の分解が速すぎるため、効果に差が殆ど無くなる。７０℃〜２００℃において上記した効果を最も得ることが可能になる。

さらに、本発明において水溶性ラジカル開始剤、およびラジカル重合性単量体を含む流体の反応容器内でのレイノルズ数を０．２５〜３００で連続的にコントロールすることにより、前記水溶性ラジカル重合開始剤およびラジカル重合性単量体を含む流体の混合性が乱流効果によりさらに高められることにより、さらに効率良く製造することができる。
ここで、該流体の流路内の移動をレイノルズ数０．２５より大きい値でコントロールすることにより水溶性ラジカル重合開始剤およびラジカル重合性単量体を含む流体の混合性が著しく低下せず、その結果、粒子核が均一に成長するとともに、凝集による流路の閉塞といった不具合をさけることができることから好ましい。また、レイノルズ数３００以上にコントロールすることは装置上困難であるとともに、レイノルズ数があまり大きいと粒子間同士の衝突頻度が多くなり粒子の合一と分離の繰り返し頻度が多くなることから粒径分布が広がる可能性がある。

尚、本発明でいうレイノルズ数とは下記の式（１）に従って計算されるものである。

レイノルズ数＝（Ｄ×ｕ×ρ）／μ・・・式（１）
ここで、Ｄ（流路の内径）、ｕ（平均流速）、ρ（流体密度）、μ（流体粘度）である。

微小管状内における、水溶性ラジカル開始剤を含む流体と、ラジカル重合性単量体を含む流体の比率は目的とする乳化分散体のポリマー微粒子濃度によるが、本発明では上記したように、微小管状流路内において微粒子核の発生と安定化を促進するため、通常のバッチ反応より小粒径で高い固形分濃度の乳化分散体を得ることができる。微小管状内における、水溶性ラジカル開始剤を含む流体中でのラジカル重合性単量体を含む流体の比率は、通常５−６０％、好ましくは１０−５０％、さらに好ましくは１５−４０％である。６０％を超えると本発明の方法によっても粒子が凝集沈降する恐れが高くなる。水溶性ラジカル開始剤を含む流体中でのラジカル重合性単量体を含む流体の比率を５−６０％に設定することによる安定な乳化分散体を得ることが可能になる。
本発明の製造方法で用いる反応装置としては、流路が伝熱性反応容器に設置された反応装置が好ましく、前記流路としては、微小管状であるものが加熱の迅速な制御が可能なことから好ましい。微小管状流路としては、重合反応温度までに到達する時間を短時間に調整することが可能で、かつ閉塞が起こりにくい充分な大きさであることが好ましく、流体断面積が０．１〜４．０ｍｍ^２となる空隙サイズを有する流路が、重合反応温度までに到達する時間を短時間に調整することが容易で閉塞が起こりにくい充分な大きさであることから好ましい。なお、本発明において「断面」とは、流路中の流れ方向に対して垂直方向の断面を意味し、「断面積」はその断面を意味する。

流路の、断面形状は、正方形、長方形を含む矩形、台形や平行四辺形、三角形、五角形などを含む多角形状（これらの角が丸められた形状、アスペクト比の高い、すなわちスリット形状を含む）、星形状、半円、楕円状を含む円状などであってもよい。流路の断面形状は一定である必要はない。

前記反応流路の形成方法は特に限定されるものではないが、一般的には、表面に溝を有する部材（Ｘ）の、溝を有する面に他の部材（Ｙ）が積層、接合等により固着され、部材（Ｘ）と部材（Ｙ）との間に空間として形成される。

前記流路には、さらに熱交換機能が設けられても良い。その場合には、例えば、部材（Ｘ）表面に温調流体が流れるための溝を設け、該温調流体が流れる為の溝を設けた面に他の部材を接着ないし積層するなどの方法により固着すればよい。一般的には、表面に溝を有する部材（Ｘ）と温調流体が流れるための溝を設けた部材（Ｙ）とが、溝を設けた面と、他の部材の溝を設けた面と逆側の面とを固着することによって流路を形成し、これら部材（Ｘ）と部材（Ｙ）とを複数交互に固着すればよい。

この際、部材表面に形成された溝は、その周辺部より低い、いわゆる溝として形成されていても良いし、部材表面に立つ壁の間として形成されていても良い。部材の表面に溝を設ける方法は任意であり、例えば、射出成型、溶剤キャスト法、溶融レプリカ法、切削、エッチング、フォトリソグラフィー（エネルギー線リソグラフィーを含む）、レーザーアブレーションなどの方法を利用できる。

部材中の流路のレイアウトは、用途目的に応じて直線、分岐、櫛型、曲線、渦巻き、ジグザグ、その他任意の配置の形をしていてもよい。

部材の外形は、特に限定する必要はなく、用途目的に応じた形状を採りうる。部材の形状としては、例えば、プレート状、シート状（フィルム状、リボン状などを含む。）、塗膜状、棒状、チューブ状、その他複雑な形状の成型物などであってよい。厚みなどの外形的寸法は一定であることが好ましい。部材の素材は任意であり、例えば、重合体、ガラス、セラミック、金属、半導体などであって良い。
本発明の乳化分散体を得るための、内部に微小管状流路が形成された反応容器としては、表面に複数の溝部が形成された伝熱性プレート状構造体を積層してなる構造を有する反応装置を用いることができる。
内部に微小管状流路が形成された反応容器としては、熱交換機能を有し、且つ、微小管状流路内を液密状に流通する流体断面積が０．１〜４．０ｍｍ^２となる空隙サイズを有する微小管状流路を有するものが好ましく、その他の要件については特に制限はない。このような反応容器としては、例えば、化学反応用デバイスとして用いられる部材中に前記流路（以下、単に「微小流路」ということがある）が設けられた反応容器等が挙げられる。
以下、本発明で用いる内部に微小管状流路が形成された反応容器について、具体的に説明する。図７は、混合液を流す微小管状流路を配設したプレートと、混合液との間で熱交換が行われる流体を流す流路を配設したプレートが交互に積層してなる反応容器で、微小管状流路内を液密状に流通する流体断面積が０．１〜４．０ｍｍ^２となる空隙サイズを有する微小管状流路を有する反応容器（化学反応用デバイス３）の概略構成例である。

前記化学反応用デバイス３は、例えば前記図７において同一の長方形板状からなる第１プレート（プロセスプレート）（前記図７中の２）と第２プレート（温調プレート）（前記図７中の３）とが複数交互に積層されて構成されている。各１枚の第１プレートには反応流路が設けられている。また第２プレートには温調流路が設けられている。

図８に示すようにそれらの供給口および排出口が、化学反応用デバイス３の端面１ｂ、１ｃ、側面１ｄ、１ｅの各領域に分散して配置され、それら領域に、ラジカル重合性単量体、水溶性ラジカル開始剤を含む流体と、温調流体を流すためのコネクタ３０とジョイント部３１とからなる継手部３２がそれぞれ連結されている。

これらの継手部を介して、ラジカル重合性単量体、水溶性ラジカル開始剤を含む流体が端面１ｂから供給されて、端面１ｃに排出され、温調流体が側面１ｅから供給されて側面１ｄに排出されるようになっている。

化学反応用デバイス３の平面視形状は図示のような長方形とは限定されず、正方形状、または端面１ｂ、１ｃ間よりも側面１ｄ、１ｅ間が長い長方形状としてもよいが、以下では簡単のために図示形状に即して、端面１ｂから端面１ｃに向かう方向を、化学反応用デバイス１のプロセスプレートと温調プレートの長手方向と称し、側面１ｄから側面１ｅに向かう方向を化学反応用デバイス３のプロセスプレートと温調プレートの短手方向と称することにする。

プロセスプレートは、図９に示すように、一方の面２ａに断面凹溝形状の流路４をプロセスプレートの長手方向に貫通して延し、短手方向に所定間隔ｐ０で複数本配列したものである。流路４の長さをＬとする。断面形状は、幅ｗ０、深さｄ０とする。

流路４の断面形状は、ラジカル重合性単量体、水溶性ラジカル開始剤を含む流体の種類、流量や流路長さＬに応じて適宜設定することができるが、断面内の温度分布の均一性を確保するために、幅ｗ０、深さｄ０は、それぞれ０．１〜５００〔ｍｍ〕、０．１〜５〔ｍｍ〕の範囲に設定している。なお、幅、深さの記載は図面を参照した場合であって、この値は熱伝面に対して広い値となる様に適宜解釈しうる。特に限定されるものではないが、プレート当たり、例えば１〜１０００本、好ましくは１０〜１００本である。

前記、ラジカル重合性単量体、水溶性ラジカル開始剤を含む流体は各流路４内に流され、図７ないし図９に矢印で示すように、一方の端面２ｂ側から供給されて他方の端面２ｃ側へ排出される。

各複数のプロセスプレート、温調プレートは、プロセスプレート、温調プレートを同一方向に交互に重ねて積層され、互いに固着、積層されている。

そのため、化学反応用デバイス３の形態において、各流路４、温調流路６は、凹溝の開口面が上に積層されるプレートの下面により覆われ、両端が開口する長方形断面のトンネル形状とされる。

このような各プロセスプレート、温調プレートは、適宜の金属材料を用いることができるが、例えばステンレス鋼板にエッチング加工を施すことにより流路４、温調流路６などを形成し、流路面を電解研磨仕上げするなどして製作することができる。

前記本発明の製造方法で用いる流路が設けられてなる化学反応用デバイスを有する装置としては、例えば、図１０に記載のある製造装置を例示できる。

図１０において、ラジカル重合性単量体を含む流体（６１）を入れるタンク６２（第１のタンク）の流出口とプランジャーポンプ６５の流入口とが、ラジカル重合性単量体を含む流体が通る配管を介して接続されており、また、水溶性ラジカル開始剤を含む流体を入れるタンク６４（第１のタンク）の流出口とプランジャーポンプ６６の流入口とが、水溶性ラジカル開始剤を含む流体（６３）が通る配管を介して接続されている。プランジャーポンプ６５の流出口及びプランジャーポンプ６６の流出口からは、それぞれプランジャーポンプ６５またはプランジャーポンプ６６を通してラジカル重合性単量体を含む流体又は水溶性ラジカル開始剤を含む流体が通る配管が伸びており、これらの配管は図１、および図２、３に記載の化学デバイス１として例示される流路の出口に設けられた合流部で混合するものであるマイクロミキサー６７の流入口に接続されている。

このマイクロミキサー６７でラジカル重合性単量体を含む流体（６１）と水溶性ラジカル開始剤を含む流体（６３）とが混合され、さらに図４、および図５、６に記載の化学デバイス２として例示される流れ方向で流路断面積が縮小された流路により混合を促進するものであるマイクロミキサー７３に導かれラジカル重合性単量体と水溶性ラジカル開始剤とが混合された流体となる。この流体はマイクロミキサー７３の流出口に接続された配管を通して、図７、および図８、９に記載の化学デバイス３として例示される反応容器４０の流入口１ｂへと移動する。反応容器４０には温調装置６８が接続されている。前記反応容器４０中の微小流路を移動していくことによりラジカル重合性単量体が水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体中に微分散され、水溶性ラジカル開始剤の分解により水媒体に溶解したラジカル重合性単量体の重合析出により微粒子の核が形成され、水相に微分散したラジカル重合性単量体の油滴から粒子核表面にラジカル重合性単量体が供給されることにより重合が進行し、反応容器４０中の微小流路を移動し反応容器４０の流出口１ｃと到達する。その後、流出口に接続された配管を通して冷却用熱交換器７０の流入口へと移動する。図１０の製造装置の反応容器４０において、図７、および図８、９に記載の化学デバイス３を反応容器の一部として流路を介しいくつか接続することにより滞留時間を制御することができる。

滞留時間は反応温度や流速により適宜反応容器の出口における反応率が０．１〜５０％であることが好ましく、さらに好ましくは０．５〜３０％であることがより好ましい。反応率が０．１％より低い場合には粒子の単分散性が得られず、また５０％以上反応させるには流路を長くする必要があることから生産性が落ちるばかりか、流路へのポリマー成分の付着により流路が閉塞する危険性がある。０．１〜５０％にコントロールすることにより単分散性が高い微粒子を含む乳化分散体が得られるとともに、流路の閉塞が起こらず、安定的に生産することができる。

そのような滞留時間としては反応温度や流速さらには使用する水溶性ラジカル開始剤の種類にもよるが、水溶性ラジカル開始剤として過硫酸塩を用いる場合には０．１分〜３０分、好ましくは０．２分〜２０分、さらに好ましくは、０．５分〜１５分である。

流路出口から得られた乳化分散体は必要に応じ水溶性ラジカル開始剤を追加し攪拌機を備えた通常のバッチ反応釜で反応率９５％以上まで重合を進めることが可能になる。

追加する水溶性ラジカル開始剤としては前記した水溶性有機過酸化物、水溶性アゾ化合物、レドックス系開始剤、過硫酸塩などが好ましく用いられる。

また、この際粒子表面に官能基を入れる目的でラジカル重合性単量体を追加することもできる。追加するラジカル重合性単量体としては前記したラジカル重合性単量体を追加することができる。

反応温度には特に制限は無いが、水溶性ラジカル開始剤として過硫酸塩を用い、通常の大気圧下で用いるバッチ反応釜を使用する場合には５０−９０℃、さらに好ましくは６０℃―８５℃が好ましい。

反応時間は温度にもよるが、通常０．５時間〜１０時間である。本発明では上記したように、微小管状流路内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで乳化重合させた後、攪拌羽根を備えた反応釜において反応率９５％以上まで反応させることにより、含有する単分散微粒子の粒径が３００ｎｍ以下であり、粒径分布の変動係数ＣＶが１５％以下であり、単分散微粒子の固形分が１５％以上で、残存モノマー量が５００ｐｐｍ以下で、分散安定剤や界面活性剤を含まない乳化分散体を得ることができる。

一般に、上記したようなソープフリー乳化重合により得られる重合体粒子は、ラジカル開始剤切片の電荷による反発と副生するオリゴソープの粒子表面への吸着により安定化するとされているが、通常のバッチ反応では３００ｎｍ以下の単分散微粒子を得るためにはかなり希薄な条件で行う必要があったり系が不安定になったりしたが、本発明では上記したように、微小管状流路内において微粒子核の発生と安定化を促進するため、通常のバッチ反応より小粒径で高い固形分濃度の分散安定剤や界面活性剤を含まない乳化分散体を得ることができる。

以下、実施例によって本発明を更に詳細に述べる。例中、％、重量は特に断りがない限り重量基準である。

＜本実施例で使用したマイクロミキサー＞
本実施例では流路の出口に設けられた合流部で混合するものであるマイクロミキサーとして図１に示す構造のプロセスプレート５、８をマイクロミキサーとして用いた。また、流れ方向で流路断面積が縮小された流路により混合を促進するものであるマイクロミキサーとしては図４に示す構造のプロセスプレート１４をマイクロミキサーとして用いた。マイクロミキサーの構造としては、プレート８の上にプレート５を積層したマイクロミキサー積層体の上下に温調プレート３を積層した化学反応用デバイスと、プレート１４の上下に温調プレート３を積層した化学反応用デバイスとを直列につないだ構造を用いた。具体的には、水溶性ラジカル開始剤を溶解した水流体をプレート５の流路２０にラジカル重合性単量体プレート８の流路２１に導入しそれぞれの流体をプレート出口で合一させた。その後、更に、プレート１４の流路２２を通過させることでラジカル重合性単量体を水溶性ラジカル開始剤を溶解した水流体中に微分散させた。プロセスプレート５，８，１４、温調プレート３の材質はＳＵＳ３０４であり、板厚はプレート５、１４が０．４ｍｍ、プレート８が１ｍｍである。反応流路２１の断面寸法は幅１．０ｍｍ×深さ０．５ｍｍ、温調流路６の断面寸法は幅１．２ｍｍ×深さ０．５ｍｍ、反応流路２０の断面寸法は幅６ｍｍ×深さ０．２ｍｍ、反応流路２２の断面寸法は幅広部で幅４ｍｍ×深さ０．２ｍｍ、縮流部で幅０．２ｍｍ×深さ０．２ｍｍである。

＜本実施例で使用した反応容器用デバイス＞
本実施例では図７に示す構造の反応容器用デバイスを用いた。構造としては、プロセスプレート２と温調プレート３とを交互に積層した構造である。プロセスプレートには流路４が形成されており、また、温調プレートには温調流路６が形成されている。
反応容器用デバイスはドライエッチング加工により反応流路４が５本形成されたプロセスプレート２枚と同じくエッチング加工により温調流路６が５本形成された温調プレート３枚が交互に積層されている。プロセスプレート２と温調プレート３の材質はＳＵＳ３０４であり、板厚は１ｍｍである。反応流路４と温調流路６の断面寸法はともに幅１．２ｍｍ×深さ０．５ｍｍである。

＜残存モノマー量の測定方法＞
株式会社島津製作所製ＧＣＭＳ装置ＧＣＭＳ―ＱＰ５０５０ＡＣＩを用い測定を行った。重合液をアセトンに溶解し測定を行った。

＜粒径および単分散性の測定方法＞
日機装株式会社製マイクロトラック粒度分布計ＵＰＡ−ＳＴ１５０を用い測定を行った。乳化分散体を１００倍程度希釈しセルに入れ測定を行った。なお、本発明に係る単分散微粒子の粒径分布の変動係数（ＣＶ）は、測定により求められる粒子の平均粒子径（ｄ）と粒径分布の標準偏差（ＳＤ）において、下記式で定義されるものであり、例えば、上記の粒度分布計の測定によって得られる。
ＣＶ（％）＝１００×ＳＤ／ｄ

＜乳化分散体ポリマー固形分の測定方法＞
金属シャーレに乳化分散液１ｇを精密天秤にて秤量し、イオン交換水１ｇにて希釈した後、１１０℃に設定した乾燥機において２時間乾燥を行った。乾燥後シャーレに残存した樹脂固形分と最初に秤量した乳化分散液の量から、乳化分散体中のポリマー固形分の測定を行った。

（実施例１）
シリンジポンプ２台、各シリンジの出口に圧力計、安全弁、フィルター、逆止弁を介し２．１７ｍｍのチューブの接続を行った。それぞれのチューブを図１および図４に示すマイクロミキサーに接続し、さらに２．１７ｍｍ×１２ｍのチューブに接続した。２．１７ｍｍ×１２ｍチューブは恒温槽に浸しており、加温できるようにした。さらに２．１７ｍｍ×２ｍチューブを接続しこれを水に浸し冷却できるようにした。最後に、背圧弁を接続し、吐出された反応混合物を受け容器にて受け取ることができるようにした。

一方のシリンジに過硫酸ナトリウム０．０７５ｇをイオン交換水１００ｇに溶解させた水溶液を調製し仕込んだ。もう一方のシリンジにメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）を仕込んだ。反応混合物を流速２０ｇ／分（以下、ｇ／ｍｉｎと記す。）になるように、過硫酸ナトリウム水溶液を１６ｇ／分の流速で、ＭＭＡ溶液を４ｇ／分の流速で内径２．１７ｍｍの反応管に導入した。恒温槽の温度は１６０℃とした。粘度１ｍＰａ・ｓとして反応容器内のレイノルズ数は４０、滞留時間は２．１分であった。吐出された液を受け容器にて受け取ることにより乳化分散液の製造を行った。このとき、管内の圧力は排圧弁にて２．０ＭＰａに調整した。

得られた乳化分散液の分析を行ったところ粒径７６ｎｍ、固形分４．９％、反応率２４．５％であった。マイクロリアクター出口での乳化分散体の特性を表１にまとめた。さらに得られた重合液１００ｇを、攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜に窒素を導入しつつ仕込んだ後、過硫酸ナトリウム０．０２ｇをイオン交換水２ｇに溶解させた水溶液を添加した後、反応釜の内温を８０℃で２時間保持した。
得られた乳化分散体の特性を表２にまとめた。得られた乳化分散液の分析を行ったところ粒径９７ｎｍ、粒径分布の変動係数１４．４％、固形分１８．６％、残存モノマー量２４４ｐｐｍであった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が１００ｎｍを切る極めて粒径の小さい単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例２）
恒温槽の温度を１４０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径９３ｎｍ、固形分４．６％、反応率２３．０％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径１６９ｎｍ、粒径分布の変動係数８．２％、固形分１８．６％、残存モノマー量３０７ｐｐｍであった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。このとき得られた単分散粒子の原子力間顕微鏡ＡＦＭ観察結果を図１１、１２に示す。

（実施例３）
恒温槽の温度を１１０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径１１８ｎｍ、固形分１．２％、反応率５．９％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径３０７ｎｍ、粒径分布の変動係数１３．２％、固形分１９．３％、残存モノマー量４０ｐｐｍ以下であった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、３００ｎｍ近くの単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例４）
恒温槽の温度を９０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径１１８ｎｍ、固形分０．１％、反応率０．５％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径４１７ｎｍ、粒径分布の変動係数１６．６％、固形分１８．９％、残存モノマー量４０ｐｐｍ以下であった。
粒径は３００ｎｍを超え、単分散性にやや劣るものの、水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく安定な乳化分散液を得ることができた。但し、本実施例は、製造方法の実施例。

（実施例５）
反応混合物を流速５０ｇ／分（以下、ｇ／ｍｉｎと記す。）になるように、過硫酸ナトリウム水溶液を４０ｇ／分の流速で、ＭＭＡの代わりにＭＭＡ２００ｇ、ブチルアクリレート（ＢＡ）２００ｇの混合溶液を仕込み、ＭＭＡ／ＢＡ混合溶液を１０ｇ／分の流速で内径２．１７ｍｍの反応管に導入し、恒温槽の温度は１５０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径１１６ｎｍ、固形分２．１％、反応率１０．５％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径１７２ｎｍ、粒径分布の変動係数１０．６％、固形分１８．９％、残存モノマー量４０ｐｐｍ以下であった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例６）
反応混合物を流速１０ｇ／分（以下、ｇ／ｍｉｎと記す。）になるように、過硫酸ナトリウム水溶液を８ｇ／分の流速で、ＭＭＡ／ＢＡ混合溶液を２ｇ／分の流速で内径２．１７ｍｍの反応管に導入し、恒温槽の温度は１５０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径９９．４ｎｍ、固形分４．１％、反応率２０．５％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径１５１ｎｍ、粒径分布の変動係数１０．６％、固形分１７．２％、残存モノマー量９５ｐｐｍ以下であった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例７）
反応混合物を流速２０ｇ／分（以下、ｇ／ｍｉｎと記す。）になるように、過硫酸ナトリウム水溶液を１３ｇ／分の流速で、ＭＭＡ溶液を７ｇ／分の流速で内径２．１７ｍｍの反応管に導入し、恒温槽の温度は１５０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径１１２ｎｍ、固形分９．７％、反応率２７．７％であった。
得られた重合液１００ｇを、攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜に窒素を導入しつつ仕込んだ後、過硫酸ナトリウム０．０３５ｇをイオン交換水２ｇに溶解させた水溶液を添加した後、反応釜の内温を８０℃で２時間保持した。
最終的に得られた乳化分散体においては、粒径１３９ｎｍ、粒径分布の変動係数１４．７％、固形分３５．３％、残存モノマー量４０ｐｐｍ以下であった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、高濃度で安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例８）
一方のシリンジにＭＭＡの代わりにＭＭＡ、ＢＡの混合溶液を仕込み、恒温槽の温度を１５０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径１０２ｎｍ、固形分２．０％、反応率１０．０％であった。さらに、得られた重合液１００ｇにジメチルアクリルアミド（ＤＭＡＭ）１．７ｇを添加し、攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜に窒素を導入しつつ仕込んだ後、過硫酸ナトリウム０．０２ｇをイオン交換水２ｇに溶解させた水溶液を添加した後、反応釜の内温を８０℃で２時間保持した。
最終的に得られた乳化分散体においては、粒径２１２ｎｍ、粒径分布の変動係数１４．４％、固形分２０．８％、残存モノマー量１１２ｐｐｍであった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（実施例９）
一方のシリンジにＭＭＡの代わりにＭＭＡ３９２ｇ、アクリル酸（ＡＡ）８ｇの混合溶液を仕込み、恒温槽の温度を１５０℃とした以外は実施例１と同様の方法で乳化分散体の調製を行った。マイクロリアクターから吐出された乳化分散液の分析を行ったところ、粒径９３ｎｍ、固形分６．２％、反応率３１．０％であった。
また、最終的に得られた乳化分散体においては、粒径１５５ｎｍ、粒径分布の変動係数１０．１％、固形分１８．３％、残存モノマー量１５４ｐｐｍであった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が３００ｎｍ以下の単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。
（実施例１０）
内径２．１７ｍｍ×長さ１２ｍのチューブの代わりに、図７に示す反応容器用デバイスを１０個連結し反応容器として用いた。

一方のシリンジに過硫酸ナトリウム０．０７５ｇをイオン交換水１００ｇに溶解させた水溶液を調製し仕込んだ。もう一方のシリンジにメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）を仕込んだ。反応混合物を流速１０ｇ／分（以下、ｇ／ｍｉｎと記す。）になるように、過硫酸ナトリウム水溶液を８ｇ／分の流速で、ＭＭＡ溶液を２ｇ／分の流速で反応容器用デバイスに導入した。恒温槽の温度は１５０℃とした。粘度１ｍＰａ・ｓとして反応容器内のレイノルズ数は２０、滞留時間は１．８分であった。吐出された液を受け容器にて受け取ることにより乳化分散液の製造を行った。このとき、管内の圧力は排圧弁にて２．０ＭＰａに調整した。

得られた乳化分散液の分析を行ったところ粒径９７ｎｍ、固形分４．９％、反応率２４．５％であった。マイクロリアクター出口での乳化分散体の特性を表１にまとめた。さらに得られた重合液１００ｇを、攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜に窒素を導入しつつ仕込んだ後、過硫酸ナトリウム０．０２ｇをイオン交換水２ｇに溶解させた水溶液を添加した後、反応釜の内温を８０℃で２時間保持した。
得られた乳化分散液の分析を行ったところ粒径１３４ｎｍ、粒径分布の変動係数９．４％、固形分１８．９％、残存モノマー量１３５ｐｐｍであった。
水溶性高分子等の保護コロイドや界面活性剤の添加をすることなく、粒径が１００ｎｍを切る極めて粒径の小さい単分散微粒子が分散した、安定な乳化分散液を得ることができた。

（比較例１）
攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜にイオン交換水８０ｇ、過硫酸ナトリウム０．０８ｇを仕込み過塩素酸ナトリウムを溶解させた後、ＭＭＡ２０ｇを仕込み１５０ｒｐｍで攪拌しながら、窒素を導入しつつ、反応釜の内温を８０℃で昇温した後、２時間保持したところ乳化分散液が時間経過とともに凝集を起こし乳化分散液が得られなかった。凝集物を水に分散し粒径を測定したところ粒径４３１ｎｍであった。

（比較例２）
攪拌機、窒素導入管、反応釜内温度を測定するための温度センサーを備えた０．５リットル反応釜にイオン交換水８０ｇ、ポリビニルアルコール〔クラレポバールＰＶＡ−２１７（（株）クラレ製）０．０８ｇ、過硫酸ナトリウム０．０８ｇを仕込み過塩素酸ナトリウムを溶解させた後、ＭＭＡ２０ｇを仕込み１５０ｒｐｍで攪拌しながら、窒素を導入しつつ、反応釜の内温を８０℃で昇温した後、２時間保持した。得られた乳化分散液の分析を行ったところ粒径５４０ｎｍ、粒径分布の変動係数１３．１％、固形分２１．７％、残存モノマー量４０ｐｐｍ以下であった。単分散性の乳化分散液を得るために、水溶性高分子を添加する必要があった。また、得られた乳化分散体に含まれる微粒子の粒径は５００ｎｍをこえる大きさであった。得られた乳化分散液は安定性がやや悪く、暫く保管して置いたところ一部凝集沈降を起こした。

δ・・・・・水溶性ラジカル開始剤を含有する流体
ε・・・・・ラジカル重合性単量体を含有する流体
γ・・・・・温調流体
５・・・・・・第１プレート（プロセスプレート）
５ａ・・・・・第１プレートの面
５ｂ・・・・・第１プレートの端面
５ｃ・・・・・第１プレートの端面
５ｄ・・・・・第１プレートの側面
５ｅ・・・・・第１プレートの側面
３・・・・・・第３プレート（温調プレート）
３ａ・・・・・第３プレートの面
３ｂ・・・・・第３プレートの端面
３ｃ・・・・・第３プレートの端面
３ｄ・・・・・第３プレートの側面
３ｅ・・・・・第３プレートの側面
６・・・・・・断面凹溝形状の温調流路
６ａ・・・・・断面凹溝形状の主流路
６ｂ・・・・・断面凹溝形状の供給側流路
６ｃ・・・・・断面凹溝形状の排出側流路
８・・・・・・第２プレート（プロセスプレート）
８ａ・・・・・第２プレートの面
８ｂ・・・・・第２プレートの端面
８ｃ・・・・・第２プレートの端面
８ｄ・・・・・第２プレートの側面
８ｅ・・・・・第２プレートの側面
１４・・・・・第４プレート（プロセスプレート）
１４ａ・・・・第４プレートの面
１４ｂ・・・・第４プレートの端面
１４ｃ・・・・第４プレートの端面
１４ｄ・・・・第４プレートの側面
１４ｅ・・・・第４プレートの側面
１５・・・・・化学反応用デバイス１
１５ｂ・・・・化学反応用デバイス１の端面
１５ｃ・・・・化学反応用デバイス１の端面
１５ｄ・・・・化学反応用デバイス１の側面
１５ｅ・・・・化学反応用デバイス１の側面
１６・・・・・化学反応用デバイス２
１６ｂ・・・・化学反応用デバイス２の端面
１６ｃ・・・・化学反応用デバイス２の端面
１６ｄ・・・・化学反応用デバイス２の側面
１６ｅ・・・・化学反応用デバイス２の側面
１・・・・・化学反応用デバイス３
１ｂ・・・・化学反応用デバイス３の端面
１ｃ・・・・化学反応用デバイス３の端面
１ｄ・・・・化学反応用デバイス３の側面
１ｅ・・・・化学反応用デバイス３の側面
２・・・・・第１プレート（プロセスプレート）
２ａ・・・・第１プレートの面
２ｂ・・・・第１プレートの端面
２ｃ・・・・第１プレートの端面
２ｄ・・・・第１プレートの側面
２ｅ・・・・第１プレートの側面
３・・・・・第２プレート（温調プレート）
３ａ・・・・第２プレートの面
３ｂ・・・・第２プレートの端面
３ｃ・・・・第２プレートの端面
３ｄ・・・・第２プレートの側面
３ｅ・・・・第２プレートの側面
４・・・・・断面凹溝形状の流路
ｐ０・・・・所定間隔
ｗ０・・・・・幅
ｄ０・・・・・深さ
Ｌ・・・・・・流路長さ
３０・・・・・コネクタ
３１・・・・・ジョイント部
３２・・・・・継手部
４０・・・・・反応容器（化学反応デバイス３）
６１・・・・・化合物（Ａ）（水溶性ラジカル開始剤を含む流体）
６２・・・・・第１のタンク
６３・・・・・化合物（Ｂ）（ラジカル重合性単量体を含む流体）
６４・・・・・第２のタンク
６５・・・・・プランジャーポンプ
６６・・・・・プランジャーポンプ
６７・・・・・マイクロミキサー
６８・・・・・温調装置
６９・・・・・冷却用熱交換器
７０・・・・・温調装置
７１・・・・・排圧弁
７２・・・・・受け容器
７３・・・・・マイクロミキサー
７９・・・・・実施例で用いた樹脂の製造装置を模式的に示す概略構成図

Claims (6)

1. ラジカル重合性単量体を重合して得られる重合体と水性媒体とを含有する乳化分散体であって、前記乳化分散体中に含有する単分散微粒子の粒径分布の変動係数（ＣＶ）が１５％以下であり、単分散微粒子の固形分が１５重量％以上で、且つ、分散安定剤と界面活性剤とを含まないことを特徴とする乳化分散体。
2. 微小管状流路内において、水溶性ラジカル開始剤の存在下、ラジカル重合性単量体を反応率０．１〜５０％まで重合反応させた後、得られた重合反応液を攪拌装置を備えた反応釜を用いて反応率９５％以上まで重合反応させることを特徴とする乳化分散体の製造方法。
3. 前記微小管状流路がその内部にマイクロミキサーと伝熱性反応容器とを有するものである請求項２記載の乳化分散体の製造方法
4. 前記マイクロミキサーが、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体と、ラジカル重合性単量体とが混合可能な構造を有し、且つ、混合後の流体の流れ方向で流路径が縮小された構造とを有する請求項３記載の乳化分散体の製造方法。
5. 微小管状流路における前記伝熱性反応容器が、水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体とラジカル重合性単量体とを混合した流体を温度７０℃〜２００℃の範囲において重合することを特徴とする請求項３または４記載の乳化分散体の製造方法。
6. 前記水溶性ラジカル開始剤を含む水媒体とラジカル重合性単量体とを混合した流体をレイノルズ数０．２５〜３００で連続的に供給する請求項２記載の乳化分散体の製造方法。

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