JP2010063344A - 燃料供給ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 モータ部Ｍの内部に充分な通路断面積を確保することで、燃料流量の大流量化を図ることを課題とする。
【解決手段】 モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成される第１燃料供給通路２１に加えて、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の内周との間に第２燃料供給通路２２を設けることで、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、且つステータコアの磁気特性に悪影響を及ぼすことなく、モータ部Ｍの内部に充分な通路断面積を確保することができる。これにより、ポンプ室１６、１７内で昇圧されてポンプ吐出口２５からエンジン側に向けて吐出される燃料流量（燃料吐出量）の大流量化を図ることができる。また、燃料ポンプの小型化および高効率化を図ることができる。
【選択図】 図２

Description

本発明は、ポンプ室に吸入した燃料を昇圧して吐出口から内燃機関側に吐出するポンプ部を駆動する駆動源としてブラシレスモータを利用した電動式の燃料供給ポンプ（電動燃料ポンプ）に関するものである。

［従来の技術］
従来より、例えばポンプ室に吸入した燃料を昇圧して吐出口から内燃機関側に吐出するポンプ部を駆動する駆動源（モータ部）としてインナロータ式のブラシレスモータを利用した電動式の燃料供給ポンプ（電動燃料ポンプ）が公知である（例えば、特許文献１参照）。この電動燃料ポンプは、図８に示したように、両端が開口した金属製のハウジング１０１の一端側（フロント側、図示下端側）にポンプ部１０２が配置され、ハウジング１０１の中間部にモータ部１０３が配置され、ハウジング１０１の他端側（リヤ側、図示上端側）に合成樹脂製のエンドカバー１０４が配置されている。これらのポンプ部１０２、モータ部１０３、エンドカバー１０４は、ハウジング１０１の両端側をかしめることで一体的に結合されている。

ポンプ部１０２は、モータ部１０３に駆動されるインペラ１０５、およびこのインペラ１０５を回転自在に収容する２つのポンプケース１０６、１０７等によって構成されている。また、モータ部１０３は、ポンプ部１０２のインペラ１０５を駆動する円筒状のインナロータ、およびこのインナロータの外周をモータ周方向に取り囲むように設置される円筒状のアウタステータ等によって構成されている。
インナロータは、インペラ１０５を結合するシャフト１０８、このシャフト１０８の外周に固定されるロータコア１０９、および複数個の磁極部を形成するマグネット１１０を有している。なお、シャフト１０８は、その回転軸方向の両端部が、２つの軸受け部材（ベアリング）１１１、１１２により回転自在に支持されている。
また、アウタステータは、マグネット１１０のモータ径方向の外側に設置されたステータコア１１３、およびこのステータコア１１３に巻装されるステータコイル１１４を有している。また、ステータコア１１３の各ティースには、合成樹脂製のコイルボビン１１５が嵌合している。

ここで、電動燃料ポンプは、ステータコア１１３の外周側に燃料が漏れることを防止するという目的で、ステータコア１１３の外周を円筒状のハウジング１０１で覆っている。また、特許文献１においては、インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるエアギャップを、燃料が通過する燃料通路１２４として利用する点が記述されている。
そして、特許文献１に記載の電動燃料ポンプにおいては、モータ部１０３のステータコイル１１４を通電してインペラ１０５を回転させると、ポンプケース１０６に形成されるポンプ吸入口１２１から燃料が吸引され、２つのポンプケース１０６、１０７間に形成されるポンプ室１２２内で昇圧される。このポンプ室１２２内で昇圧された燃料は、ポンプケース１０７に形成されるポンプモータ連通流路１２３を通ってモータ部１０３の内部へと送り込まれる。モータ部１０３の内部に流入した燃料は、インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成される燃料通路１２４、エンドカバー１０４に形成されるポンプ吐出流路１２５を通ってポンプ吐出口１２６から内燃機関側に吐出される。

［従来の技術の不具合］
ここで、近年、４輪自動車に搭載される内燃機関においては、最大消費燃料流量が増加する傾向にある。また、近年、４輪自動車の燃料供給流量の大流量化への需要が高まっており、大流量電動燃料ポンプの開発が必要である。
ところが、ブラシレスモータ内部（燃料通路１２４）を燃料が通過するタイプの電動燃料ポンプにおいては、複数個のマグネット１１０の外周とステータコア１１３の内周との間に形成される燃料通路１２４の通路断面積が非常に小さく、ブラシレスモータ内で発生する燃料の圧力損失による燃料流量の低下が大きいという問題がある。

そこで、圧力損失による燃料流量の低下を抑えるという目的で、ブラシレスモータ内部に形成される燃料通路１２４の通路断面積を大きくすることが考えられる。この場合には、複数個のマグネット１１０の外周とステータコア１１３の内周との間に形成されるエアギャップが広くなるので、磁気抵抗が増加し、インナロータとアウタステータとの間に働く磁力が低下し、モータ効率が低下してしまうという問題が生じる。これにより、電動燃料ポンプに求められる大流量化への要望を満たすことが可能な充分な通路断面積を確保することができなかった。

そこで、ブラシレスモータ内部に充分な通路断面積を確保し、且つ電動燃料ポンプの効率の低下を防止するという目的で、エアギャップ（燃料通路１２４）よりもモータ径方向の外側で、しかもモータ周方向に隣接しているティース同士の間にポンプ室で昇圧されて吐出口に向かう燃料が通過するクリアランスを形成した電動燃料ポンプが公知である（例えば、特許文献２参照）。
しかるに、特許文献２に記載の電動燃料ポンプにおいては、エアギャップ（燃料通路１２４）よりもモータ径方向の外側で、しかもモータ周方向に隣接しているティース同士の間にクリアランス（燃料通路）を形成しているが、クリアランス（燃料通路）が非常に狭く、内燃機関への燃料流量の大流量化の要求に対して、巻線内径側のインナロータ、巻線間に燃料通路を形成するものの、ブラシレスモータ内部に充分な通路断面積を確保することができないという問題が生じている。

特開２００５−１１０４７７号公報 特開２００７−１２７０１３号公報

本発明の目的は、モータ部の内部に燃料通路を設けることで、モータ部の内部を通過する燃料の通路断面積を大きくして圧力損失を低減することのできる燃料供給ポンプを提供することにある。また、モータ部の内部に充分な通路断面積を確保することで、燃料流量の大流量化を図ることのできる燃料供給ポンプを提供することにある。

請求項１に記載の発明によれば、アウタステータの外周とハウジングの内周との間に形成されるクリアランスを、モータ部の内部を燃料が通過する燃料通路として利用することにより、インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部の内部に充分な通路断面積を確保することが可能となる。
また、インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部の内部を通過する燃料の通路断面積を大きくすることができる。これにより、モータ部の内部を通過する燃料の圧力損失を低減できるので、燃料供給ポンプより吐出される燃料流量を増加させることが可能となる。
また、インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを小さくしても、モータ部の内部に充分な通路断面積を確保できる。これにより、モータ部の内部に形成される磁気回路の磁気抵抗を減少できるので、モータ部の内部を通過する燃料の圧力損失の増加を伴うことなく、モータ効率およびポンプ効率を向上させることができる。
これによって、インナロータとアウタステータとの間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部の内部に充分な通路断面積を確保することが可能となるので、燃料供給ポンプの高効率化および燃料流量の大流量化を図ることができる。

請求項２に記載の発明によれば、アウタステータは、インナロータの外周との間にギャップを隔てて設置されたステータコア、およびこのステータコアに巻装されるステータコイルを有している。
ここで、モータ部の内部、つまりアウタステータ（ステータコア）の外周とハウジングの内周との間に形成されるクリアランスを、燃料が通過する燃料通路（例えばポンプ室内で昇圧された燃料を吐出口に導くための燃料通路、また、ポンプ室内で昇圧された燃料を内燃機関側に導くための燃料通路）として利用している。

請求項３に記載の発明によれば、ステータコアは、ハウジングの内周に沿うようにモータ部の周方向に延びる角筒ヨークを有している。この角筒ヨークは、モータ部の周方向に所定の間隔で複数配置された頂角部、およびこれらの頂角部のうちの隣設する２つの頂角部間に形成される中間部を有している。そして、複数の頂角部のうちの隣設する２つの頂角部間に形成される中間部は、燃料通路の深さ分だけハウジングの内周よりもモータ部の径方向の内側に位置する部位を有している。
これによって、ハウジングの外周側に突出する部位（突条部等）をハウジングに設けることなく、アウタステータの外周とハウジングの内周との間に燃料通路を設けることができる。したがって、ハウジングの体格、特にモータ部の径方向の体格の増加を抑えることができるので、燃料供給ポンプの小型化および燃料流量の大流量化を図ることができる。 ここで、モータ部の内部、つまりアウタステータ（ステータコアに形成される角筒ヨーク）の外周とハウジングの内周との間に形成されるクリアランスを、燃料が通過する燃料通路（例えばポンプ室内で昇圧された燃料を吐出口に導くための燃料通路、また、ポンプ室内で昇圧された燃料を内燃機関側に導くための燃料通路）として利用している。

請求項４に記載の発明によれば、ステータコアは、角筒ヨークの内周よりモータ部の径方向の内側に突出する複数のティースを有している。
そして、角筒ヨークの内周に形成される各ティースの最小幅をＴ、ステータコアの磁気特性をＡとしたとき、｛Ａ≧Ｔ／２｝の関係を満足している。
ここで、ステータコアは、モータ部の回転軸方向に複数積層した角環状の磁性鋼板（金属板）により構成されている。複数のティースは、複数の磁性鋼板毎に形成されている。また、各ティースの外周には、ステータコイル（巻線）が集中巻きして形成されている。これにより、ステータコイル（巻線）の占積率が上昇する。ステータコイル（巻線）の占積率とは、巻線を巻回する巻回空間に占める巻線面積である。占積率が上昇することにより、同じ巻線量であれば巻線面積が減少するので、モータ部を小型化することができる。

請求項５に記載の発明によれば、ステータコアは、モータ部の周方向に延びる分割ヨークを有している。この分割ヨークは、モータ部の周方向の両側に周方向端部、およびこれらの周方向端部間に形成される周方向中間部を有している。そして、複数の分割ヨーク毎に設けられる２つの周方向端部間に形成される周方向中間部は、燃料通路の深さ分だけハウジングの内周よりもモータ部の径方向の内側に位置する部位を有している。
これによって、ハウジングの外周側に突出する部位（突条部等）をハウジングに設けることなく、アウタステータの外周とハウジングの内周との間に燃料通路を設けることができる。したがって、ハウジングの体格、特にモータ部の径方向の体格の増加を抑えることができるので、燃料供給ポンプの小型化および燃料流量の大流量化を図ることができる。 ここで、モータ部の内部、つまりアウタステータ（ステータコアに形成される分割ヨーク）の外周とハウジングの内周との間に形成されるクリアランスを、燃料が通過する燃料通路（例えばポンプ室内で昇圧された燃料を吐出口に導くための燃料通路、また、ポンプ室内で昇圧された燃料を内燃機関側に導くための燃料通路）として利用している。

請求項６に記載の発明によれば、分割ヨークは、ハウジングの内周に沿うようにモータ部の周方向に配置された複数の分割コア毎に形成されている。
ここで、モータ部の内部、つまりアウタステータ（ステータコアを構成する複数の分割コア毎に形成される分割ヨーク）の外周とハウジングの内周との間に形成されるクリアランスを、燃料が通過する燃料通路（例えばポンプ室内で昇圧された燃料を吐出口に導くための燃料通路、また、ポンプ室内で昇圧された燃料を内燃機関側に導くための燃料通路）として利用している。

請求項７に記載の発明によれば、ステータコアは、複数の分割コア毎に、分割ヨークの内周よりモータ部の径方向の内側に突出するティースを有している。
そして、複数の分割コア毎に形成される各ティースの最小幅をＴ、ステータコアの磁気特性をＡとしたとき、｛Ａ≧Ｔ／２｝の関係を満足している。
ここで、分割コアは、モータ部の回転軸方向に複数積層した磁性鋼板（金属板）により構成されている。複数のティースは、複数の磁性鋼板毎に別体で形成されている。また、各ティースの外周には、ステータコイル（巻線）が集中巻きして形成されている。これにより、ステータコイル（巻線）の占積率が上昇する。ステータコイル（巻線）の占積率とは、巻線を巻回する巻回空間に占める巻線面積である。占積率が上昇することにより、同じ巻線量であれば巻線面積が減少するので、モータ部を小型化することができる。

請求項８に記載の発明によれば、ブラシレスモータには、ブラシ付きモータのように整流子とブラシとの摺動抵抗、整流子とブラシとの間の電気抵抗、および整流子を各セグメントに分割するために設けた溝が受ける流体抵抗による損失等の問題が発生することはない。これにより、ブラシレスモータのモータ効率がブラシ付きモータよりも高効率となるので、燃料供給ポンプの高効率化および燃料流量の大流量化を図ることができる。
請求項９に記載の発明によれば、ポンプ部は、モータ部により駆動されるインペラを有するタービンポンプである。吸入口からポンプ室に吸引した燃料は、インペラの回転により昇圧する。ポンプ室で昇圧した燃料は、モータ部の内部に形成される燃料通路を経由して吐出口に導かれ、更に吐出口から内燃機関側に吐出される。

請求項１０に記載の発明によれば、モータ部は、燃料通路よりも燃料流方向の下流側に、モータ部の回転軸を中心にして放射状に延びる燃料合流部を有している。この燃料合流部は、燃料供給ポンプの吐出口に連通している。ここで、燃料合流部は、圧力損失による燃料流量の低下を考慮した場合、アウタステータの外周とハウジングの内周との間に形成される燃料通路の通路断面積と同等以上の通路断面積が必要である。これにより、モータ部の内部を通過する燃料の圧力損失を低減できるので、燃料供給ポンプより吐出される燃料流量を増加させることが可能となる。

燃料ポンプのエンドカバーを示した平面図である（実施例１）。 図１のＡ−Ａ断面図である（実施例１）。 図２のＢ−Ｂ断面図である（実施例１）。 図２のＣ−Ｃ断面図である（実施例１）。 ステータコアのコア外径とコア外周燃料供給通路断面積との関係を示したグラフである（実施例１）。 燃料ポンプのモータ部を示した平面図である（実施例２）。 燃料ポンプのモータ部を示した平面図である（実施例２）。 燃料ポンプを示した断面図である（従来の技術）。

以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
本発明を実施するための最良の形態は、ポンプ部を駆動するインナロータを有するモータ部（インナロータ式のブラシレスモータ）の内部を通過する燃料の通路断面積を大きくして圧力損失を低減するという目的を、モータ部の内部（アウタステータの外周とハウジングの内周との間）に燃料通路を設けることで実現した。また、燃料流量の大流量化を図るという目的を、モータ部の内部に充分な通路断面積を確保することで実現した。

［実施例１の構成］
図１ないし図５は本発明の実施例１を示したもので、図１は燃料供給ポンプのエンドカバーを示した図で、図２ないし図４は燃料供給ポンプを示した図である。

本実施例の内燃機関の燃料供給装置は、例えばガソリン等の燃料を貯留する燃料タンクと、この燃料タンクから吸入した燃料を加圧して高圧化する燃料供給ポンプ（燃料ポンプ）と、この燃料ポンプによって高圧化された燃料を一時的に貯留するデリバリパイプと、このデリバリパイプによって分配供給される燃料を内燃機関（エンジン）の各気筒の吸気ポンプ内に最適なタイミングで噴射するインジェクタ（内燃機関用燃料噴射弁、電磁式燃料噴射弁）とを備えている。なお、デリバリパイプおよびインジェクタは、４輪自動車等の車両のエンジンルームに搭載されている。また、インジェクタは、エンジンのシリンダヘッドまたはインテークマニホールドに取り付けられている。
ここで、燃料タンクには、燃料ポンプおよびフランジ等を備えたポンプモジュールが設置されている。このポンプモジュールのフランジは、燃料タンクの上壁部に設けられた嵌合孔に嵌合され、ポンプモジュールの他の部品（特に燃料ポンプ等）は、燃料タンク内に設置されている。

燃料ポンプは、燃料タンク内に設置されるインタンク方式の電動フューエルポンプ（電動ポンプ）であって、ポンプ部（タービンポンプ）Ｐをモータ部（ブラシレスモータ）Ｍの駆動力によって回転させることで、燃料タンク内に貯留されている燃料を吸い上げ（吸入し）、高圧で吐出する。この燃料ポンプは、図２に示したように、両端が開口した金属製のハウジング１の一端側（フロント側、図示下端側）にポンプ部Ｐが配置され、ハウジング１の中間部にモータ部Ｍが配置され、ハウジング１の他端側（リヤ側、図示上端側）に合成樹脂製のエンドカバー４が配置されている。

燃料ポンプのポンプ部Ｐは、モータ部Ｍのインナロータにより回転駆動されるインペラ２、ポンプ部Ｐの吸入部を構成するポンプハウジング３、およびポンプ部Ｐの吐出部を形成する合成樹脂製のエンドカバー４等を有している。
ポンプ部Ｐは、ポンプ吸入口１４からポンプ吸入流路１５を経由してポンプ室１６、１７内に吸引した燃料をインペラ２の回転により昇圧し、ポンプモータ連通流路１８を経由してモータ部Ｍの内部に導入する。モータ部Ｍの内部に導入された燃料は、燃料分岐部（フロント側空間）１９で、モータ部Ｍの内部流路（２つの第１、第２燃料供給通路２１、２２）に分配される。

２つの第１、第２燃料供給通路２１、２２に分配された燃料は、燃料合流部（燃料集合部、リヤ側空間）２３で合流し、ポンプ吐出流路２４を経由して、ポンプ吐出口２５からエンジン側部品（デリバリパイプまたはインジェクタ）に向けて吐出する。なお、燃料合流部２３は、モータ部Ｍの回転軸（シャフト５）を中心にして放射状に延びる連通流路２６を有している。この燃料合流部２３は、モータ部Ｍのシャフト５の中心より偏心したポンプ吐出流路２４を介して、ポンプ吐出口２５に連通している。

ポンプ部Ｐのポンプロータを構成する円環板状のインペラ２は、ポンプハウジング３内に形成されるポンプ室１６、１７を含む円環状空間の内部に回転自在に収容されている。このインペラ２は、複数の羽根部（ブレード、フィン）および複数の羽根溝を有する両羽根式の羽根車であって、ポンプ室１６、１７内に吸引した燃料を加圧して吐出する。また、インペラ２は、モータ部Ｍのインナロータの外周に相対回転不能となるように圧入固定された円環状のロータ部（ブロック）を有している。

ポンプハウジング３は、内部にポンプ吸入流路１５が形成された流路管部を有するポンプカバー（フロントカバー）３１、およびポンプモータ連通流路１８を形成する流路部を有するポンプケース３２等によって構成され、ポンプ部Ｐのインペラ２を回転自在に収容している。このポンプハウジング３は、インペラ２との間にＣ字状のポンプ室１６、１７を有している。
ポンプハウジング３のポンプカバー３１の下端部には、ポンプ吸入口１４が開口した吸入パイプ３３が一体的に形成されている。また、ポンプハウジング３のポンプケース３２の内周部には、軸受け部材（ベアリング）３４を介して、シャフト５の回転軸方向の一端部を回転自在に支持する軸受け保持部３５が一体的に形成されている。

エンドカバー４は、内部に燃料合流部２３およびポンプ吐出流路２４が形成された流路管部を有している。
エンドカバー４の上端部には、ポンプ吐出口２５が開口した吐出パイプ３６が一体的に形成されている。また、エンドカバー４の内周部には、軸受け部材（ベアリング）３７を介して、シャフト５の回転軸方向の他端部を回転自在に支持する軸受け保持部３８が一体的に形成されている。
また、エンドカバー４に形成されるポンプ吐出流路２４の内部には、チェックバルブ４１、ストッパ４２およびスプリング４３が収容されている（図８参照）。これにより、ポンプ部Ｐは、ポンプ室１６、１７内で昇圧された燃料圧力が所定圧力以上になると、チェックバルブ４１がスプリング４３の荷重に抗してリフトし、ポンプ吐出口２５から燃料がエンジン側に吐出される。

ベアリング３４は、ポンプハウジング３のポンプケース３２の軸受け保持部３５の貫通孔壁面に圧入固定されている。また、ベアリング３７は、エンドカバー４の軸受け保持部３８の貫通孔壁面に圧入固定されている。
そして、２つのベアリング３４、３７の内部には、シャフト５の回転軸方向の両端部（２つのシャフト摺動部）を回転方向に摺動自在に軸支する円形状の摺動孔が形成されている。また、シャフト５の２つのシャフト摺動部の摺動面と２つのベアリング３４、３７の摺動孔壁面との間には、シャフト５を２つのベアリング３４、３７の摺動孔内で円滑に回転させるために、所定の摺動クリアランスが形成されている。

燃料ポンプのモータ部Ｍは、インペラ２を回転駆動するインナロータ、このインナロータの外周を周方向に取り囲むように設置されるアウタステータ、およびこのアウタステータの外周を周方向に取り囲むように設置されるハウジング１等によって構成されている。ここで、ポンプ部Ｐおよびモータ部Ｍは、両端が開口した円筒形状のハウジング１によって結合一体化されている。このハウジング１は、ポンプハウジング３、エンドカバー４およびアウタステータのステータコアの外周をモータ周方向に取り囲むように設置されている。また、ハウジング１は、０．５ｍｍ程度の金属薄板をプレス加工して円筒状に形成されており、ポンプ部Ｐおよびモータ部Ｍのハウジングを兼ねている。

また、ハウジング１は、その軸線方向の両端側に２つの薄肉部４４、４５を有し、且つ２つの薄肉部４４、４５間（軸線方向の中間部）に２つの薄肉部４４、４５よりも肉厚の厚い円筒状の厚肉部４６を有している。
また、ハウジング１とポンプハウジング３（ポンプカバー３１、ポンプケース３２）は、薄肉部４４、特にハウジング１の軸線方向の一端側（図示下端側）のハウジングシール部４７でモータ径方向に圧入固定（かしめ固定）されて密閉化されている。また、ハウジング１とエンドカバー４は、薄肉部４５、特にハウジング１の軸線方向の他端側（図示上端側）のハウジングシール部４８でモータ径方向に圧入固定（かしめ固定）されて密閉化されている。

モータ部Ｍは、アウタステータの内周側にインナロータが回転自在に配置されるインナロータ式のブラシレスＤＣモータである。このモータ部Ｍの内部には、インナロータの外周とアウタステータの内周との間にギャップが形成され、且つアウタステータの外周とハウジング１の内周との間にクリアランスが形成されている。
そして、ギャップは、燃料が通過する第１燃料供給通路２１として利用される。また、クリアランスは、燃料が通過する第２燃料供給通路２２として利用される。なお、２つの第１、第２燃料供給通路２１、２２は、少なくとも一部が、モータ部Ｍの回転軸方向に真っ直ぐに延びている。

モータ部Ｍのインナロータは、インペラ２のロータ部を結合するシャフト（回転軸、駆動軸、モータシャフト、ポンプシャフト）５、このシャフト５の外周に固定された磁性材料製のロータコア６、およびこのロータコア６の外周に固定された合成樹脂製の永久磁石（マグネット）７を有している。
シャフト５は、その回転軸方向の両端部が、２つのベアリング３４、３７により回転自在に支持されている。

マグネット７は、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＰＯＭ（ポリアセタール）等の合成樹脂（熱可塑性樹脂）に磁性粉を練り込んで円筒状に形成された樹脂磁石であり、ロータコア６の外周を周方向に取り囲むように設置されている。このマグネット７は、インナロータの周方向に所定の間隔（等間隔：例えば９０°間隔）で配置された複数個（本例では４個）の磁極部を形成している。これらの４個の磁極部は、アウタステータの内周部とギャップを隔てて向き合う外周面側に周方向に交互に異なる極性の磁極を形成するように着磁されている。

アウタステータは、インナロータ、特にマグネット７の外周との間にギャップを隔てて設置されたステータコア、およびこのステータコアに巻装される複数個（６個）のステータコイル８を有している。ここで、本実施例のステータコアは、ハウジング１の内周に沿うようにモータ周方向に複数個（６個）の分割コア９が配置されている。各分割コア９には、電気絶縁性に優れる合成樹脂製のコイルボビン１０が嵌合している。コイルボビン１０は、複数個の分割コア９毎に形成される各分割ヨーク１１の内周面（モータ径方向の内側面）より突出する各ティース１２の周囲を取り囲むように嵌合している。

本実施例のステータコイル８は、燃料ポンプを組み付ける前（ポンプ部Ｐにモータ部Ｍを組み付ける前）の各分割コア９が単体の状態で、コイルボビン１０の周囲に分割コア９毎に巻線を集中巻きして形成されている。各ステータコイル８は、図１に示したように、エンドカバー４側でターミナル５１〜５３に電気的に接続されている。また、本実施例のアウタステータは、複数個の分割コア９をモータ周方向に設置して円筒状のステータコアを構成した後に、各ステータコイル８の表面および渡り線５４の渡り線係止部５５を合成樹脂（モールド樹脂５６）でモールド成形することで、ポンプ部Ｐのエンドカバー４に一体的に組み付けられている。

このモールド樹脂５６には、内部に燃料合流部２３およびポンプ吐出流路２４が形成されるエンドカバー４、およびこのエンドカバー４の外周部よりモータ部Ｍの回転軸方向の一端側に向けてハウジング１の内周面に沿うように真っ直ぐに延びる複数の軸方向部５７、５８が一体的に形成されている。複数の軸方向部５７、５８は、隣接する２つの分割コア９の各分割ヨーク１１の外周面とハウジング１の内周面とを結合して第２燃料供給通路２２を複数個（例えば４個）の燃料供給通路群に区画形成している。なお、軸方向部５８は、軸方向部５７よりもモータ周方向の長さが短く設けられている。

複数個の分割コア９は、モータ周方向に延びる分割ヨーク１１、およびこの分割ヨーク１１の内周面よりモータ径方向の内側に向けて突出するティース１２を有し、モータ部Ｍの回転軸方向に積層した磁性鋼板（金属板）を互いにかしめ固定して一体化している。また、複数のティース１２のうちの隣接する２つのティース１２間には、スロット１３が形成されている。
分割ヨーク１１は、モータ周方向の両側に周方向端部６１、６２、およびこれらの周方向端部６１、６２間に形成される周方向中間部６３を有している。
分割ヨーク１１の周方向中間部６３は、第２燃料供給通路２２の深さ分（モータ径方向の深さ分）だけハウジング１の内周面よりもモータ径方向の内側に位置する部位（外周面：モータ径方向の外側面）を有している。

分割ヨーク１１は、周方向端部６１から周方向中間部６３を経て周方向端部６２にかけてモータ径方向の幅がほぼ等しく、周方向中間部６３の一部に部分的に、モータ回転軸方向に積層される複数の磁性鋼板の位置決め用の突出部（凹部を有する突条リブ）６４が形成されている。そして、本実施例では、磁気回路としては不要な分割ヨーク１１の周方向中間部６３に設けられる厚肉部（一般的には、厚肉部の外周面はハウジング１の内周面に沿った凸曲面形状に形成されている）の外周側をモータ径方向の内側に凹むように、しかも周方向端部６１、６２同士を真っ直ぐに繋ぐように削ることで、第２燃料供給通路２２を形成している。これにより、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周（複数個の分割コア９毎に形成される分割ヨーク１１の外側面）とハウジング１の内周（厚肉部４６の内周面）との間にクリアランスが形成され、そのクリアランスを、燃料が通過する第２燃料供給通路２２として利用する。

ここで、エンドカバー４に樹脂一体成形されるモールド樹脂５６は、モータ周方向に隣接している２つのティース１１間に充填されて、各ステータコイル８を覆うように成形されている。また、モールド樹脂５６は、図２ないし図４に示したように、隣接する２つの分割コア９の各分割ヨーク１１の外周面とハウジング１の内周面とを結合して第２燃料供給通路２２を複数個（例えば４個）の燃料供給通路群に区画形成する複数の軸方向部５７、５８を有している。なお、複数個の燃料供給通路群は、図３に示したように、エンドカバー４に形成される放射状の連通流路２６を有する燃料合流部２３を介して、ポンプ吐出流路２４およびポンプ吐出口２５に連通している。
なお、本実施例では、図４に示したように、図示上下に位置する２つの分割コア９に形成される各分割ヨーク１１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に形成されるクリアランスには円弧状の軸方向部５７が入り込み、第２燃料供給通路２２が設けられていない。

複数の軸方向部５７は、図示上下に位置する複数の分割コア９に形成される各分割ヨーク１１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に入り込む円弧状の樹脂成形部である。図示上方に位置する軸方向部５７は、第１の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６１、第２の分割コア９の分割ヨーク１１の全体、第３の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６２に密着して、これらの第１〜第３の分割コア９をモータ周方向に繋げるように保持固定している。また、図示下方に位置する軸方向部５７は、第４の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６１、第５の分割コア９の分割ヨーク１１の全体、第６の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６２に密着して、これらの第４〜第６の分割コア９をモータ周方向に繋げるように保持固定している。

複数の軸方向部５８は、図示左右に位置する２つの分割コア９に形成される各分割ヨーク１１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に入り込む円弧状の樹脂成形部である。図示左側に位置する軸方向部５８は、第６の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６１、第１の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６２に密着して、これらの第６、第１の分割コア９をモータ周方向に繋げるように保持固定している。また、図示右側に位置する軸方向部５８は、第３の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６１、第４の分割コア９の分割ヨーク１１の周方向端部６２に密着して、これらの第３、第４の分割コア９をモータ周方向に繋げるように保持固定している。

各分割コア９に対応して設けられる各ティース１２は、複数個の分割コア９毎に１つずつ設けられている。そして、各ティース１２は、分割ヨーク１１の周方向中間部６３の中央部内周からインナロータに向けて突出している。また、各ティース１２は、分割ヨーク１１の周方向中間部６３の中央部の内周よりインナロータに向けてモータ径方向の内径側に突出するティース巻線部６５、およびこのティース巻線部６５の先端でインナロータの外周面に所定のギャップを隔てて対向配置されるティース先端部６６を有している。また、ティース先端部６６は、ティース巻線部６５の先端部からモータ周方向の両側に向けて延びる２つのティース拡開部６７、６８を有している。
ここで、複数個の分割コア９毎に形成される各ティース１２の最小幅をＴ、ステータコアの磁気特性をＡとしたとき、｛Ａ≧Ｔ／２｝の関係を満足するように構成されている。但し、Ａｍａｘ＝｛Ｔ／２｝である。
なお、複数個のステータコイル８は、複数個の分割コア９毎に形成される各ティース１２のティース巻線部６５に所定の巻回数巻装されている。

［実施例１の作用］
次に、本実施例の燃料ポンプ（電動ポンプ）の作用を図１ないし図４に基づいて簡単に説明する。

燃料タンク内に設置された状態でモータ部Ｍの複数個の分割コア９毎に形成される各ティース１２のティース巻線部６５に巻回されたステータコイル８を通電してハウジング１およびアウタステータに対してインナロータをアウタステータの内周側において相対回転させると、ポンプ部Ｐのインペラ２が回転する。このようにモータ部Ｍを駆動してインペラ２を回転させると、燃料タンク内に貯留されている燃料がポンプ吸入口１４からポンプ吸入流路１５を経由してポンプ室１６、１７内に吸引される。そして、ポンプ室１６、１７内に吸引された燃料は、インペラ２の回転に伴ってポンプ室１６、１７内で昇圧（加圧）される。そして、ポンプ室１６、１７内で昇圧された燃料は、ポンプモータ連通流路１８を通ってポンプ部Ｐからモータ部Ｍへと送り込まれる。

モータ部Ｍの内部に流入した燃料の一部は、シャフト５のシャフト摺動部の摺動面とベアリング３４の摺動孔壁面との間に形成される摺動クリアランスに浸入してシャフト５のシャフト摺動部とベアリング３４との間の摺動部分を潤滑する。
また、モータ部Ｍの内部に流入した燃料の大部分は、ロータコア６およびマグネット７よりも燃料流方向の上流側（ポンプ部側）で、しかもポンプ部Ｐのポンプハウジング３とモータ部Ｍのアウタステータとの間に形成される燃料分岐部１９の内部において、モータ部Ｍの内部流路（２つの第１、第２燃料供給通路２１、２２）に分配される。

そして、燃料分岐部１９から第１燃料供給通路２１内に流入した燃料は、モータ部Ｍの内部（インナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップ）を通って、ロータコア６およびマグネット７よりも燃料流方向の下流側（エンドカバー側）で、しかもポンプ部Ｐのエンドカバー４とモータ部Ｍのアウタステータとの間に形成される燃料合流部２３に流入する。
また、燃料分岐部１９から第２燃料供給通路２２内に流入した燃料は、モータ部Ｍの内部（アウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に形成されるクリアランス）および連通流路２６を通って燃料合流部２３に流入する。
したがって、２つの第１、第２燃料供給通路２１、２２に分配された燃料は、燃料合流部２３で合流する。

燃料合流部２３で合流した燃料の一部は、シャフト５のシャフト摺動部の摺動面とベアリング３７の摺動孔壁面との間に形成される摺動クリアランスに浸入してシャフト５のシャフト摺動部とベアリング３７との間の摺動部分を潤滑して、ポンプ吐出流路２４に流れ込む。
また、燃料合流部２３で合流した燃料の大部分は、燃料合流部２３から直接ポンプ吐出流路２４に流れ込み、摺動部分を潤滑した一部の燃料と共に、ポンプ吐出口２５からエンジン側部品（デリバリパイプまたはインジェクタ）に向けて吐出される。

［実施例１の効果］
例えばギヤ式ポンプと比べて部品点数が少なく安価なタービンポンプをポンプ部Ｐとして採用し、このポンプ部Ｐのインペラ２を回転駆動する駆動源としてインナロータ式のブラシレスモータを利用した燃料ポンプにおいては、モータ部Ｍの内部の通路断面積が非常に小さく、圧力損失の増加により燃料流量が低下するという不具合がある。
そこで、本実施例の燃料ポンプにおいては、上記不具合に着目し、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成される第１燃料供給通路２１に加えて、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周（複数個の分割コア９毎に形成される分割ヨーク１１の外側面）とハウジング１の内周（円筒状の厚肉部４６の内周面）との間に第２燃料供給通路２２を設けることで、ポンプ室１６、１７内で昇圧（加圧）されてポンプ吐出口２５からエンジン側に向けて吐出される燃料流量（燃料吐出量）の大流量化を図ることを目的としている。

また、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に第２燃料供給通路２２を形成する場合、分割ヨーク１１の周方向中間部６３の外周面を、第２燃料供給通路２２の深さ分（モータ径方向の深さ分）だけハウジング１の内周面よりもモータ径方向の内側に位置するように削る、あるいは成形する。
また、磁気回路としては不要な分割ヨーク１１の周方向中間部６３に設けられる厚肉部の外周側をモータ径方向の内側に凹むように、しかも周方向端部６１、６２同士を真っ直ぐに繋ぐように削る、あるいは成形する。
これにより、ステータコアの磁気特性に悪影響を及ぼすことなく、モータ部Ｍの内部に充分な通路断面積を確保することができる。

また、ポンプ吐出口２５に連通する燃料合流部２３の通路面積は、コア外周燃料供給通路（第２燃料供給通路２２）の通路面積と同等以上の通路面積が必要である。
また、コア外周燃料供給通路（第２燃料供給通路２２）としては、図５のグラフに示したように、近年のエンジン消費燃料流量から１００ｍｍ² 以上の通路面積が必要であり、ステータコアの外径が４５ｍｍの場合は、９スロットが望ましい。
また、ポンプ部Ｐおよびモータ部Ｍを収容するハウジング１の外周側に突出する部位（突条部等）をハウジング１に設けることなく、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に第２燃料供給通路２２を設けることができる。したがって、燃料ポンプのハウジング１の体格、特にモータ部Ｍのモータ径方向の体格の増加を抑えることができるので、燃料ポンプの小型化および燃料流量の大流量化を図ることができる。

ここで、本実施例の燃料ポンプにおいては、モータ部Ｍとして、ブラシ付きＤＣ（直流）モータよりも効率の良いインナロータ式のブラシレスモータを採用している。このブラシレスモータには、ブラシ付きＤＣモータのように整流子とブラシとの摺動抵抗、整流子とブラシとの間の電気抵抗、および整流子を各セグメントに分割するために設けた溝が受ける流体抵抗による損失等の問題が発生することはない。これにより、ブラシレスモータのモータ効率がブラシ付きＤＣモータよりも高効率となるので、燃料ポンプの高効率化および燃料流量の大流量化を図ることができる。

そして、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に形成されるクリアランスを、モータ部Ｍの内部を燃料が通過するコア外周燃料供給通路（第２燃料供給通路２２）として利用することにより、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部Ｍの内部に要求される燃料吐出量を実現する通路断面積を確保することができる。したがって、インナロータのマグネット７とアウタステータの各分割コア９との間に働く磁力の大きさを維持しつつ、モータ部Ｍの内部の通路断面積を容易に増加することができる。
また、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部Ｍの内部を通過する燃料の通路断面積を大きくすることができる。これにより、モータ部Ｍの内部を通過する燃料の圧力損失を低減できるので、燃料ポンプのポンプ室１６、１７内で昇圧（加圧）されてポンプ吐出口２５からエンジン側に向けて吐出される燃料流量（燃料吐出量）を増加させることが可能となる。

また、本実施例の燃料ポンプにおいては、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に第２燃料供給通路２２を設けているので、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを小さくしても、モータ部Ｍの内部に充分な通路断面積を確保することができる。これにより、モータ部Ｍの内部に形成される磁気回路の磁気抵抗を減少できるので、モータ部Ｍの内部を通過する燃料の圧力損失の増加を伴うことなく、モータ効率およびポンプ効率を向上させることができる。したがって、モータ部Ｍのインナロータの外周とアウタステータの内周との間に形成されるギャップを大きくすることなく、モータ部Ｍの内部に充分な通路断面積を確保することが可能となるので、燃料ポンプの高効率化および燃料流量の大流量化を図ることができる。

また、本実施例の燃料ポンプにおいては、モータ部Ｍの複数個の分割コア９毎に形成される各ティース１２のティース巻線部６５に巻装される各ステータコイル８を、合成樹脂（モールド樹脂５６）で樹脂モールド成形している。また、モールド樹脂５６が周方向に隣接しているティース１２の間に充填されることでステータコイル８の表面を覆っているので、簡単な構成でステータコイル８と燃料との接触を防止できる。これにより、劣化燃料や低質燃料等の粗悪燃料によるピンホール部やエンドカバー４側のターミナル５１〜５３との結合部での劣化や、摺動による巻線間や巻線と周辺部品との部品擦れ等による性能低下がなく、耐ロバスト性を向上することができる。また、エンドカバー４と吐出パイプ３６とモールド樹脂５６とを樹脂一体化しつつも、ベアリング３７の周りにも燃料流れがあり、異物の滞留によるシャフト５へのダメージが少ない。また、燃料がシャフト５のシャフト摺動部と２つのベアリング３４、３７との摺動クリアランスを潤滑するので、摺動抵抗を低減することができる。

また、モータ部Ｍのアウタステータは、ステータコア自体が６分割されているので、各ティース１２のティース巻線部６５への各ステータコイル８の巻線時には、隣接するティース１２がなく、ステータコイル８の巻線作業が非常に容易となる。
また、従来技術にはなかった集中巻、更には整列巻が可能となり、占積率が約２倍となる。巻線の占積率とは、巻線を巻回する巻回空間に占める巻線面積の割合である。占積率が上昇することにより、同じ巻線量であれば巻線面積が減少するので、モータ部Ｍを小型化できる。この結果、燃料ポンプの小型化を図ることができる。
また、ステータコア自体の分割数を３、６、９と増やしていくと、コア外周燃料供給通路（第２燃料供給通路２２）の通路面積が減少するが、モータ効率は良くなる。
したがって、本実施例のポンプ部Ｐのインペラ２を回転駆動する駆動源としてインナロータ式のブラシレスモータを利用した燃料ポンプにおいて、モータ部Ｍのアウタステータのステータコアの外周とハウジング１の厚肉部４６の内周との間に第２燃料供給通路２２を設けることで、燃料ポンプの小型化、高効率化および大流量化を図ることができる。

図６は本発明の実施例２を示したもので、燃料ポンプのモータ部を示した図である。
本実施例のステータコア７０は、モータ部Ｍの周方向（モータ周方向）に連続するように一体化されている。このステータコア７０は、ハウジング１の内周に沿うようにモータ周方向に延びる角筒ヨーク７１、およびこの角筒ヨーク７１の内周面よりモータ部Ｍの径方向（モータ径方向）の内側に向けて突出する複数のティース７２を有し、モータ部Ｍの回転軸方向に積層した角環状の磁性鋼板（金属板）を互いにかしめ固定して一体化している。また、複数のティース７２のうちの隣接する２つのティース７２間には、スロット７３が形成されている。
角筒ヨーク７１は、モータ部Ｍの周方向に所定の間隔で複数配置された頂角部８１、およびこれらの頂角部８１のうちの隣設する２つの頂角部８１間に形成される中間部８２を有している。中間部８２は、第２燃料供給通路２２の深さ分（モータ径方向の深さ分）だけハウジング１の内周面よりもモータ径方向の内側に位置する部位（外周面：モータ径方向の外側面）を有している。なお、頂角部８１および中間部８２は、ティース７２の個数と同一個数分だけ設けられている。

角筒ヨーク７１の内周に設けられる各ティース７２は、角筒ヨーク７１の中間部８２の中央部内周からインナロータに向けて突出している。また、各ティース７２は、角筒ヨーク７１の中間部８２の中央部の内周よりインナロータに向けてモータ径方向の内径側に突出するティース巻線部８５、およびこのティース巻線部８５の先端でインナロータの外周面に所定のギャップを隔てて対向配置されるティース先端部８６を有している。また、ティース先端部８６は、ティース巻線部８５の先端部からモータ周方向の両側に向けて延びる２つのティース拡開部８７、８８を有している。
ここで、角筒ヨーク７１の内周に形成される各ティース７２の最小幅をＴ、ステータコア７０の磁気特性をＡとしたとき、｛Ａ≧Ｔ／２｝の関係を満足するように構成されている。但し、Ａｍａｘ＝｛Ｔ／２｝である。
なお、角筒ヨーク７１の内周に形成される各ティース７２のティース巻線部８５の外周には、複数個のステータコイル８が集中巻きして形成されている。

ここで、エンドカバー４に樹脂一体成形されるモールド樹脂５６は、図６に示したように、ステータコア７０の角筒ヨーク７１の外周面とハウジング１の内周面とを結合して第２燃料供給通路２２を複数個（例えば４個）の燃料供給通路群に区画形成する複数の軸方向部５７、５８を有している。
複数の軸方向部５７は、図示上下に位置するティース７２を有する角筒ヨーク７１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に入り込む円弧状の樹脂成形部である。これらの軸方向部５７は、ハウジング１の内周面にステータコア７０を保持固定している。これにより、ハウジング１の中心部またはモータ部Ｍの回転軸（シャフト５）の中心に対するステータコア７０の軸心ズレを防止することができる。
複数の軸方向部５８は、図示左右に位置するスロット７３を有する角筒ヨーク７１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に入り込む円弧状の樹脂成形部である。これらの軸方向部５８は、ハウジング１の内周面にステータコア７０を保持固定している。これにより、ハウジング１の中心部またはモータ部Ｍのシャフト５の中心に対するステータコア７０の軸心ズレを防止することができる。

図７は本発明の実施例３を示したもので、燃料ポンプのモータ部を示した図である。
本実施例では、エンドカバー４に樹脂一体成形されるモールド樹脂５６における複数の軸方向部５７、５８を廃止している。これにより、図示上下に位置する２つのティース７２を有する角筒ヨーク７１の中間部８２の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間にクリアランスが形成される。このクリアランスは、内部を燃料が通過する第２燃料供給通路２２として利用される。これにより、第２燃料供給通路２２は複数個（例えば６個）の燃料供給通路群に区画される。

また、本実施例のステータコア７０は、角筒ヨーク７１の各頂角部８１の外側面に、ハウジング１の厚肉部４６の内周面に密着して嵌合する複数の嵌合凸部８４を有している。これらの嵌合凸部８４は、ハウジング１の厚肉部４６の内周面に向けて突出した突条部である。複数の嵌合凸部８４は、モータ部Ｍの回転軸方向に延びる軸方向部を有している。なお、この軸方向部のエンドカバー側に薄肉部４５と厚肉部４６との間に形成される段差（または係合部）に係合する係合部を設けても良い。これにより、ハウジング１の中心部またはモータ部Ｍのシャフト５の中心に対するステータコア７０の軸心ズレを防止することができる。すなわち、実施例２のモータ部Ｍでは、軸心ズレ防止のため、モータ周方向に一体化されたステータコア７０の周辺にモールド樹脂５６の軸方向部５７、５８を設けていたが、その役割をステータコア７０の角筒ヨーク７１の外周面に形成された複数の嵌合凸部８４で行うようにすることができる。なお、嵌合凸部８４は、少なくとも３つ以上設けられていれば良い。

［変形例］
本実施例では、モータ部Ｍとして、ブラシレスモータを採用しているが、モータ部Ｍとして、ブラシ付きモータ等を採用しても良い。
本実施例では、ステータコアおよびステータコイル８からなるアウタステータを６スロット、インナロータの磁極数を４極として、インナロータの磁極数をアウタステータのスロット数よりも少なくしているが、ステータコアおよびステータコイル８からなるアウタステータを６スロット、インナロータの磁極数を８極として、インナロータの磁極数をステータのスロット数よりも多くしても良い。

本実施例では、ポンプ部Ｐとして、インペラ２を有するタービンポンプを採用しているが、ポンプ部Ｐとして、他のポンプ構成（例えばインナロータおよびアウタロータを有するギヤポンプ）を用いても良い。
本実施例では、分割コア９のティース先端部６６の両側にティース拡開部６７、６８を設けているが、分割コア９のティース先端部６６の両側にティース拡開部６７、６８を設けなくても良い。
本実施例（実施例１）では、分割ヨーク１１の周方向中間部６３の外周面の一部（中央部）に凹部を有する突条リブ６４を設けているが、分割ヨーク１１の周方向中間部６３に突条リブ６４を設けず、分割ヨーク１１の周方向中間部６３の外周面をフラットな平面としても良い。

また、本実施例（実施例１）では、図４に示したように、図示上下に位置する複数の分割コア９に形成される各分割ヨーク１１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に形成されるクリアランスに円弧状の軸方向部５７が入り込み、第２燃料供給通路２２が設けられていないが、軸方向部５７よりもモータ周方向の長さが短い円弧状の軸方向部５８を使用して図示上下に位置する２つの分割コア９の各分割ヨーク１１の周方向端部６１、６２を繋げるようにして、図示上下に位置する２つの分割コア９に形成される各分割ヨーク１１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間にクリアランスを形成し、燃料が通過する第２燃料供給通路２２として利用しても良い。すなわち、円弧状の軸方向部５８を使用して第２燃料供給通路２２を複数個（例えば５個または６個）の燃料供給通路群に区画形成しても良い。

また、本実施例（実施例２）では、図６に示したように、図示上下に位置するティース７２を有する角筒ヨーク７１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間に形成されるクリアランスに円弧状の軸方向部５７が入り込み、第２燃料供給通路２２が設けられていないが、軸方向部５７よりもモータ周方向の長さが短い円弧状の軸方向部５８を使用して図示上下に位置するティース７２を有する角筒ヨーク７１の外側面とハウジング１の厚肉部４６の内周面との間にクリアランスを形成し、燃料が通過する第２燃料供給通路２２として利用しても良い。すなわち、円弧状の軸方向部５８を使用して第２燃料供給通路２２を複数個（例えば５個または６個）の燃料供給通路群に区画形成しても良い。

また、モールド樹脂５６の軸方向部５７、５８の内部に燃料が通過する第２燃料供給通路２２を形成しても良い。
また、ベアリング３４、３７等の軸受け部材を廃止して、アウタステータの一体成形時に合成樹脂製の軸受け部を形成し、この軸受け部でシャフト５を直接軸受けするようにしても良い。

Ｐ ポンプ部（タービンポンプ）
Ｍ モータ部（ブラシレスモータ）
１ ハウジング
２ インペラ
５ インナロータのシャフト（回転軸）
６ インナロータのロータコア
７ インナロータのマグネット
８ アウタステータのステータコイル
９ アウタステータの分割コア（ステータコア）
１１ 分割コアの分割ヨーク
１２ 分割コアのティース
１４ ポンプ吸入口
１６ ポンプ室
１７ ポンプ室
２１ 第１燃料供給通路
２２ 第２燃料供給通路
２３ 燃料合流部
２５ ポンプ吐出口
６１ 分割ヨークの周方向端部
６２ 分割ヨークの周方向端部
６３ 分割ヨークの周方向中間部
６５ 分割コアのティース巻線部
６６ 分割コアのティース先端部
６７ ティース先端部のティース拡開部
６８ ティース先端部のティース拡開部
７０ ステータコア
７１ ステータコアの角筒ヨーク
７２ ステータコアのティース
８１ 角筒ヨークの頂角部
８２ 角筒ヨークの中間部
８４ 角筒ヨークの嵌合凸部
８５ 角筒ヨークのティース巻線部
８６ 角筒ヨークのティース先端部
８７ ティース先端部のティース拡開部
８８ ティース先端部のティース拡開部

Claims (10)

1. （ａ）ポンプ室に吸引した燃料を昇圧して吐出するポンプ部と、
   （ｂ）このポンプ部を駆動するインナロータ、このインナロータの外周を周方向に取り囲むように設置されるアウタステータ、およびこのアウタステータの外周を周方向に取り囲むように設置されるハウジングを有するモータ部と
   を備えた燃料供給ポンプにおいて、
   前記モータ部は、前記アウタステータの外周と前記ハウジングの内周との間に、少なくとも前記モータ部の回転軸方向に延びるクリアランスを有し、
   前記クリアランスは、燃料が通過する燃料通路として利用されることを特徴とする燃料供給ポンプ。
2. 請求項１に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記アウタステータは、前記インナロータの外周との間にギャップを隔てて設置されたステータコア、およびこのステータコアに巻装されるステータコイルを有していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
3. 請求項２に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ステータコアは、前記ハウジングの内周に沿うように前記モータ部の周方向に延びる角筒ヨークを有し、
   前記角筒ヨークは、前記モータ部の周方向に所定の間隔で複数配置された頂角部、およびこれらの頂角部のうちの隣設する２つの頂角部間に形成される中間部を有し、
   前記中間部は、前記燃料通路の深さ分だけ前記ハウジングの内周よりも前記モータ部の径方向の内側に位置する部位を有していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
4. 請求項３に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ステータコアは、前記角筒ヨークの内周より前記モータ部の径方向の内側に突出する複数のティースを有し、
   前記角筒ヨークの内周に形成される各ティースの最小幅をＴ、
   前記ステータコアの磁気特性をＡとしたとき、
   Ａ≧Ｔ／２
   の関係を満足していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
5. 請求項２に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ステータコアは、前記モータ部の周方向に延びる分割ヨークを有し、
   前記分割ヨークは、前記モータ部の周方向の両側に周方向端部、およびこれらの周方向端部間に形成される周方向中間部を有し、
   前記周方向中間部は、前記燃料通路の深さ分だけ前記ハウジングの内周よりも前記モータ部の径方向の内側に位置する部位を有していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
6. 請求項５に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記分割ヨークは、前記ハウジングの内周に沿うように前記モータ部の周方向に配置された複数の分割コア毎に形成されていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
7. 請求項６に記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ステータコアは、前記複数の分割コア毎に、前記分割ヨークの内周より前記モータ部の径方向の内側に突出するティースを有し、
   前記複数の分割コア毎に形成される各ティースの最小幅をＴ、
   前記ステータコアの磁気特性をＡとしたとき、
   Ａ≧Ｔ／２
   の関係を満足していることを特徴とする燃料供給ポンプ。
8. 請求項１ないし請求項７のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記モータ部は、前記アウタステータの内周側に回転自在に設置される前記インナロータを有するブラシレスモータであることを特徴とする燃料供給ポンプ。
9. 請求項１ないし請求項８のうちのいずれか１つに記載の燃料供給ポンプにおいて、
   前記ポンプ部は、前記モータ部により駆動されるインペラを有し、吸入口から前記ポンプ室に吸引した燃料を前記インペラの回転により昇圧して吐出口から内燃機関側に吐出するタービンポンプであることを特徴とする燃料供給ポンプ。
10. 請求項９に記載の燃料供給ポンプにおいて、
    前記モータ部は、前記燃料通路よりも燃料流方向の下流側に、前記モータ部の回転軸を中心にして放射状に延びる燃料合流部を有し、
    前記燃料合流部は、前記吐出口に連通していることを特徴とする燃料供給ポンプ。

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