JP2008169774A - 多孔燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】傾斜角度が小さい噴孔においてもデポジット洗い流し効果と燃料の微粒化を十分に実現可能な多孔燃料噴射弁を提供する。
【解決手段】扁平な噴霧を形成するための多孔燃料噴射弁において、ノズルボディの先端にノズルプレート２８が設けられている。このノズルプレート２８には、傾斜角度が異なる複数の噴孔３０Ａ〜３０Ｅが設けられている。複数の噴孔３０Ａ〜３０Ｅの付近には、複数の溝３２Ａ〜３０Ｅが設けられている。傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃの付近に設けられた溝３２Ｃが、傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅの付近に設けられた溝３２Ａ，３２Ｅよりも大きくされる。
【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関用の多孔燃料噴射弁に係り、特に、扁平な噴霧を形成する多孔燃料噴射弁に関する。

複数の噴孔を有する多孔燃料噴射弁が知られている（例えば、特許文献１参照。）。この多孔燃料噴射弁によれば、噴孔と連通する溝を設けることで、燃料に旋回流が付与されている。

特開２００４−３４０１２１号公報 特開平１０−４３６４０号公報

ところで、多孔燃料噴射弁により扁平な噴霧を形成する場合には、複数の噴孔の傾斜角度を異ならしめる必要がある。
しかしながら、この傾斜角度が小さい噴孔では、傾斜角度が大きい噴孔に比して、噴孔に流入する燃料の旋回流が弱くなってしまう。その結果、傾斜角度が小さい噴孔において、燃料の流れの乱れが弱くなってしまい、噴孔壁面に付着するデポジットの洗い流す効果が不十分となる可能性がある。さらに、傾斜角度が小さい噴孔において、燃料の微粒化が不十分となってしまう可能性がある。

本発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、傾斜角度が小さい噴孔においてもデポジット洗い流し効果と燃料の微粒化を十分に実現可能な多孔燃料噴射弁を提供することを目的とする。

第１の発明は、上記の目的を達成するため、扁平な噴霧を形成する多孔燃料噴射弁であって、
内部にニードル弁を有するノズルボディと、
前記ノズルボディの先端に設けられたノズルプレートと、
前記ノズルプレートに設けられた複数の噴孔であって、噴孔中心軸線の傾斜角度がそれぞれ異なる複数の噴孔と、
前記傾斜角度が小さい噴孔に流入する燃料の旋回流を、前記傾斜角度が大きい噴孔に流入する燃料の旋回流に比して強める旋回流調整手段とを備えたことを特徴とする。

また、第２の発明は、第１の発明において、
前記旋回流調整手段は、前記ノズルプレートの前記噴孔付近に設けられた複数の溝であって、前記傾斜角度が小さい噴孔付近に設けられた溝は、前記傾斜角度が大きい噴孔付近に設けられた溝に比して大きいことを特徴とする。

また、第３の発明は、第１の発明において、
前記旋回流調整手段は、前記傾斜角度が小さい噴孔から前記ニードル弁までの距離を、前記傾斜角度が大きい噴孔から前記ニードル弁までの距離に比して短くするものであることを特徴とする。

第１の発明によれば、扁平な噴霧を形成するために、複数の噴孔の傾斜角度が異ならしめられる。ここで、傾斜角度が小さい噴孔は、傾斜角度が大きい噴孔に比して、噴孔に流入する燃料の旋回流が弱くなる可能性がある。第１の発明によれば、旋回流調整手段によって、傾斜角度が小さい噴孔に流入する燃料の旋回流が、傾斜角度が大きい噴孔に流入する燃料の旋回流に比して強められる。これにより、傾斜角度が小さい噴孔においても、傾斜角度が大きい噴孔と同様に、燃料の流れの乱れを強くすることができ、噴孔壁面に付着したデポジットの洗い流し効果を十分に得ることができる。さらに、傾斜角度が小さい噴孔においても、傾斜角度が大きい噴孔と同様に、燃料の微粒化を十分に向上させることができる。

第２の発明によれば、旋回流調整手段は、ノズルプレートの噴孔付近に設けられた複数の溝により構成される。複数の溝のうち傾斜角度が小さい噴孔付近に設けられた溝は、傾斜角度が大きい噴孔付近に設けられた溝に比して大きくされる。ここで、大きい溝ほど、溝による旋回流の増大効果が大きくなる。従って、傾斜角度が小さい噴孔においても、強い燃料の旋回流を実現することができる。

第３の発明によれば、旋回流調整手段は、傾斜角度が小さい噴孔からニードル弁までの距離を、傾斜角度が大きい噴孔からニードル弁までの距離に比して短くするように構成される。ここで、噴孔からニードル弁までの距離が短いほど、噴孔に流入する燃料の旋回流が大きくされる。従って、傾斜角度が小さい噴孔においても、強い燃料の旋回流を実現することができる。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１による多孔燃料噴射弁１０を示す縦断面図である。本実施の形態１による多孔燃料噴射弁１０は、例えば、内燃機関の筒内に直接燃料を噴射する直噴型のガソリン機関において好適に用いることができる。但し、本発明に係る多孔燃料噴射弁の適用は、ガソリン機関に限るものではなく、また、直噴型の機関に限るものではない。

図１に示す多孔燃料噴射弁１０は、磁性体で構成された固定鉄心１２を備えている。固定鉄心１２と隣接する位置には、可動鉄心１６が配置されている。この可動鉄心１６は、コイルスプリング１４によって図１中下向きに付勢されている。可動鉄心１６は、燃料噴射弁１０の内部を、その軸線方向に摺動することができる。固定鉄心１２の外周には、電磁コイル１８が設けられている。この電磁コイル１８が所定の磁力を発することにより、可動鉄心１６が固定鉄心１２に引き寄せられる。一方、その磁力が消滅すると、コイルスプリング１４の付勢力により可動鉄心１６が固定鉄心１２から離される。

可動鉄心１６には、可動鉄心１６と共に多孔燃料噴射弁１０の内部を変位するニードル弁２０が連結されている。多孔燃料噴射弁１０は、ニードル弁２０を取り囲むように形成されたノズルボディ２２を備えている。すなわち、ノズルボディ２２は、内部にニードル弁２０を有している。ノズルボディ２２は、ニードル弁２０の先端部２４が当接するシート部２６を有している。また、ニードル弁２０とノズルボディ２２の間には、空間３４が形成されている。この空間３４には、図示しない燃料供給源から高圧の燃料が供給されている。

ノズルボディ２２の先端には、ノズルプレート２８が組み付けられている。詳細は後述するが、このノズルプレート２８には、複数の噴孔３０と、噴孔３０に流入する燃料の旋回流（旋回力）を調整する溝３２とが設けられている。ニードル弁２０とノズルボディ２２とノズルプレート２８とによって、容積部３６が形成されている。

［実施の形態１の特徴］
図１に示した電磁コイル１８に励磁電流が供給されていないときは、ニードル弁２０はノズルボディ２２のシート部２６に着座する。その結果、ニードル弁２０の周囲の空間３４に蓄えられていた高圧の燃料が、容積部３６に流入しない。このため、噴孔３０から燃料は噴射されない。

一方、電磁コイル１８に励磁電流が供給されると、可動鉄心１６が固定鉄心１２に引き寄せられることにより、ニードル弁２０がシート部２６から離座する。その結果、空間３４に蓄えられていた高圧の燃料が、容積部３６に流入する。この容積部３６に流入した燃料は、更に、複数の噴孔３０に流入する。

上記多孔燃料噴射弁１０は、複数の噴孔３０により、扁平な噴霧（例えば、ファンスプレーやオーバル噴霧等）を形成するものである。かかる扁平な噴霧を実現するため、各噴孔３０の燃料噴射角度が、異ならしめられている。すなわち、ニードル弁２０の中心軸線（以下「ニードル弁中心軸線」という。）ＣＮに対する各噴孔３０の中心軸線ＣＨの傾斜角度（以下「噴孔傾斜角度」という。）Ａが異ならしめられている。例えば、ノズルプレート２８下方４０ｍｍの位置で、各噴孔３０から噴射された燃料が一直線となるように、噴孔傾斜角度Ａが設定されている。

図２は、図１に示したノズルプレート２８をニードル弁２０の側から見た上面図である。また、図３は、図１に示した多孔燃料噴射弁１０の先端部周辺を拡大して表した縦断面図である。図３に示したノズルプレート２８の断面は、図２におけるＡ−Ａ断面に相当する。また、図４は、ノズルプレート２８に設けられた複数の噴孔３０Ａ〜３０Ｅを纏めて示した模式図である。

図２に示すように、ノズルプレート２８には、５つの噴孔３０Ａ〜３０Ｅが等間隔に形成されている。図４において、符号「ＣＨ_３０Ａ〜ＣＨ_３０Ｅ」は、噴孔３０Ａ〜３０Ｅの中心軸線をそれぞれ表している。また、「Ａ_３０Ａ〜Ａ_３０Ｅ」は、噴孔傾斜角度をそれぞれ表している。図４に示すように、これらの噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ〜Ａ_３０Ｅの大小関係は、Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅ＞Ａ_３０Ｂ，Ａ_３０Ｄ＞Ａ_３０Ｃとされている。
このような噴孔傾斜角度の大小関係となるように噴孔３０Ａ〜３０Ｅを形成することで、図２における左右方向が長手方向となり、同図における上下方向が短手方向となる扁平な噴霧を実現することができる。

ところで、上記多孔燃料噴射弁１０のような多孔燃料噴射弁においては、噴孔傾斜角度Ａに関わらず、燃料（流体）が旋回しながら噴孔３０内に流入する。
また、既述した特許文献１によれば、噴孔と連通する溝を設けることで、燃料に旋回流が付与されている。

しかしながら、本実施の形態１による多孔燃料噴射弁１０に対して、特許文献１の技術をそのまま適用することができない。本発明者の検討の結果、噴孔傾斜角度が小さい噴孔（例えば、噴孔３０Ｃ）は、噴孔傾斜角度が大きい噴孔（例えば、３０Ａ，３０Ｅ）に比して、噴孔に流入する燃料の旋回流が弱くなることが分かった。

図２及び図４を参照して説明すると、噴孔３０Ｃの噴孔傾斜角度Ａ_３０Ｃは、噴孔３０Ａ，３０Ｅの噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅに比して小さい。本発明者の検討によれば、そのままの状態では、噴孔３０Ｃに流入する燃料の旋回流は、噴孔３０Ａ，３０Ｅに流入する燃料の旋回流に比して弱くなってしまう。特に、後述するよどみ領域Ｒ（図２）側における旋回流が弱くなってしまう。

そうすると、かかる噴孔傾斜角度が小さい噴孔において、噴孔傾斜角度が大きい噴孔に比して燃料の流れの乱れが弱くなるため、噴孔内壁に付着したカーボンデポジット（以下「デポジット」と略す。）の洗い流し効果が不十分となってしまう可能性がある。

さらに、噴孔傾斜角度が小さい噴孔では、噴孔傾斜角度が大きい噴孔に比して、噴霧の貫徹力が弱くなり、燃料の微粒化が不十分となってしまう可能性がある。その結果、多孔燃料噴射弁により燃料微粒化が均一である扁平な噴霧を形成することができなくなってしまう可能性がある。

そこで、本実施の形態１では、図２に示すように、ノズルプレート２８に形成された各噴孔３０Ａ〜３０Ｅの近くに、溝３２Ａ〜３２Ｅを設けることとする。

ところで、図２における破線Ｌは、ニードル弁中心軸線ＣＮ側の噴孔壁面を結ぶ線である。この破線Ｌよりも内側（ニードル弁中心軸線ＣＮ側）の領域Ｒは、燃料の流れがないか或いは著しく少ない、いわゆる「よどみ領域」である。このよどみ領域Ｒに、上記のような溝を形成しても、もともと燃料の流れが少ないため、その溝により燃料の旋回力を強めることができない。
本実施の形態１では、図２に示すように、よどみ領域Ｒ以外の領域、すなわち、破線Ｌよりも外側の領域に、複数の溝３２Ａ〜３２Ｅを形成するようにする。

これらの溝３２Ａ〜３２Ｅの長さは、対応する噴孔３０Ａ〜３０Ｅの噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ〜Ａ_３０Ｅに応じて異ならしめられている。具体的には、噴孔傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃの近くの溝３２Ｃの長さが、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅの近くの溝３２Ａ，３２Ｅの長さに比して長くされている。すなわち、溝３２Ｃが、溝３２Ａ，３２Ｅよりも大きく形成されている。また、傾斜角度が中間である噴孔３０Ｂ，３０ｄの近くの溝３２Ｂ，３２ｄの長さは、溝３２Ｃの長さと溝３２Ａ，３２Ｅの長さの間の長さにされている。

ここで、溝３２の長さが長いほど、その溝３２の近くにある噴孔３０に流入する燃料の旋回流を強くすることができる。従って、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ｃが小さい噴孔３０Ｃに流入する燃料の旋回流が、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅが大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅに流入する燃料の旋回流に比して強められる。図２において矢印Ｌ１で示すように、噴孔３０Ｃに流入する燃料の旋回流が強められると、よどみ領域Ｒ内の燃料の一部がかき回され、噴孔３０Ｃに流入することとなる。その結果、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ｃが小さい噴孔３０Ｃにおいても、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅが大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅと同様に、噴孔内の燃料の流れの乱れが強くされ、噴孔壁面に付着するデポジットを洗い流す効果を十分に得ることができる。さらに、噴孔傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃにおいても、噴霧貫徹力が強められ、燃料の微粒化を向上させることができる。従って、本実施の形態１による多孔燃料噴射弁１０によれば、燃料微粒化が均一である扁平な噴霧を形成することができる。

ところで、本実施の形態１では、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅの近くにも長さが短い溝３２Ａ，３２Ｅを形成しているが、かかる溝３２Ａ，３２Ｅは必ずしも形成しなくてもよい。溝３２Ａ，３２Ｅを形成しない場合であっても、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅの入口付近で有る程度の旋回流が生じるため、上記実施の形態１と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態１では、噴孔傾斜角度Ａに応じて溝３２の長さを異ならしめているが、図５に示すように、溝の幅を異ならしめてもよい。図５は、本実施の形態１の第１変形例を示す図である。本第１変形例では、溝の長さは一定とし、噴孔傾斜角度の小さい噴孔３０Ｃ付近の溝３２Ｃの幅が、噴孔傾斜角度の大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅ付近の溝３２Ａ，３２Ｅの幅よりも広くされている。すなわち、溝３２Ｃが、溝３２Ａ，３２Ｅよりも大きく形成されている。また、噴孔３０Ｂ，３０Ｄ付近の溝３２Ｂ，３２Ｄの幅は、その中間の幅に設定されている。このような溝３２Ａ〜３２Ｅを形成することで、実施の形態１と同様に、噴孔傾斜角度の小さい噴孔３０Ｃに流入する燃料の旋回流を、噴孔傾斜角度の大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅに流入する燃料の旋回流に比して強めることができる。

また、図６に示すように、噴孔傾斜角度に応じて溝の長さと幅を共に異ならしめてもよい。図６は、本実施の形態１の第２変形例を示す図である。本第２変形例では、溝３２Ｃの幅が、溝３２Ａ，３２Ｅの幅よりも太くされている。さらに、溝３２Ｃの長さが、溝３２Ａ，３２Ｅの長さよりも長くされている。本第２変形例によれば、上記実施の形態１と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態１では、噴孔３０と溝３２とが離間しているが、図７に示すように、噴孔３０と溝３２とを連通させてもよい。図７は、本実施の形態１の第３変形例を示す図である。本第３変形例によっても、上記実施の形態１と同様の効果を得ることができる。

さらに、噴孔３０の形成位置や、溝３２の形状および形成位置は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更してもよい。例えば、溝３２の長さや幅が徐々に変化するようにすることもできる。

尚、本実施の形態１及びその変形例においては、ニードル弁２０が第１の発明における「ニードル弁」に、ノズルボディ２２が第１の発明における「ノズルボディ」に、ノズルプレート２８が第１の発明における「ノズルプレート」に、噴孔３０Ａ〜３０Ｅが第１の発明における「複数の噴孔」に、溝３２Ａ〜３２Ｅが第１及び第２の発明における「旋回流調整手段」に、それぞれ相当する。

実施の形態２．
次に、図８及び図９を参照して、本発明の実施の形態２について説明する。
上記実施の形態１及びその変形例によれば、噴孔傾斜角度Ａに応じて溝３２の大きさ（長さや幅等）が異ならしめられている。これにより、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ｃの小さい噴孔３０Ｃにおける旋回流が、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅの大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅにおける旋回流に比して強められている。

これに対して、本実施の形態２では、噴孔３０からニードル弁２０までの距離を、噴孔３０の傾斜角度Ａに応じて異ならしめるようにする。換言すれば、噴孔３０上方に位置する容積部３６の容積を、噴孔３０の傾斜角度Ａに応じて異ならしめるようにする。これは、以下に説明するように、ニードル弁先端部２４にスペーサ３３を形成し、そのスペーサ３３の厚みを噴孔３０の噴孔傾斜角度Ａに応じて異ならしめることで実現される。

図８は、本実施の形態２において、噴孔３０Ａ〜３０Ｅとスペーサ３３Ａ〜３３Ｅとの位置関係を示す上面図である。図９は、図８に示したスペーサ３３Ａ〜３３Ｅを纏めて示す図である。
図８及び図９に示すように、噴孔３０Ａ〜３０Ｅに対向するニードル弁先端部２４にスペーサ３３Ａ〜３３Ｅが形成されている。これらのスペーサ３３Ａ〜３３Ｅの材料は、ニードル弁２０と同じ材料であることが好適である。

図９に示すように、スペーサ３３Ａ〜３３Ｅの厚みＴは、噴孔３０Ａ〜３０Ｅの傾斜角度に応じて異ならしめられている。具体的には、噴孔傾斜角度の小さい噴孔３０Ｃに対向するスペーサ３３Ｃの厚みＴ１は、噴孔傾斜角度の大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅに対向するスペーサ３３Ａ，３３Ｅの厚みＴ３に比して厚くされている。噴孔傾斜角度が中間の噴孔３０Ｂ，３０Ｄに対向するスペーサ３３Ｂ，３３Ｄの厚みＴ２は、上記の厚みＴ１と厚みＴ３との間に設定されている。

このようにスペーサ３３Ａ〜３３Ｅの厚みを設定することで、図９に示すように、噴孔傾斜角度の小さい噴孔３０Ｃからニードル弁２０までの距離Ｄ１が、噴孔傾斜角度の大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅからニードル弁２０までの距離Ｄ３に比して短くされる。すなわち、噴孔３０Ｃ上方に位置する容積部３６の容積が、噴孔３０Ａ，３０Ｅ上方に位置する容積部３６の容積に比して小さくされる。なお、傾斜角度が中間の噴孔３０Ｂ，３０Ｄからニードル弁２０までの距離Ｄ２は、上記の距離Ｄ１と距離Ｄ３との間となる。

ここで、噴孔３０からニードル弁２０までの距離Ｄが短いほど、すなわち、噴孔３０上方の容積部３６の容積が小さいほど、燃料が噴孔３０に流入する際の縮流率が高くなり、噴孔３０に流入する燃料の旋回流が強くなり、燃料の流れの乱れが強くなる。

従って、上記のスペーサ３３Ａ〜３３Ｅにより、噴孔傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃに流入する燃料の旋回流が、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅに流入する燃料の旋回流に比して強められる。その結果、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ｃが小さい噴孔３０Ｃにおいても、噴孔傾斜角度Ａ_３０Ａ，Ａ_３０Ｅが大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅと同様に、噴孔内の燃料の流れの乱れが強くされ、噴孔壁面に付着するデポジットを洗い流す効果を十分に得ることができる。さらに、噴孔傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃにおいても、燃料の微粒化を向上させることができる。従って、本実施の形態２によれば、燃料微粒化が均一である扁平な噴霧を形成することができる。

ところで、本実施の形態２では、直方体のスペーサ３３Ａ〜３３Ｅをニードル弁先端部２４に設けているが、かかるスペーサ３３Ａ〜３３Ｅの形状は直方体に限定されず、例えば、円柱形状のスペーサを設けてもよい。

また、本実施の形態２では、ニードル弁先端部２４にスペーサ３３を形成しているが、図１０に示すように、ニードル弁先端部２４を加工するようにしてもよい。
図１０は、本実施の形態２の変形例を示す図である。具体的には、図１０（Ａ）は、噴孔３０Ａ，３０Ｅ近傍の断面図、図１０（Ｂ）は、噴孔３０Ｂ，３０Ｄ近傍の断面図、図１０（Ｃ）は、噴孔３０Ｃ近傍の断面図である。
図１０に示すように、ニードル弁先端部２４は、複数の噴孔３０Ａ〜３０Ｅに対向する位置に複数の凸部２５Ａ〜２５Ｅを有するように加工されている。これらの凸部２５Ａ〜２５Ｅにより、噴孔３０Ａ〜３０Ｅからニードル弁２０までの距離が異ならしめられている。具体的には、図１０（Ａ）に示すように、厚みＴ３の凸部２５Ａ，２５Ｅにより、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅからニードル弁２０までの距離がＤ３にされている。また、図１０（Ｃ）に示すように、厚みＴ１（＞Ｔ３）の凸部２５Ｃにより、噴孔傾斜角度が小さい噴孔３０Ｃからニードル弁２０までの距離が上記Ｄ３よりも短いＤ１にされている。さらに、図１０（Ｂ）に示すように、厚みＴ２の凸部２５Ｂ，２５Ｄにより、噴孔傾斜角度が中間である噴孔３０Ｂ，３０Ｄからニードル弁２０までの距離がＤ２，Ｄ４にされている。
本変形例によれば、噴孔傾斜角度の小さい噴孔３０Ｃからニードル弁２０までの距離Ｄ１が、噴孔傾斜角度の大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅからニードル弁２０までの距離Ｄ３に比して短くされるため、上記実施の形態２と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態２では、噴孔傾斜角度が大きい噴孔３０Ａ，３０Ｅに対向する位置にも凸部２５Ａ，２５Ｅを形成しているが、ニードル弁先端部２４にかかる凸部２５Ａ，２５Ｅを必ずしも形成しなくてもよい。

尚、本実施の形態２及びその変形例においては、スペーサ３３Ａ〜３３Ｅ及び凸部２５Ａ〜２５Ｅが第２の発明における「旋回流調整手段」に相当する。

本発明の実施の形態１による多孔燃料噴射弁１０を示す縦断面図である。 図１に示したノズルプレート２８をニードル弁２０の側から見た上面図である。 図１に示した多孔燃料噴射弁１０の先端部周辺を拡大して表した縦断面図である。 ノズルプレート２８に設けられた噴孔３０Ａ〜３０Ｅを纏めて示した模式図である。 本発明の実施の形態１の第１変形例を示す図である。 本発明の実施の形態１の第２変形例を示す図である。 本発明の実施の形態１の第３変形例を示す図である。 本発明の実施の形態２において、噴孔３０Ａ〜３０Ｅとスペーサ３３Ａ〜３３Ｅとの位置関係を示す上面図である。 図８に示したスペーサ３３Ａ〜３３Ｅを纏めて示した模式図である。 本発明の実施の形態２の変形例を示す図である。

符号の説明

１０ 多孔燃料噴射弁
２０ ニードル弁
２２ ノズルボディ
２４ ニードル弁先端部
２５ 凸部
２８ ノズルプレート
３０ 噴孔
３２ 溝
３３ スペーサ
３６ 容積部

Claims (3)

1. 扁平な噴霧を形成する多孔燃料噴射弁であって、
   内部にニードル弁を有するノズルボディと、
   前記ノズルボディの先端に設けられたノズルプレートと、
   前記ノズルプレートに設けられた複数の噴孔であって、噴孔中心軸線の傾斜角度がそれぞれ異なる複数の噴孔と、
   前記傾斜角度が小さい噴孔に流入する燃料の旋回流を、前記傾斜角度が大きい噴孔に流入する燃料の旋回流に比して強める旋回流調整手段とを備えたことを特徴とする多孔燃料噴射弁。
2. 請求項１に記載の多孔燃料噴射弁において、
   前記旋回流調整手段は、前記ノズルプレートの前記噴孔付近に設けられた複数の溝であって、前記傾斜角度が小さい噴孔付近に設けられた溝は、前記傾斜角度が大きい噴孔付近に設けられた溝に比して大きいことを特徴とする多孔燃料噴射弁。
3. 請求項１に記載の多孔燃料噴射弁において、
   前記旋回流調整手段は、前記傾斜角度が小さい噴孔から前記ニードル弁までの距離を、前記傾斜角度が大きい噴孔から前記ニードル弁までの距離に比して短くするものであることを特徴とする多孔燃料噴射弁。

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