JP2004012685A - 正分散光ファイバ、それを用いた光伝送路 - Google Patents

Abstract

【課題】低非線形特性と低分散特性が両立している正分散光ファイバとそれを用いた光伝送路を提供する。
【解決手段】３層構造のコアを有し、波長１．５５μｍにおける分散が＋１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、かつ実効断面積（Ａｅｆｆ）が１３０μｍ^２以上であり、直径２０ｍｍで曲げたときの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下である正分散光ファイバ。
【選択図】　　　図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、３層構造のコアを有する正分散光ファイバとそれを用いた光伝送路に関し、更に詳しくは、曲げ損失と分散特性を犠牲にすることなく、実効断面積（Ｅｆｆｅｃｔ　Ａｒｅａ：Ａｅｆｆ、単位μｍ^２）を大きくして、低分散特性と低非線形特性が両立するように設計されている正分散光ファイバと、それを用いることにより、偏波モード分散（Ｐｏｌｏｒｉｚａｔｉｏｎ　Ｍｏｄｅ　Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ：ＰＭＤ）が小さい高速大容量伝送を可能とする光伝送路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
光伝送の高速大容量化が進むなかで、波長分割多重（ＷＤＭ）伝送方式が注目を集めている。そして、そのことに伴い、光伝送路である光ファイバに関しては、伝送される光信号の高パワー化や信号波長間における相互作用に基づく非線形現象、例えば、自己位相変調（Ｓｅｌｆ−Ｐｈａｓｅ　Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ：ＳＰＭ）や相互位相変調（Ｃｒｏｓｓ−Ｐｈａｓｅ　Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ：ＸＰＭ）などの新たな問題が発生している。
【０００３】
このＳＰＭやＸＰＭが発生すると信号波形は歪んでくるが、その信号歪みΦ_ＮＬは、一般に、次式：
Φ_ＮＬ＝（２π・ｎ_２・Ｌｅｆｆ・Ｐ）／（λ・Ａｅｆｆ）
（ただし、ｎ_２は非線形屈折率、Ｌｅｆｆは実効長、Ｐは光入力パワー、λは波長、Ａｅｆｆは光ファイバの有効断面積を表す）
で表示される。
【０００４】
従って、ＳＰＭやＸＰＭのような非線形現象の発現を抑制するためには、Ａｅｆｆが拡大された光ファイバを用いることが有利である。
このようなことから、最近では、Ａｅｆｆが８０〜１２０μｍ^２であるＡｅｆｆ拡大型のシングルモードファイバ（Ｓｉｎｇｌｅ　Ｍｏｄｅ　Ｆｉｂｅｒ：ＳＭＦ）が注目を集めている。
【０００５】
しかも、このＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦは、大きな局所分散（例えば１．５５μｍの波長帯域における分散が１７〜２２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍである）を有するので、他の非線形現象である四光波混合（Ｆｏｕｒ　Ｗａｖｅ　Ｍｉｘｉｎｇ：ＦＷＭ）も回避されやすく、更には、低損失でかつ低ＰＭＤで光伝送が可能であるという利点を備えている。
ここで、現在までに提案されているＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦの特性例を表１に示す。
【０００６】
【表１】

【０００７】
なお、これらのＳＭＦは、いずれも、従来例１を除いて、コアが２層構造のものである。
表１からも明らかなように、従来のＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦの多くは、そのＡｅｆｆの拡大限界は１２０μｍ^２程度であり、１．５５μｍ波長帯域における分散は１７〜２２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、また分散スロープは０．０６〜０．０７ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍである。そして、従来例５のようにＡｅｆｆを１５０μｍ^２にすると、分散が極めて大きくなっている。
【０００８】
このように、従来のＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦは、低非線形特性を備えているので、例えば波長１．５５μｍで光伝送を行うと、ＦＷＭなどの非線形現象の発現は抑制されるとはいえ、分散は１７〜２２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍと高分散特性になっているので、分散に基づく信号波形の劣化が生じてきて、光伝送における大きな障害を引き起こすことが予測される。
【０００９】
このような問題は、このＡｅｆｆ拡大型光ファイバに負分散を有する分散補償光ファイバ（Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ　Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　Ｆｉｂｅｒ：ＤＣＦ）を接続して光伝送路を構成することによって解決することができる。
例えば、特開平６−１１６２０号公報には、１．３１μｍ零分散ＳＭＦとＤＣＦとを用いた光伝送システムが開示され、また、特開平９−９０１６８号公報には、ＳＭＦと分散補償ファイバ（Ｉｎｒｅｖｅｒｓｅ　Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ　Ｆｉｂｅｒ：ＩＤＦ）を用いた光伝送路が開示されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
このように、従来から、Ａｅｆｆ拡大型ＳＭＦのような低非線形特性を有するＳＭＦとＤＣＦやＩＤＦを用いた光伝送システムの研究が進められている。
しかしながら、光伝送に関して、今後、更に高速大容量化が進められていく場合、光伝送システムには今まで以上に高パワーの光信号が入射されることになるため、現在のＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦでは非線形現象が発現してくる可能性もある。
【００１１】
そして、光伝送システムの構築において、ＳＭＦの分散を補償するために用いる分散補償ファイバは、その構造上、もともと高い非線形特性を有しているので、今まで以上に高パワーの光信号が入射したときには、ＳＰＭやＸＰＭなどの非線形現象が発生するであろうし、また損失やＰＭＤも高くなる傾向を示すであろうと考えられる。
【００１２】
ところで、波長１．５５μｍの光信号をＳＭＦと分散補償ファイバを組み合わせた光伝送路で光伝送する場合、非線形現象は、一般に、光パワーが強い箇所で顕著に発現するので、ＳＰＭやＳＰＭなどの非線形現象に基づく波形劣化を抑制するためには、光増幅器の直後に、Ａｅｆｆが８０μｍ^２以上であるＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦを配置し、その後段に、Ａｅｆｆが２０μｍ^２程度のＤＣＦ、またはＡｅｆｆが２５μｍ^２程度のＩＤＦを配置することが好ましいと考えられる。
【００１３】
しかしながら、上記した組み合わせであったとしても、ＤＣＦやＩＤＦの非線形特性はＳＭＦのそれに比べて格段に大きいので、大容量伝送を考慮した場合、その光伝送路では非線形現象に基づく光信号の波形劣化が起こる可能性がある。
その場合、前段に配置されたＳＭＦのファイバ長を長くすることができるとするならば、低非線形特性を有するＳＭＦが占める条長比を大きくすることができる。換言すれば、全体の光伝送路においては、高非線形特性を有し、高損失でもあり、更には高ＰＭＤでもある分散補償ファイバの条長を短くすることができる。
【００１４】
その結果、後段に配置された分散補償ファイバの非線形特性の影響を抑制することが可能となり、波形劣化を抑制することができる。
ところで、ＳＭＦと分散補償ファイバは、一般に、両者を組み合わせた光伝送路における分散がゼロとなるように合わせ込むので、仮に、ＳＭＦの分散が小さければ小さいほど、ＳＭＦの条長は長くなり、そして分散補償ファイバの条長は短くなるということになる。
【００１５】
前記したように、従来のＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦの分散は１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上になっている。
したがって、この分散を１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下に抑制することができれば、そのＳＭＦと分散補償ファイバを組み合わせた光伝送路では、分散補償ファイバの条長は従来より短くなり、その結果、分散補償ファイバでの非線形現象の発現は、従来よりも、抑制されることになる。
【００１６】
しかも、分散が小さいということは、非線形現象の発現を抑制できるという効果だけではなく、分散に基づく光信号波形の歪み発生を抑制できるという効果も実現できるので、例えば、高速伝送を考えた場合には、それ自体が有利な特性になっている。
また、前記した光伝送路において、Ａｅｆｆ拡大型ＳＭＦは、光増幅器の直後に配置されていることを好適とするが、その場合、近年の長距離大容量伝送のために信号光強度が増大していることに対応するためには、Ａｅｆｆの更なる拡大という問題が求められることになる。
【００１７】
この要請に対しては、既に、Ａｅｆｆが１３０μｍ^２以上であるＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦが提案されている。
しかしながら、そのＳＭＦは、たしかにＡｅｆｆは従来に比べて大きくなっているとはいえ、分散が１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上と大きく、分散が犠牲にされているものである。そのため、光伝送路の構築において、後段に配置される分散補償ファイバの長さは長くなるため、その非線形現象の発現を抑制するという機能は備えていない。
【００１８】
本発明は上記した問題を想定して設計された正分散光ファイバとそれを用いた光伝送路であって、とりわけ、分散を犠牲にすることなくＡｅｆｆが拡大されているので、低分散特性と低非線形特性が両立している正分散光ファイバの提供を目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明においては、
３層構造のコアを有し、波長１．５５μｍにおける分散が＋１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、かつ実効断面積（Ａｅｆｆ）が１３０μｍ^２以上であることを特徴とする正分散光ファイバ（第１光ファイバという）が提供される。
【００２０】
そして、その第１光ファイバは、直径２０ｍｍで曲げたときの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下であり、また波長１．５５μｍ帯域における分散スロープが０．０８ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ以下であるため、分散補償ファイバと組み合わせて光伝送路を構築したときに、広い波長範囲で分散補償を実現させることができる。
そして、この第１光ファイバは、前記コアの屈折率分布において、センタコアとして配置される第１層の比屈折率差（Δ_１）が０．２５〜０．６５％であり、また、前記第１層の外側にサイドコアとして配置される第２層の比屈折率差（Δ_２）が−０．３０〜０．１０％であり、かつ、前記第２層の外側にセグメントコアとして配置される第３層の比屈折率差（Δ_３）が０．２５〜０．６５に設計されており、前記第３層の外径に対する前記第１層の直径の比が０．２〜０．４であり、かつ前記第３層の外径に対する前記第２層の外径の比が０．５〜０．８であり、前記第１層の屈折率分布パラメータ（α）の値が２以上になっている。
【００２１】
また、本発明において、前記コアの屈折率分布において、第１層であるセンタコアの比屈折率差（Δ_１）が−１．０〜−０．１％であり、前記第１層の外側にサイドコアとして配置される第２層の比屈折率差（Δ_２）が０〜０．４０％であり、前記第２層の外側にセグメントコアとして配置される第３層の比屈折率差（Δ_３）が０．４５〜０．８０％に設計されていて、更には、前記第３層の外径に対する前記第１層の直径の比が０．２０〜０．５０であり、かつ前記第３層の外径に対する前記第２層の外径の比が０．５５〜０．８０になっている正分散光ファイバ（第２光ファイバという）が提供される。
【００２２】
また、本発明においては、上記した第１光ファイバまたは第２光ファイバと、少なくとも１本の他の光ファイバ、例えば分散補償ファイバを接続して成ることを特徴とする光伝送路が提供される。
【００２３】
【発明の実施の形態】
本発明の正分散光ファイバは、コアが３層構造になっている。その場合、第１光ファイバは、図１で示したような屈折率分布のプロファイルを有し、第２光ファイバは、図２で示したような屈折率分布のプロファイルを有している。
最初に第１光ファイバＡについて説明する。
【００２４】
この第１光ファイバＡは、直径が２・ａのセンタコアである第１層と、その外側に円環領域として配置され、その外径が２・ｂのサイドコアである第２層２と、更に第２層２の外側に円環領域として配置され、その外径が２・ｃのセグメントコアである第３層３とから成るコアを有し、そのコアの外側にクラッド４が配置された断面構造になっている。
【００２５】
そして、このプロファイルにおいて、第１層の比屈折率差（Δ_１）、第２層の比屈折率差（Δ_２）、第３層の比屈折率差（Δ_３）が、それぞれ、後述する値となるように設計され、また、第３層の外径（２・ｃ）に対する第１層の直径（２・ａ）の比（Ｒａ_１＝ａ／ｃ）と、第３層の外径（２・ｃ）に対する第２層の外径（２・ｂ）の比（Ｒａ_２＝ｂ／ｃ）が、それぞれ、後述する値となるように設計されている。
【００２６】
まず、分散を１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下にし、かつ、Ａｅｆｆを１３０μｍ^２以上にするための上記した各設計因子の最適化の手順に関して説明する。
（１）従来から提案されている２層構造のコアを有するＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦにおいて、第１層であるセンタコアの比屈折率差（Δ_１）は、そのＳＭＦのＡｅｆｆや分散特性を大きく左右する重要な因子であることが知られている。
【００２７】
（２）そこで、本発明の３層構造のコアの場合につき、下記のような条件設定をして、センタコア１の比屈折率差（Δ_１）と、第１光ファイバＡにおける分散およびＡｅｆｆとの関係を計算した。
条件設定に関しては、この第１光ファイバＡを直径２０ｍｍで曲げたときの曲げ損失が５ｄＢ／ｍと一定値になる場合のコアのプロファイルに関する諸因子を選定した。
【００２８】
すなわち、センタコア１の屈折率分布パラメータ（α）値を５、サイドコア２の比屈折率差（Δ_２）をクラッド４のレベルと同一、すなわち０％、セグメントコア３の比屈折率差（Δ_３）を０．５％、Ｒａ_１値を０．３、Ｒａ_２値を０．６とした。
計算結果を図３に示す。
また、上記した設定条件下において、センタコア１の比屈折率差（Δ_１）と、第１光ファイバＡにおける分散スロープおよびカットオフ波長（λｃ）との関係も計算し、その結果を図４に示す。
【００２９】
（３）まず、図３から明らかなように、Δ_１＝０．５５％付近で分散は最大となっている。そして、その位置から、Δ_１を小さくした場合であっても、また大きくした場合であっても、分散は１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍより小さくなっていく。
しかしながら、Δ_１を大きくしていくと、Ａｅｆｆは小さくなっていく。逆に、Δ_１を小さくしていくと、Ａｅｆｆは大きくなっていく。
【００３０】
したがって、この第１光ファイバＡにおいて、Δ_１を小さくすることは、Ａｅｆｆが大きくなり、同時に分散も小さくなって、非線形特性と低分散特性を実現させるためには有効な手段であるということがわかる。
しかしながら、図４から明らかなように、Δ_１を小さくすると、他方ではカットオフ波長（λｃ）と分散スロープが増大していく。
【００３１】
そして、例えばλｃが１７００ｎｍ以上になると、λｃに条長依存性があるとはいえ、使用波長（例えば１．５５μｍ）におけるシングルモード条件を満たすことが困難になることが知られている。そして、図４から明らかなように、Δ_１が０．３５％以下になると、λｃが１７００ｎｍ以上に増大してしまう。
このようなことから、この屈折率分布のプロファイルの場合は、分散が１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下、Ａｅｆｆが１３０μｍ^２以上を満足するΔ_１の範囲は、図３における斜線で囲った領域内であるということが判断される。
【００３２】
（４）そして、曲げ損失を５ｄＢ／ｍと一定にした状態で、Δ_２，Δ_３、Ｒａ_１，Ｒａ_２の各因子を変動させて同様の解析を行ったところ、分散を１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下、Ａｅｆｆを少なくとも１３０μｍ^２以上にするためには、Δ_１は、０．２５〜０．６５％に設定することが必要であることが判明した。
すなわち、Δ_１を０．２５％より小さくすると、他の因子を最適化したとしても、λｃは１７００ｎｍ以上に増大してしまい、またΔ_１を０．６５％より大きくすると、Ａｅｆｆをもはや１３０μｍ^２以上にすることはできなかった。
【００３３】
（５）　なお、ここで、コアのプロファイルに関する各因子を変化させたときの分散、分散スロープ、Ａｅｆｆ、λｃの変化傾向を表２に示す。
【００３４】
【表２】

【００３５】
Δ_１を上記した範囲内のある値に設定した状態で、Δ_２，Δ_３、Ｒａ_１，Ｒａ_２の各因子についても同様の解析を行ってそれぞれの最適化を求めた。
結果は以下のとおりである。
Δ_２を−０．１０％より小さくすると、その第１光ファイバＡはシングルモード条件を満たすことが困難となり、しかも分散スロープも増大し、またΔ_２を０．１０％より大きくすると、Ａｅｆｆの拡大は不充分で、しかも分散が大きくなる。
【００３６】
このようなことから、Δ_２は−０．１０〜０．１０％に設定されるべきである。Δ_３を０．２５％より小さくすると、やはりシングルモード条件を満たすことが困難であり、かつ分散も増大する。またΔ_３を０．６５％より大きくすると、Ａｅｆｆの拡大は不充分となる。このようなことから、Δ_３は０．２５〜０．６５％に設定されるべきである。
【００３７】
Ｒａ_１が０．２より小さい場合は、シングルモード条件を満たすことが困難で、かつ分散スロープは増大し、また０．４より大きくすると、Ａｅｆｆの拡大は不充分で、分散も大きくなってしまう。このようなことから、Ｒａ_１は０．２〜０．４に設定されるべきである。
Ｒａ_２が０．５より小さい場合は、Ａｅｆｆを１３０μｍ^２以上にすることが困難で、しかも分散も１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍより大きくなってしまい、また０．８より大きい場合は、シングルモード条件を満たすことが困難で、しかも分散が大きくなる。このようなことから、Ｒａ_２は０．５〜０．８に設定されるべきである。
【００３８】
なお、以上の結果は、α値が５の場合のときであるが、このα値は２以上であれば、良好な結果を得ることができた。
ここで、図１で示した第１光ファイバＡにおいて、曲げ損失を５ｄＢ／ｍと一定とし、各因子を変動させたときのシミュレーション結果を表３に示す。
【００３９】
【表３】

【００４０】
表３から明らかなように、いずれのシミュレーション結果においても、Ａｅｆｆは１３０μｍ^２に拡大されており、同時に分散も１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下になっている。そして、λｃは１７００ｎｍより小さく、結果２〜結果４の場合は、いずれも１６００ｎｍより小さくなる。また分散スロープは０．０８ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ以下の値に抑制されていて、あらゆる特性において優れていることが判明した。
【００４１】
次に、図２で示した第２光ファイバＢの場合についても、分散１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下、Ａｅｆｆ１３０μｍ^２以上、分散スロープ０．０８ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ以下を目標特性にして同様の最低化設計を行った。
曲げ損失を５ｄＢ／ｍと一定にした条件下で、プロファイルの各因子を大きくした場合の各目標特性の変化を表４に示す。
【００４２】
【表４】

【００４３】
表４の傾向を示す第２光ファイバＢに関し、Ａｅｆｆは１３０μｍ^２以上、分散は１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下、分散スロープは０．０８ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ以下、λｃは１７００ｎｍより小さいという特性を同時に満たすプロファイルの各因子を求めた。
その結果、Δ_１は−１．００〜−０．１０％、Δ_２は０〜０．４０％、Δ_３は０．４５〜０．８０％、Ｒａ_１は０．２０〜０．５０、Ｒａ_２は０．５５〜０．８０であることが必要であった。
【００４４】
この第２光ファイバＢについても、第１光ファイバＡの場合と同様に、曲げ損失を５ｄＢ／ｍと一定にした状態で、各因子を変動させたときのシミュレーション結果を表５に示す。
【００４５】
【表５】

【００４６】
表５から明らかなように、この第２光ファイバＢの場合は、表２で示した第１光ファイバＡに比べてＡｅｆｆは若干小さいが、分散は８〜１２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍと更に小さい値になっている。
本発明の光伝送路は、上記した正分散光ファイバに分散補償ファイバを接続して構成される。
【００４７】
その光伝送路は、既に説明した特性を有する正分散光ファイバの作用で、ＳＰＭ，ＸＰＭ，ＦＷＭなどの非線形現象の発現を抑制する低非線形特性を備え、分散フラットネス、低い曲げ損失特性を実現している。
このように、低非線形特性、低曲げ損失、低分散スロープという特性を備えた光伝送路は、ＷＤＭ伝送方式における光伝送路として最適である。
【００４８】
【実施例】
実施例１〜３
図１で示した第１光ファイバＡを製造した。目標特性は表２の結果２〜結果４とし、それぞれの場合につき、屈折率分布のプロファイルの各因子を表６で示したように設定した。得られた第１光ファイバＡの特性を実測し、その結果を表６に示した。
【００４９】
【表６】

【００５０】
表６から明らかなように、製造した光ファイバのＡｅｆｆは全て１３０μｍ^２以上の値になっていて、充分に、ＳＰＭやＸＰＭなどの非線形現象に基づく波形歪みの抑制が期待できる。また、分散も従来のＳＭＦに比べれば小さいので、これらの光ファイバに分散補償ファイバを接続して光伝送路を構成したときに、当該分散補償ファイバの条長を短くすることができ、その非線形特性の発現を相対的に抑制することができる。
【００５１】
また、その１．５５μｍ帯域における分散は、従来のＤＳＦに比べれば充分に大きいので、ＦＷＭに基づく信号ノイズの発生を抑制できることが予測される。更に、分散スロープは０．０７ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ程度の値であり、充分に、分散補償ファイバの補償可能な水準になっている。
なお、実施例の光ファイバは、いずれも、ファイバ長２ｍにおけるλｃの測定値は１６００ｎｍ以下である。そして、ファイバ長２２ｍにおけるλｃの測定時には１４００ｎｍ以下の値を示していた。
【００５２】
そして、損失、曲げ損失も小さい値に抑制されているので、実施例の光ファイバは、いずれも実使用可能であると判断することができる。
【００５３】
実施例４〜６
図２で示した第２光ファイバＢを製造した。目標特性は表５の結果５、結果６、および結果８とし、それぞれの場合につき、屈折率分布のプロファイルの各因子を表７で示したように設定した。
得られた第２光ファイバＢの特性を実測し、その結果を表７に示した。
【００５４】
【表７】

【００５５】
表７から明らかなように、実施例４〜６の光ファイバは、表６で示した実施例１〜３の光ファイバに比べて分散が更に小さくなっているので、分散補償ファイバと組み合わせた光伝送路においては、全体として、より一層の低非線形特性の実現が予測される。
【００５６】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明の正分散光ファイバは、低非線形特性と低分散特性が両立するように設計されたＳＭＦである。また、損失やＰＭＤも低い。したがって、高パワーの光信号が入射した場合であっても、分散を犠牲にすることなく、ＳＰＭやＸＰＭなどに基づく非線形現象の発現を抑制することができる。
【００５７】
そして、本発明の光ファイバは、従来のＡｅｆｆ拡大型ＳＭＦに比べて分散が小さいので、分散補償ファイバと組み合わせて光伝送路を構成したときに、分散補償ファイバの短尺化を実現することができ、光伝送路全体としては更なる低非線形特性の実現を可能にすることができる。
したがって、本発明の正分散光ファイバを用いた光伝送路は、ＷＤＭ伝送路として好適であり、高速大容量伝送に適合した光伝送路としてその工業的価値は極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の光ファイバにおける屈折率分布を示すプロファイルである。
【図２】本発明の光ファイバにおける別の屈折率分布を示すプロファイルである。
【図３】図１のプロファイルにおけるΔ_１と、分散、Ａｅｆｆとの関係のシミュレーション結果を示すグラフである。
【図４】図２のプロファイルにおけるΔ_１と、λｃ、分散スロープとの関係のシミュレーション結果を示すグラフである。
【符号の説明】
１　　　センタコア（第１層）
２　　　サイドコア（第２層）
３　　　セグメントコア（第３層）
４　　　クラッド

Claims (11)

1. ３層構造のコアを有し、波長１．５５μｍにおける分散が＋１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、かつ実効断面積（Ａｅｆｆ）が１３０μｍ^２以上であることを特徴とする正分散光ファイバ。
2. 直径２０ｍｍで曲げたときの曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下である請求項１の正分散光ファイバ。
3. 波長１．５５μｍ帯域における分散スロープが０．０８ｐｓ／ｎｍ^２／ｋｍ以下である請求項１または２の正分散光ファイバ。
4. 前記コアの屈折率分布において、センタコアとして配置される第１層の比屈折率差（Δ_１）が０．２５〜０．６５％である請求項１〜３のいずれかの正分散光ファイバ。
5. 前記コアの屈折率分布において、前記第１層の外側にサイドコアとして配置される第２層の比屈折率差（Δ_２）が−０．３０〜０．１０％であり、かつ、前記第２層の外側にセグメントコアとして配置される第３層の比屈折率差（Δ_３）が０．２５〜０．６５である請求項４の正分散光ファイバ。
6. 前記第３層の外径に対する前記第１層の直径の比が０．２〜０．４であり、かつ前記第３層の外径に対する前記第２層の外径の比が０．５〜０．８である請求項４または５の正分散光ファイバ。
7. 前記第１層の屈折率分布パラメータ（α）の値が２以上である請求項４〜６のいずれかの正分散光ファイバ。
8. 前記コアの屈折率分布において、第１層であるセンタコアの比屈折率差（Δ_１）が−１．０〜−０．１％である請求項１〜３のいずれかの正分散光ファイバ。
9. 前記コアの屈折率分布において、前記第１層の外側にサイドコアとして配置される第２層の比屈折率差（Δ_２）が０〜０．４０％であり、前記第２層の外側にセグメントコアとして配置される第３層の比屈折率差（Δ_３）が０．４５〜０．８０％である請求項８の正分散光ファイバ。
10. 前記第３層の外径に対する前記第１層の直径の比が０．２０〜０．５０であり、かつ前記第３層の外径に対する前記第２層の外径の比が０．５５〜０．８０である請求項８または９の正分散光ファイバ。
11. 請求項１〜１０のいずれかの正分散光ファイバと、少なくとも１本の他の光ファイバを接続して成ることを特徴とする光伝送路。

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