JP2003158004A - 磁石用固形材料及びその製造方法 - Google Patents
磁石用固形材料及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 均一な物性を有する希土類−鉄−窒素系磁石
用固形材料及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 衝撃圧縮固化された希土類−鉄−窒素−
水素系磁性材料を主として含有する磁石用固形材料を所
定の温度で熱処理すること。
用固形材料及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 衝撃圧縮固化された希土類−鉄−窒素−
水素系磁性材料を主として含有する磁石用固形材料を所
定の温度で熱処理すること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、菱面体晶又は六方
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁石用固形材
料の均一な物性を有するものに関する。希土類−鉄−窒
素系磁石用固形材料は、水素を含むものでもよい。本発
明は、更に、熱処理によって均一な組織とした磁石用固
形材料の製造方法に関する。磁石用固形材料とは、磁性
材料の粉末同士が直接、または金属相若しくは無機物相
を介して、連続的に結合し、全体として塊状を成してい
る状態の磁性材料のことである。
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁石用固形材
料の均一な物性を有するものに関する。希土類−鉄−窒
素系磁石用固形材料は、水素を含むものでもよい。本発
明は、更に、熱処理によって均一な組織とした磁石用固
形材料の製造方法に関する。磁石用固形材料とは、磁性
材料の粉末同士が直接、または金属相若しくは無機物相
を介して、連続的に結合し、全体として塊状を成してい
る状態の磁性材料のことである。
【０００２】
【従来の技術】菱面体晶又は六方晶の結晶構造を有する
希土類−鉄化合物をＮＨ3とＨ2の混合ガス等の中で４０
０℃〜６００℃の比較的低温にて反応させる時、Ｎ原子
及びＨ原子が上記結晶、例えばＴｈ2Ｚｎ17型化合物の
格子間位置に侵入し、キュリー温度や磁気異方性の顕著
な増加を招来することが報告されている（米国特許第５
１８６７６６号）。近年、このような希土類−鉄−窒素
系磁性材料が新しい磁石材料としてその実用化の期待が
高まっている。
希土類−鉄化合物をＮＨ3とＨ2の混合ガス等の中で４０
０℃〜６００℃の比較的低温にて反応させる時、Ｎ原子
及びＨ原子が上記結晶、例えばＴｈ2Ｚｎ17型化合物の
格子間位置に侵入し、キュリー温度や磁気異方性の顕著
な増加を招来することが報告されている（米国特許第５
１８６７６６号）。近年、このような希土類−鉄−窒素
系磁性材料が新しい磁石材料としてその実用化の期待が
高まっている。
【０００３】上記の窒素、又は窒素と水素を金属間化合
物の格子間に有し、菱面体晶又は六方晶構造を有する希
土類−鉄−窒素系材料（以下Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料と
いう）は、一般に粉体にて得られるが、常圧下約６００
℃以上の温度ではα−Ｆｅ分解相と希土類窒化物とに分
解し易いため、自己焼結により焼結して磁石用固形材料
として得ることは、通常の工業的方法では非常に困難で
ある。この問題を解決する手段として、前記磁性材料粉
体を、圧粉成形体にした後、水中衝撃波等の衝撃波を用
いて衝撃圧縮固化し、衝撃圧縮の持つ超高圧剪断性、活
性化作用、短時間現象などの特徴を活かして、衝撃圧縮
により磁石用固形材料とすることが可能である。
物の格子間に有し、菱面体晶又は六方晶構造を有する希
土類−鉄−窒素系材料（以下Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料と
いう）は、一般に粉体にて得られるが、常圧下約６００
℃以上の温度ではα−Ｆｅ分解相と希土類窒化物とに分
解し易いため、自己焼結により焼結して磁石用固形材料
として得ることは、通常の工業的方法では非常に困難で
ある。この問題を解決する手段として、前記磁性材料粉
体を、圧粉成形体にした後、水中衝撃波等の衝撃波を用
いて衝撃圧縮固化し、衝撃圧縮の持つ超高圧剪断性、活
性化作用、短時間現象などの特徴を活かして、衝撃圧縮
により磁石用固形材料とすることが可能である。
【０００４】前記方法によって製作された磁石用固形材
料は、粉体内部に衝撃波が入射する際、粉体内部での圧
力の減衰により、衝撃波入射面より衝撃波の透過面にか
けて、圧力分布が生じること等の原因により、衝撃圧縮
固化された磁石用固化材料内部に不均一な歪が存在する
という問題があった。
料は、粉体内部に衝撃波が入射する際、粉体内部での圧
力の減衰により、衝撃波入射面より衝撃波の透過面にか
けて、圧力分布が生じること等の原因により、衝撃圧縮
固化された磁石用固化材料内部に不均一な歪が存在する
という問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、希土
類−鉄−窒素系磁石用固形材料として均一な物性を有す
るもの及びその製造方法を提供することにある。
類−鉄−窒素系磁石用固形材料として均一な物性を有す
るもの及びその製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者等は、衝撃圧縮固
化された、菱面体晶又は六方晶の結晶構造を有する希土
類−鉄−窒素系磁性材料を主として含有する磁石用固形
材料として均一な物性を有するものを得ることを目的と
して鋭意検討した結果、それらの磁石用固化材料内部に
硬度分布が存在することを突き止め、その硬度分布を低
減するには衝撃圧縮後の熱処理が有効であることを突き
止め、その結果均一な物性を有するＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁石
用固形材料が得られることを見出して本発明を完成する
に至った。
化された、菱面体晶又は六方晶の結晶構造を有する希土
類−鉄−窒素系磁性材料を主として含有する磁石用固形
材料として均一な物性を有するものを得ることを目的と
して鋭意検討した結果、それらの磁石用固化材料内部に
硬度分布が存在することを突き止め、その硬度分布を低
減するには衝撃圧縮後の熱処理が有効であることを突き
止め、その結果均一な物性を有するＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁石
用固形材料が得られることを見出して本発明を完成する
に至った。
【０００７】すなわち、本発明の態様は以下の通りであ
る。 （１） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料で、一辺が０．１ｍの立方体に
囲まれる任意の箇所について最高硬度と最低硬度の差が
ビッカース硬度で１００Ｈｖ以下であることを特徴とす
る磁石用固形材料。 （２） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料が、２００〜６００℃で０．５
時間以上熱処理されてなる磁石用固形材料。 （３） 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含むもの
である上記（１）または（２）に記載の磁石用固形材
料。
る。 （１） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料で、一辺が０．１ｍの立方体に
囲まれる任意の箇所について最高硬度と最低硬度の差が
ビッカース硬度で１００Ｈｖ以下であることを特徴とす
る磁石用固形材料。 （２） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料が、２００〜６００℃で０．５
時間以上熱処理されてなる磁石用固形材料。 （３） 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含むもの
である上記（１）または（２）に記載の磁石用固形材
料。
【０００８】（４） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又
は六方晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材
料を主として含有する磁石用固形材料を、２００〜６０
０℃で０．５時間以上熱処理することを特徴とする磁石
用固形材料の製造方法。 （５） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料を、磁性材料の分解温度以下の
温度で０．５時間以上熱処理することを特徴とする磁石
用固形材料の製造方法。 （６） 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含むもの
である上記（４）または（５）に記載の磁石用固形材料
の製造方法。 （７） 熱処理を窒素雰囲気中で行うことを特徴とする
上記（４）〜（６）のいずれかに記載の磁石用固形材料
の製造方法。
は六方晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材
料を主として含有する磁石用固形材料を、２００〜６０
０℃で０．５時間以上熱処理することを特徴とする磁石
用固形材料の製造方法。 （５） 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方晶の結
晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主として
含有する磁石用固形材料を、磁性材料の分解温度以下の
温度で０．５時間以上熱処理することを特徴とする磁石
用固形材料の製造方法。 （６） 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含むもの
である上記（４）または（５）に記載の磁石用固形材料
の製造方法。 （７） 熱処理を窒素雰囲気中で行うことを特徴とする
上記（４）〜（６）のいずれかに記載の磁石用固形材料
の製造方法。
【０００９】以下、本発明について詳細に説明する。衝
撃波で圧縮固化された固形材料は、粉体内部に衝撃波が
入射する際、粉体内部での圧力の減衰により、衝撃波入
射面より衝撃波の透過面にかけて、圧力分布が生じるこ
と、及び、衝撃圧縮固化された磁石用固化材料内部に不
均一な歪が存在し、その歪により固形材料は硬度のむら
を生じる。本発明によって、この硬度のむらを、一辺が
０．１ｍの立方体に囲まれる任意の箇所について最高硬
度と最低硬度の差がビッカース硬度で１００Ｈｖ以下と
することが可能となった。現実には８０Ｈｖ以下にする
ことが可能となった。
撃波で圧縮固化された固形材料は、粉体内部に衝撃波が
入射する際、粉体内部での圧力の減衰により、衝撃波入
射面より衝撃波の透過面にかけて、圧力分布が生じるこ
と、及び、衝撃圧縮固化された磁石用固化材料内部に不
均一な歪が存在し、その歪により固形材料は硬度のむら
を生じる。本発明によって、この硬度のむらを、一辺が
０．１ｍの立方体に囲まれる任意の箇所について最高硬
度と最低硬度の差がビッカース硬度で１００Ｈｖ以下と
することが可能となった。現実には８０Ｈｖ以下にする
ことが可能となった。
【００１０】本発明においては、このために、固形材料
内の歪を緩和し、最高硬度と最低硬度の差を小さくして
均一な物性とするために、固形材料を２００〜６００℃
の範囲で０．５時間以上熱処理する。熱処理時間は、２
４時間以下以下であることが好ましく、１〜１２時間で
あることが更に好ましい。熱処理温度は、熱処理時間を
短くするには高い方が好ましく、具体的には４００〜６
００℃が好ましい。また、本発明の他の態様として、磁
性材料の分解温度以下の温度で０．５時間以上熱処理す
ることが好ましい。分解を制御する温度は、Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁性材料とその他の組成により決定されるが、３０
０〜５００℃が好ましい。熱処理時間は、２４時間以下
以下であることが好ましく、３〜１２時間であることが
更に好ましい。
内の歪を緩和し、最高硬度と最低硬度の差を小さくして
均一な物性とするために、固形材料を２００〜６００℃
の範囲で０．５時間以上熱処理する。熱処理時間は、２
４時間以下以下であることが好ましく、１〜１２時間で
あることが更に好ましい。熱処理温度は、熱処理時間を
短くするには高い方が好ましく、具体的には４００〜６
００℃が好ましい。また、本発明の他の態様として、磁
性材料の分解温度以下の温度で０．５時間以上熱処理す
ることが好ましい。分解を制御する温度は、Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁性材料とその他の組成により決定されるが、３０
０〜５００℃が好ましい。熱処理時間は、２４時間以下
以下であることが好ましく、３〜１２時間であることが
更に好ましい。
【００１１】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料の表面が酸化され
ると分解温度が低下することがあるので、分解を抑制し
かつ均質な磁石用固形材料を得るには、より低い温度で
長時間熱処理することが好ましい。例えば３００〜３５
０℃で８〜２４時間とすることが好ましい。Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁性材料は、保磁力が高く角形比の高い磁石とする
為に、粒界に非磁相を存在させることができる。非磁性
成分としては、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｍｇ、Ａｌ、
Ｓｂ等の各低融点金属が好ましく、中でもＺｎを用い、
保磁力の上昇及び、熱安定性の向上が実施できる。この
ように、磁性材料と非磁性相とを組み合わせ複合材料と
し、熱安定性を向上させた場合は、α−Ｆｅ分解相と希
土類窒化物とに分解しにくくなる為、より高い温度で熱
処理することが可能である。例えば、３５０〜６００℃
であり、かつ非磁性成分の融点以下の温度が好ましい。
ると分解温度が低下することがあるので、分解を抑制し
かつ均質な磁石用固形材料を得るには、より低い温度で
長時間熱処理することが好ましい。例えば３００〜３５
０℃で８〜２４時間とすることが好ましい。Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁性材料は、保磁力が高く角形比の高い磁石とする
為に、粒界に非磁相を存在させることができる。非磁性
成分としては、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｍｇ、Ａｌ、
Ｓｂ等の各低融点金属が好ましく、中でもＺｎを用い、
保磁力の上昇及び、熱安定性の向上が実施できる。この
ように、磁性材料と非磁性相とを組み合わせ複合材料と
し、熱安定性を向上させた場合は、α−Ｆｅ分解相と希
土類窒化物とに分解しにくくなる為、より高い温度で熱
処理することが可能である。例えば、３５０〜６００℃
であり、かつ非磁性成分の融点以下の温度が好ましい。
【００１２】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料の分解の度合い
は、成形した磁石用固形材料のＸ線回折図（Ｃｕ−Ｋα
線）をもとに、Ｔｈ2Ｚｎ17型をはじめとする菱面体晶
または六方晶の結晶構造由来の回折線における最強線の
高さａに対する４４°付近のα−Ｆｅ分解相由来の回折
線の高さｂの比ｂ／ａをもって判断することができる。
この値が０．２以下なら分解の度合いは小さいと言え
る。好ましくは０．１以下である。さらに好ましくは
０．０５以下である。
は、成形した磁石用固形材料のＸ線回折図（Ｃｕ−Ｋα
線）をもとに、Ｔｈ2Ｚｎ17型をはじめとする菱面体晶
または六方晶の結晶構造由来の回折線における最強線の
高さａに対する４４°付近のα−Ｆｅ分解相由来の回折
線の高さｂの比ｂ／ａをもって判断することができる。
この値が０．２以下なら分解の度合いは小さいと言え
る。好ましくは０．１以下である。さらに好ましくは
０．０５以下である。
【００１３】但し、上記の判定法は、磁石用固形材料の
原料となるＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料にもともとＦｅ軟磁
性材料のような４４°付近にピークを持つ材料が含有さ
れている場合は適用できない。この場合、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ
系磁性材料と磁石用固形材料におけるｂ／ａの相対比に
より、分解の有無の目安とすることは可能である。Ｒ−
Ｆｅ−Ｎ系磁性材料は、菱面体晶又は六方晶の結晶構造
を有するＲ−Ｆｅ系金属間化合物の結晶格子内に、窒素
及び水素が浸入型固溶することによって磁性材料として
の優れた特性を有しており、特に窒素量がその磁気的特
性及び熱安定性を決定する。
原料となるＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料にもともとＦｅ軟磁
性材料のような４４°付近にピークを持つ材料が含有さ
れている場合は適用できない。この場合、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ
系磁性材料と磁石用固形材料におけるｂ／ａの相対比に
より、分解の有無の目安とすることは可能である。Ｒ−
Ｆｅ−Ｎ系磁性材料は、菱面体晶又は六方晶の結晶構造
を有するＲ−Ｆｅ系金属間化合物の結晶格子内に、窒素
及び水素が浸入型固溶することによって磁性材料として
の優れた特性を有しており、特に窒素量がその磁気的特
性及び熱安定性を決定する。
【００１４】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料の、磁気特性の最
適化を図ろうとした場合、窒素量がＲ2Ｆｅ17当たり３
個より少なくなり、熱力学的に不安定なＲ2Ｆｅ17Ｎ3-ト
相が生じる。この相は、熱的、機械的なエネルギーによ
り容易にα−Ｆｅと窒化希土類とへ分解する。Ｒ−Ｆｅ
−Ｎ系磁性材料に水素を含ませると、磁気特性の最適な
窒素量はＲ2Ｆｅ17あたり３個となり、かつ、水素を含
有したＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ系磁性材料の主相は熱力学的に
安定なＲ2Ｆｅ17Ｎ3Ｈx相又は余剰な窒素を含むＲ2Ｆｅ
17Ｎ3+ΔＨx相（通常ｘは０．０１〜２程度の範囲）に
なって熱的、機械的なエネルギーによるα−Ｆｅ及び窒
化希土類への分解は抑制される。
適化を図ろうとした場合、窒素量がＲ2Ｆｅ17当たり３
個より少なくなり、熱力学的に不安定なＲ2Ｆｅ17Ｎ3-ト
相が生じる。この相は、熱的、機械的なエネルギーによ
り容易にα−Ｆｅと窒化希土類とへ分解する。Ｒ−Ｆｅ
−Ｎ系磁性材料に水素を含ませると、磁気特性の最適な
窒素量はＲ2Ｆｅ17あたり３個となり、かつ、水素を含
有したＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ系磁性材料の主相は熱力学的に
安定なＲ2Ｆｅ17Ｎ3Ｈx相又は余剰な窒素を含むＲ2Ｆｅ
17Ｎ3+ΔＨx相（通常ｘは０．０１〜２程度の範囲）に
なって熱的、機械的なエネルギーによるα−Ｆｅ及び窒
化希土類への分解は抑制される。
【００１５】また、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料の窒素量の
減少を防ぐために、熱処理を窒素雰囲気で行うことが好
ましい。また、熱処理は加圧下の窒素雰囲気中で行うこ
とができる。
減少を防ぐために、熱処理を窒素雰囲気で行うことが好
ましい。また、熱処理は加圧下の窒素雰囲気中で行うこ
とができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例により説明
するが、本件発明はこれらの具体例によって何ら技術的
範囲が限定されるものではない。
するが、本件発明はこれらの具体例によって何ら技術的
範囲が限定されるものではない。
【００１７】
【実施例１】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ系磁性材料として、Ｓｍ
8.8Ｆｅ75.1Ｎ13.2Ｈ2.9組成を有する磁性粉体を衝撃圧
縮固化し、長さ０．１ｍ、体積０．１リットル、相対密
度９４％の磁石用固形材料を得た。得られた磁石用固化
材料を切断し、切断面のビッカース硬度を測定したとこ
ろ最大値で６５０Ｈｖ、最小値で４５０Ｈｖであった。
この磁石用固化材料を窒素気流中、５００℃で２時間の
熱処理を実施し、再度硬度測定を実施したところ、最大
値で６８０Ｈｖ、最小値で６００Ｈｖであった。前記ｂ
／ａ比を測定したところ０．１３であった。
8.8Ｆｅ75.1Ｎ13.2Ｈ2.9組成を有する磁性粉体を衝撃圧
縮固化し、長さ０．１ｍ、体積０．１リットル、相対密
度９４％の磁石用固形材料を得た。得られた磁石用固化
材料を切断し、切断面のビッカース硬度を測定したとこ
ろ最大値で６５０Ｈｖ、最小値で４５０Ｈｖであった。
この磁石用固化材料を窒素気流中、５００℃で２時間の
熱処理を実施し、再度硬度測定を実施したところ、最大
値で６８０Ｈｖ、最小値で６００Ｈｖであった。前記ｂ
／ａ比を測定したところ０．１３であった。
【００１８】
【実施例２】実施例１で製作した磁石用固形材料を、を
窒素気流中、３２０℃で１２時間の熱処理を実施し、再
度硬度測定を実施したところ、最大値で６６０Ｈｖ、最
小値で５９０Ｈｖであった。また、前記ｂ／ａ比を測定
したところ０．０６であった。
窒素気流中、３２０℃で１２時間の熱処理を実施し、再
度硬度測定を実施したところ、最大値で６６０Ｈｖ、最
小値で５９０Ｈｖであった。また、前記ｂ／ａ比を測定
したところ０．０６であった。
【００１９】
【実施例３】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁性材料として、Ｓｍ8.8
Ｆｅ75.1Ｎ13.2Ｈ2.9組成を有する磁性粉体の表面にＺ
ｎをコーティングし、衝撃圧縮固化し、長さ０．１ｍ、
体積０．１リットル、相対密度９３％の磁石用固形材料
を得た。得られた磁石用固化材料を切断し、切断面のビ
ッカース硬度を測定したところ、最大値で６００Ｈｖ、
最小値で４２０Ｈｖであった。この磁石用固化材料を窒
素気流中、５００℃で３時間の熱処理を実施し、再度硬
度測定を実施したところ、最大値で６５０Ｈｖ、最小値
で５８０Ｈｖであった。その後前記ｂ／ａを測定したと
ころ０．０８であった。
Ｆｅ75.1Ｎ13.2Ｈ2.9組成を有する磁性粉体の表面にＺ
ｎをコーティングし、衝撃圧縮固化し、長さ０．１ｍ、
体積０．１リットル、相対密度９３％の磁石用固形材料
を得た。得られた磁石用固化材料を切断し、切断面のビ
ッカース硬度を測定したところ、最大値で６００Ｈｖ、
最小値で４２０Ｈｖであった。この磁石用固化材料を窒
素気流中、５００℃で３時間の熱処理を実施し、再度硬
度測定を実施したところ、最大値で６５０Ｈｖ、最小値
で５８０Ｈｖであった。その後前記ｂ／ａを測定したと
ころ０．０８であった。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、衝撃圧縮固化された菱面体晶
又は六方晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性
材料を主として含有する磁石用固形材料を所定の温度で
熱処理を施すことにより、均一な物性を有する磁石用固
形材料を得たものである。
又は六方晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性
材料を主として含有する磁石用固形材料を所定の温度で
熱処理を施すことにより、均一な物性を有する磁石用固
形材料を得たものである。
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０３ Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｇ
Ｈ０１Ｆ 41/02 1/04 Ｈ
Claims (7)
- 【請求項１】 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主
として含有する磁石用固形材料で、一辺が０．１ｍの立
方体に囲まれる任意の箇所について最高硬度と最低硬度
の差がビッカース硬度で１００Ｈｖ以下であることを特
徴とする磁石用固形材料。 - 【請求項２】 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主
として含有する磁石用固形材料が、２００〜６００℃で
０．５時間以上熱処理されてなる磁石用固形材料。 - 【請求項３】 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含
むものである請求項１または２に記載の磁石用固形材
料。 - 【請求項４】 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主
として含有する磁石用固形材料を、２００〜６００℃で
０．５時間以上熱処理することを特徴とする磁石用固形
材料の製造方法。 - 【請求項５】 衝撃圧縮固化された、菱面体晶又は六方
晶の結晶構造を有する希土類−鉄−窒素系磁性材料を主
として含有する磁石用固形材料を、磁性材料の分解温度
以下の温度で０．５時間以上熱処理することを特徴とす
る磁石用固形材料の製造方法。 - 【請求項６】 希土類−鉄−窒素系磁性材料が水素を含
むものである請求項４または５に記載の磁石用固形材料
の製造方法。 - 【請求項７】 熱処理を窒素雰囲気中で行うことを特徴
とする請求項４〜６のいずれかに記載の磁石用固形材料
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001353631A JP2003158004A (ja) | 2001-11-19 | 2001-11-19 | 磁石用固形材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001353631A JP2003158004A (ja) | 2001-11-19 | 2001-11-19 | 磁石用固形材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003158004A true JP2003158004A (ja) | 2003-05-30 |
Family
ID=19165618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001353631A Pending JP2003158004A (ja) | 2001-11-19 | 2001-11-19 | 磁石用固形材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003158004A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5669389B2 (ja) * | 2007-04-27 | 2015-02-12 | 旭化成株式会社 | 高周波用磁性材料とその製造方法 |
-
2001
- 2001-11-19 JP JP2001353631A patent/JP2003158004A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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