JP2003073774A

JP2003073774A - 熱間プレス用めっき鋼板

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Publication number: JP2003073774A
Application number: JP2001264591A
Authority: JP
Inventors: Kazuhito Imai; 和仁今井; Tamotsu Toki; 保土岐; Yukihiro Yoshikawa; 幸宏吉川
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2001-08-31
Filing date: 2001-08-31
Publication date: 2003-03-12
Anticipated expiration: 2021-08-31
Also published as: JP3582504B2

Abstract

(57)【要約】【課題】耐食性確保のための後処理を必要とせずに、
例えば炭素含有量0.3%以下の、難プレス成形材料であ
る、高張力鋼板の熱間プレス成形を可能とし、同時に耐
食性をも確保できる技術を提供する。【解決手段】表層に、熱間プレス成形に先立つ加熱時
の亜鉛の蒸発を防止することができる、亜鉛の酸化物層
から成るバリア層を合金化処理によって形成した、片面
当たり付着量が90 g/m²以下の亜鉛または亜鉛系合金の
めっき層を、鋼板表面に有するようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱間プレス用鋼
材、特に自動車用の足廻り、シャ−シ、補強部品などの
製造に使用される熱間プレス用鋼板および鋼材に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車の軽量化のため、鋼材の高
強度化を図り、使用する鋼材の厚みを減ずる努力が進ん
でいる。しかし、鋼材としての鋼板をプレス成形、例え
ば絞り形成を行うことを考えた場合、使用する鋼板の強
度が高くなると絞り成形加工時に金型との接触圧力が高
まり鋼板のカジリや鋼板の破断が発生したり、またその
ような問題を少しでも軽減しようと鋼板の絞り成形時の
材料の金型内への流入を高めるためブランク押さえ圧を
下げると成形後の形状がばらつく等の問題点がある。

【０００３】また、形状安定性いわゆるスプリングバッ
クも発生し、これに対しては例えば潤滑剤使用による改
善対策等もあるが、780MPa級以上の高強度鋼板ではその
効果が小さい。

【０００４】このように難加工材料としての高強度鋼の
プレス成形には問題点が多いのが現状である。なお、以
下、この種の材料を「難プレス成形材料」という。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
難プレス成形材料をプレス成形する技術として、成形す
べき材料を予め加熱して成形する方法が考えられる。い
わゆる熱間プレス成形および温間プレス成形である。以
下、単に熱間プレス成形と総称する。

【０００６】しかし、熱間プレス成形は、加熱した鋼板
を加工する成形方法であるため、表面酸化は避けられ
ず、たとえ鋼板を非酸化性雰囲気中で加熱しても、例え
ば加熱炉からプレス成形のため取り出すときに大気にふ
れると表面に鉄酸化物が形成される。この鉄酸化物がプ
レス時に脱落して金型に付着して生産性を低下させた
り、あるいはプレス後の製品にそのような酸化皮膜が残
存して外観が不良となるという問題がある。しかも、こ
のような酸化皮膜が残存すると、次工程で塗装する場合
に鋼板との塗膜密着性が劣ることになる。またスケール
が残存する場合、次工程で塗装してもスケール／鋼板間
の密着性不芳のせいで塗膜密着性が劣る。

【０００７】そこで熱間プレス成形後は、ショットブラ
ストを行ってそのようなスケールを構成する鉄酸化層を
除去することが必要となるが、これではコスト増は免れ
ない。

【０００８】また加熱時にそのようなスケールを形成さ
せないために低合金鋼やステンレス鋼を用いてもスケー
ル発生は完全に防止できないばかりか、普通鋼に比較し
て大幅にコスト高となる。

【０００９】このような熱間プレス成形時の表面酸化の
問題に対する対策として加熱時の雰囲気とプレス工程全
体の雰囲気をともに非酸化性雰囲気にすることも理論上
有効ではあるが設備上大幅な高コストとなる。

【００１０】このような事情からも、今日でも熱間プレ
スについては多くの提案はされているが、実用的な段階
には至っていないのが現状である。ここに、特許出願と
して提案されている現状の技術について概観すると次の
ようである。

【００１１】例えば、熱間プレスの利点としては、プレ
ス成形とともに熱処理を行えることが挙げられるが、そ
の際にさらに同時に表面処理をも行うことが、特開平７
−116900号公報に提案されている。もちろん、このよう
な技術にも前述のような表面酸化の問題もあるが、複雑
な形状の金型に防錆剤等の表面処理剤を均一に塗布する
ことは難しく、またそのように金型に予め塗布した表面
処理剤をプレス成形時に製品に均一に転写させることも
難しい。もちろん、プレス成形後の処理としてめっき処
理等の防錆処理を個別に行うことは自明であるが、生産
性が低く、大幅なコスト増をもたらすことは明らかであ
る。

【００１２】このように高強度の鋼板を成形するために
熱間でプレス成形する方法があるが生成した鉄酸化物を
除去する工程が必要であるのと、たとえ鉄酸化物を除去
しても鋼板のみでは防錆性に劣るのが現状である。

【００１３】防錆性あるいは耐食性改善という面だけか
らでは、特開平６−240414号公報で提案されているよう
に、例えばドア内のインパクトバーのような自動車用部
品では、ドア内に浸入した腐食因子の水分が焼入鋼管の
管内無塗装部を腐食させることがあるため、そのような
焼入鋼管を構成する鋼材の鋼成分にCr、Mo等の元素を添
加して耐食性を向上させている例もある。しかし、この
ような対策では、Cr、Mo添加でコスト高となるばかりで
なく、プレス成形用の材料の場合、同合金成分の添加に
よるプレス成形性の劣化の問題がある。

【００１４】ここに、本発明の課題は、いわゆる難プレ
ス成形材料について熱間プレスを行っても所定の耐食性
を確保でき、外観劣化が生じない熱間プレス用の鋼材を
提供することである。

【００１５】さらに本発明の具体的課題は、耐食性確保
のための後処理を必要とせずに、例えば難プレス成形材
料である高張力鋼板の熱間プレス成形を可能とし、同時
に耐食性をも確保できる技術を提供することである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる課
題を解決する手段について種々の角度から鋭意検討の結
果、前記のような難プレス成形材料をそのままプレス成
形するのではなく、変形抵抗を低減させるべく高温状態
でプレス成形を行い、同時にそのときに、後処理を行う
ことなく優れた耐食性を確保すべく、もともと耐食性に
優れるめっき鋼板を用いてその熱間プレス成形を行うと
いうアイデアを得た。そして、これに基づき、耐食性湿
潤環境において鋼板の犠牲防食作用のある亜鉛系めっき
鋼板に熱間プレスを適用することを着想した。しかし、
熱間プレスは700 〜1000℃という温度で加熱することを
意味するのであって、この温度は、亜鉛系めっき金属の
融点以上の温度であって、そのような高温に加熱した場
合、めっき層は溶融し、表面より流失し、あるいは溶融
・蒸発して残存しないか、残存しても表面性状は著しく
劣ったものとなることが予測された。

【００１７】しかしながら、さらに、その後種々の検討
を重ねる内に、加熱することによりめっき層と鋼板とが
合金化することで何らかの変化が見られるのではないか
との見解を得て予備試験として各種めっき組成および各
種雰囲気で、実際に700 〜1000℃の温度に加熱を行い、
次いで熱間プレスを行ったところ、それまでの予測に反
して、一部の材料について問題なく熱間プレスを行うこ
とができることが判明した。

【００１８】そこで、700 〜1000℃の温度で加熱してか
ら熱間プレスを行っても表面性状が良好であるための条
件を求めたところ、めっき層表面に亜鉛の酸化皮膜が、
下層の亜鉛の蒸発を防止する一種のバリア層として全面
的に形成されていることが判明した。このバリア層は、
熱間プレスに先立つ加熱前にある程度形成されているこ
とが必要で、その後700 〜1000℃に加熱されることによ
っても形成が進むと推測している。

【００１９】さらに、めっき層の分析を行ったところ、
かなり合金化が進んでおり、それにより、めっき層が高
融点化してめっき層表面からの亜鉛の蒸発を防止してお
り、かつ鋼板の鉄酸化物形成を抑制していることが判明
した。しかも、このようにして加熱されためっき層は熱
間プレス成形後においてめっき層と母材である鋼板との
密着性が良好であることが判明した。

【００２０】上記の鋼板を亜鉛めっき鋼板として利用す
れば、高張力鋼板でも熱間プレス成形が行える可能性が
あることが分かり、さらに実用性ある技術として利用可
能か否かについて検討を重ね、ここにその効果を確認
し、実用性ある技術であることを確信し、本発明を完成
した。

【００２１】このように本発明において、めっき層の融
点付近の温度域に加熱してもめっき層が残存する理由
は、めっき層表面にめっき層よりも耐熱性を有する密着
性良好な酸化皮膜層が亜鉛の蒸発を阻止するバリア層と
して形成されるためと考えられる。さらに、かかる作用
が十分に発揮されるためには、めっき層と鋼板の合金化
が進行しめっき層の融点が高くなることも影響してお
り、好ましくはこれらの両者の作用効果によって、めっ
き層を構成する亜鉛の沸点以上である950 ℃に加熱して
も鋼板素地の酸化を抑制していると推定される。

【００２２】かかる知見を基に完成された本発明は、次
の通りである。 (1)表層に加熱時の亜鉛の蒸発を防止するバリア層を備
えた亜鉛または亜鉛系合金のめっき層を鋼板表面に有す
ることを特徴とする熱間プレス用鋼板。

【００２３】(2)前記バリア層が亜鉛の酸化物層から成
る上記(1) 記載の熱間プレス用鋼板。 (3)前記めっき層の片面当たりの付着量が90g/m²以下で
ある上記(1) または(2)記載の熱間プレス用鋼板。

【００２４】(4)前記めっき層を鋼板表面に直接設けた
熱間プレス用鋼板であって、該めっき層におけるFe含有
量が80質量％以下である上記(1) ないし(3) のいずれか
に記載の熱間プレス用鋼板。

【００２５】(5)前記鋼板が難プレス成形材料である上
記(1) ないし(4) のいずれかに記載の熱間プレス用鋼
板。 (6)難プレス成形材料である前記鋼板の炭素含有量が3.0
質量％以下である上記(5) 記載の熱間プレス用鋼板。

【００２６】(7)表層に加熱時の亜鉛の蒸発を防止する
バリア層を備えた亜鉛または亜鉛系合金のめっき層を鋼
材表面に有することを特徴とする熱間プレス用鋼材。

【００２７】

【発明の実施の形態】次に、本発明において上述のよう
に限定する理由について詳述する。なお、本明細書にお
いて鋼組成およびめっき組成を規定する「％」は「質量
％」である。

【００２８】本発明によれば、溶融亜鉛系めっき鋼板を
酸化性雰囲気下で加熱して表面に酸化皮膜を設けること
で、これがバリア層として作用し、例えば900 ℃以上に
加熱しても、表面の亜鉛系めっき層の蒸発が防止され、
加熱後に熱間プレスを行うことができる。しかも、プレ
ス成形後は亜鉛系めっき皮膜を備えていることから、そ
れ自体すでに優れた耐食性を備えており、後処理として
の防錆処理を必要としないというすぐれた効果を発揮す
ることができる。

【００２９】素地鋼材本発明にかかる熱間プレス用の素地鋼材は、溶融亜鉛系
めっき時のめっき濡れ性、めっき後のめっき密着性が良
好であれば特に限定しないが、熱間プレスの特性とし
て、熱間成形後に急冷して高強度、高硬度となる焼き入
れ鋼、たとえば下掲の表１にあるような鋼化学成分の高
張力鋼板が実用上は特に好ましい。

【００３０】例えば、Si含有鋼やステンレス鋼のように
めっき濡れ性、めっき密着性に問題のある鋼種でもプレ
めっき処理等のめっき密着性向上手法を用いてめっき密
着性を改善することで本発明に用いることができる。

【００３１】鋼板の焼き入れ後の強度は主に含有炭素
(C) 量によってきまるため、高強度の成型品が必要な場
合は、Ｃ含有量0.1 ％以上、3.0 ％以下とすることが望
ましい。このときに上限を超えると、靭性が低下するお
それがある。

【００３２】特に、本発明の場合、プレス成形が難しい
と言われている難プレス成形材である高張力鋼板、Si、
Mn、Ni、Cr、Mo、Ｖ等を添加した機械構造用鋼板、高硬
度鋼板等についてその実用上の意義が大きい。

【００３３】素材としてのプレス成形母材の形態は、一
般には板材であるが、本発明の対象とする熱間プレスの
形態として曲げ加工、絞り成型、張出し成型、穴拡げ成
型、フランジ成型等があるから、その場合には、棒材、
線材、管材などを素材として用いてもよい。

【００３４】

【表１】

【００３５】亜鉛系めっき層／バリア層本発明において、バリア層を備えた亜鉛系めっき層を設
けるには、例えば通常の溶融亜鉛めっき処理を行ったの
ち、酸化性雰囲気中での加熱、つまり通常の合金化処理
を行えばよい。このような合金化処理はガス炉等で再加
熱することにより行われるが、そのときめっき層表面の
酸化ばかりでなく、めっき層と母材の鋼板との間で金属
拡散が行われる。通常このときの加熱温度は550 〜650
℃である。

【００３６】本発明による具体的なめっき操作として
は、溶融した亜鉛および亜鉛合金めっき浴に鋼板を浸漬
して引き上げる。めっき付着量の制御は引き上げ速度や
ノズルより吹き出すワイピングガスの流量調整により行
う。合金化処理はめっき処理後にガス炉や誘導加熱炉な
どで追加的に加熱して行う。かかるめっき操作は、コイ
ルの連続めっき法あるいは切り板単板めっき法のいずれ
によってめっきを行ってもよい。

【００３７】もちろん、所定厚みのめっき層が得られる
のであれば、例えば、電気めっき、溶射めっき、蒸着め
っき等その他いずれの方法でめっき層を設けてもよい。
亜鉛合金めっきとしては、次のような系が開示されてい
る。

【００３８】例えば亜鉛−鉄合金めっき、亜鉛−12％ニ
ッケル合金めっき、亜鉛−１％コバルト合金めっき、55
％アルミニウム−亜鉛合金めっき、亜鉛−５％アルミニ
ウム合金めっき、亜鉛−クロム合金めっき、亜鉛−アル
ミニウム−マグネシウム合金めっき、スズ−８％亜鉛合
金めっき、亜鉛−マンガン合金めっきなどである。

【００３９】めっき付着量は90g/m²以下が良好である。
これを超えるとバリア層としての亜鉛酸化層の形成が不
均一となり外観上問題がある。下限は特に制限しない
が、薄過ぎるとプレス成形後に所要の耐食性を確保でき
なくなったり、あるいは加熱の際に鋼板の酸化を抑制す
るのに必要な酸化亜鉛層を形成できなくなったりするこ
とから、通常は20g/m²程度以上は確保する。加熱温度が
高くなるなど、より過酷な加熱の場合、望ましくは40〜
80g/m²の範囲で性能良好となる。

【００４０】亜鉛系めっき層の組成は特に制限がなく、
純亜鉛めっき層であっても、Al、Mn、Ni、Cr、Co、Mg、
Sn、Pbなどの合金元素をその目的に応じて適宜量添加し
た亜鉛合金めっき層であってもよい。その他原料等から
不可避的に混入することがあるBe、Ｂ、Si、Ｐ、Ｓ、T
i、Ｖ、Ｗ、Mo、Sb、Cd、Nb、Cu、Sr等のうちのいくつ
かが含有されることもある。

【００４１】しかし、純亜鉛めっき層または合金化亜鉛
めっき層の方が低コストで望ましい。通常、溶融亜鉛め
っき浴には、Alが含有されており、本発明の場合にも、
めっき皮膜中Al含有量は0.08〜0.4 ％の範囲であれば良
い。さらに望ましくは0.08〜0.3 ％である。めっき皮膜
中のFe含有量を高くするにはAl濃度が低いほうがよい。

【００４２】鋼板の加熱／熱間プレス成形上述のようにして用意された表層にバリア層を備えた亜
鉛系めっき鋼板を次いで所定温度にまで加熱し、プレス
成形を行う。本発明の場合、熱間プレス成形を行うこと
から、通常700 〜1000℃に加熱するが、素材鋼板の種類
によっては、プレス成形性がかなり良好なものがあり、
その場合にはもう少し低い温度に加熱するだけでよい。
本発明の場合、鋼種によってはいわゆる温間プレスの加
熱領域に加熱する場合も包含されるが、いわゆる難プレ
ス成形材料に適用するときに本発明の効果が効果的に発
揮されることから、通常は、上述のように700 〜1000℃
に加熱する。

【００４３】この場合の加熱方法としは電気炉、ガス炉
や火炎加熱、通電加熱、高周波加熱、誘導加熱等が挙げ
られる。また加熱時の雰囲気も特に制限はないが、予め
バリア層が形成されている材料の場合には、そのような
バリア層の維持に悪影響を与えない限り、特に制限はな
い。

【００４４】このときのプレス成形に先立つ加熱温度は
焼き入れ鋼であれば目標とする硬度となる焼入温度に加
熱したのち一定時間保持し高温のままプレス成形を行
い、その際に金型で急冷する。通常の鋼種、条件では、
このときに加熱の際の最高到達温度はおよそ700 ℃から
1000℃の範囲であればよい。

【００４５】ところで、本発明によれば、亜鉛系めっき
層の表面には、加熱時の亜鉛の蒸発を防止するバリア層
として作用する酸化皮膜が形成されており、通常、その
量は、厚さ0.01〜5.0 μm 程度で十分である。

【００４６】また、加熱処理後のめっき層におけるFe含
有量は、めっき皮膜の融点に影響するので高い方が有利
である。常温のプレス成形では皮膜中Fe量が増加すると
めっき皮膜の加工性が低下するのでFe含有量は高くても
13％前後であった。しかし、本発明においては熱間プレ
ス成形では常温よりも鋼板およびめっき皮膜が軟質のた
めFe含有量が高くても成形が可能である。Fe含有量は80
％以下である。望ましくはFe含有量は５〜80％の範囲で
あり、さらに望ましくは10〜30％である。Fe含有量が下
限未満では加熱後の酸化皮膜に不均一さが生じ、上限を
超えるとZn−Fe合金化に時間がかかり生産性が低下しコ
ストアップとなる。

【００４７】かかるバリア層およびFe含有量は、熱間プ
レス成形の際に問題となるのであって、したがって、前
述のように予めめっき層形成時の合金化処理によってバ
リア層が形成され、さらにプレス成形前に加熱が行われ
る場合には、合金化処理時の加熱条件はプレス成形直前
の加熱処理を考慮した条件で行うことが好ましい。

【００４８】このようにして加熱され、表面にバリア層
が形成された本発明にかかる熱間プレス用鋼板には、次
いで、熱間プレス成形が行われるが、このときの熱間プ
レス成形は特に制限はなく、通常行われているプレス成
形を行えばよい。熱間プレス成形の特徴として成形と同
時に焼入れを行うことから、そのような焼入れを可能と
する鋼種を用いることが好ましい。もちろん、プレス型
を加熱しておいて、焼き入れ温度を変化させ、プレス後
の製品特性を制御してもよい。

【００４９】次に、実施例によって本発明の作用効果を
さらに具体的に説明する。

【００５０】

【実施例】[実施例１]本例では、板厚み1.0mm の表２に
示す鋼種Ａの溶融亜鉛めっき鋼板を650 ℃で合金化処理
を行い、次いで大気雰囲気の加熱炉内で950 ℃×５分加
熱して、加熱炉より取り出し、このままの高温状態で円
筒絞りの熱間プレス成形を行った。このときの熱間プレ
ス成形条件は、絞り高さ25mm、肩部丸み半径R5mm、ブラ
ンク直径90mm、パンチ直径50mm、ダイ直径53mmで実施し
た。成形後のめっき層の密着状態をめっき層の剥離の有
無を目視判定して成形性として評価した。なお、本例に
おいては、鋼板の温度はほぼ２分で900 ℃に到達してい
た。

【００５１】このようにして得られた熱間プレス成形品
について下記要領で塗膜密着性、塗装後耐食性( 単に耐
食性という) をぞれぞれ評価した。塗膜密着性試験本例で得た円筒絞り体から切り出した試験片に、日本パ
ーカライジング (株)製PBL-3080で通常の化成処理条件
により燐酸亜鉛処理したのち関西ペイント製電着塗料GT
-10 を電圧200Vのスロープ通電で電着塗装し、焼き付け
温度150 ℃で20分焼き付け塗装した。塗膜厚みは20μm
であった。

【００５２】試験片を50℃のイオン交換水に浸漬し240
時間後に取り出して、カッターナイフで1mm 幅の碁盤目
状に傷を入れ、ニチバン製のポリエステルテープで剥離
テストを行い、塗膜の残存マス数を比較し、塗膜密着性
を評価した。なお、全マス数は100 個とした。

【００５３】評価基準は残存マス数 90〜100 個を良
好：評価記号○、0 〜89個を不良：評価記号×とした。塗装後耐食性試験本例で得た円筒絞り体から切り出した試験片に、日本パ
ーカライジング (株)製PBL-3080で通常の化成処理条件
により燐酸亜鉛処理を行ったのち関西ペイント製電着塗
料GT-10 を電圧200Vのスロープ通電で電着塗装し、焼き
付け温度150 ℃で20分焼き付け塗装した。塗膜厚みは20
μm であった。

【００５４】試験片の塗膜にカッターナイフで素地に達
するスクラッチ傷を入れた後、JISZ2371 に規定された
塩水噴霧試験を480 時間行った。傷部からの塗膜膨れ幅
もしくは錆幅を測定し、塗装後耐食性を評価した。

【００５５】評価基準は錆幅、塗膜膨れ幅のいずれか大
きい方の値で Omm以上〜4mm 未満を良好：評価記号○、
4mm 以上を不良：評価記号×とした。これらの試験結果
を表２にまとめて示す。

【００５６】比較例として、冷延鋼板およびステンレス
鋼板について950 ℃×５分の加熱を行ってから同様の熱
間プレス成形を行い、上述のような特性評価を行った。
結果は表２にまとめて示すが、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を用いた場合は良好な特性を示すが、ステンレス鋼板
や冷延鋼板を用いた場合は、酸化物が形成され、黒色化
し、この酸化物が剥離し、プレス成形時押し込み疵が生
じた。また、塗膜密着性、耐食性も不合格であった。

【００５７】

【表２】

【００５８】[実施例２]本例では、鋼種Ａについて実施
例１と同様の試験を繰り返したが、表３に示すとおり、
めっき付着量を種々に変え、まためっき直後の合金化処
理の条件を変えることによってめっき皮膜中のFe含有量
を変えた。本例では合金化処理めっき鋼板にさらに熱間
プレス成形に先立って (Ａ) 大気雰囲気加熱炉950 ℃×
５分加熱と、(B) 大気雰囲気加熱炉850 ℃×３分加熱に
よる加熱を行った。例No.9〜23では、めっき層のFe含有
量を変化させているが、これは熱間プレスに先立つ加熱
以前に、合金化処理温度(500〜800 ℃) や時間(30 分以
下) を変化させることにより行った。また、No.18 〜23
は、熱間プレスに先立つ加熱時の時間を３分から６分間
に延長し、より過酷な条件で熱間プレスを行った。

【００５９】結果を表３にまとめて示す。いずれの例
も、加熱後外観、成形性、塗膜密着性および耐食性とも
に良好な結果であった。

【００６０】

【表３】

【００６１】[実施例３]本例では、表１の各鋼種につい
て実施例１と同様の試験を繰り返し、得られた試験片に
ついて成形性、塗膜密着性、耐食性の評価試験を行っ
た。結果を表４にまとめて示す。

【００６２】いずれの例も、加熱後外観、成形性、塗膜
密着性および耐食性ともに良好な結果であった。

【００６３】

【表４】

【００６４】[実施例４]表１に示す鋼種Ａの成分をも
ち、厚さ1.0mm の鋼板を使用し、実験室でめっきを施し
た。電気めっきは実際の製造ラインで使用されているめ
っき浴を用い、実験室でめっきを施した。溶融めっきは
実際の製造ラインで用いられる浴を実験室で再現して溶
融めっきを行った。亜鉛−鉄めっきの合金化処理は550
℃の溶融塩浴に浸漬する方法を用いた。得られためっき
鋼板は実施例１と同様の熱間成形、評価を実施した。熱
間プレスに先立つ加熱は、大気炉で850 ℃、３分間行っ
た。

【００６５】得られた結果を、表５に示すが、めっき方
法、めっき層の組成に関係なく、良好な特性が得られて
いる。

【００６６】

【表５】

【００６７】これらの結果からも分かるように、本発明
によれば、いずれの場合にあっても、プレス成形性のす
ぐれた材料が得られ、成形品としてすぐれた塗膜密着性
および耐食性を示すことが分かる。

【００６８】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、例えば高張力鋼板およびステンレス鋼板などの難プ
レス成形材料の熱間プレス成形が可能となり、その際
に、加熱炉の雰囲気制御設備が不要となるほか、プレス
成形時の鋼板酸化物の剥離処理工程も不要となり生産工
程を簡素化できる。また犠牲防食効果のある亜鉛めっき
層を有するためプレス成形製品の耐食性も向上する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｃ２３Ｃ 2/40 8/12 8/12 28/00 28/00 Ｂ (72)発明者吉川幸宏大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA22 AB02 AB05 AB09 AB14 AB43 AB44 AB46 AB48 AC12 AC52 AE23 4K044 AA02 AB02 BA10 BA12 BB03 BC02 BC04 BC05 BC09 CA11 CA12 CA18

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】表層に加熱時の亜鉛の蒸発を防止するバ
リア層を備えた亜鉛または亜鉛系合金のめっき層を鋼板
表面に有することを特徴とする熱間プレス用鋼板。
【請求項２】前記バリア層が亜鉛の酸化物層から成る
請求項１記載の熱間プレス用鋼板。
【請求項３】前記めっき層の片面当たりの付着量が90
g/m²以下である請求項１または２記載の熱間プレス用鋼
板。
【請求項４】前記めっき層を鋼板表面に直接設けた熱
間プレス用鋼板であって、該めっき層におけるFe含有量
が80質量％以下である請求項１ないし３のいずれかに記
載の熱間プレス用鋼板。
【請求項５】前記鋼板が難プレス成形材料である請求
項１ないし４のいずれかに記載の熱間プレス用鋼板。
【請求項６】難プレス成形材料である前記鋼板の炭素
含有量が3.0 質量％以下である請求項５記載の熱間プレ
ス用鋼板。
【請求項７】表層に加熱時の亜鉛の蒸発を防止するバ
リア層を備えた亜鉛または亜鉛系合金のめっき層を鋼材
表面に有することを特徴とする熱間プレス用鋼材。