JP2001289059A - ガスタービン、及び、複合サイクルプラント - Google Patents
ガスタービン、及び、複合サイクルプラントInfo
- Publication number
- JP2001289059A JP2001289059A JP2000099668A JP2000099668A JP2001289059A JP 2001289059 A JP2001289059 A JP 2001289059A JP 2000099668 A JP2000099668 A JP 2000099668A JP 2000099668 A JP2000099668 A JP 2000099668A JP 2001289059 A JP2001289059 A JP 2001289059A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- blade
- heat medium
- blade ring
- flow path
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
- F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
- F01D11/24—Actively adjusting tip-clearance by selectively cooling-heating stator or rotor components
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガスタービンの動翼翼端損失を低減させると
共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作動流体
が漏洩することに起因する損失を低減させる。 【解決手段】 複合サイクルプラントＣＣに組み込まれ
たガスタービンＧＴのタービンＡＴは、タービン軸３２
の径方向に膨縮自在となるようにタービンケーシング４
に支持されており、第１段目を構成する各タービン静翼
ＴＳ１及びタービン動翼ＴＲ１に対応し、蒸気が循環さ
せられる第１熱媒流路４１Ｐを有する第１翼環４１と、
第２段目を構成する各タービン静翼ＴＳ２及びタービン
動翼ＴＲ２に対応し、蒸気が循環させられる第２熱媒流
路４２Ｐを有する第２翼環４２と、、第１翼環４１と第
２翼環４２とを接続すると共に第１熱媒流路４１Ｐと第
２熱媒流路４２Ｐとを連通する連通部材４５とを備え
る。
共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作動流体
が漏洩することに起因する損失を低減させる。 【解決手段】 複合サイクルプラントＣＣに組み込まれ
たガスタービンＧＴのタービンＡＴは、タービン軸３２
の径方向に膨縮自在となるようにタービンケーシング４
に支持されており、第１段目を構成する各タービン静翼
ＴＳ１及びタービン動翼ＴＲ１に対応し、蒸気が循環さ
せられる第１熱媒流路４１Ｐを有する第１翼環４１と、
第２段目を構成する各タービン静翼ＴＳ２及びタービン
動翼ＴＲ２に対応し、蒸気が循環させられる第２熱媒流
路４２Ｐを有する第２翼環４２と、、第１翼環４１と第
２翼環４２とを接続すると共に第１熱媒流路４１Ｐと第
２熱媒流路４２Ｐとを連通する連通部材４５とを備え
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン、及
び、ガスタービンと蒸気タービンサイクルとを組み合わ
せた複合サイクルプラントに関する。
び、ガスタービンと蒸気タービンサイクルとを組み合わ
せた複合サイクルプラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、このような分野に属する技術
として、特開平９−４４１１号公報によって開示された
ものが知られている。この公報に記載された従来のガス
タービンは、外部ケーシング（収容用外側構造殻）と、
内部ケーシングを構成する翼環（内殻）とを備えた、い
わゆる二重ケーシング型のタービンである。このタービ
ンでは、第１段及び第２段の周囲に翼環が設けられてお
り、この翼環には、第１段動翼列を構成する各タービン
動翼の周囲を囲む分割環（シュラウド）と、第２段動翼
列を構成する各タービン動翼の周囲を囲む分割環（シュ
ラウド）とが取り付けられている。同様に、この翼環に
は、第１段静翼列を構成する各タービン静翼の外シュラ
ウド、及び、第２段静翼列を構成する各タービン静翼の
外シュラウドも取り付けられている。
として、特開平９−４４１１号公報によって開示された
ものが知られている。この公報に記載された従来のガス
タービンは、外部ケーシング（収容用外側構造殻）と、
内部ケーシングを構成する翼環（内殻）とを備えた、い
わゆる二重ケーシング型のタービンである。このタービ
ンでは、第１段及び第２段の周囲に翼環が設けられてお
り、この翼環には、第１段動翼列を構成する各タービン
動翼の周囲を囲む分割環（シュラウド）と、第２段動翼
列を構成する各タービン動翼の周囲を囲む分割環（シュ
ラウド）とが取り付けられている。同様に、この翼環に
は、第１段静翼列を構成する各タービン静翼の外シュラ
ウド、及び、第２段静翼列を構成する各タービン静翼の
外シュラウドも取り付けられている。
【０００３】また、翼環は、タービン軸の径方向に延び
る複数のピンによって外部ケーシングに支持されてお
り、タービン軸の径方向に膨縮自在である。そして、当
該翼環には、第１動翼列及び第２動翼列に沿うように２
本の流路（プレナム）が形成されている。この流路に
は、ガスタービンの運転とは無関係な熱媒体供給源から
供給される熱媒体が流通させられる。従って、このガス
タービンでは、各翼環の流路に適切な温度の熱媒体を供
給することにより、各翼環（と共に分割環）をタービン
軸の径方向に膨縮させることができる。この結果、ガス
タービンの運転中に、作動流体の温度変化に起因してタ
ービン動翼が径方向に熱膨縮しても、タービン動翼の翼
端と分割環との隙間を適正に調整可能であり、動翼翼端
損失を低減させることができる。
る複数のピンによって外部ケーシングに支持されてお
り、タービン軸の径方向に膨縮自在である。そして、当
該翼環には、第１動翼列及び第２動翼列に沿うように２
本の流路（プレナム）が形成されている。この流路に
は、ガスタービンの運転とは無関係な熱媒体供給源から
供給される熱媒体が流通させられる。従って、このガス
タービンでは、各翼環の流路に適切な温度の熱媒体を供
給することにより、各翼環（と共に分割環）をタービン
軸の径方向に膨縮させることができる。この結果、ガス
タービンの運転中に、作動流体の温度変化に起因してタ
ービン動翼が径方向に熱膨縮しても、タービン動翼の翼
端と分割環との隙間を適正に調整可能であり、動翼翼端
損失を低減させることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ガスタ
ービンの運転中に作動流体の温度が変化すると、タービ
ン動翼等の周囲に位置して、環状流路を形成する分割
環、及び、タービン静翼の外シュラウドは、タービン軸
の延在方向（軸方向）にも熱膨縮することになる。この
ため、隣接し合う分割環とタービン静翼の外シュラウド
とは、それぞれ軸方向に膨縮自在となるように、互いに
当接又は係合し合うように配置されるが、各部材の熱膨
縮の度合いによっては、部材同士の隙間が広がって作動
流体が流出してしまい、損失が増大化してしまう。
ービンの運転中に作動流体の温度が変化すると、タービ
ン動翼等の周囲に位置して、環状流路を形成する分割
環、及び、タービン静翼の外シュラウドは、タービン軸
の延在方向（軸方向）にも熱膨縮することになる。この
ため、隣接し合う分割環とタービン静翼の外シュラウド
とは、それぞれ軸方向に膨縮自在となるように、互いに
当接又は係合し合うように配置されるが、各部材の熱膨
縮の度合いによっては、部材同士の隙間が広がって作動
流体が流出してしまい、損失が増大化してしまう。
【０００５】そこで、本発明は、動翼翼端損失を低減さ
せると共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作
動流体が漏洩することに起因する損失を低減させること
ができるガスタービン、及び、このようなガスタービン
を備える複合サイクルプラントの提供を目的とする。
せると共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作
動流体が漏洩することに起因する損失を低減させること
ができるガスタービン、及び、このようなガスタービン
を備える複合サイクルプラントの提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
によるガスタービンは、タービンケーシング内に設けら
れた複数段のタービン静翼列と、タービン軸に取り付け
られた複数段のタービン動翼列とによって昇温昇圧した
作動流体を膨張させて動力を発生するガスタービンにお
いて、タービン軸の径方向に膨縮自在となるようにター
ビンケーシングに支持されており、各段のうち、何れか
一の段を構成する第１タービン静翼列及び第１タービン
動翼列に対応する第１の翼環と、タービン軸の径方向に
膨縮自在となるようにタービンケーシングに支持されて
おり、一の段と隣り合う他の段を構成する第２タービン
静翼列及び第２タービン動翼列に対応する第２の翼環
と、第１の翼環に設けられており、所定の熱媒体が循環
させられる第１の熱媒流路と、第２の翼環に設けられて
おり、所定の熱媒体が循環させられる第２の熱媒流路
と、第１の翼環と第２の翼環とを接続すると共に第１の
熱媒流路と第２の熱媒流路とを連通する連通部材とを備
えることを特徴とする。
によるガスタービンは、タービンケーシング内に設けら
れた複数段のタービン静翼列と、タービン軸に取り付け
られた複数段のタービン動翼列とによって昇温昇圧した
作動流体を膨張させて動力を発生するガスタービンにお
いて、タービン軸の径方向に膨縮自在となるようにター
ビンケーシングに支持されており、各段のうち、何れか
一の段を構成する第１タービン静翼列及び第１タービン
動翼列に対応する第１の翼環と、タービン軸の径方向に
膨縮自在となるようにタービンケーシングに支持されて
おり、一の段と隣り合う他の段を構成する第２タービン
静翼列及び第２タービン動翼列に対応する第２の翼環
と、第１の翼環に設けられており、所定の熱媒体が循環
させられる第１の熱媒流路と、第２の翼環に設けられて
おり、所定の熱媒体が循環させられる第２の熱媒流路
と、第１の翼環と第２の翼環とを接続すると共に第１の
熱媒流路と第２の熱媒流路とを連通する連通部材とを備
えることを特徴とする。
【０００７】このガスタービンを構成するタービンに
は、何れか一の段（例えば、第１段）に対応する第１の
翼環と、当該一の段と隣り合う他の段（例えば、第２
段）に対応する第２の翼環とが設けられており、これら
第１及び第２の翼環によって、環状流路を構成する部材
（静翼の外シュラウド、分割環等）が支持される。ま
た、第１の翼環は、好適には第１の動翼列の外周を囲む
ように形成された第１の熱媒流路を、第２の翼環は、好
適には第２の動翼列の外周を囲むように形成された第２
の熱媒流路をそれぞれ有しており、これら第１及び第２
の熱媒流路には、所定の熱媒供給源から供給される蒸気
等の熱媒体が循環させられる。これにより、ガスタービ
ンの運転中に、作動流体の温度変化に起因してタービン
動翼がタービン軸の径方向に熱膨縮しても、第１の翼環
と第２の翼環とを径方向に熱膨縮させて、タービン動翼
の翼端と環状流路を構成する部材との隙間を適正に調整
することができる。
は、何れか一の段（例えば、第１段）に対応する第１の
翼環と、当該一の段と隣り合う他の段（例えば、第２
段）に対応する第２の翼環とが設けられており、これら
第１及び第２の翼環によって、環状流路を構成する部材
（静翼の外シュラウド、分割環等）が支持される。ま
た、第１の翼環は、好適には第１の動翼列の外周を囲む
ように形成された第１の熱媒流路を、第２の翼環は、好
適には第２の動翼列の外周を囲むように形成された第２
の熱媒流路をそれぞれ有しており、これら第１及び第２
の熱媒流路には、所定の熱媒供給源から供給される蒸気
等の熱媒体が循環させられる。これにより、ガスタービ
ンの運転中に、作動流体の温度変化に起因してタービン
動翼がタービン軸の径方向に熱膨縮しても、第１の翼環
と第２の翼環とを径方向に熱膨縮させて、タービン動翼
の翼端と環状流路を構成する部材との隙間を適正に調整
することができる。
【０００８】これに加えて、このガスタービンでは、第
１の翼環と第２の翼環とが、連通部材によって互い接続
されており、両者は実質的に一体化されている。更に、
第１の熱媒流路と第２の熱媒流路とは、連通部材に設け
られた流路を介して互いに連通している。従って、第１
の熱媒流路等に供給された熱媒体は、第１の翼環と第２
の翼環とを接続する連通部材の流路をも流通することに
なるので、第１の翼環及び第２の翼環と同様に、連通部
材も熱媒体の温度に応じて膨縮する。
１の翼環と第２の翼環とが、連通部材によって互い接続
されており、両者は実質的に一体化されている。更に、
第１の熱媒流路と第２の熱媒流路とは、連通部材に設け
られた流路を介して互いに連通している。従って、第１
の熱媒流路等に供給された熱媒体は、第１の翼環と第２
の翼環とを接続する連通部材の流路をも流通することに
なるので、第１の翼環及び第２の翼環と同様に、連通部
材も熱媒体の温度に応じて膨縮する。
【０００９】この結果、このガスタービンでは、第１の
熱媒流路等に適切な温度の熱媒体を供給することによ
り、第１の翼環と第２の翼環とを接続する連通部材を膨
縮させ、第１の翼環及び第２の翼環の位置を作動流体の
温度変化等によって膨縮する環状流路の構成部材に対応
（追従）させることができる。これにより、このガスタ
ービンでは、動翼翼端損失を低減させると共に、環状流
路を構成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩するこ
とに起因する損失を低減させることができる。
熱媒流路等に適切な温度の熱媒体を供給することによ
り、第１の翼環と第２の翼環とを接続する連通部材を膨
縮させ、第１の翼環及び第２の翼環の位置を作動流体の
温度変化等によって膨縮する環状流路の構成部材に対応
（追従）させることができる。これにより、このガスタ
ービンでは、動翼翼端損失を低減させると共に、環状流
路を構成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩するこ
とに起因する損失を低減させることができる。
【００１０】この場合、第１タービン動翼列を囲む第１
の環状部材と、第２タービン動翼列を囲む第２の環状部
材とを更に備え、第１タービン静翼列を構成する各ター
ビン静翼の外シュラウドと、第１環状部材とは、互いに
摺動自在に係合し合う一方、それぞれ作動流体の流通方
向における一方の側で第１翼環に固定されており、第２
タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外シュラウ
ドと、第２環状部材とは、互いに摺動自在に係合し合う
一方、それぞれ作動流体の流通方向における一方の側で
第２翼環に固定されていると好ましい。
の環状部材と、第２タービン動翼列を囲む第２の環状部
材とを更に備え、第１タービン静翼列を構成する各ター
ビン静翼の外シュラウドと、第１環状部材とは、互いに
摺動自在に係合し合う一方、それぞれ作動流体の流通方
向における一方の側で第１翼環に固定されており、第２
タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外シュラウ
ドと、第２環状部材とは、互いに摺動自在に係合し合う
一方、それぞれ作動流体の流通方向における一方の側で
第２翼環に固定されていると好ましい。
【００１１】また、第１タービン静翼列を構成する各タ
ービン静翼の外シュラウドと第１環状部材との間、並び
に、第２タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外
シュラウドと第２環状部材との間には、シール材が装着
されていると好ましい。
ービン静翼の外シュラウドと第１環状部材との間、並び
に、第２タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外
シュラウドと第２環状部材との間には、シール材が装着
されていると好ましい。
【００１２】これにより、環状流路を構成する分割環と
タービン静翼の外シュラウドとの隙間から作動流体が漏
洩することに起因する損失をより効果的に低減させるこ
とができる。
タービン静翼の外シュラウドとの隙間から作動流体が漏
洩することに起因する損失をより効果的に低減させるこ
とができる。
【００１３】この場合、各シール部材は、波形の断面形
状を有すると好ましい。
状を有すると好ましい。
【００１４】このような構成のもとでは、シール部材の
サイズを、分割環とタービン静翼の外シュラウドとの隙
間の計画最大値に合わせておく。これにより、熱膨縮に
よって分割環とタービン静翼の外シュラウドとの隙間が
狭まっても、シール部材は、分割環及びタービン静翼の
外シュラウドの膨縮を吸収するように弾性的に撓むこと
になる。この結果、分割環とタービン静翼の外シュラウ
ドとの隙間を極めて良好にシールすることができる。シ
ール部材として、例えば、金属材をＷ字状の波形に屈曲
させることにより形成した、いわゆるＥシールを採用す
るとよい。
サイズを、分割環とタービン静翼の外シュラウドとの隙
間の計画最大値に合わせておく。これにより、熱膨縮に
よって分割環とタービン静翼の外シュラウドとの隙間が
狭まっても、シール部材は、分割環及びタービン静翼の
外シュラウドの膨縮を吸収するように弾性的に撓むこと
になる。この結果、分割環とタービン静翼の外シュラウ
ドとの隙間を極めて良好にシールすることができる。シ
ール部材として、例えば、金属材をＷ字状の波形に屈曲
させることにより形成した、いわゆるＥシールを採用す
るとよい。
【００１５】また、第２の翼環は、第１の翼環よりも作
動流体の流通方向における下流側に位置しており、第２
の翼環に設けられている第２の熱媒流路を流通した熱媒
体は、連通部材を介して、第１の翼環に設けられている
第１の熱媒流路に導入され、第１の熱媒流路を流通した
熱媒体は、作動流体を燃焼させる燃焼器の尾筒に導入さ
れると好ましい。
動流体の流通方向における下流側に位置しており、第２
の翼環に設けられている第２の熱媒流路を流通した熱媒
体は、連通部材を介して、第１の翼環に設けられている
第１の熱媒流路に導入され、第１の熱媒流路を流通した
熱媒体は、作動流体を燃焼させる燃焼器の尾筒に導入さ
れると好ましい。
【００１６】このような構成を採用すれば、第２の翼環
（第２の熱媒流路）、連通部材、及び、第１の翼環（第
１の熱媒流路）を順番に流通した熱媒体を更に燃焼器尾
筒の冷却に利用することができる。この場合、燃焼器尾
筒から熱媒体を系外等に流出させるのは容易であり、熱
媒体の循環系を単純化することができる。
（第２の熱媒流路）、連通部材、及び、第１の翼環（第
１の熱媒流路）を順番に流通した熱媒体を更に燃焼器尾
筒の冷却に利用することができる。この場合、燃焼器尾
筒から熱媒体を系外等に流出させるのは容易であり、熱
媒体の循環系を単純化することができる。
【００１７】請求項６に記載の本発明による複合サイク
ルプラントは、ガスタービンの排熱を蒸気タービンサイ
クルで回収・再利用する複合サイクルプラントにおい
て、ガスタービンが、タービンケーシング内に設けられ
た複数段のタービン静翼列と、タービン軸に取り付けら
れた複数段のタービン動翼列と、タービン軸の径方向に
膨縮自在となるようにタービンケーシングに支持されて
おり、何れか一の段のタービン動翼列を囲む第１の翼環
と、タービン軸の径方向に膨縮自在となるようにタービ
ンケーシングに支持されており、一の段と隣り合う他の
段のタービン動翼列を囲む第２の翼環と、第１の翼環に
設けられており、蒸気タービンサイクルから供給される
蒸気が循環させられる第１の熱媒流路と、第２の翼環に
設けられており、蒸気タービンサイクルから供給される
蒸気が循環させられる第２の熱媒流路と、第１の翼環と
第２の翼環とを接続すると共に第１の熱媒流路と第２の
熱媒流路とを連通する連通部材とを備えることを特徴と
する。
ルプラントは、ガスタービンの排熱を蒸気タービンサイ
クルで回収・再利用する複合サイクルプラントにおい
て、ガスタービンが、タービンケーシング内に設けられ
た複数段のタービン静翼列と、タービン軸に取り付けら
れた複数段のタービン動翼列と、タービン軸の径方向に
膨縮自在となるようにタービンケーシングに支持されて
おり、何れか一の段のタービン動翼列を囲む第１の翼環
と、タービン軸の径方向に膨縮自在となるようにタービ
ンケーシングに支持されており、一の段と隣り合う他の
段のタービン動翼列を囲む第２の翼環と、第１の翼環に
設けられており、蒸気タービンサイクルから供給される
蒸気が循環させられる第１の熱媒流路と、第２の翼環に
設けられており、蒸気タービンサイクルから供給される
蒸気が循環させられる第２の熱媒流路と、第１の翼環と
第２の翼環とを接続すると共に第１の熱媒流路と第２の
熱媒流路とを連通する連通部材とを備えることを特徴と
する。
【００１８】この複合サイクルプラントを構成するガス
タービンでは、第１の熱媒流路等に蒸気タービンサイク
ル（ボトミング系）から抽出される蒸気を供給すること
により、第１の翼環と第２の翼環とを接続する連通部材
を膨縮させ、第１の翼環及び第２の翼環の位置を作動流
体の温度変化等によって膨縮する環状流路の構成部材に
対応（追従）させることができる。これにより、蒸気タ
ービンサイクルの蒸気を有効に利用しながら、ガスター
ビンの動翼翼端損失を低減させると共に、環状流路を構
成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩することに起
因する損失を低減させることができる。
タービンでは、第１の熱媒流路等に蒸気タービンサイク
ル（ボトミング系）から抽出される蒸気を供給すること
により、第１の翼環と第２の翼環とを接続する連通部材
を膨縮させ、第１の翼環及び第２の翼環の位置を作動流
体の温度変化等によって膨縮する環状流路の構成部材に
対応（追従）させることができる。これにより、蒸気タ
ービンサイクルの蒸気を有効に利用しながら、ガスター
ビンの動翼翼端損失を低減させると共に、環状流路を構
成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩することに起
因する損失を低減させることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しながら本発明
によるガスタービン及び複合サイクルプラントの好適な
実施形態について詳細に説明する。
によるガスタービン及び複合サイクルプラントの好適な
実施形態について詳細に説明する。
【００２０】図１は、本発明による複合サイクルプラン
トを示す系統図である。同図に示す複合サイクルプラン
トＣＣは、主として、ガスタービンＧＴ、排熱回収ボイ
ラＨＲＳＧ、及び、蒸気タービンＳＴとから構成され
る。ガスタービンＧＴは、圧縮機ＡＣで昇圧させると共
に燃焼器ＣＢで燃焼させた作動流体をタービンＡＴで膨
張させて発電機ＥＧ１を駆動する。ガスタービンＧＴの
タービンＡＴから排出される排ガスは、複圧式の排熱回
収ボイラＨＲＳＧに導入され、蒸気を発生するための熱
源として利用される。排熱回収ボイラＨＲＳＧで発生し
た蒸気は、蒸気タービンＳＴに駆動源として供給され
る。
トを示す系統図である。同図に示す複合サイクルプラン
トＣＣは、主として、ガスタービンＧＴ、排熱回収ボイ
ラＨＲＳＧ、及び、蒸気タービンＳＴとから構成され
る。ガスタービンＧＴは、圧縮機ＡＣで昇圧させると共
に燃焼器ＣＢで燃焼させた作動流体をタービンＡＴで膨
張させて発電機ＥＧ１を駆動する。ガスタービンＧＴの
タービンＡＴから排出される排ガスは、複圧式の排熱回
収ボイラＨＲＳＧに導入され、蒸気を発生するための熱
源として利用される。排熱回収ボイラＨＲＳＧで発生し
た蒸気は、蒸気タービンＳＴに駆動源として供給され
る。
【００２１】蒸気タービンＳＴは、高圧タービンＨＴ、
中圧タービンＩＴ、及び、低圧タービンＬＴとからな
り、発電機ＥＧ２を駆動する。高圧タービンＨＴには、
排熱回収ボイラＨＲＳＧの高圧過熱器ＨＳＨから過熱蒸
気が供給される。高圧タービンＨＴで膨張してエネルギ
を失った飽和蒸気は、排熱回収ボイラＨＲＳＧの再熱器
ＲＨで再加熱され、中圧タービンＩＴに供給される。ま
た、低圧タービンＬＴには、排熱回収ボイラＨＲＳＧの
低圧過熱器ＬＳＨで過熱された蒸気と、中圧タービンＩ
Ｔを通過した蒸気とが供給される。低圧タービンＬＴで
膨張してエネルギを失った飽和蒸気は、復水器Ｃに導入
され、冷却・復水させられる。復水器Ｃで回収された復
水は、復水ポンプＰ１、再循環ポンプＰ２によって排熱
回収ボイラＨＲＳＧの低圧エコノマイザＬＥＣに導入さ
れる。
中圧タービンＩＴ、及び、低圧タービンＬＴとからな
り、発電機ＥＧ２を駆動する。高圧タービンＨＴには、
排熱回収ボイラＨＲＳＧの高圧過熱器ＨＳＨから過熱蒸
気が供給される。高圧タービンＨＴで膨張してエネルギ
を失った飽和蒸気は、排熱回収ボイラＨＲＳＧの再熱器
ＲＨで再加熱され、中圧タービンＩＴに供給される。ま
た、低圧タービンＬＴには、排熱回収ボイラＨＲＳＧの
低圧過熱器ＬＳＨで過熱された蒸気と、中圧タービンＩ
Ｔを通過した蒸気とが供給される。低圧タービンＬＴで
膨張してエネルギを失った飽和蒸気は、復水器Ｃに導入
され、冷却・復水させられる。復水器Ｃで回収された復
水は、復水ポンプＰ１、再循環ポンプＰ２によって排熱
回収ボイラＨＲＳＧの低圧エコノマイザＬＥＣに導入さ
れる。
【００２２】低圧エコノマイザＬＥＣで予熱された復水
は、低圧蒸発器ＬＥＶで蒸発し、低圧ドラムＬＤを介し
て低圧過熱器ＬＳＨに送られ、低圧過熱器ＬＳＨで過熱
される。また、低圧エコノマイザＬＥＣで予熱された復
水の一部は、中圧給水ポンプＰ３によって中圧エコノマ
イザＩＥＣに、高圧給水ポンプＰ４によって高圧エコノ
マイザ（一次及び二次）ＨＥＣにそれぞれ導入される。
中圧エコノマイザＩＥＣで予熱された復水は、中圧蒸発
器ＩＥＶで蒸発し、中圧ドラムＩＤを介して中圧過熱器
ＩＳＨに送られる。そして、中圧過熱器ＩＳＨで過熱さ
れた蒸気は、ガスタービンＧＴ側に供給され、冷却等に
供せられた後、中圧タービンＩＴに供給される。また、
高圧エコノマイザＨＥＣで予熱された復水は、高圧蒸発
器ＨＥＶで蒸発し、高圧ドラムＨＤを介して高圧過熱器
ＨＳＨに送られ、高圧過熱器ＨＳＨで過熱される。
は、低圧蒸発器ＬＥＶで蒸発し、低圧ドラムＬＤを介し
て低圧過熱器ＬＳＨに送られ、低圧過熱器ＬＳＨで過熱
される。また、低圧エコノマイザＬＥＣで予熱された復
水の一部は、中圧給水ポンプＰ３によって中圧エコノマ
イザＩＥＣに、高圧給水ポンプＰ４によって高圧エコノ
マイザ（一次及び二次）ＨＥＣにそれぞれ導入される。
中圧エコノマイザＩＥＣで予熱された復水は、中圧蒸発
器ＩＥＶで蒸発し、中圧ドラムＩＤを介して中圧過熱器
ＩＳＨに送られる。そして、中圧過熱器ＩＳＨで過熱さ
れた蒸気は、ガスタービンＧＴ側に供給され、冷却等に
供せられた後、中圧タービンＩＴに供給される。また、
高圧エコノマイザＨＥＣで予熱された復水は、高圧蒸発
器ＨＥＶで蒸発し、高圧ドラムＨＤを介して高圧過熱器
ＨＳＨに送られ、高圧過熱器ＨＳＨで過熱される。
【００２３】図２は、上述した複合サイクルプラントＣ
Ｃに含まれるガスタービンＧＴを示す部分断面図であ
る。同図に示すように、ガスタービンＧＴは、軸流式の
圧縮機ＡＣ、燃焼器ＣＢ、及び、軸流式のタービンＡＴ
とから構成され、圧縮機ケーシング３とタービンケーシ
ング４とからなる車室２を有する。この車室２内には、
圧縮機ロータ６とタービンロータ７とをボルト結合して
一体化させたロータ５が収容されている。ロータ５は、
圧縮機ＡＣ側に設けられたジャーナル軸受８及びスラス
ト軸受９と、タービンＡＴ側に設けられたジャーナル軸
受１０とによって支持されており、圧縮機ＡＣ側で発電
機ＥＧ１に接続されている（図１参照）。
Ｃに含まれるガスタービンＧＴを示す部分断面図であ
る。同図に示すように、ガスタービンＧＴは、軸流式の
圧縮機ＡＣ、燃焼器ＣＢ、及び、軸流式のタービンＡＴ
とから構成され、圧縮機ケーシング３とタービンケーシ
ング４とからなる車室２を有する。この車室２内には、
圧縮機ロータ６とタービンロータ７とをボルト結合して
一体化させたロータ５が収容されている。ロータ５は、
圧縮機ＡＣ側に設けられたジャーナル軸受８及びスラス
ト軸受９と、タービンＡＴ側に設けられたジャーナル軸
受１０とによって支持されており、圧縮機ＡＣ側で発電
機ＥＧ１に接続されている（図１参照）。
【００２４】このガスタービンＧＴでは、圧縮機ＡＣ側
の各軸受８，９は、複数本のラジアルストラット１１に
よって圧縮機ケーシング３に支持されており、圧縮機ケ
ーシング３は、リジッドサポート１２によって設置箇所
に支持される。また、タービンＡＴ側の軸受１０は、複
数本のタンジェンシャルストラット１４によってタービ
ンケーシング４に支持されており、タービンケーシング
４は、トラニオンサポート１５によって設置箇所に支持
される。これにより、車室２、ロータ５等の熱膨縮はタ
ービンＡＴ側で吸収されることになるので、ロータ５と
発電機ＥＧ１との接続部に対する熱的影響を低減させる
ことができる。
の各軸受８，９は、複数本のラジアルストラット１１に
よって圧縮機ケーシング３に支持されており、圧縮機ケ
ーシング３は、リジッドサポート１２によって設置箇所
に支持される。また、タービンＡＴ側の軸受１０は、複
数本のタンジェンシャルストラット１４によってタービ
ンケーシング４に支持されており、タービンケーシング
４は、トラニオンサポート１５によって設置箇所に支持
される。これにより、車室２、ロータ５等の熱膨縮はタ
ービンＡＴ側で吸収されることになるので、ロータ５と
発電機ＥＧ１との接続部に対する熱的影響を低減させる
ことができる。
【００２５】図２に示すように、圧縮機ロータ６は、複
数段（この場合、１７段）の圧縮機動翼列ＣＲＣを有す
る。具体的には、圧縮機ロータ６は、翼列を構成する圧
縮機動翼ＣＲが多数植え込まれた圧縮機ディスク１６を
複数有しており、各圧縮機ディスク１６は、主軸１７に
対してボルト結合されている。また、圧縮機ケーシング
３の内部には、圧縮機ロータ６の各圧縮機動翼列ＣＲＣ
と対応するように、複数段（この場合、１７段）の圧縮
機静翼列ＣＳＣが配設されている。各圧縮機静翼列ＣＳ
Ｃは、同心に配列した多数の圧縮機静翼ＣＳを圧縮機ケ
ーシング３に対して固定することにより構成されてい
る。
数段（この場合、１７段）の圧縮機動翼列ＣＲＣを有す
る。具体的には、圧縮機ロータ６は、翼列を構成する圧
縮機動翼ＣＲが多数植え込まれた圧縮機ディスク１６を
複数有しており、各圧縮機ディスク１６は、主軸１７に
対してボルト結合されている。また、圧縮機ケーシング
３の内部には、圧縮機ロータ６の各圧縮機動翼列ＣＲＣ
と対応するように、複数段（この場合、１７段）の圧縮
機静翼列ＣＳＣが配設されている。各圧縮機静翼列ＣＳ
Ｃは、同心に配列した多数の圧縮機静翼ＣＳを圧縮機ケ
ーシング３に対して固定することにより構成されてい
る。
【００２６】また、第１段目に位置する圧縮機静翼列Ｃ
ＳＣの前段には、入口案内翼列ＩＧＶＣが備えられてい
る。この圧縮機ＡＣでは、ＩＧＶ変角機構１８を作動さ
せることにより、各入口案内翼ＩＧＶの取付角を自在に
設定可能である。これにより、ガスタービンＧＴの起動
特性を最適化すると共に、複合サイクルプラントＣＣの
部分負荷特性を向上させることができる。
ＳＣの前段には、入口案内翼列ＩＧＶＣが備えられてい
る。この圧縮機ＡＣでは、ＩＧＶ変角機構１８を作動さ
せることにより、各入口案内翼ＩＧＶの取付角を自在に
設定可能である。これにより、ガスタービンＧＴの起動
特性を最適化すると共に、複合サイクルプラントＣＣの
部分負荷特性を向上させることができる。
【００２７】このように構成された圧縮機ＡＣは、吸込
口１９を介して吸込んだ空気を回転駆動される圧縮機ロ
ータ６の各動翼列ＣＲＣと圧縮機ケーシング３に固定さ
れた各静翼列ＣＳＣとで昇圧させ、燃焼器ＣＢに供給す
る。燃焼器ＣＢは、複数本（例えば、１６〜２０本）の
燃焼器内筒２０を有するキャニュラ型燃焼器であり、天
然ガス等の燃料を昇圧した空気に混入させて燃焼させ
る。燃焼器ＣＢで燃焼した燃焼空気は、その一部が各燃
焼器尾筒２１に取り付けられたバイパス弁２２によって
バイパスされ、燃焼ゾーンの空燃比が最適に制御された
状態でタービンＡＴ側に導かれる。
口１９を介して吸込んだ空気を回転駆動される圧縮機ロ
ータ６の各動翼列ＣＲＣと圧縮機ケーシング３に固定さ
れた各静翼列ＣＳＣとで昇圧させ、燃焼器ＣＢに供給す
る。燃焼器ＣＢは、複数本（例えば、１６〜２０本）の
燃焼器内筒２０を有するキャニュラ型燃焼器であり、天
然ガス等の燃料を昇圧した空気に混入させて燃焼させ
る。燃焼器ＣＢで燃焼した燃焼空気は、その一部が各燃
焼器尾筒２１に取り付けられたバイパス弁２２によって
バイパスされ、燃焼ゾーンの空燃比が最適に制御された
状態でタービンＡＴ側に導かれる。
【００２８】タービンＡＴは、燃焼器尾筒２１と連なる
環状流路３０を有し、この環状流路３０を流通する燃焼
空気は、タービンケーシング４内に複数段（この場合、
４段）にわたって配設されたタービン静翼列ＴＳＣと、
タービンロータ７に複数段（この場合、４段）にわたっ
て取り付けられたタービン動翼列ＴＲＣとによって膨張
させられる。これにより、燃焼空気が有していたエネル
ギが回転トルクに変化され、発電機ＥＧ１が駆動され
る。一方、環状流路３０を通過した排ガスは、図１に示
すように、排熱回収ボイラＨＲＳＧに導入される。
環状流路３０を有し、この環状流路３０を流通する燃焼
空気は、タービンケーシング４内に複数段（この場合、
４段）にわたって配設されたタービン静翼列ＴＳＣと、
タービンロータ７に複数段（この場合、４段）にわたっ
て取り付けられたタービン動翼列ＴＲＣとによって膨張
させられる。これにより、燃焼空気が有していたエネル
ギが回転トルクに変化され、発電機ＥＧ１が駆動され
る。一方、環状流路３０を通過した排ガスは、図１に示
すように、排熱回収ボイラＨＲＳＧに導入される。
【００２９】タービンロータ７は、タービン動翼列ＴＲ
Ｃを構成するタービン動翼ＴＲが多数植え込まれたター
ビンディスク３１を複数有しており、各タービンディス
ク３１は、タービン軸３２に固定されている。また、タ
ービン静翼列ＴＳＣは、同心に配列した多数のタービン
静翼ＴＳをタービンケーシング４に対して固定すること
により構成されている。
Ｃを構成するタービン動翼ＴＲが多数植え込まれたター
ビンディスク３１を複数有しており、各タービンディス
ク３１は、タービン軸３２に固定されている。また、タ
ービン静翼列ＴＳＣは、同心に配列した多数のタービン
静翼ＴＳをタービンケーシング４に対して固定すること
により構成されている。
【００３０】図３は、タービンＡＴの要部を示す部分断
面図である。同図に示すように、タービンＡＴは、外部
ケーシングとしてのタービンケーシング４内に、内部ケ
ーシングを構成する第１翼環４１、第２翼環４２、第３
翼環４３、及び、第４翼環４４が配置された二重ケーシ
ング型のタービンとして構成されている。第１翼環４１
は、第１段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに対応し
ており、第１段目の各タービン静翼ＴＳ１及び各動翼Ｔ
Ｒ１の外周を囲む。同様に、第２翼環４２は、第２段目
の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、第３翼環４３は、
第３段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、第４翼環
４４は、第４段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、
それぞれ対応する。
面図である。同図に示すように、タービンＡＴは、外部
ケーシングとしてのタービンケーシング４内に、内部ケ
ーシングを構成する第１翼環４１、第２翼環４２、第３
翼環４３、及び、第４翼環４４が配置された二重ケーシ
ング型のタービンとして構成されている。第１翼環４１
は、第１段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに対応し
ており、第１段目の各タービン静翼ＴＳ１及び各動翼Ｔ
Ｒ１の外周を囲む。同様に、第２翼環４２は、第２段目
の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、第３翼環４３は、
第３段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、第４翼環
４４は、第４段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに、
それぞれ対応する。
【００３１】各翼環４１〜４４は、いずれも、水平２分
割式の環状部材として形成されており、タービンケーシ
ング４の内部に取り付けられている。すなわち、図３に
示すように、タービンケーシング４の内周面には、ター
ビン軸３２の径方向に突出する凸部４ａ，４ｂ，４ｃ，
４ｄが各段に対応するように配設されている。一方、各
翼環４１〜４４の外周面には、タービンケーシング４の
各凸部４ａ〜４ｄに摺動自在に係合する凹部が形成され
ている。そして、各翼環４１〜４４は、各凹部の底面と
各凸部４ａ〜４ｄの端面との間に、所定の隙間が形成さ
れるようにタービンケーシング４に取り付けられる。こ
れにより、各翼環４１〜４４は、ガスタービンＧＴの運
転中に作動流体の温度上昇に伴って昇温してもタービン
軸３２の径方向に熱膨縮自在となる。
割式の環状部材として形成されており、タービンケーシ
ング４の内部に取り付けられている。すなわち、図３に
示すように、タービンケーシング４の内周面には、ター
ビン軸３２の径方向に突出する凸部４ａ，４ｂ，４ｃ，
４ｄが各段に対応するように配設されている。一方、各
翼環４１〜４４の外周面には、タービンケーシング４の
各凸部４ａ〜４ｄに摺動自在に係合する凹部が形成され
ている。そして、各翼環４１〜４４は、各凹部の底面と
各凸部４ａ〜４ｄの端面との間に、所定の隙間が形成さ
れるようにタービンケーシング４に取り付けられる。こ
れにより、各翼環４１〜４４は、ガスタービンＧＴの運
転中に作動流体の温度上昇に伴って昇温してもタービン
軸３２の径方向に熱膨縮自在となる。
【００３２】また、図３及び図４に示すように、第１段
目を構成する各タービン静翼ＴＳ１及び各タービン動翼
ＴＲ１の周囲に位置する第１翼環４１と、第２段目を構
成するタービン静翼ＴＳ２及びタービン動翼ＴＲ２の周
囲に位置する第２翼環４２とは、連通部材４５を介して
互いに接続されている。連通部材４５は、各翼環４１，
４２の周方向に複数（例えば、４０本程度）設けられ
る。また、第１翼環４１の内部には、熱媒体を循環させ
ることが可能な第１熱媒流路４１Ｐが各タービン動翼Ｔ
Ｒ１の外周を囲むように形成されており、第２翼環４２
の内部には、熱媒体を循環させることが可能な第２熱媒
流路４２Ｐが各タービン動翼ＴＲ２の外周を囲むように
形成されている。そして、第１熱媒流路４１Ｐと第２熱
媒流路４２Ｐとは、連通部材４５の内部に形成された連
通流路４５Ｐを介して互いに連通し合う。
目を構成する各タービン静翼ＴＳ１及び各タービン動翼
ＴＲ１の周囲に位置する第１翼環４１と、第２段目を構
成するタービン静翼ＴＳ２及びタービン動翼ＴＲ２の周
囲に位置する第２翼環４２とは、連通部材４５を介して
互いに接続されている。連通部材４５は、各翼環４１，
４２の周方向に複数（例えば、４０本程度）設けられ
る。また、第１翼環４１の内部には、熱媒体を循環させ
ることが可能な第１熱媒流路４１Ｐが各タービン動翼Ｔ
Ｒ１の外周を囲むように形成されており、第２翼環４２
の内部には、熱媒体を循環させることが可能な第２熱媒
流路４２Ｐが各タービン動翼ＴＲ２の外周を囲むように
形成されている。そして、第１熱媒流路４１Ｐと第２熱
媒流路４２Ｐとは、連通部材４５の内部に形成された連
通流路４５Ｐを介して互いに連通し合う。
【００３３】更に、第１翼環４１よりも作動流体の流通
方向における下流側に位置する第２翼環４２の第２熱媒
流路４２Ｐは、図１及び図３に示すように、蒸気供給管
４６を介して排熱回収ボイラＨＲＳＧの中圧過熱器ＩＳ
Ｈの蒸気出口と接続されている。一方、第２翼環４２よ
りも作動流体の流通方向における上流側に位置する第１
翼環４１の第１熱媒流路４１Ｐは、接続部材４７に形成
された流路４７Ｐを介して、燃焼器尾筒２１の内部と連
なる尾筒冷却入口４８と連通している。そして、尾筒冷
却入口４８の近傍に設けられた尾筒冷却出口４９は、中
圧タービンＩＴの作動流体入口に連なる出口管マニホー
ルド５０に接続されている。
方向における下流側に位置する第２翼環４２の第２熱媒
流路４２Ｐは、図１及び図３に示すように、蒸気供給管
４６を介して排熱回収ボイラＨＲＳＧの中圧過熱器ＩＳ
Ｈの蒸気出口と接続されている。一方、第２翼環４２よ
りも作動流体の流通方向における上流側に位置する第１
翼環４１の第１熱媒流路４１Ｐは、接続部材４７に形成
された流路４７Ｐを介して、燃焼器尾筒２１の内部と連
なる尾筒冷却入口４８と連通している。そして、尾筒冷
却入口４８の近傍に設けられた尾筒冷却出口４９は、中
圧タービンＩＴの作動流体入口に連なる出口管マニホー
ルド５０に接続されている。
【００３４】これら各翼環４１〜４４には、図３に示す
ように、環状流路３０を画成する部材である各タービン
静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４と、
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の周囲を覆う第１分割環
５１、第２分割環５２、第３分割環５３、第４分割環５
４とが取り付けられる。具体的には、各外シュラウドＯ
Ｓ１〜ＯＳ４は、それぞれ作動流体の流通方向における
下流側の端部が対応する翼環４１〜４４に固定されてい
る。同様に、各分割環５１〜５４も、それぞれ作動流体
の流通方向における下流側の端部が対応する翼環４１〜
４４に固定されている。
ように、環状流路３０を画成する部材である各タービン
静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４と、
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の周囲を覆う第１分割環
５１、第２分割環５２、第３分割環５３、第４分割環５
４とが取り付けられる。具体的には、各外シュラウドＯ
Ｓ１〜ＯＳ４は、それぞれ作動流体の流通方向における
下流側の端部が対応する翼環４１〜４４に固定されてい
る。同様に、各分割環５１〜５４も、それぞれ作動流体
の流通方向における下流側の端部が対応する翼環４１〜
４４に固定されている。
【００３５】図４を参照しながら、第１翼環４１と第２
翼環４２とを例にとって説明すると、第１段目のタービ
ン静翼列ＴＳＣを構成する各タービン静翼ＴＳ１の外シ
ュラウドＯＳ１は、スペーサを介して、第１翼環４１の
下部に延設された上流側取付部４１ａにボルトＶａによ
って固定されている。また、第１分割環５１は、スペー
サを介して、第１翼環４１の下部に延設された下流側取
付部４１ｂにボルトＶｂによって固定されている。そし
て、外シュラウドＯＳ１の下流側端部と、第１分割環５
１の上流側端部とは、互いに摺動自在に係合し合ってお
り、両者間には、シール部材５５が装着されている。
翼環４２とを例にとって説明すると、第１段目のタービ
ン静翼列ＴＳＣを構成する各タービン静翼ＴＳ１の外シ
ュラウドＯＳ１は、スペーサを介して、第１翼環４１の
下部に延設された上流側取付部４１ａにボルトＶａによ
って固定されている。また、第１分割環５１は、スペー
サを介して、第１翼環４１の下部に延設された下流側取
付部４１ｂにボルトＶｂによって固定されている。そし
て、外シュラウドＯＳ１の下流側端部と、第１分割環５
１の上流側端部とは、互いに摺動自在に係合し合ってお
り、両者間には、シール部材５５が装着されている。
【００３６】同様に、第２段目のタービン静翼列ＴＳＣ
を構成する各タービン静翼ＴＳ２の外シュラウドＯＳ２
は、スペーサを介して、第２翼環４２の下部に延設され
た上流側取付部４２ａにボルトＶｃによって固定されて
いる。また、第２分割環５２は、スペーサを介して、第
２翼環４２の下部に延設された下流側取付部４２ｂにボ
ルトＶｄによって固定されている。そして、外シュラウ
ドＯＳ２の下流側端部と、第２分割環５２の上流側端部
とは、互いに摺動自在に係合し合っており、両者間に
は、シール部材５５が装着されている。
を構成する各タービン静翼ＴＳ２の外シュラウドＯＳ２
は、スペーサを介して、第２翼環４２の下部に延設され
た上流側取付部４２ａにボルトＶｃによって固定されて
いる。また、第２分割環５２は、スペーサを介して、第
２翼環４２の下部に延設された下流側取付部４２ｂにボ
ルトＶｄによって固定されている。そして、外シュラウ
ドＯＳ２の下流側端部と、第２分割環５２の上流側端部
とは、互いに摺動自在に係合し合っており、両者間に
は、シール部材５５が装着されている。
【００３７】シール部材５５は、一般に、Ｅシールと呼
ばれるものであり、図５に示すように、波形の断面形状
を有する。このシール部材５５は、金属材を例えばＷ字
状に折り曲げることにより形成されており、山形の屈曲
部を複数有する。このようなシール部材５５を装着する
に際しては、各シール部材５５の幅を、各分割環５１，
５２等とタービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯ
Ｓ１〜ＯＳ２等との隙間の計画最大値に合わせた上で、
シール部材５５を、屈曲部がタービンケーシング４側に
位置するように、配置箇所に装着する。なお、シール部
材５５は、外シュラウドＯＳ３と第３分割環５３との
間、外シュラウドＯＳ４と第４分割環５４との間を始
め、各外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４とスペーサとの間
や、各分割環５１〜５４とスペーサとの間等にも装着さ
れている。
ばれるものであり、図５に示すように、波形の断面形状
を有する。このシール部材５５は、金属材を例えばＷ字
状に折り曲げることにより形成されており、山形の屈曲
部を複数有する。このようなシール部材５５を装着する
に際しては、各シール部材５５の幅を、各分割環５１，
５２等とタービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯ
Ｓ１〜ＯＳ２等との隙間の計画最大値に合わせた上で、
シール部材５５を、屈曲部がタービンケーシング４側に
位置するように、配置箇所に装着する。なお、シール部
材５５は、外シュラウドＯＳ３と第３分割環５３との
間、外シュラウドＯＳ４と第４分割環５４との間を始
め、各外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４とスペーサとの間
や、各分割環５１〜５４とスペーサとの間等にも装着さ
れている。
【００３８】次に、上述した複合サイクルプラントＣＣ
及びガスタービンＧＴの動作について説明する。まず、
複合サイクルプラントＣＣの運転が開始されると、ガス
タービンＧＴのタービンＡＴでは、環状流路３０を流通
する燃焼空気（作動流体）の温度変化（上昇）に伴い、
各タービン動翼ＴＲ１〜ＴＲ４がタービン軸３２の径方
向に熱膨縮（熱膨張）する。また、環状流路３０を流通
する燃焼空気（作動流体）の温度変化（上昇）に伴い、
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜
ＯＳ４と、各分割環５１〜５４は、主として、タービン
軸３２の延在方向（軸方向）に熱膨縮（熱膨張）する。
このようなタービン動翼ＴＲ１〜ＴＲ４の熱膨縮は、動
翼翼端損失を低減させる要因となり、外シュラウドＯＳ
１〜ＯＳ４及び各分割環５１〜５４の熱膨縮は、互いに
隣接し合う分割環５１と外シュラウドＯＳ１等の隙間が
広がることによる損失を増大化させる要因となる。
及びガスタービンＧＴの動作について説明する。まず、
複合サイクルプラントＣＣの運転が開始されると、ガス
タービンＧＴのタービンＡＴでは、環状流路３０を流通
する燃焼空気（作動流体）の温度変化（上昇）に伴い、
各タービン動翼ＴＲ１〜ＴＲ４がタービン軸３２の径方
向に熱膨縮（熱膨張）する。また、環状流路３０を流通
する燃焼空気（作動流体）の温度変化（上昇）に伴い、
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜
ＯＳ４と、各分割環５１〜５４は、主として、タービン
軸３２の延在方向（軸方向）に熱膨縮（熱膨張）する。
このようなタービン動翼ＴＲ１〜ＴＲ４の熱膨縮は、動
翼翼端損失を低減させる要因となり、外シュラウドＯＳ
１〜ＯＳ４及び各分割環５１〜５４の熱膨縮は、互いに
隣接し合う分割環５１と外シュラウドＯＳ１等の隙間が
広がることによる損失を増大化させる要因となる。
【００３９】これに対して、上述したガスタービンＧＴ
のタービンＡＴでは、第２翼環４２に形成されている第
２熱媒流路４２Ｐに、蒸気供給管４６を介して排熱回収
ボイラＨＲＳＧの中圧過熱器ＩＳＨから熱媒体としての
蒸気が導入される。そして、第２翼環４２に対して供給
された蒸気は、第２熱媒流路４２Ｐ内を循環すると共
に、連通部材４５の連通流路４５Ｐを介して第１翼環４
１の第１熱媒流路４１Ｐに流れ込む。第１翼環４１に対
して供給された蒸気は、第１熱媒流路４１Ｐ内を循環す
る。
のタービンＡＴでは、第２翼環４２に形成されている第
２熱媒流路４２Ｐに、蒸気供給管４６を介して排熱回収
ボイラＨＲＳＧの中圧過熱器ＩＳＨから熱媒体としての
蒸気が導入される。そして、第２翼環４２に対して供給
された蒸気は、第２熱媒流路４２Ｐ内を循環すると共
に、連通部材４５の連通流路４５Ｐを介して第１翼環４
１の第１熱媒流路４１Ｐに流れ込む。第１翼環４１に対
して供給された蒸気は、第１熱媒流路４１Ｐ内を循環す
る。
【００４０】これにより、ガスタービンＧＴの運転中
に、燃焼空気の温度変化に起因してタービン動翼ＴＲ
１、ＴＲ２等がタービン軸３２の径方向に熱膨縮して
も、第１翼環４１と第２翼環４２とを径方向に熱膨縮さ
せて、タービン動翼ＴＲ１，ＴＲ２等の翼端と環状流路
３０を構成する分割環５１，５２等との隙間を適正に調
整することができる。これに加えて、第２熱媒流路４２
Ｐに供給された蒸気は、連通部材４５の連通流路４５Ｐ
をも流通することになるので、連通部材４５も蒸気温度
に応じて膨縮する。従って、連通部材４５によって実質
的に一体化されている第１翼環４１と第２翼環４２との
間隔が蒸気温度に応じて調整される。
に、燃焼空気の温度変化に起因してタービン動翼ＴＲ
１、ＴＲ２等がタービン軸３２の径方向に熱膨縮して
も、第１翼環４１と第２翼環４２とを径方向に熱膨縮さ
せて、タービン動翼ＴＲ１，ＴＲ２等の翼端と環状流路
３０を構成する分割環５１，５２等との隙間を適正に調
整することができる。これに加えて、第２熱媒流路４２
Ｐに供給された蒸気は、連通部材４５の連通流路４５Ｐ
をも流通することになるので、連通部材４５も蒸気温度
に応じて膨縮する。従って、連通部材４５によって実質
的に一体化されている第１翼環４１と第２翼環４２との
間隔が蒸気温度に応じて調整される。
【００４１】すなわち、このガスタービンＧＴでは、第
２熱媒流路４２Ｐに中圧過熱器ＩＳＨから流出する蒸
気、若しくは、図示しない温度調整手段によって適切な
温度に設定された蒸気を供給することにより、第１翼環
４１と第２翼環４２とを接続する連通部材４５を膨縮さ
せ、第１翼環４１及び第２翼環４２の位置を、膨縮する
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜
ＯＳ４及び分割環５１〜５４に対応（追従）させること
ができる。この結果、複合サイクルプラントＣＣ及びガ
スタービンＧＴでは、蒸気タービンサイクル（ボトミン
グ系）の蒸気を有効に利用しながら、ガスタービンＧＴ
の動翼翼端損失を低減させると共に、環状流路３０を構
成する外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４と分割環５１〜５４
同士の隙間から作動流体が漏洩することに起因する損失
を低減させることができる。
２熱媒流路４２Ｐに中圧過熱器ＩＳＨから流出する蒸
気、若しくは、図示しない温度調整手段によって適切な
温度に設定された蒸気を供給することにより、第１翼環
４１と第２翼環４２とを接続する連通部材４５を膨縮さ
せ、第１翼環４１及び第２翼環４２の位置を、膨縮する
各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラウドＯＳ１〜
ＯＳ４及び分割環５１〜５４に対応（追従）させること
ができる。この結果、複合サイクルプラントＣＣ及びガ
スタービンＧＴでは、蒸気タービンサイクル（ボトミン
グ系）の蒸気を有効に利用しながら、ガスタービンＧＴ
の動翼翼端損失を低減させると共に、環状流路３０を構
成する外シュラウドＯＳ１〜ＯＳ４と分割環５１〜５４
同士の隙間から作動流体が漏洩することに起因する損失
を低減させることができる。
【００４２】また、第１翼環４１と第２翼環４２の位置
を、膨縮する各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラ
ウドＯＳ１〜ＯＳ４及び分割環５１〜５４に対応（追
従）させることにより、分割環５１，５２等とタービン
静翼ＴＳ１，ＴＳ２等の外シュラウドＯＳ１，ＯＳ２等
との隙間が熱膨縮によって狭まっても、無理のない範囲
で、シール部材５５を分割環及びタービン静翼の外シュ
ラウドの膨縮を吸収するよう弾性的に撓ませることがで
きる。この結果、分割環５１，５２等とタービン静翼Ｔ
Ｓ１，ＴＳ２等の外シュラウドＯＳ１，ＯＳ２等との隙
間を極めて良好にシールすることが可能となる。
を、膨縮する各タービン静翼ＴＳ１〜ＴＳ４の外シュラ
ウドＯＳ１〜ＯＳ４及び分割環５１〜５４に対応（追
従）させることにより、分割環５１，５２等とタービン
静翼ＴＳ１，ＴＳ２等の外シュラウドＯＳ１，ＯＳ２等
との隙間が熱膨縮によって狭まっても、無理のない範囲
で、シール部材５５を分割環及びタービン静翼の外シュ
ラウドの膨縮を吸収するよう弾性的に撓ませることがで
きる。この結果、分割環５１，５２等とタービン静翼Ｔ
Ｓ１，ＴＳ２等の外シュラウドＯＳ１，ＯＳ２等との隙
間を極めて良好にシールすることが可能となる。
【００４３】第１翼環４１に対して供給された蒸気は、
第１熱媒流路４１Ｐ内を循環すると共に、接続部材４７
の流路４７Ｐ、及び、尾筒冷却入口４８を介して燃焼器
尾筒２１内に流れ込む。そして、当該蒸気は、燃焼器尾
筒２１内の冷却に供せられた後、尾筒冷却出口４９、出
口管マニホールド５０を介して中圧タービンＩＴの作動
流体入口に供給される。これにより、第２翼環４２の第
２熱媒流路４２Ｐ、連通部材４５の連通流路４５Ｐ、及
び、第１翼環４１の第１熱媒流路４１Ｐを順番に流通し
た蒸気を更に燃焼器尾筒２１の冷却に利用することがで
きる。この場合、燃焼器尾筒２１から蒸気を抽出するの
は容易であり、蒸気（熱媒体）の循環系を単純化するこ
とが可能となる。
第１熱媒流路４１Ｐ内を循環すると共に、接続部材４７
の流路４７Ｐ、及び、尾筒冷却入口４８を介して燃焼器
尾筒２１内に流れ込む。そして、当該蒸気は、燃焼器尾
筒２１内の冷却に供せられた後、尾筒冷却出口４９、出
口管マニホールド５０を介して中圧タービンＩＴの作動
流体入口に供給される。これにより、第２翼環４２の第
２熱媒流路４２Ｐ、連通部材４５の連通流路４５Ｐ、及
び、第１翼環４１の第１熱媒流路４１Ｐを順番に流通し
た蒸気を更に燃焼器尾筒２１の冷却に利用することがで
きる。この場合、燃焼器尾筒２１から蒸気を抽出するの
は容易であり、蒸気（熱媒体）の循環系を単純化するこ
とが可能となる。
【００４４】なお、上述したガスタービンＧＴについて
は、第１段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに対応す
る第１翼環４１と、第２段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列
ＴＲＣに対応する第２翼環４２とに熱媒流路が設けら
れ、両翼環を連通部材４５で接続されているものとして
説明したが、これに限られるものではない。すなわち、
熱媒流路や連通部材は、後段側の翼環（例えば、第３翼
環４３及び第４翼環４４等）に対して設けることも可能
である。
は、第１段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列ＴＲＣに対応す
る第１翼環４１と、第２段目の静翼列ＴＳＣ及び動翼列
ＴＲＣに対応する第２翼環４２とに熱媒流路が設けら
れ、両翼環を連通部材４５で接続されているものとして
説明したが、これに限られるものではない。すなわち、
熱媒流路や連通部材は、後段側の翼環（例えば、第３翼
環４３及び第４翼環４４等）に対して設けることも可能
である。
【００４５】
【発明の効果】本発明によるガスタービンは、以上説明
したように構成されているため、次のような効果を得
る。すなわち、第１タービン動翼列に対応する第１の翼
環に熱媒体を循環させる第１の熱媒流路を設け、第２タ
ービン動翼列に対応する第２の翼環に熱媒体を循環させ
る第２の熱媒流路を設け、第１の翼環と第２の翼環とを
接続すると共に第１の熱媒流路と第２の熱媒流路とを連
通することにより、動翼翼端損失を低減させると共に、
環状流路を構成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩
することに起因する損失を低減させることが可能とな
る。また、このようなガスタービンを備えた複合サイク
ルプラントでは、蒸気タービンサイクルの蒸気を有効に
利用しながら、ガスタービンの動翼翼端損失を低減させ
ると共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作動
流体が漏洩することに起因する損失を低減させることが
可能となる。
したように構成されているため、次のような効果を得
る。すなわち、第１タービン動翼列に対応する第１の翼
環に熱媒体を循環させる第１の熱媒流路を設け、第２タ
ービン動翼列に対応する第２の翼環に熱媒体を循環させ
る第２の熱媒流路を設け、第１の翼環と第２の翼環とを
接続すると共に第１の熱媒流路と第２の熱媒流路とを連
通することにより、動翼翼端損失を低減させると共に、
環状流路を構成する部材同士の隙間から作動流体が漏洩
することに起因する損失を低減させることが可能とな
る。また、このようなガスタービンを備えた複合サイク
ルプラントでは、蒸気タービンサイクルの蒸気を有効に
利用しながら、ガスタービンの動翼翼端損失を低減させ
ると共に、環状流路を構成する部材同士の隙間から作動
流体が漏洩することに起因する損失を低減させることが
可能となる。
【図１】本発明による複合サイクルプラントを模式的に
示す系統図である。
示す系統図である。
【図２】本発明によるガスタービンを示す部分断面図で
ある。
ある。
【図３】図３に示すガスタービンの要部を示す部分断面
図である。
図である。
【図４】第１翼環及び第２翼環近傍の構造を示す拡大図
である。
である。
【図５】シール部材を示す断面形状を示す模式図であ
る。
る。
【図６】シール部材の装着状態を示す模式図である。
ＣＣ…複合サイクルプラント、ＧＴ…ガスタービン、Ａ
Ｃ…圧縮機、ＡＴ…タービン、Ｃ…復水器、ＣＢ…燃焼
器、ＥＧ１，ＥＧ２…発電機、ＨＲＳＧ…排熱回収ボイ
ラ、ＳＴ…蒸気タービン、２…車室、３…圧縮機ケーシ
ング、４…タービンケーシング、５…ロータ、６…圧縮
機ロータ、７…タービンロータ、８，１０…ジャーナル
軸受、９…スラスト軸受、１１…ラジアルストラット、
１２…リジッドサポート、１４…タンジェンシャルスト
ラット、１５…トラニオンサポート、１６…圧縮機ディ
スク、１７…主軸、１９…吸込口、２０…燃焼器内筒、
２１…燃焼器尾筒、２２…バイパス弁、３０…環状流
路、３１…タービンディスク、３２…タービン軸、４
１，４２，４３，４４…翼環、４１Ｐ…第１熱媒流路、
４２Ｐ…第２熱媒流路、４５…連通部材、４５Ｐ…連通
流路、４６…蒸気供給管、４６…蒸気供給管、５１，５
２，５３，５４…分割環、５５…シール部材、ＯＳ１，
ＯＳ２，ＯＳ３，ＯＳ４…外シュラウド、ＴＲ１，ＴＲ
２，ＴＲ３，ＴＲ４…タービン動翼、ＴＲＣ…タービン
動翼列、ＴＳ１，ＴＳ２，ＴＳ３，ＴＳ４…タービン静
翼、ＴＳＣ…タービン静翼列。
Ｃ…圧縮機、ＡＴ…タービン、Ｃ…復水器、ＣＢ…燃焼
器、ＥＧ１，ＥＧ２…発電機、ＨＲＳＧ…排熱回収ボイ
ラ、ＳＴ…蒸気タービン、２…車室、３…圧縮機ケーシ
ング、４…タービンケーシング、５…ロータ、６…圧縮
機ロータ、７…タービンロータ、８，１０…ジャーナル
軸受、９…スラスト軸受、１１…ラジアルストラット、
１２…リジッドサポート、１４…タンジェンシャルスト
ラット、１５…トラニオンサポート、１６…圧縮機ディ
スク、１７…主軸、１９…吸込口、２０…燃焼器内筒、
２１…燃焼器尾筒、２２…バイパス弁、３０…環状流
路、３１…タービンディスク、３２…タービン軸、４
１，４２，４３，４４…翼環、４１Ｐ…第１熱媒流路、
４２Ｐ…第２熱媒流路、４５…連通部材、４５Ｐ…連通
流路、４６…蒸気供給管、４６…蒸気供給管、５１，５
２，５３，５４…分割環、５５…シール部材、ＯＳ１，
ＯＳ２，ＯＳ３，ＯＳ４…外シュラウド、ＴＲ１，ＴＲ
２，ＴＲ３，ＴＲ４…タービン動翼、ＴＲＣ…タービン
動翼列、ＴＳ１，ＴＳ２，ＴＳ３，ＴＳ４…タービン静
翼、ＴＳＣ…タービン静翼列。
フロントページの続き (72)発明者 一柳 卓 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目８番19号 高菱エンジ ニアリング株式会社内 Ｆターム(参考） 3G002 GB01 GB02 HA05 HA20
Claims (6)
- 【請求項１】 タービンケーシング内に設けられた複数
段のタービン静翼列と、タービン軸に取り付けられた複
数段のタービン動翼列とによって昇温昇圧した作動流体
を膨張させて動力を発生するガスタービンにおいて、 前記タービン軸の径方向に膨縮自在となるように前記タ
ービンケーシングに支持されており、各段のうち、何れ
か一の段を構成する第１タービン静翼列及び第１タービ
ン動翼列に対応する第１の翼環と、 前記タービン軸の径方向に膨縮自在となるように前記タ
ービンケーシングに支持されており、前記一の段と隣り
合う他の段を構成する第２タービン静翼列及び第２ター
ビン動翼列に対応する第２の翼環と、 前記第１の翼環に設けられており、所定の熱媒体が循環
させられる第１の熱媒流路と、 前記第２の翼環に設けられており、所定の熱媒体が循環
させられる第２の熱媒流路と、 前記第１の翼環と前記第２の翼環とを接続すると共に前
記第１の熱媒流路と前記第２の熱媒流路とを連通する連
通部材とを備えることを特徴とするガスタービン。 - 【請求項２】 前記第１タービン動翼列を囲む第１の環
状部材と、前記第２タービン動翼列を囲む第２の環状部
材とを更に備え、 前記第１タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外
シュラウドと、前記第１環状部材とは、互いに摺動自在
に係合し合う一方、それぞれ作動流体の流通方向におけ
る一方の側で前記第１翼環に固定されており、 前記第２タービン静翼列を構成する各タービン静翼の外
シュラウドと、前記第２環状部材とは、互いに摺動自在
に係合し合う一方、それぞれ作動流体の流通方向におけ
る一方の側で前記第２翼環に固定されていることを特徴
とする請求項１に記載のガスタービン。 - 【請求項３】 前記第１タービン静翼列を構成する各タ
ービン静翼の外シュラウドと前記第１環状部材との間、
並びに、前記第２タービン静翼列を構成する各タービン
静翼の外シュラウドと前記第２環状部材との間には、シ
ール材が装着されていることを特徴とする請求項２に記
載のガスタービン。 - 【請求項４】 前記各シール部材は、波形の断面形状を
有することを特徴とする請求項３に記載のガスタービ
ン。 - 【請求項５】 前記第２の翼環は、前記第１の翼環より
も前記作動流体の流通方向における下流側に位置してお
り、前記第２の翼環に設けられている前記第２の熱媒流
路を流通した熱媒体は、前記連通部材を介して、前記第
１の翼環に設けられている前記第１の熱媒流路に導入さ
れ、前記第１の熱媒流路を流通した熱媒体は、前記作動
流体を燃焼させる燃焼器の尾筒に導入されることを特徴
とする請求項１〜４の何れかに記載のガスタービン。 - 【請求項６】 ガスタービンの排熱を蒸気タービンサイ
クルで回収・再利用する複合サイクルプラントにおい
て、 前記ガスタービンは、 タービンケーシング内に設けられた複数段のタービン静
翼列と、 タービン軸に取り付けられた複数段のタービン動翼列
と、 前記タービン軸の径方向に膨縮自在となるように前記タ
ービンケーシングに支持されており、何れか一の段のタ
ービン動翼列を囲む第１の翼環と、 前記タービン軸の径方向に膨縮自在となるように前記タ
ービンケーシングに支持されており、前記一の段と隣り
合う他の段のタービン動翼列を囲む第２の翼環と、 前記第１の翼環に設けられており、前記蒸気タービンサ
イクルから供給される蒸気が循環させられる第１の熱媒
流路と、 前記第２の翼環に設けられており、前記蒸気タービンサ
イクルから供給される蒸気が循環させられる第２の熱媒
流路と、 前記第１の翼環と前記第２の翼環とを接続すると共に前
記第１の熱媒流路と前記第２の熱媒流路とを連通する連
通部材とを備えることを特徴とする複合サイクルプラン
ト。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000099668A JP4301692B2 (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | ガスタービン |
| CA002334556A CA2334556C (en) | 2000-03-31 | 2001-02-08 | Gas turbine and combined cycle plant |
| US09/780,409 US6463729B2 (en) | 2000-03-31 | 2001-02-12 | Combined cycle plant with gas turbine rotor clearance control |
| DE60111105T DE60111105T2 (de) | 2000-03-31 | 2001-03-28 | Gasturbine und Gas-Dampfanlage |
| EP01107904A EP1138880B1 (en) | 2000-03-31 | 2001-03-28 | Gas turbine and combined cycle plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000099668A JP4301692B2 (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | ガスタービン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001289059A true JP2001289059A (ja) | 2001-10-19 |
| JP4301692B2 JP4301692B2 (ja) | 2009-07-22 |
Family
ID=18613991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000099668A Expired - Lifetime JP4301692B2 (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | ガスタービン |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6463729B2 (ja) |
| EP (1) | EP1138880B1 (ja) |
| JP (1) | JP4301692B2 (ja) |
| CA (1) | CA2334556C (ja) |
| DE (1) | DE60111105T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002099253A1 (en) * | 2001-06-04 | 2002-12-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine |
| JP2008151007A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼環構造およびその組立方法 |
| JP2013231426A (ja) * | 2012-04-30 | 2013-11-14 | General Electric Co <Ge> | タービンシステムの移行ダクト用の重畳シール |
| JP2016522350A (ja) * | 2013-06-11 | 2016-07-28 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | クリアランス制御リング組立体 |
| JPWO2022034783A1 (ja) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6896484B2 (en) * | 2003-09-12 | 2005-05-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Turbine engine sealing device |
| US6926495B2 (en) * | 2003-09-12 | 2005-08-09 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Turbine blade tip clearance control device |
| US7165937B2 (en) * | 2004-12-06 | 2007-01-23 | General Electric Company | Methods and apparatus for maintaining rotor assembly tip clearances |
| US7494317B2 (en) * | 2005-06-23 | 2009-02-24 | Siemens Energy, Inc. | Ring seal attachment system |
| US7784261B2 (en) * | 2006-05-25 | 2010-08-31 | Siemens Energy, Inc. | Combined cycle power plant |
| US7686575B2 (en) * | 2006-08-17 | 2010-03-30 | Siemens Energy, Inc. | Inner ring with independent thermal expansion for mounting gas turbine flow path components |
| US7937928B2 (en) * | 2008-02-29 | 2011-05-10 | General Electric Company | Systems and methods for channeling steam into turbines |
| US8052380B2 (en) * | 2008-10-29 | 2011-11-08 | General Electric Company | Thermally-activated clearance reduction for a steam turbine |
| US8021103B2 (en) | 2008-10-29 | 2011-09-20 | General Electric Company | Pressure activated flow path seal for a steam turbine |
| GB0910070D0 (en) * | 2009-06-12 | 2009-07-22 | Rolls Royce Plc | System and method for adjusting rotor-stator clearance |
| FR2949808B1 (fr) * | 2009-09-08 | 2011-09-09 | Snecma | Pilotage des jeux en sommet d'aubes dans une turbomachine |
| US8195339B2 (en) * | 2009-09-24 | 2012-06-05 | General Electric Company | System and method for scheduling startup of a combined cycle power generation system |
| US8667772B2 (en) | 2010-01-04 | 2014-03-11 | General Electric Company | Clutched turbine wheels |
| WO2013043077A1 (en) * | 2011-09-22 | 2013-03-28 | General Electric Company | Method and apparatus for steam injection in a gas turbine |
| DE102014203318A1 (de) * | 2014-02-25 | 2015-08-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb einer Gasturbine bei aktiver hydraulischer Spalteinstellung |
| US10316696B2 (en) | 2015-05-08 | 2019-06-11 | General Electric Company | System and method for improving exhaust energy recovery |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2280791A1 (fr) * | 1974-07-31 | 1976-02-27 | Snecma | Perfectionnements au reglage du jeu entre les aubes et le stator d'une turbine |
| US4213296A (en) * | 1977-12-21 | 1980-07-22 | United Technologies Corporation | Seal clearance control system for a gas turbine |
| US4571935A (en) | 1978-10-26 | 1986-02-25 | Rice Ivan G | Process for steam cooling a power turbine |
| US4363599A (en) * | 1979-10-31 | 1982-12-14 | General Electric Company | Clearance control |
| US5685693A (en) | 1995-03-31 | 1997-11-11 | General Electric Co. | Removable inner turbine shell with bucket tip clearance control |
| JP3530345B2 (ja) | 1997-07-04 | 2004-05-24 | 三菱重工業株式会社 | コンバインドサイクル発電プラント |
-
2000
- 2000-03-31 JP JP2000099668A patent/JP4301692B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-02-08 CA CA002334556A patent/CA2334556C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-12 US US09/780,409 patent/US6463729B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-28 DE DE60111105T patent/DE60111105T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-28 EP EP01107904A patent/EP1138880B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002099253A1 (en) * | 2001-06-04 | 2002-12-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine |
| US6846156B2 (en) | 2001-06-04 | 2005-01-25 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine |
| JP2008151007A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼環構造およびその組立方法 |
| JP2013231426A (ja) * | 2012-04-30 | 2013-11-14 | General Electric Co <Ge> | タービンシステムの移行ダクト用の重畳シール |
| JP2016522350A (ja) * | 2013-06-11 | 2016-07-28 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | クリアランス制御リング組立体 |
| US11391173B2 (en) | 2013-06-11 | 2022-07-19 | General Electric Company | Passive control of gas turbine clearances using ceramic matrix composites inserts |
| US12252992B2 (en) | 2013-06-11 | 2025-03-18 | General Electric Company | Passive control of gas turbine clearances using ceramic matrix composites inserts |
| US12486780B2 (en) | 2013-06-11 | 2025-12-02 | General Electric Company | Passive control of gas turbine clearances using ceramic matrix composites inserts |
| JPWO2022034783A1 (ja) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 | ||
| WO2022034783A1 (ja) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 | 三菱パワー株式会社 | 静翼セグメント、及びこれを備える蒸気タービン |
| JP7369301B2 (ja) | 2020-08-13 | 2023-10-25 | 三菱重工業株式会社 | 静翼セグメント、及びこれを備える蒸気タービン |
| US12091983B2 (en) | 2020-08-13 | 2024-09-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Stator vane segment and steam turbine provided with same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1138880B1 (en) | 2005-06-01 |
| US6463729B2 (en) | 2002-10-15 |
| DE60111105T2 (de) | 2006-05-04 |
| EP1138880A2 (en) | 2001-10-04 |
| DE60111105D1 (de) | 2005-07-07 |
| CA2334556C (en) | 2004-10-26 |
| JP4301692B2 (ja) | 2009-07-22 |
| US20010025481A1 (en) | 2001-10-04 |
| EP1138880A3 (en) | 2003-11-19 |
| CA2334556A1 (en) | 2001-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4301692B2 (ja) | ガスタービン | |
| RU2351766C2 (ru) | Паровая турбина и способ работы паровой турбины | |
| KR100193126B1 (ko) | 싱글샤프트 연합 사이클 터빈 | |
| US5593274A (en) | Closed or open circuit cooling of turbine rotor components | |
| EP2151547B1 (en) | Steam turbine and steam turbine plant system | |
| US8424281B2 (en) | Method and apparatus for facilitating cooling of a steam turbine component | |
| JPH1089086A (ja) | 回転軸出力を発生する方法及び発電プラント | |
| JP3144888B2 (ja) | 回転機械の固定子機構 | |
| JP2000227003A (ja) | タービンの羽根車間隙用気擦カバープレート | |
| JP2006104951A (ja) | 蒸気タービン | |
| JPH09256815A (ja) | 蒸気冷却ガスタービン，このガスタービンを用いた蒸気冷却コンバインドサイクルプラントおよびその運転方法 | |
| KR102467399B1 (ko) | 증기 터빈 설비 및 콤바인드 사이클 플랜트 | |
| EP1249591B1 (en) | Vapor tube structure of a gas turbine | |
| US7390160B2 (en) | Axial flow steam turbine assembly | |
| JP2009191850A (ja) | 蒸気タービンエンジンとその組立方法 | |
| JP4413732B2 (ja) | 蒸気タービンプラント | |
| US6301874B1 (en) | Combined cycle power plant with steam-cooled gas turbine | |
| US7387486B2 (en) | Axial flow steam turbine assembly | |
| JP3362645B2 (ja) | ガスタービン設備 | |
| JP2986426B2 (ja) | 水素燃焼タービンプラント | |
| JP2013050054A (ja) | 蒸気タービン | |
| JPH0988518A (ja) | 複合発電プラント | |
| KR101457783B1 (ko) | 컴바인드 사이클 발전 장치 | |
| JP4584080B2 (ja) | 再生式単缶ガスタービン | |
| JPH04209903A (ja) | タ―ビン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070312 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081031 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081111 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090108 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090331 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090421 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120501 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4301692 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120501 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130501 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140501 Year of fee payment: 5 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |