JP2001141379A - 複式熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 数の熱交換モジュールが重なる形に並列配置
して全モジュールにわたる一連の冷媒回路を構成した複
式熱交換器として、冷媒側の圧力損失が小さいものを提
供する。 【解決手段】 各熱交換モジュールＭ１〜Ｍ３の熱交換
管が互いに偏平面を対向して配置した偏平チューブ３…
からなり、空気の流れ方向ａに対応して冷媒の乾き度の
高い側にあるモジュールの偏平チューブ３が、同乾き度
の低い側にあるモジュールの偏平チューブ３よりも大き
いチューブ幅ｗ3 を有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、自動車用、家庭
用、業務用等のエアコンシステムにおける蒸発器や凝縮
器に利用される複式熱交換器に関する。

【０００２】

【従来の技術】エアコンシステムの熱交換器として、対
置した一対のヘッダータンク間に、熱交換管路をなす多
数本の偏平チューブが両端を両ヘッダータンクに各々連
通接続して平行配置してコア部を構成し、隣合う偏平チ
ューブの間に蛇行状フィンを介在させた積層型熱交換器
が汎用されている。そして、特に蒸発器においては、こ
のような積層型熱交換器を熱交換モジュールとし、その
複数の熱交換モジュールを重なる形に並列配置して、全
モジュールにわたる一連の冷媒回路を構成した複式熱交
換器が多用されている。

【０００３】図９は３基の熱交換モジュール（Ｍ１）
（Ｍ２）（Ｍ３）よりなる従来の複式熱交換器の構成例
を示す。この複式熱交換器の熱交換モジュール（Ｍ１）
〜（Ｍ３）は、上下一対の丸パイプ状のヘッダータンク
（21）（22）と、両ヘッダータンク（21）（22）間に平
行配置してコア部（20）を形成する多数本の偏平チュー
ブ（23）…とからなる同じ構造及び大きさを有してお
り、互いの隣接したヘッダータンク（21）（21）同士な
らびに（22）（22）同士を適所で連通（図示省略）させ
て一連の冷媒回路を構成している。（24）は隣合う偏平
チューブ（23）（23）間に介在する蛇行状フィン、（2
5）はコア部（20）の両側に配置したカバーであり、両
者共に、並列した全モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）にわ
たる共通部材としての広幅のものを使用する場合と、モ
ジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各々に対応する独立部材
としての狭幅のものを使用する場合とがある。

【０００４】ところで、この種の複式熱交換器では、高
い熱交換効率を得る上で、空気の流通方向に対して冷媒
の流れがクロスカウンターフローとなるように冷媒回路
を設定するのが一般的である。すなわち、図９の例で
は、冷媒は、モジュール（Ｍ１）の下側ヘッダータンク
（22）に設けた冷媒入口（26）より流入し、同モジュー
ル（Ｍ１）のコア部（20）を下から上へ流れ、次いでモ
ジュール（Ｍ２）のコア部（20）を上から下へ流れ、更
にモジュール（Ｍ３）のコア部（20）を下から上へ流
れ、最後に同モジュール（Ｍ３）の上側ヘッダータンク
（21）に設けた冷媒入口（27）より流出し、この過程で
各コア部（20）をモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の並列
方向に流れる空気と熱交換するように設定される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、冷媒回
路を流れる冷媒が気相成分と液相成分とが混在した二相
流であるとき、熱交換に伴う乾き度（気相成分の割合）
の変化に応じて体積が増減するが、前記従来の複式熱交
換器では、空気の流れ方向に対する配置関係により、高
乾き度となる側の熱交換モジュールにおいてはコア部で
の冷媒の流速が速くなる一方、低乾き度となる側のモジ
ュールでは同流速が遅くなるため、冷媒側の圧力損失が
増大するという問題があった。

【０００６】この発明は、上述の事情に鑑みて、複数の
熱交換モジュールが重なる形に並列配置して全モジュー
ルにわたる一連の冷媒回路を構成した複式熱交換器とし
て、冷媒側の圧力損失が小さいものを提供することを主
たる目的としている。

【課題を解決するための手段】

【０００７】上記目的を達成するために、請求項１の発
明に係る複式熱交換器は、対置した一対のヘッダータン
クと、両ヘッダータンクに両端を連通させて平行配置し
た多数本の熱交換管とを備えた複数の熱交換モジュール
からなり、これらモジュールが重なる形に並列配置して
一連の冷媒回路を構成し、各熱交換モジュールの熱交換
管が互いに偏平面を対向して配置した偏平チューブから
なり、空気の流れ方向に対応して冷媒の乾き度の高い側
にあるモジュールの偏平チューブが、同乾き度の低い側
にあるモジュールの偏平チューブよりも大きいチューブ
幅を有することを特徴としている。

【０００８】上記構成によれば、空気の流れ方向に対す
る位置関係で各モジュールのコア部を流れる冷媒の乾き
度に違いができ、これによって冷媒の体積が変化して
も、高乾き度側のモジュールでは熱交換管路の流路断面
積が大きく、逆に低乾き度側のモジュールでは同流路断
面積が小さいことから、各モジュールのコア部における
冷媒の流速が均等化され、もって冷媒側の圧力損失が低
減する。しかして、３以上の熱交換モジュールからなる
複式熱交換器では、モジュール配列の一側から他側へ偏
平チューブのチューブ幅が順次増大又は縮小するよう
に、各モジュール毎に異なるチューブ幅の偏平チューブ
を用いればよい。

【０００９】請求項２の発明では、上記請求項１の複式
熱交換器において、複数の熱交換モジュールは、相互の
ヘッダータンクの並び方向が偏平チューブの長手方向に
対して斜交するように位置をずらせて配置してなるもの
としている。この構成においては、複式熱交換器を空気
の流れ方向に対して傾斜状態で設置する場合に、ヘッダ
ータンクの並び方向を空気の流れ方向に合わせれば、コ
ア部における空気の有効流路幅が広くなる。また、各熱
交換モジュールがパイプ状のヘッダータンクに各偏平チ
ューブの端部を挿入して連結した構造であるとき、偏平
チューブよりも幅（外径）の大きいヘッダータンク同士
が複式熱交換器の厚み方向には重なりを生じる配置とな
り、その重なり分だけ隣接するモジュールの偏平チュー
ブ同士の間隔が縮まるから、複式熱交換器全体として薄
型になる。

【００１０】請求項３の発明では、上記請求項１の複式
熱交換器において、内部が長手方向に連続する複数の中
空部に区切られたヘッダー部材を備え、該ヘッダー部材
の各中空部が各熱交換モジュールのヘッダータンクを構
成するものとしている。この場合、複数の熱交換モジュ
ールのヘッダータンクを単一のヘッダー部材にて構成で
きるから、部材点数が少なくなり、組立製作の作業性が
向上すると共に製作コストも低減する。

【００１１】請求項４の発明では、上記請求項３の複式
熱交換器において、ヘッダー部材は、少なくとも最も広
幅の中空部に、偏平チューブ連結側の壁部とこれに対向
する壁部との間を繋ぐ中間壁部を有すると共に、この中
間壁部の両側空間が当該中間壁部の開口部で連通した構
成としている。この場合、ヘッダー部材の最も広幅の中
空部がある部分は、本来は強度的に弱くなるが、中間壁
部による補強で必要な強度を確保できる。

【００１２】請求項５の発明では、上記請求項１〜４の
いずれかの複式熱交換器において、各熱交換モジュール
の偏平チューブは、ヘッダータンク内への挿入深さがチ
ューブ毎に順次異なるように取り付けられたものとして
いる。この構成によると、各モジュールのヘッダータン
ク内からコア部の各偏平チューブへ冷媒を分配する領域
において、当該ヘッダータンクへの冷媒流入口に対する
各チューブの開口端の距離の違いによって本来は冷媒分
配量が不均等になり易いが、冷媒流入口から遠い位置の
チューブほどヘッダータンク内への挿入深さを大きくし
て冷媒分配量を均等化できる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、この発明に係る複式熱交換
器の実施例について、図面を参照して具体的に説明す
る。図１は第一及び第二実施例、図２は第三実施例、図
３〜図５は第四及び第五実施例、図６及び図７は第六実
施例、図８は第七実施例、をそれぞれ示す。

【００１４】第一実施例の複式熱交換器は、蒸発器に適
用するものであり、図１（イ）（ロ）に示すように、３
基の熱交換モジュール（Ｍ１）（Ｍ２）（Ｍ３）が重な
る形に並列配置して一体化している。これらモジュール
（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各々は、上下に対置した一対の丸
パイプ状のヘッダータンク（１）（２）間に、熱交換管
路をなす多数本の偏平チューブ（３）…が互いに偏平面
を対向して平行配置してコア部（10）を構成している。
しかして、各偏平チューブ（３）は、両端を両ヘッダー
タンク（１）（２）の周面のスリット状開口部（１ａ）
（２ａ）に各々挿嵌している。また、隣合う偏平チュー
ブ（３）（３）の間には、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ
３）にわたる共通部材としての幅広の蛇行状フィン
（４）が介在している。（５）はコア部（10）の両側に
配置したカバーである。

【００１５】３基のモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）は、
各々に使用されている偏平チューブ（３）のチューブ幅
が異なっている。すなわち、図１の（ロ）の如く、偏平
チューブ（３）は、矢印（ａ）で示す空気の流れ方向に
対し、風下側のモジュール（Ｍ１）が最小幅（ｗ1 ）、
中間に位置するモジュール（Ｍ２）が中間幅（ｗ2 ）、
風上側のモジュール（Ｍ３）が最大幅（ｗ3 ）となって
いる。そして、このチューブ幅の違いに対応して、上下
のヘッダータンク（１）（２）の径も、モジュール（Ｍ
１）が最小で、モジュール（Ｍ３）が最大となってい
る。

【００１６】また、図１（イ）に示すように、モジュー
ル（Ｍ１）の下側ヘッダータンク（２）には冷媒導入口
（６ａ）が設けられると共に、モジュール（Ｍ３）の上
側ヘッダータンク（１）には冷媒導入口（６ｂ）がそれ
ぞれ設けてある。そして、モジュール（Ｍ１）と（Ｍ
２）の上側ヘッダータンク（１）（１）同士、ならびに
モジュール（Ｍ２）と（Ｍ３）の下側ヘッダータンク
（２）（２）同士は、それぞれ接続管（図示省略）等を
介して連通接続され、これによってモジュール（Ｍ１）
〜（Ｍ３）にわたって冷媒の流れが空気の流れに対して
クロスカウンターフローとなる一連の冷媒回路を構成し
ている。

【００１７】この第一実施例の複式熱交換器を蒸発器と
して用いた場合、冷媒導入口（６ａ）より流入する二相
流の冷媒は、当初は気相成分の割合が小さい低乾き度の
状態にあるが、図１（ロ）の矢印（ｒ）で示すように、
各コア部（10）をモジュール（Ｍ１）では上向きに、モ
ジュール（Ｍ２）では下向きに、モジュール（Ｍ３）で
は上向きに順次流れ、この過程で矢印（ａ）方向に流れ
る空気から気化熱を奪って液相成分が蒸発するから、次
第に気相成分の割合が増し、最終的に高乾き度の状態で
冷媒導出口（６ｂ）から流出する。

【００１８】しかして、上記の熱交換による乾き度の上
昇に伴って二相流の冷媒としての体積は増加するが、モ
ジュール（Ｍ１）から（Ｍ３）へと乾き度の高い側の偏
平チューブ（３）ほどチューブ幅が大きく、それだけ流
路断面積が拡大しているから、モジュール（Ｍ１）〜
（Ｍ３）のコア部（10）における冷媒の流速が均等化さ
れる。従って、この複式熱交換器では、モジュール（Ｍ
１）〜（Ｍ３）の偏平チューブを同じチューブ幅とした
従来構成の複式熱交換器と比較して、冷媒側の圧力損失
が低減することになる。

【００１９】上記第一実施例の複式熱交換器は蒸発器に
適用するものであるが、その熱交換モジュール（Ｍ１）
〜（Ｍ３）における偏平チューブ（３）のチューブ幅の
関係を逆にすれば、凝縮器に適用する複式熱交換器とな
る。すなわち、図１（ハ）に示す第二実施例の複式熱交
換器では、熱交換モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の基本
構成ならびに冷媒回路の構成は第一実施例と同様である
が、偏平チューブ（３）は風下側のモジュール（Ｍ１）
が最大幅（ｗ3 ）で、風上側のモジュール（Ｍ３）が最
小幅（ｗ1 ）と逆になっている。また、このチューブ幅
の違いに対応して、上下のヘッダータンク（１）（２）
の径も、モジュール（Ｍ１）が最大で、モジュール（Ｍ
３）が最小となっている。

【００２０】上記第二実施例の複式熱交換器を凝縮器と
して用いた場合、モジュール（Ｍ１）の下側ヘッダータ
ンク（２）に導入される二相流の冷媒は、当初は気相成
分の割合が大きい高乾き度の状態にあるが、モジュール
（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各コア部（10）を矢印（ｒ）の如
く空気の流れに対するクロスカウンターフローで順次流
れる過程で、空気に潜熱を奪われて気相成分が凝縮する
から、次第に気相成分の割合が減り、低乾き度の状態で
モジュール（Ｍ３）の上側ヘッダータンク（１）から流
出する。この熱交換による乾き度の低下に伴って二相流
の冷媒体積は減少するが、モジュール（Ｍ１）から（Ｍ
３）へと流路断面積も縮小しているため、モジュール
（Ｍ１）〜（Ｍ３）のコア部（10）における冷媒の流速
が均等化され、第一実施例と同様に従来構成の複式熱交
換器と比較して冷媒側の圧力損失が低減することにな
る。

【００２１】なお、上記第一及び第二実施例では熱交換
モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の上下のヘッダータンク
（１）（２）の径を偏平チューブ（３）のチューブ幅の
違いに対応して異ならせているが、ヘッダータンク
（１）（２）については熱交換モジュール（Ｍ１）〜
（Ｍ３）で同径としてもよい。また、第一及び第二実施
例とは上下関係を逆にしたり、両ヘッダータンク（１）
（２）が左右に配置する構成としてもよい。

【００２２】図２（イ）に実線で示す第三実施例の複式
熱交換器（Ａ）は、空気の流れ方向に対して傾斜状態で
設置する仕様であり、３基の熱交換モジュール（Ｍ１）
〜（Ｍ３）の各々の部材構成ならびに冷媒回路の構成は
前記第一及び第二実施例と同様である。この複式熱交換
器においては、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の偏平チ
ューブ（３）のチューブ幅は、モジュール（Ｍ１）を最
大、モジュール（Ｍ３）を最小として順次異なるが、丸
パイプ状の一対のヘッダータンク（11）（11）は全モジ
ュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）で同径となっている。

【００２３】そして、これらモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ
３）は、ヘッダータンク（11）同士の並び方向（Ｏ）
と、偏平チューブ（３）の長手方向（Ｐ）とが角度
（θ）で斜交するように、順次位置をずらせて配置して
いる。なお、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）のヘッダー
タンク（11）同士は要所で連通して前記第一及び第二実
施例同様のクロスカンウターフローの冷媒回路を構成し
ている。

【００２４】この第三実施例の複式熱交換器（Ａ）は、
例えば図２（ロ）に示すように、設置部位の周辺状況等
による空間的制約から、矢印（ａ）で示す空気の流れ方
向に直交する方向の設置可能幅（Ｌ0 ）が通常の複式熱
交換器の全幅に満たない場合に、図中の実線で示すよう
にヘッダータンク（11）同士の並び方向（Ｏ）が空気の
流れ方向に沿う傾斜状態で設置する。すなわち、この設
置状態では、矢印（ａ）の流れ方向における空気の有効
流路幅は（Ｌ1 ）となり、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ
３）の各コア部（10）の全域が有効流路幅（Ｌ1 ）内に
納まるから、高い熱交換効率を確保できる。

【００２５】しかるに、図中の仮想線で示す熱交換器
（Ｂ）のように、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）がヘッ
ダータンク（11）同士の並び方向（Ｏ）を偏平チューブ
（３）の長手方向と直交するように並列配置した通常の
構成では、偏平チューブ（３）が熱交換器（Ａ）と同じ
長さであっても、設置可能幅（Ｌ0 ）内で熱交換器
（Ａ）よりも傾斜度合を大きくして設置する必要がある
上、風上側においてモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）のヘ
ッダータンク（11）同士が並んだ部分が空気流路を遮断
する形になるため、空気の有効流路幅（Ｌ2 ）は熱交換
器（Ａ）の有効流路幅（Ｌ1 ）よりも格段に狭くなって
熱交換効率が低下することになる。

【００２６】また、第三実施例の複式熱交換器（Ａ）の
ようにモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）が偏平チューブ
（３）の長手方向（Ｐ）に順次位置をずらせて配置した
構造では、偏平チューブ（３）よりも幅（外径）の大き
い丸パイプ状のヘッダータンク（11）同士は複式熱交換
器の厚み方向には相互に重なりを生じる形になり、図２
（イ）の仮想線で示す熱交換器（Ｂ）のようにモジュー
ル（Ｍ１）〜（Ｍ３）の位置にずれのない通常の構成に
比較して、隣接するモジュール（Ｍ１）と（Ｍ２）の偏
平チューブ（３）（３）同士の間隔が（ｄ3 ）から（ｄ
1 ）へ、またモジュール（Ｍ１）と（Ｍ２）の同間隔が
（ｄ4 ）から（ｄ2 ）へとそれぞれ縮まるから、複式熱
交換器全体として薄型になるという利点がある。

【００２７】なお、上記の第三実施例ではモジュール
（Ｍ１）〜（Ｍ３）のヘッダータンク（11）を全て同じ
径としているが、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）を偏平
チューブ（３）の長手方向（Ｐ）に順次位置をずらせて
配置する構成においても、前記第一及び第二実施例と同
様にモジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各々のヘッダータ
ンクを偏平チューブ（３）の幅に対応して異なる径にし
てもよい。

【００２８】上記第一〜第三実施例のような複式熱交換
器の組立製作においては、ヘッダータンク（１）（２）
（11）、偏平チューブ（３）、蛇行状フィン（４）、カ
バー（５）等の構成部材にブレージングシートを用いる
か、構成部材相互の接合部に別途にロウ材を介在させ、
これら構成部材を仮組みした状態で炉中ロウ付けによっ
て一括に接合一体化する手法が採用される。

【００２９】図３（イ）（ロ）で示す第四及び第五実施
例の複式熱交換器では、内部が長手方向に連続する３つ
の中空部（７ａ）〜（７ｃ）に区切られたヘッダー部材
（７）を用い、中空部（７ａ）〜（７ｃ）の各々を各モ
ジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）のヘッダータンク（12）と
している。そして、ヘッダー部材（７）の中空部（７
ａ）〜（７ｃ）を区切る仕切り壁（70）（70）の要所に
連通部（図示省略）を設けることにより、前記第一〜第
三実施例と同様のクロスカウンターフローの冷媒回路を
構成している。

【００３０】このヘッダー部材（７）は、中空押出型材
からなり、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の偏平チュー
ブ（３）の異なるチューブ幅（ｗ4 ）〜（ｗ6 ）に対応
して、中空部（７ａ）が広幅、中空部（７ｂ）が中間
幅、中空部（７ｃ）が狭幅に設定されると共に、これら
（７ａ）〜（７ｃ）の各々の片面側に、図５でも示すよ
うに長孔状のチューブ挿入孔（71ａ）〜（71ｃ）が長手
方向一定間隔置きに形成されている。

【００３１】しかして、図３（イ）に示す第四実施例の
複式熱交換器では、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各
々の偏平チューブ（３）が図４（イ）でも示すように独
立したチューブ材からなり、それぞれ絞り加工（サイジ
ング）した端部（３ａ）をヘッダー部材（７）のチュー
ブ挿入孔（71ａ）〜（71ｃ）に挿嵌している。

【００３２】一方、図３（ロ）に示す第五実施例の複式
熱交換器では、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）に対応し
た異なるチューブ幅（ｗ4 ）〜（ｗ6 ）の３本の偏平チ
ューブ（３）が図４（ロ）でも示す一枚の中空押出プレ
ート材（30）として一体化されている。このプレート材
（30）の端部（３ａ）は、絞り加工（サイジング）され
ると共に、隣接する偏平チューブ（３）（３）間の偏平
な繋ぎ部（31）に切欠部（31ａ）を有しており、二箇所
の切欠部（31ａ）（31ａ）がヘッダー部材（７）のチュ
ーブ挿入孔（71ａ）（71ｂ）間と（71ｂ）（71ｃ）間の
各境界部にそれぞれ跨嵌する形で、ヘッダー部材（７）
のチューブ挿入孔（71ａ）〜（71ｃ）に挿嵌している。

【００３３】これら第四及び第五実施例の構成では、単
一のヘッダー部材（７）にて３基のモジュール（Ｍ１）
〜（Ｍ３）の３つのヘッダータンク（12）を構成するか
ら、前記第一〜第三実施例のように各ヘッダータンクが
独立部材からなる場合に比較して部材点数が少なくな
り、組立製作の作業性が向上すると共に製作コストも低
減するという利点がある。また前記第一〜第三実施例で
用いた丸パイプ状のヘッダータンクはブレージングシー
トを円筒状にプレス加工して製作したものが多いが、円
筒状とした合わせ目のろう付不良が生じる恐れがある
上、高価なブレージングシートの使用によって材料コス
トが高く付くという難点があったが、ヘッダー部材
（７）には中空押出型材を利用できるので上記のような
冷媒漏れの懸念がないと共に材料コストも節減しうる。

【００３４】また第四実施例の構成によれば、各偏平チ
ューブ（３）の端部（３ａ）が絞り加工されているか
ら、モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）相互の偏平チューブ
（３）（３）間の隙間（ｄ）を非常に小さくでき、前記
絞り加工の程度によっては隙間（ｄ）をゼロにすること
も可能であり、もって複式熱交換器の薄型化が容易とな
る。更に第五実施例の構成では、第四実施例の場合より
も更に部材点数が少なくなるから、組立製作の作業性が
より向上する。

【００３５】これら第四及び第五実施例の複式熱交換器
の製作に際しては、やはり構成部材を仮組みした状態で
炉中ロウ付けによって一括に接合一体化する手法が採用
される。この場合、ヘッダー部材（７）とモジュール
（Ｍ１）〜（Ｍ３）の各偏平チューブ（３）…もしくは
プレート材（30）…との接合は、図５に示すように、ヘ
ッダー部材（７）の接合側表面に、そのチューブ挿入孔
（71ａ）〜（71ｃ）に対応したチューブ挿入孔（８ａ）
〜（８ｃ）を有するブレージングシート（８）を配置し
て前記の炉中ロウ付けを行えばよい。これにより、高価
なブレージングシートの使用量が必要最小限に抑えら
れ、材料コストが低減する。また、このブレージングシ
ート（８）を用いる代わりに、ヘッダー部材（７）の接
合側表面にロウ材を溶射してロウ材層を形成してもよ
く、この方法によれば更に材料コストを低減することが
可能となる。

【００３６】図６で示す第六実施例の複式熱交換器は、
二つの熱交換モジュール（Ｍ１）（Ｍ２）より構成され
るが、前記第四及び第五実施例と同様に、内部が長手方
向に連続する二つの中空部（90）（91）に区切られたヘ
ッダー部材（９）を用い、両中空部（90）（91）の各々
をモジュール（Ｍ１）（Ｍ２）のヘッダータンク（13）
としている。そして、ヘッダー部材（９）の両中空部
（90）（91）の片面側にはそれぞれ長孔状のチューブ挿
入孔（92ａ）（92ｂ）が一定間隔置きに設けられてお
り、これらチューブ挿入孔（92ａ）（92ｂ）に、両モジ
ュール（Ｍ１）（Ｍ２）の異なるチューブ幅（ｗ7 ）
（ｗ8 ）を有する各偏平チューブ（３）の絞り加工した
端部（３ａ）が挿嵌されている。

【００３７】しかるに、このヘッダー部材（９）では、
チューブ幅（ｗ7 ）が大きいモジュール（Ｍ１）側に対
応した広幅の中空部（90）には、偏平チューブ連結側の
壁部（90ａ）とこれに対向する壁部（90ｂ）との間を繋
ぐ中間壁部（93）を有すると共に、この中間壁部（93）
の両側空間が当該中間壁部（93）に一定間隔置きに設け
た開口部（93ａ）で連通している。従って、ヘッダー部
材（９）は、強度的に弱い広幅の中空部（90）を有する
部分が中間壁部（93）で補強され、もって全体的にヘッ
ダータンクとして充分に耐え得る強度を具備している。

【００３８】このようなヘッダー部材（９）を製造する
には、図７に示すように、当該ヘッダー部材（９）を偏
平チューブ連結側の内側枠体（９ａ）と非連結側の外側
枠体（９ｂ）とに分割構成し、両枠体（９ａ）（９ｂ）
を押出型材より製作し、内側枠体（９ａ）とする押出型
材にチューブ挿入孔（92ａ）（92ｂ）を穿設する一方、
外側枠体（９ｂ）とする押出型材に設けた凸条片（94）
の要所を切除することにより、中間壁部（93）とその開
口部（93ａ）を形成した上で、両（９ａ）（９ｂ）を溶
接やロウ付けによって接合一体化すればよい。なお、ヘ
ッダー部材（９）を両枠体（９ａ）（９ｂ）に分割する
際の分割形状は図示以外に種々設定可能であり、中間壁
部（93）を内側枠体（９ａ）の側に設けたり、ヘッダー
部材（９）を厚み方向に均等に二分割する構成として両
枠体（９ａ）（９ｂ）を同一の押出型材より製作するよ
うにしてもよい。

【００３９】なお、上記の第六実施例では二つの熱交換
モジュール（Ｍ１）（Ｍ２）からなる複式熱交換器を例
示したが、３以上のモジュールからなる複式熱交換器に
おいて同様の中空部を有するヘッダー部材を用いる場合
でも、広幅となる中空部には中間壁部を設けて補強すれ
ばよい。また、中間壁部は最も広幅となる中空部に限ら
ず、複数又は全部の中空部に設けるようにしてもよい。

【００４０】ところで、複式熱交換器における各熱交換
モジュールに冷媒が二相流として流れる場合、ヘッダー
タンク内で気相成分と液相成分の密度差や速度差によっ
て気液分離が発生し易く、このためヘッダータンク内か
ら偏平チューブへの冷媒分配量が不均等になり、本来生
じ得る筈の熱交換量が得られにくくなる傾向がある。そ
こで、上記の気液分離を抑制する対策として、図８に示
す第七実施例の構造が推奨される。なお、この第七実施
例の構造は、既述した第一〜第六実施例の複式熱交換器
の各熱交換モジュール（Ｍ１）〜（Ｍ３）に適用し得る
ものである。

【００４１】すなわち、図８に示すように、第七実施例
の複式熱交換器の各熱交換モジュール（Ｍ）では、一対
のヘッダータンク（14）（15）に両端を連通させて平行
配置した多数本の偏平チューブ（３）…は、冷媒流入側
のヘッダータンク（14）内への端部の挿入深さ（ｈ1 ）
がタンク一端側の冷媒流入口（14ａ）から遠くなるに従
って順次深くなるように設定されている。しかして、こ
れら偏平チューブ（３）…は同じ長さを有しているた
め、冷媒流出側のヘッダータンク（15）内への端部の挿
入深さ（ｈ2 ）は、前記冷媒流入口（14ａ）とは対角線
位置にある冷媒流出口（15ｂ）から遠くなるに従って深
くなっている。つまり（ｈ1 ）＋（ｈ2 ）は全部の偏平
チューブ（３）…で一定になっている。なお、図中の
（16）は両ヘッダータンク（14）（15）の両端を封止す
るキャップである。

【００４２】この第七実施例の構成によれば、本来は冷
媒流入口（14ａ）から遠い位置にある偏平チューブ
（３）ほど冷媒が流入しにくくなるが、冷媒流入口（14
ａ）から遠くなるに従って挿入深さ（ｈ1 ）を大きくす
る偏平チューブ（３）…によってヘッダータンク（14）
内の冷媒流路が狭められることから、矢印（ｒ）方向へ
向かう冷媒の圧力が低下せず、気相成分と液相成分の密
度差や速度差による気液分離が発生しにくくなり、もっ
て全部の偏平チューブ（３）…に均等に冷媒が分配され
る結果、高い熱交換効率が得られる。また、この場合に
は偏平チューブ（３）…が同じ長さでよいため、挿入深
さ（ｈ1 ）を順次異ならせるにも関わらず部品種の増加
を招かず、部材の製作及び管理上で有利であると共に、
熱交換器の組立製作の際に偏平チューブ（３）…の組み
付け順序を誤る懸念がない。

【００４３】なお、ヘッダータンク（14）の冷媒流入口
（14ａ）は、タンク中間部に設けてもよいし、複数箇所
に設けてもよい。これらの場合でも、冷媒流入口（14
ａ）の位置を基準にして偏平チューブ（３）…の挿入深
さを順次異ならせる（遠くなるほど挿入を深くする）よ
うに設定すればよい。

【００４４】以上の実施例では複式熱交換器として２又
は３の熱交換モジュールより構成されるものを例示した
が、この発明は４以上の熱交換モジュールからなる複式
熱交換器にも適用可能である。また、各モジュールにお
けるヘッダータンクの断面形状、偏平チューブの本数、
モジュール相互の偏平チューブの幅の比率、冷媒導出入
口の構造及び位置、冷媒回路構成等、細部構成について
は実施例以外に種々設計変更可能である。

【００４５】

【発明の効果】請求項１の発明によれば、複数の熱交換
モジュールが重なる形に並列配置して全モジュールにわ
たる一連の冷媒回路を構成した複式熱交換器として、空
気の流れ方向に対応して冷媒の乾き度の高い側にあるモ
ジュールほど偏平チューブの幅が大きいことから、冷媒
側の圧力損失が小さいものが提供される。

【００４６】請求項２の発明によれば、上記の複式熱交
換器として、複数の熱交換モジュールが相互のヘッダー
タンクの並び方向を偏平チューブの長手方向に対して斜
交するように位置をずらせて配置していることから、設
置部位の周辺状況による空間的制約のために熱交換器を
空気の流れ方向に対して傾斜状態で設置する必要がある
場合に、コア部を通過する空気の有効流路幅を広くでき
ると共に、複式熱交換器全体として薄型化に適したもの
が提供される。

【００４７】請求項３の発明によれば、上記の複式熱交
換器において、複数の熱交換モジュールのヘッダータン
クが単一のヘッダー部材にて構成されることから、部材
点数が少なく、組立製作の作業性が向上すると共に製作
コストも低減するという利点がある。

【００４８】請求項４の発明によれば、上記のヘッダー
部材を用いる複式熱交換器において、該ヘッダー部材の
広幅の中空部に中間壁部を有することから、本来は強度
的に弱い中空部の部分が補強され、ヘッダータンクとし
て必要な強度を確保できるという利点がある。

【００４９】請求項５の発明によれば、上記の複式熱交
換器として、各熱交換モジュールの偏平チューブがヘッ
ダータンク内への挿入深さをチューブ毎に順次異なるよ
うに取り付けられていることから、多数の偏平チューブ
への冷媒分配量が均等化され、もって高い熱交換効率が
得られるものが提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の第一及び第二実施例を示し、
（イ）図は第一実施例の複式熱交換器の斜視図、（ロ）
図は第一実施例の複式熱交換器の蛇行状フィンを省いて
示す縦断側面図、（ハ）図は第二実施例の複式熱交換器
の蛇行状フィンを省いて示す縦断側面図である。

【図２】 同第三実施例を示し、（イ）図は複式熱交換
器全体の概略側面図、（ロ）図は複式熱交換器の設置状
態の概略側面図である。

【図３】 同第四及び第五実施例を示し、（イ）図は第
四実施例の複式熱交換器の蛇行状フィンを省いて示す要
部の縦断側面図、（ロ）図は第五実施例の複式熱交換器
の蛇行状フィンを省いて示す要部の縦断側面図である。

【図４】 同第四及び第五実施例で用いる偏平チューブ
を示し、（イ）図は第四実施例の偏平チューブの横断面
図、（ロ）図は第五実施例の偏平チューブの横断面図で
ある。

【図５】 同第四及び第五実施例で用いるヘッダー部材
とブレージングシートの斜視図である。

【図６】 同第六実施例の複式熱交換器の蛇行状フィン
を省いて示す要部の縦断側面図である。

【図７】 同第六実施例で用いるヘッダー部材を構成す
る内側枠体と外側枠体の斜視図である。

【図８】 同第七実施例の複式熱交換器における熱交換
モジュールの縦断正面図である。

【図９】 従来の複式熱交換器の構成例を示す斜視図で
ある。

【符号の説明】

Ｍ，Ｍ１〜Ｍ３・・・熱交換モジュール １，２・・・・・・・ヘッダータンク ３・・・・・・・・・偏平チューブ ４・・・・・・・・・蛇行状フィン ６ａ・・・・・・・・冷媒導入口 ６ｂ・・・・・・・・冷媒導出口 ７・・・・・・・・・ヘッダー部材 ７ａ〜７ｃ・・・・・中空部 ９・・・・・・・・・ヘッダー部材 ９０・・・・・・・・広幅の中空部 ９０ａ・・・・・・・偏平チューブ連結側の壁部 ９０ｂ・・・・・・・対向する壁部 ９３・・・・・・・・中間壁部 ９３ａ・・・・・・・開口部 １０・・・・・・・・コア部 １１〜１３・・・・・ヘッダータンク Ｏ・・・・・・・・・ヘッダータンクの並び方向 Ｐ・・・・・・・・・偏平チューブの長手方向 ａ・・・・・・・・・空気の流れ方向 ｒ・・・・・・・・・冷媒の流れ方向 ｗ1 〜ｗ7 ・・・・・チューブ幅 ｈ1 ，ｈ2 ・・・・・挿入深さ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 徳竹 敏則 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニウ ム株式会社内 Ｆターム(参考） 3L103 AA01 AA06 AA11 AA17 AA37 BB38 BB42 CC18 CC30 DD08 DD32 DD34 DD42 DD69

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 対置した一対のヘッダータンクと、両ヘ
   ッダータンクに両端を連通させて平行配置した多数本の
   熱交換管とを備えた複数の熱交換モジュールからなり、
   これらモジュールが重なる形に並列配置して一連の冷媒
   回路を構成する複式熱交換器において、 各熱交換モジュールの熱交換管が互いに偏平面を対向し
   て配置した偏平チューブからなり、空気の流れ方向に対
   応して冷媒の乾き度の高い側にあるモジュールの偏平チ
   ューブが、同乾き度の低い側にあるモジュールの偏平チ
   ューブよりも大きいチューブ幅を有することを特徴とす
   る複式熱交換器。
2. 【請求項２】 複数の熱交換モジュールは、相互のヘッ
   ダータンクの並び方向が偏平チューブの長手方向に対し
   て斜交するように位置をずらせて配置してなる請求項１
   記載の複式熱交換器。
3. 【請求項３】 内部が長手方向に連続する複数の中空部
   に区切られたヘッダー部材を備え、該ヘッダー部材の各
   中空部が各熱交換モジュールのヘッダータンクを構成す
   る請求項１記載の複式熱交換器。
4. 【請求項４】 ヘッダー部材は、少なくとも最も広幅の
   中空部に、偏平チューブ連結側の壁部とこれに対向する
   壁部との間を繋ぐ中間壁部を有すると共に、この中間壁
   部の両側空間が当該中間壁部の開口部で連通してなる請
   求項３記載の複式熱交換器。
5. 【請求項５】 各熱交換モジュールの偏平チューブは、
   ヘッダータンク内への挿入深さがチューブ毎に順次異な
   るように取り付けられてなる請求項１〜４のいずれかに
   記載の複式熱交換器。