JP2001062278A - 粉粒体の転動造粒方法および装置 - Google Patents
粉粒体の転動造粒方法および装置Info
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Landscapes
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- Glanulating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 穀物や食品等の粉粒体の成分を変成させず
に、均一の組成で均等の形状の粉粒体の造粒を効率よく
簡単に行い、粉粒体の造粒費用を大幅に削減し、粉粒体
製品の歩留まりを向上させる。 【手段】密閉状態化の粉粒体に過熱蒸気を１．２〜３ｋ
ｇ／ｃｍ2吹き込んで２〜６分間接触させるとともに、
粉粒体を７０〜１３０℃に過熱して攪拌して転動させる
ことによって、粉粒体を造粒することを特徴とする粉粒
体の転動造粒方法。加圧式パドル型ミキサーの上部側お
よび下部側に耐圧式スクリユー・プレスを連設し、加圧
式パドル型ミキサー内に過熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2を吹き込んで、上部側の耐圧式スクリユー・プレス
より加圧式パドル型ミキサー内に供給した粉粒体と２〜
６分間接触させて、７０〜１３０℃の温度に過熱するこ
とによって粉粒体の成分を変成することなく造粒する粉
粒体の転動造粒装置。
に、均一の組成で均等の形状の粉粒体の造粒を効率よく
簡単に行い、粉粒体の造粒費用を大幅に削減し、粉粒体
製品の歩留まりを向上させる。 【手段】密閉状態化の粉粒体に過熱蒸気を１．２〜３ｋ
ｇ／ｃｍ2吹き込んで２〜６分間接触させるとともに、
粉粒体を７０〜１３０℃に過熱して攪拌して転動させる
ことによって、粉粒体を造粒することを特徴とする粉粒
体の転動造粒方法。加圧式パドル型ミキサーの上部側お
よび下部側に耐圧式スクリユー・プレスを連設し、加圧
式パドル型ミキサー内に過熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2を吹き込んで、上部側の耐圧式スクリユー・プレス
より加圧式パドル型ミキサー内に供給した粉粒体と２〜
６分間接触させて、７０〜１３０℃の温度に過熱するこ
とによって粉粒体の成分を変成することなく造粒する粉
粒体の転動造粒装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種の穀物や食品
等の粉粒体（単独組成粉粒体あるいは混合組成粉粒体を
含む）の製品の加工を行う際に使用する粉粒体の転動造
粒方法および転動造粒装置に関するものである。
等の粉粒体（単独組成粉粒体あるいは混合組成粉粒体を
含む）の製品の加工を行う際に使用する粉粒体の転動造
粒方法および転動造粒装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の穀物や食品等の粉粒体製品は、プ
レミックス製品が大半を占めており、その混合した組成
は細粒が多く、ハンドリング中に工程で細粒が飛散を起
こし環境汚染の原因になるばかりか、プレミックス製品
の歩留まりが低下する不都合があった。
レミックス製品が大半を占めており、その混合した組成
は細粒が多く、ハンドリング中に工程で細粒が飛散を起
こし環境汚染の原因になるばかりか、プレミックス製品
の歩留まりが低下する不都合があった。
【０００３】前述した不都合の解決策として、穀物や食
品等の粉粒体製品を製造する際に、事前に、これらの粉
粒体の造粒処理を行うことによって、粉粒体の飛散を阻
止して環境汚染を防止するとともに、粉粒体製品の歩留
まりを維持している。
品等の粉粒体製品を製造する際に、事前に、これらの粉
粒体の造粒処理を行うことによって、粉粒体の飛散を阻
止して環境汚染を防止するとともに、粉粒体製品の歩留
まりを維持している。
【０００４】穀物や食品等の粉粒体の造粒については、
転動造粒を行うことが多く、転動造粒の原理は、一般に
加湿された粉粒体に転動を与えて球形の粒子に凝集させ
る操作で、粉粒体相互間の圧縮もしくは圧密に際して
固、液、気体の界面工ネルギーを基本的な力として利用
するものである。
転動造粒を行うことが多く、転動造粒の原理は、一般に
加湿された粉粒体に転動を与えて球形の粒子に凝集させ
る操作で、粉粒体相互間の圧縮もしくは圧密に際して
固、液、気体の界面工ネルギーを基本的な力として利用
するものである。
【０００５】従来、粉粒体の転動造粒を行うについて
は、造粒に使用する蒸気が空気中に放出されて有効に造
粒に活用されてなく、また、穀物や食品等の粉粒体が飛
散する傾向があり、さらに、造粒処理能力が小さく単位
当たりの粉粒体の造粒ランニング・コストが増大すると
ともに、粉粒体製品の歩留まりが低下するというな問題
があった。
は、造粒に使用する蒸気が空気中に放出されて有効に造
粒に活用されてなく、また、穀物や食品等の粉粒体が飛
散する傾向があり、さらに、造粒処理能力が小さく単位
当たりの粉粒体の造粒ランニング・コストが増大すると
ともに、粉粒体製品の歩留まりが低下するというな問題
があった。
【０００６】また、従来、粉粒体の転動造粒装置として
は、パン型、ドラム型、振動コンベアー型、押出し造粒
型、圧縮造粒型等沢山の機種が市販されているが、どの
種類の装置も開放型の構造であるために、造粒に使用す
る蒸気が空気中に放出されて、装置内に密閉されて有効
に造粒に活用できなく、また、穀物や食品等の粉粒体が
飛散する度合いが強く、さらに、従来装置は処理能力が
小さく、装置一基当たりの処理能力が２０〜３０ｔ／ｈ
を保有する装置は存在しなく、単位当たりの粉粒体の造
粒ランニング・コストが増大し、粉粒体製品の歩留まり
が低下するという問題があった。
は、パン型、ドラム型、振動コンベアー型、押出し造粒
型、圧縮造粒型等沢山の機種が市販されているが、どの
種類の装置も開放型の構造であるために、造粒に使用す
る蒸気が空気中に放出されて、装置内に密閉されて有効
に造粒に活用できなく、また、穀物や食品等の粉粒体が
飛散する度合いが強く、さらに、従来装置は処理能力が
小さく、装置一基当たりの処理能力が２０〜３０ｔ／ｈ
を保有する装置は存在しなく、単位当たりの粉粒体の造
粒ランニング・コストが増大し、粉粒体製品の歩留まり
が低下するという問題があった。
【０００７】また、従来の粉粒体の転動造粒装置には、
蒸気の圧力と過熱温度と接触時間の設定替えできないも
のが多く、粉粒体の造粒の形状を自由に選択できず、均
一の組成の粉粒体の造粒ができ難いという欠点があり、
また、粉粒体の含有水分を製品に応じて変動させること
が困難であるために、粉粒体の保有水分を利用して粉粒
体製品の最終水分を最低にコントロールできない欠陥も
あって、高品質の粉粒体製品を生産できないという問題
もあった。
蒸気の圧力と過熱温度と接触時間の設定替えできないも
のが多く、粉粒体の造粒の形状を自由に選択できず、均
一の組成の粉粒体の造粒ができ難いという欠点があり、
また、粉粒体の含有水分を製品に応じて変動させること
が困難であるために、粉粒体の保有水分を利用して粉粒
体製品の最終水分を最低にコントロールできない欠陥も
あって、高品質の粉粒体製品を生産できないという問題
もあった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、穀物や食品
等の粉粒体の転動造粒を行うについて、粉粒体を密閉状
態化に置いて、粉粒体の造粒に使用する蒸気の放出を防
ぐとともに、粉粒体を飛散を防止して粉粒体の造粒（体
積比２００〜５００％増加）を効率的に行うことに目的
があり、かつ、造粒処理能力を大規模化することによっ
て、粉粒体の造粒ランニング・コストを低減し、粉粒体
製品の歩留まりを向上させることに目的がある。
等の粉粒体の転動造粒を行うについて、粉粒体を密閉状
態化に置いて、粉粒体の造粒に使用する蒸気の放出を防
ぐとともに、粉粒体を飛散を防止して粉粒体の造粒（体
積比２００〜５００％増加）を効率的に行うことに目的
があり、かつ、造粒処理能力を大規模化することによっ
て、粉粒体の造粒ランニング・コストを低減し、粉粒体
製品の歩留まりを向上させることに目的がある。
【０００９】また、本発明は、加圧式パドル型ミキサー
に耐圧式スクリユー・プレスを連設して転動造粒装置系
内を完全に密閉することによって、穀物や食品等の粉粒
体の造粒に使用する蒸気の放出を防いで有効に活用する
とともに、穀物や食品等の粉粒体を飛散させずに、か
つ、装置の処理能力を大規模化することによって、単位
当たりの粉粒体の造粒ランニング・コストを低減し、粉
粒体製品の歩留まりを向上させることに目的がある。
に耐圧式スクリユー・プレスを連設して転動造粒装置系
内を完全に密閉することによって、穀物や食品等の粉粒
体の造粒に使用する蒸気の放出を防いで有効に活用する
とともに、穀物や食品等の粉粒体を飛散させずに、か
つ、装置の処理能力を大規模化することによって、単位
当たりの粉粒体の造粒ランニング・コストを低減し、粉
粒体製品の歩留まりを向上させることに目的がある。
【００１０】さらに、本発明は、前述した転動造粒装置
の蒸気の圧力と過熱温度と接触時間とを簡単に設定替え
して、均一の組成で均等の形状の粉粒体を成分を変性す
ることなく簡単に造粒することにより、また、粉粒体の
含有水分を製品に応じて容易に変動して、粉粒体製品の
水分をコントロールすることによって、高品質の粉粒体
製品を製造することに目的がある。
の蒸気の圧力と過熱温度と接触時間とを簡単に設定替え
して、均一の組成で均等の形状の粉粒体を成分を変性す
ることなく簡単に造粒することにより、また、粉粒体の
含有水分を製品に応じて容易に変動して、粉粒体製品の
水分をコントロールすることによって、高品質の粉粒体
製品を製造することに目的がある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、粉粒体の転動
造粒方法に関するものであり、密閉状態化の粉粒体に過
熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃｍ2吹き込んで２〜６分間
接触させるとともに、粉粒体を７０〜１３０℃に過熱し
て攪拌して粉粒体を転動させることによって、粉粒体を
造粒することに特徴がある。
造粒方法に関するものであり、密閉状態化の粉粒体に過
熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃｍ2吹き込んで２〜６分間
接触させるとともに、粉粒体を７０〜１３０℃に過熱し
て攪拌して粉粒体を転動させることによって、粉粒体を
造粒することに特徴がある。
【００１２】また、本発明は、粉粒体の転動造粒装置に
関するものであり、加圧式パドル型ミキサーの上部側お
よび下部側に耐圧式スクリユー・プレスを連設し、加圧
式パドル型ミキサー内に過熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2吹き込んで、上部側の耐圧式スクリユー・プレスよ
り加圧式パドル型ミキサー内に供給した粉粒体と２〜６
分間接触させて、７０〜１３０℃の温度に過熱して攪拌
し、粉粒体を転動させて造粒することに特徴がある。
関するものであり、加圧式パドル型ミキサーの上部側お
よび下部側に耐圧式スクリユー・プレスを連設し、加圧
式パドル型ミキサー内に過熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2吹き込んで、上部側の耐圧式スクリユー・プレスよ
り加圧式パドル型ミキサー内に供給した粉粒体と２〜６
分間接触させて、７０〜１３０℃の温度に過熱して攪拌
し、粉粒体を転動させて造粒することに特徴がある。
【００１３】さらに、本発明は、前述した粉粒体の転動
造粒装置において、粉粒体の性状に応じて、上部および
下部に耐圧式スクリユー・プレスを連設した加圧式パド
ル型ミキサーを並列または直列に複数配列して加圧式パ
ドル型ミキサー内の粉粒体の造粒状態を調整することに
特徴がある。
造粒装置において、粉粒体の性状に応じて、上部および
下部に耐圧式スクリユー・プレスを連設した加圧式パド
ル型ミキサーを並列または直列に複数配列して加圧式パ
ドル型ミキサー内の粉粒体の造粒状態を調整することに
特徴がある。
【００１４】さらに、本発明は、前述した粉粒体の転動
造粒装置において、加圧式パドル型ミキサー内に供給す
る粉粒体中の澱粉質が３％（重量）以下と少ない場合
に、加圧式パドル型ミキサー内に液状糊を噴霧して粉粒
体を転動させて造粒することに特徴がある。
造粒装置において、加圧式パドル型ミキサー内に供給す
る粉粒体中の澱粉質が３％（重量）以下と少ない場合
に、加圧式パドル型ミキサー内に液状糊を噴霧して粉粒
体を転動させて造粒することに特徴がある。
【００１５】
【発明の実施態様】本発明の粉粒体の転動造粒方法と装
置の一例を、図１に従って説明すると、粉粒体を造粒す
る加圧式パドル型ミキサー１の上部側に上部耐圧式スク
リュー・プレス２を連設するとともに、加圧式パドル型
ミキサー１の下部側に下部耐圧式スクリュー・プレス３
を連設し、上部耐圧式スクリュー・プレス２と下部耐圧
式スクリュー・プレス３の内部には、モーター４とモー
ター１４によって回転する送り羽根５と送り羽根１５を
付設する。
置の一例を、図１に従って説明すると、粉粒体を造粒す
る加圧式パドル型ミキサー１の上部側に上部耐圧式スク
リュー・プレス２を連設するとともに、加圧式パドル型
ミキサー１の下部側に下部耐圧式スクリュー・プレス３
を連設し、上部耐圧式スクリュー・プレス２と下部耐圧
式スクリュー・プレス３の内部には、モーター４とモー
ター１４によって回転する送り羽根５と送り羽根１５を
付設する。
【００１６】上部耐圧式スクリュー・プレス２と下部耐
圧式スクリュー・プレス３の送入側には粉粒体の投入口
６と入口１６を設け、その送出側にはコーン・バルブ８
とコーン・バルブ１８を設けるが、このコーン・バルブ
８とコーン・バルブ１８は油圧シリンダー７と油圧シリ
ンダー１７に連結して先瑞に押さえ機構、すなわち、搬
送する粉粒体自身で耐圧シールを形成するマテリアル・
シール機能を具備している。
圧式スクリュー・プレス３の送入側には粉粒体の投入口
６と入口１６を設け、その送出側にはコーン・バルブ８
とコーン・バルブ１８を設けるが、このコーン・バルブ
８とコーン・バルブ１８は油圧シリンダー７と油圧シリ
ンダー１７に連結して先瑞に押さえ機構、すなわち、搬
送する粉粒体自身で耐圧シールを形成するマテリアル・
シール機能を具備している。
【００１７】加圧式パドル型ミキサー１の内部には、複
数枚のバドル９を間隔を置いて取り付けた回転軸１０を
取り付けて、この回転軸１０をプリー１３によって回転
して、加圧式パドル型ミキサー１内に供給した粉粒体を
入口１２から落下口１９に搬送するように構成し、さら
に、加圧式パドル型ミキサー１には、蒸気減圧ユニット
２２を付設した蒸気配管２３を連通し、加圧式パドル型
ミキサー１内に供給した蒸気によって粉粒体を７０〜１
３０℃の温度に過熱するように構成するとともに、加圧
式パドル型ミキサー１には、蒸気安全弁２４と圧力計２
０を付設する。
数枚のバドル９を間隔を置いて取り付けた回転軸１０を
取り付けて、この回転軸１０をプリー１３によって回転
して、加圧式パドル型ミキサー１内に供給した粉粒体を
入口１２から落下口１９に搬送するように構成し、さら
に、加圧式パドル型ミキサー１には、蒸気減圧ユニット
２２を付設した蒸気配管２３を連通し、加圧式パドル型
ミキサー１内に供給した蒸気によって粉粒体を７０〜１
３０℃の温度に過熱するように構成するとともに、加圧
式パドル型ミキサー１には、蒸気安全弁２４と圧力計２
０を付設する。
【００１８】造粒する粉粒体は、投入口６より上部耐圧
式スクリュー・プレス２内に投入し、モーター４によっ
て回転する送り羽根５で粉粒体をコーン・バルブ８に圧
送して行くが、コーン・バルブ８は油圧シリンダー７に
連結して押さえ機構になっており、粉粒体の圧送力が一
定以上になるとコーン・バルブ８は押圧されて開口し、
所定量の粉粒体を上部耐圧式スクリュー・プレス２の出
口１１より加圧式パドル型ミキサー１の入口１２に充填
する。
式スクリュー・プレス２内に投入し、モーター４によっ
て回転する送り羽根５で粉粒体をコーン・バルブ８に圧
送して行くが、コーン・バルブ８は油圧シリンダー７に
連結して押さえ機構になっており、粉粒体の圧送力が一
定以上になるとコーン・バルブ８は押圧されて開口し、
所定量の粉粒体を上部耐圧式スクリュー・プレス２の出
口１１より加圧式パドル型ミキサー１の入口１２に充填
する。
【００１９】加圧式パドル型ミキサー１内に充填した粉
粒体は、回転軸１０に間隔を置いて取り付けた複数枚の
パドル９の回転によって、加圧式パドル型ミキサー１内
を入口１２から落下口１９に順次搬送して行くが、この
際に、蒸気配管２３より加圧式パドル型ミキサー１内に
加熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃｍ2吹き込んで、粉粒体
と２〜６分間接触させて、粉粒体を７０〜１３０℃の温
度に過熱することによって粉粒体を転動させて造粒（体
積比２００〜５００％増加）を行う。
粒体は、回転軸１０に間隔を置いて取り付けた複数枚の
パドル９の回転によって、加圧式パドル型ミキサー１内
を入口１２から落下口１９に順次搬送して行くが、この
際に、蒸気配管２３より加圧式パドル型ミキサー１内に
加熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃｍ2吹き込んで、粉粒体
と２〜６分間接触させて、粉粒体を７０〜１３０℃の温
度に過熱することによって粉粒体を転動させて造粒（体
積比２００〜５００％増加）を行う。
【００２０】造粒した粉粒体は、加圧式パドル型ミキサ
ー１の落下口１９より下部耐圧式スクリュー・プレス３
の受口１６に充填し、モーター１４によって回転する送
り羽根１５によって粉粒体を圧送して行くが、コーン・
バルブ１８は油圧シリンダー１７に連結して押さえ機構
になっており、粉粒体の圧送力が一定以上になるとコー
ン・バルブ１８は押圧されて開口し、所定量の造粒した
粉粒体を下部耐圧式スクリュー・プレス３の搬出口２１
よから外部に移送して貯留する。
ー１の落下口１９より下部耐圧式スクリュー・プレス３
の受口１６に充填し、モーター１４によって回転する送
り羽根１５によって粉粒体を圧送して行くが、コーン・
バルブ１８は油圧シリンダー１７に連結して押さえ機構
になっており、粉粒体の圧送力が一定以上になるとコー
ン・バルブ１８は押圧されて開口し、所定量の造粒した
粉粒体を下部耐圧式スクリュー・プレス３の搬出口２１
よから外部に移送して貯留する。
【００２１】同時に粉粒体の造粒に使用した蒸気は液化
してドレンとして加圧式パドル型ミキサー１の底部に流
下させ、造粒した粉粒体と接触させないように、加圧式
パドル型ミキサー１より外部に速やかに廃棄する。
してドレンとして加圧式パドル型ミキサー１の底部に流
下させ、造粒した粉粒体と接触させないように、加圧式
パドル型ミキサー１より外部に速やかに廃棄する。
【００２２】なお、加圧式パドル型ミキサー１内に供給
する加熱蒸気は１．２〜３ｋｇ／ｃｍ 2（過熱温度１５
０〜２３０℃）にする必要があり、蒸気が１．２ｋｇ／
ｃｍ2未満であると粉粒体へのドレン付着が増加し、ま
た、粉粒体の排出直後の瞬時再蒸発による水分発散が悪
く、粉体性状が悪化するので不適当であり、また、３ｋ
ｇ／ｃｍ2を超えると装置の耐圧強度を更に求められて
装置コストが高くなるばかりか、造粒を通り越してブロ
ック状に団塊化するので不適当である。
する加熱蒸気は１．２〜３ｋｇ／ｃｍ 2（過熱温度１５
０〜２３０℃）にする必要があり、蒸気が１．２ｋｇ／
ｃｍ2未満であると粉粒体へのドレン付着が増加し、ま
た、粉粒体の排出直後の瞬時再蒸発による水分発散が悪
く、粉体性状が悪化するので不適当であり、また、３ｋ
ｇ／ｃｍ2を超えると装置の耐圧強度を更に求められて
装置コストが高くなるばかりか、造粒を通り越してブロ
ック状に団塊化するので不適当である。
【００２３】加圧式パドル型ミキサー１内における粉粒
体と加熱蒸気の接触時間は２〜６分間にする必要があ
り、２分間未満であると蒸気による造粒効果が不充分と
なるので不適当であり、また、６分間を超えると粉粒体
に過剰ドレンが付着してべと付が生じ、粉体性状が悪化
するために不適当である。
体と加熱蒸気の接触時間は２〜６分間にする必要があ
り、２分間未満であると蒸気による造粒効果が不充分と
なるので不適当であり、また、６分間を超えると粉粒体
に過剰ドレンが付着してべと付が生じ、粉体性状が悪化
するために不適当である。
【００２４】加圧式パドル型ミキサー１内における粉粒
体にたいする加熱温度は７０〜１３０℃にする必要があ
り、７０℃未満であると加熱が不充分になり造粒効果が
悪くなるので不適当であり、また、１３０℃を超えると
粉粒体の組成に熱損失を受けて粉粒体の含有成分が変性
するので不適当である。
体にたいする加熱温度は７０〜１３０℃にする必要があ
り、７０℃未満であると加熱が不充分になり造粒効果が
悪くなるので不適当であり、また、１３０℃を超えると
粉粒体の組成に熱損失を受けて粉粒体の含有成分が変性
するので不適当である。
【００２５】加圧式パドル型ミキサー１は、その直径が
５００〜３０００ｍｍ、長さは３５００〜６００００ｍ
ｍのものを使用するとよく、複数枚のバドル９を間隔を
置いて取り付けた回転軸１０の回転速度は１．２〜３．
０ｍ／ｍｉｎが適当であり、また、加圧式パドル型ミキ
サー１に連通する上部耐圧式スクリュー・プレス２と下
部耐圧式スクリュー・プレス３の直径が１５０〜３００
ｍｍ、長さは２０００〜６０００ｍｍのものを使用する
とよく、送り羽根５と１５の回転速度は３０〜６０ｒ／
ｍｉｎが適当である。
５００〜３０００ｍｍ、長さは３５００〜６００００ｍ
ｍのものを使用するとよく、複数枚のバドル９を間隔を
置いて取り付けた回転軸１０の回転速度は１．２〜３．
０ｍ／ｍｉｎが適当であり、また、加圧式パドル型ミキ
サー１に連通する上部耐圧式スクリュー・プレス２と下
部耐圧式スクリュー・プレス３の直径が１５０〜３００
ｍｍ、長さは２０００〜６０００ｍｍのものを使用する
とよく、送り羽根５と１５の回転速度は３０〜６０ｒ／
ｍｉｎが適当である。
【００２６】なお、粉粒体の転動造粒を行うについて
は、前述した回転軸１０に複数枚のパドル９を取り付け
るとともに耐圧式スクリュー・プレス２と３を連設した
加圧式パドル型ミキサー１を使用することが最適である
が、これ以外にも、パドル・ミキサー、リボン・ミキサ
ー、ドラム・ミキサー等の容器または装置が密閉状態で
あって、過熱蒸気を吹き込んで粉粒体を過熱するととも
に、粉粒体を攪拌できる機構を有するものであればどの
ようなものでもよい。
は、前述した回転軸１０に複数枚のパドル９を取り付け
るとともに耐圧式スクリュー・プレス２と３を連設した
加圧式パドル型ミキサー１を使用することが最適である
が、これ以外にも、パドル・ミキサー、リボン・ミキサ
ー、ドラム・ミキサー等の容器または装置が密閉状態で
あって、過熱蒸気を吹き込んで粉粒体を過熱するととも
に、粉粒体を攪拌できる機構を有するものであればどの
ようなものでもよい。
【００２７】なお、コーン・バルブ８とコーン・バルブ
１８には、油圧装置２５によって作動する油圧シリンダ
ー７と油圧シリンダー１７に連結しているが、油圧シリ
ンダー７と油圧シリンダー１７に代えてエアーシリンダ
ーや機械的なスプリング機構（図示せず）を使用して粉
粒体の圧送量を調節してもよい。
１８には、油圧装置２５によって作動する油圧シリンダ
ー７と油圧シリンダー１７に連結しているが、油圧シリ
ンダー７と油圧シリンダー１７に代えてエアーシリンダ
ーや機械的なスプリング機構（図示せず）を使用して粉
粒体の圧送量を調節してもよい。
【００２８】加圧式パドル型ミキサー１には上部耐圧式
スクリュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・プレス
３を連通することが最適であるが、これ以外にも、圧縮
ロータリー・バルブやピストン往復式バルブ等の粉粒体
の流入と流出ができて、加圧式パドル型ミキサー１内の
密閉状態を維持できる機構を有するものであれば、どの
ようなものでもかまわない。
スクリュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・プレス
３を連通することが最適であるが、これ以外にも、圧縮
ロータリー・バルブやピストン往復式バルブ等の粉粒体
の流入と流出ができて、加圧式パドル型ミキサー１内の
密閉状態を維持できる機構を有するものであれば、どの
ようなものでもかまわない。
【００２９】前述した造粒用蒸気の供給量、粉粒体と蒸
気との接触時間、粉粒体に対する造粒温度、加圧式パド
ル型ミキサー１の形状、パドル９の形状や枚数、パドル
９を取り付けた回転軸１０の回転速度、上部耐圧式スク
リュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・プレス３の
形状、送り羽根５と１５のピッチや形状、送り羽根５と
１５の回転速度等の条件は、粉粒体の種類、造粒目的等
に応じて適宜決定すればよい。
気との接触時間、粉粒体に対する造粒温度、加圧式パド
ル型ミキサー１の形状、パドル９の形状や枚数、パドル
９を取り付けた回転軸１０の回転速度、上部耐圧式スク
リュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・プレス３の
形状、送り羽根５と１５のピッチや形状、送り羽根５と
１５の回転速度等の条件は、粉粒体の種類、造粒目的等
に応じて適宜決定すればよい。
【００３０】なお、粉粒体を加圧式バドル型ミキサー１
で造粒する前に（造粒処理開始前の空運転時）、予め加
圧式バドル型ミキサー１内に加熱蒸気を吹き込んで予備
加熱して、加圧式バドル型ミキサー１の内面やバドル９
を造粒処理に適した温度にするとともに、造粒に使用し
て加圧式バドル型ミキサー１内に残留している蒸気ドレ
ーンを乾燥させて粉粒体の濡れを防いで、粉粒体の造粒
効率や運転効率を高めてもよく、この場合には、前述し
たコーン・バルブ８とコーン・バルブ１８によって上部
耐圧式スクリュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・
プレス３を閉じることによって、加圧式バドル型ミキサ
ー１を閉鎖状態にすればよい。
で造粒する前に（造粒処理開始前の空運転時）、予め加
圧式バドル型ミキサー１内に加熱蒸気を吹き込んで予備
加熱して、加圧式バドル型ミキサー１の内面やバドル９
を造粒処理に適した温度にするとともに、造粒に使用し
て加圧式バドル型ミキサー１内に残留している蒸気ドレ
ーンを乾燥させて粉粒体の濡れを防いで、粉粒体の造粒
効率や運転効率を高めてもよく、この場合には、前述し
たコーン・バルブ８とコーン・バルブ１８によって上部
耐圧式スクリュー・プレス２と下部耐圧式スクリュー・
プレス３を閉じることによって、加圧式バドル型ミキサ
ー１を閉鎖状態にすればよい。
【００３１】また、造粒する粉粒体の種類や供給量、造
粒目的、造粒条件等によっては、上部耐圧式スクリユー
・プレス２および下部耐圧式スクリユー・プレス３を連
設した加圧式パドル型ミキサー１を並列または直列に複
数配列することによって、各加圧式パドル型ミキサー３
内の粉粒体の造粒条件を調整して、最適な粉粒体の造粒
を行ってもよい。
粒目的、造粒条件等によっては、上部耐圧式スクリユー
・プレス２および下部耐圧式スクリユー・プレス３を連
設した加圧式パドル型ミキサー１を並列または直列に複
数配列することによって、各加圧式パドル型ミキサー３
内の粉粒体の造粒条件を調整して、最適な粉粒体の造粒
を行ってもよい。
【００３２】加圧式パドル型ミキサー３内に供給する粉
粒体中の澱粉質が３％（重量）を超える場合には、前述
したような蒸気のみによる粉粒体の造粒を行えばよい
が、粉粒体中の澱粉質が３％（重量）以下である場合
に、蒸気のみによる粉粒体の造粒を行うと、均一の組成
で均等の形状の粉粒体の転動造粒を行えないこともある
ので、この場合には、加圧式パドル型ミキサー３内に液
状の糊を噴霧して粉粒体を転動させて造粒することによ
って高品質の粉粒体製品を製造すればよい。
粒体中の澱粉質が３％（重量）を超える場合には、前述
したような蒸気のみによる粉粒体の造粒を行えばよい
が、粉粒体中の澱粉質が３％（重量）以下である場合
に、蒸気のみによる粉粒体の造粒を行うと、均一の組成
で均等の形状の粉粒体の転動造粒を行えないこともある
ので、この場合には、加圧式パドル型ミキサー３内に液
状の糊を噴霧して粉粒体を転動させて造粒することによ
って高品質の粉粒体製品を製造すればよい。
【００３３】
【実施例１】図１に示すような構造であって、下記の仕
様の上部耐圧式スクリュー・プレスと下部耐圧式スクリ
ュー・プレスとを連接した加圧式パドル型ミキサー内に
飽和蒸気を２ｋｇ／ｃｍ2 の条件で吹き込んで加圧式パ
ドル型ミキサー内を１２０℃に予備加熱をした。
様の上部耐圧式スクリュー・プレスと下部耐圧式スクリ
ュー・プレスとを連接した加圧式パドル型ミキサー内に
飽和蒸気を２ｋｇ／ｃｍ2 の条件で吹き込んで加圧式パ
ドル型ミキサー内を１２０℃に予備加熱をした。
【００３４】 （１）加圧式パドル型ミキサー 外径 ２７０ｍｍ、 長さ １５００ｍｍ、 容積 全容 ８０L、 有効５０L モーター ０．７５ｋW × （０〜１０ｒ／ｍ） バドル 高さ２０ｍｍ × 長さ８０ｍｍ、 ３０枚、 ピッチ５０ｍｍ 受口 １５０ｍｍ、 落下口 １５０ｍｍ、 （２）上部耐圧式スクリュー・プレス（下部耐圧式スクリュー・プレスも同じ ） 外径 １００ｍｍ、 長さ １２００ｍｍ、 モーター １１ｋｗ × １〜６０ｒ／ｍ、 送り羽根 可変ピッチ（１００〜５０Ｐ） 入口 １５０ｍｍ、 出口 １５０ｍｍ、
【００３５】投入口から充填（１５０ｋｇ／ｈ）した澱
粉質が４％（重量）のマッシュを上部耐圧式スクリュー
・プレスを経て加圧式パドル型ミキサー内に供給し、そ
の際に、マッシュの充填率、加圧式パドル型ミキサー内
に吹き込むの蒸気供給量、マッシュと蒸気との接触時
間、マッシュの造粒温度を下記のように変化させてマッ
シュの造粒処理を行い、下部耐圧式スクリュー・プレス
から搬出するマッシュの造粒状態を調べた。
粉質が４％（重量）のマッシュを上部耐圧式スクリュー
・プレスを経て加圧式パドル型ミキサー内に供給し、そ
の際に、マッシュの充填率、加圧式パドル型ミキサー内
に吹き込むの蒸気供給量、マッシュと蒸気との接触時
間、マッシュの造粒温度を下記のように変化させてマッ
シュの造粒処理を行い、下部耐圧式スクリュー・プレス
から搬出するマッシュの造粒状態を調べた。
【００３６】 マッシュの充填率 10％ 30％ 40％ 50％ 70％ 蒸気供給圧 0.5kg/cm2 不良 不良 不良 不良 不良 1.5kg/cm2 良 良 優 優 優 接触時間 造粒温度 2分間 70℃ 不良 不良 不良 不良 不良 4分間 70℃ 不良 不良 やや良 やや良 やや良 3分間 100℃ 良 良 良 良 良 3分間 120℃ 良 優 優 優 優 ＊優、良、やや良、不良の判定は粉粒体体積比４００％増加に対する評価
【００３７】
【実施例２】実施例１に示す上部耐圧式スクリュー・プ
レスと下部耐圧式スクリュー・プレスとを連接した加圧
式パドル型ミキサーに液状糊供給管を接続するととも
に、加圧式パドル型ミキサー内に飽和蒸気を２．０ｋｇ
／ｃｍ2 の条件で吹き込んで加圧式パドル型ミキサー内
を１２０℃に予備加熱をした。
レスと下部耐圧式スクリュー・プレスとを連接した加圧
式パドル型ミキサーに液状糊供給管を接続するととも
に、加圧式パドル型ミキサー内に飽和蒸気を２．０ｋｇ
／ｃｍ2 の条件で吹き込んで加圧式パドル型ミキサー内
を１２０℃に予備加熱をした。
【００３８】投入口から充填（１５０ｋｇ／ｈ）した澱
粉質が２％（重量）のマッシュを上部耐圧式スクリュー
・プレスを経て加圧式パドル型ミキサー内に供給し、そ
の際に、マッシュの充填率、加圧式パドル型ミキサー内
に吹き込むの蒸気供給量、マッシュと蒸気との接触時
間、マッシュの造粒温度、液状糊（小麦澱粉）の噴霧量
を下記のように変化させてマッシュの造粒処理を行い、
下部耐圧式供給フィーダーから搬出するマッシュの造粒
状態を調べた。
粉質が２％（重量）のマッシュを上部耐圧式スクリュー
・プレスを経て加圧式パドル型ミキサー内に供給し、そ
の際に、マッシュの充填率、加圧式パドル型ミキサー内
に吹き込むの蒸気供給量、マッシュと蒸気との接触時
間、マッシュの造粒温度、液状糊（小麦澱粉）の噴霧量
を下記のように変化させてマッシュの造粒処理を行い、
下部耐圧式供給フィーダーから搬出するマッシュの造粒
状態を調べた。
【００３９】 マッシュの充填率 10％ 30％ 40％ 50％ 70％ 蒸気供給圧 0.5kg/cm2 不良 不良 不良 不良 不良 1.5kg/cm2 良 良 優 優 優 接触時間 造粒温度 2分間 70℃ 不良 不良 不良 不良 不良 4分間 70℃ 不良 不良 やや良 やや良 やや良 3分間 100℃ 良 良 良 良 良 3分間 120℃ 良 優 優 優 優 小麦澱粉噴霧量 5kg/h 不良 不良 不良 不良 不良 15kg/h 良 良 優 優 優 ＊優、良、やや良、不良の判定は粉粒体体積比４００％増加に対する評価
【００４０】
【発明の効果】本発明によると、穀物や食品等の粉粒体
の成分を変成させることなく、効率よく簡単に粉粒体を
体積比において２００〜５００％造粒することができ、
造粒に使用する蒸気のロスを従来装置に比較して１／４
〜１／２に減少させ、また、粉粒体の飛散度合いについ
ては従来装置に比較して１／１０〜１／１５に減少さ
せ、さらに、装置一基当たりの処理能力を２０〜３０ｔ
／ｈと従来装置に比較して１０〜２０倍に増大すること
が可能であり、単位当たりの粉粒体の造粒ランニング・
コストを１／３〜１／２に大幅に削減することが可能で
あり、粉粒体製品の歩留まりも１．２〜１．４倍に増大
できるメリットがあった。
の成分を変成させることなく、効率よく簡単に粉粒体を
体積比において２００〜５００％造粒することができ、
造粒に使用する蒸気のロスを従来装置に比較して１／４
〜１／２に減少させ、また、粉粒体の飛散度合いについ
ては従来装置に比較して１／１０〜１／１５に減少さ
せ、さらに、装置一基当たりの処理能力を２０〜３０ｔ
／ｈと従来装置に比較して１０〜２０倍に増大すること
が可能であり、単位当たりの粉粒体の造粒ランニング・
コストを１／３〜１／２に大幅に削減することが可能で
あり、粉粒体製品の歩留まりも１．２〜１．４倍に増大
できるメリットがあった。
【００４１】また、本発明によると、粉粒体の造粒の形
状を自由に選択して均一の組成で均等の形状の粉粒体を
造粒することができ、また、粉粒体の含有水分を製品に
応じて変動させて粉粒体製品の最終水分を最低にコント
ロールすることができ、高品質の粉粒体製品を製造する
ことができるという優れた利点がある。
状を自由に選択して均一の組成で均等の形状の粉粒体を
造粒することができ、また、粉粒体の含有水分を製品に
応じて変動させて粉粒体製品の最終水分を最低にコント
ロールすることができ、高品質の粉粒体製品を製造する
ことができるという優れた利点がある。
【００４２】さらに、本発明によると、粉粒体を蒸気ド
レンとの接触を極力さけて速やかに排出することが可能
であって、粉粒体の含水率を５〜１０％低減でき、粉粒
体のべと付きを防止できる長所がある。
レンとの接触を極力さけて速やかに排出することが可能
であって、粉粒体の含水率を５〜１０％低減でき、粉粒
体のべと付きを防止できる長所がある。
【００４３】さらに、本発明によると、造粒する粉粒体
の種類や供給量、造粒目的、造粒条件等に応じて、耐圧
式スクリユー・プレスを連設した加圧式パドル型ミキサ
ーを二機以上並列ま直列に配列し、粉粒体を供給する速
度、粉粒体への蒸気供給条件、接触滞留時間や温度等を
調整させて、最適な粉粒体の造粒をを行って高品質の粉
粒体を得ることができる。
の種類や供給量、造粒目的、造粒条件等に応じて、耐圧
式スクリユー・プレスを連設した加圧式パドル型ミキサ
ーを二機以上並列ま直列に配列し、粉粒体を供給する速
度、粉粒体への蒸気供給条件、接触滞留時間や温度等を
調整させて、最適な粉粒体の造粒をを行って高品質の粉
粒体を得ることができる。
【００４４】さらに、本発明によると、粉粒体中の澱粉
質が３％（重量）以下であっても、蒸気とともに液状の
糊を噴霧して、均一の組成で均等の形状の粉粒体を転動
させて造粒すること可能であり、あらゆる粉粒体につい
て高品質の粉粒体製品を製造することができる効果があ
る。
質が３％（重量）以下であっても、蒸気とともに液状の
糊を噴霧して、均一の組成で均等の形状の粉粒体を転動
させて造粒すること可能であり、あらゆる粉粒体につい
て高品質の粉粒体製品を製造することができる効果があ
る。
【図１】本発明の粉粒体を転動造粒する加圧式パドル型
ミキサーを設けた粉粒体の転動造粒装置の構造を示す断
面図である。
ミキサーを設けた粉粒体の転動造粒装置の構造を示す断
面図である。
１ 加圧式パドル型ミキサー ２ 上部耐圧式スクリュー・プレス ３ 下部耐圧式スクリュー・プレス ４ モーター ５ 送り羽根 ６ 投入口 ７ 油圧シリンダー ８ コーン・バルブ ９ パドル 10 回転軸 11 出口 12 受口 13 プーリー 14 モーター 15 送り羽根 16 入口 17 油圧シリンダー 18 コーン・バルブ蒸気ドレン排出管 19 落下口 20 圧力計 21 搬出口 22 蒸気減圧ユニット 23 蒸気配管 24 蒸気安全弁 25 油圧装置 26 液状糊供給管
Claims (4)
- 【請求項１】 密閉状態化の粉粒体に過熱蒸気を１．２
〜３ｋｇ／ｃｍ2吹き込んで２〜６分間接触させるとと
もに、粉粒体を７０〜１３０℃に過熱して攪拌して転動
させることによって、粉粒体を造粒することを特徴とす
る粉粒体の転動造粒方法。 - 【請求項２】 加圧式パドル型ミキサーの上部側および
下部側に耐圧式スクリユー・プレスを連設し、加圧式パ
ドル型ミキサー内に過熱蒸気を１．２〜３ｋｇ／ｃｍ2
吹き込んで、上部側の耐圧式スクリユー・プレスより加
圧式パドル型ミキサー内に供給した粉粒体と２〜６分間
接触させて、７０〜１３０℃に過熱して攪拌し、粉粒体
を転動させて造粒することを特徴とする粉粒体の転動造
粒装置。 - 【請求項３】 粉粒体の性状に応じて、上部および下部
に耐圧式スクリユー・プレスを連設した加圧式パドル型
ミキサーを並列または直列に複数配列して加圧式パドル
型ミキサー内の粉粒体の造粒状態を調整する請求項２記
載の粉粒体の転動造粒装置。 - 【請求項４】 加圧式パドル型ミキサー内に供給する粉
粒体中の澱粉質が３％（重量）以下と少ない場合に、加
圧式パドル型ミキサー内に液状糊を噴霧して粉粒体を転
動させて造粒することを特徴とする請求項２または請求
項３記載の粉粒体の転動造粒装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24206499A JP2001062278A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 粉粒体の転動造粒方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24206499A JP2001062278A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 粉粒体の転動造粒方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001062278A true JP2001062278A (ja) | 2001-03-13 |
Family
ID=17083752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24206499A Pending JP2001062278A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 粉粒体の転動造粒方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001062278A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011148454A1 (ja) | 2010-05-24 | 2011-12-01 | 独立行政法人 農業・食品産業技術総合研究機構 | 造粒方法及び造粒装置 |
| CN102728274A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-17 | 贵州川恒化工有限责任公司 | 磷酸盐的造粒方法 |
| RU2775421C1 (ru) * | 2021-10-27 | 2022-06-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Национальный исследовательский Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва» | Смеситель-гранулятор |
| CN116808945A (zh) * | 2023-07-13 | 2023-09-29 | 四川长虹新能源科技股份有限公司 | 一种碱锰电池正极合剂生产装置 |
-
1999
- 1999-08-27 JP JP24206499A patent/JP2001062278A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011148454A1 (ja) | 2010-05-24 | 2011-12-01 | 独立行政法人 農業・食品産業技術総合研究機構 | 造粒方法及び造粒装置 |
| JP5019661B2 (ja) * | 2010-05-24 | 2012-09-05 | 独立行政法人農業・食品産業技術総合研究機構 | 造粒方法及び造粒装置 |
| CN102728274A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-17 | 贵州川恒化工有限责任公司 | 磷酸盐的造粒方法 |
| CN102728274B (zh) * | 2012-06-29 | 2014-08-27 | 贵州川恒化工有限责任公司 | 磷酸盐的造粒方法 |
| RU2775421C1 (ru) * | 2021-10-27 | 2022-06-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Национальный исследовательский Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва» | Смеситель-гранулятор |
| CN116808945A (zh) * | 2023-07-13 | 2023-09-29 | 四川长虹新能源科技股份有限公司 | 一种碱锰电池正极合剂生产装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
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