JP2000110028A - 海島構造繊維およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】従来の混合紡糸繊維と比較して島成分の均斉度
に優れ、かつ従来の複合紡糸繊維と比べて島成分の本数
が多い海島構造繊維を提供する。 【解決手段】海成分としてポリエチレンまたはポリスチ
レンを用い島成分として他のポリマーを用いて得られる
海島構造の断面を有する繊維であって、該島成分が太さ
０．００１〜０．５デニールで長さ方向に連続してお
り、かつ繊維断面には平均４０〜５００の島が存在して
おり、さらに島数の最大値と最低値が平均島数に対して
プラスマイナス１０％から２０％の範囲に分布してい
て、かつ繊維断面における島成分の分布が同心円状にな
っていないことを特徴とする海島構造繊維。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、従来の混合紡糸繊
維と比較して島成分の均斉度に優れ、かつ従来の複合紡
糸繊維と比べて島成分の本数が多い海島構造繊維に関す
るものである。詳細には、海成分としてポリエチレンま
たはポリスチレンを、島成分として他のポリマーを用
い、この２種のポリマーを用いて紡糸する方法に関する
もので、繊維中の島数が多いにもかかわらず任意に島数
を調整することが可能であり、また繊維間の海島比率、
島形状について優れた均斉度を有する海島構造繊維であ
って、その延伸工程における工程通過性にも極めて優
れ、特にスエード調人工皮革用として適した高品位の海
島構造繊維およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】海島構造繊維の紡糸技術は合成繊維の改
質等を目的として従来からよく知られており、その最も
一般的な方法としては、両ポリマーをチップ状態で混合
し、これを溶融押出機を用いて紡糸する混合紡糸方法で
ある。この方法は最も簡便かつ経済的な方法および装置
と考えられ、最も広く利用されている。しかしこの方法
で得られる非相溶性ポリマーの混合状態、すなわち海島
状態には、コントロール可能な範囲に、また混合可能な
ポリマーの組合せにも制限がある。すなわち、海島状態
の島数は、２種のポリマーのＳＰ値と溶融粘度比によっ
てある程度制御が可能であるが、得られる島数を正確に
コントロールすることは不可能であり、安定的に得られ
る島数も約３００島以上の島数である。また、混合紡糸
方法においてはフィラメント中での島径のばらつきが大
きく、ほぼ均一な島形状のフィラメントを得ることは実
質的に不可能である。

【０００３】また特公昭４４−１８３６９号公報等で提
案されている多芯々鞘紡糸装置で海島構造繊維を得よう
とすると、実用性、現実性のある島数には上限があっ
て、その値は島数１５〜４０個程度であり、それは装置
の複雑さが口金の多ホール化を妨げるためである。また
このような装置においては、流動ポリマー中に帯電防止
剤、二酸化チタンのごとき艶消剤、カーボンブラックの
ごとき着色剤及び熱安定性の酸化防止剤等を添加混合す
る場合に、添加剤の選択に制限が生じることとなり、得
られる海島構造繊維の多様化にも限界がある。さらに芯
成分ポリマ一を流す部分は多数の細管から構成されてお
り、この様な細管を有する口金部分は工作するのはもち
ろん保守、整備することも通常の紡糸口金のそれに比し
て極めて多く労力を必要とする。この改良をねらった提
案が特公昭５１−３７３７３号公報や特公昭５１−３７
３７４号公報でなされている。それは細管をすべてプレ
ートに穿った細孔に代えたものであるが、細孔をとりか
こむ鞘成分のための分流路、細流路が各細孔毎に必要と
なって装置は大型化してしまい、スペースの利用の効率
がよくないのは明らかである。同様に、剥離分割型の複
合紡糸繊維においても、実用性、現実性のある島数は５
〜１０個程度と考えられ、これは島数の増加が装置の複
雑化による口金のホール数の減少および生産性の低下を
もたらすためである。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来の海島構造繊維の紡糸方法と装置に鑑みてなされた
ものであり、その目的とするところは任意なポリマーの
分散状態すなわち海島構造を有し、しかも島成分の均斉
度の点でも優れた海島構造繊維を安定的に得る方法を提
供するものであり、特開昭５０−３６７１７号、特開昭
５０−７１９０９号、特開昭５１−１３９９１９号、特
開昭５３−９８４１１号及び特開昭６１−１９８０６号
の各公報に記載されている技術に対してさらに海島構造
の均一安定化の改良を行ったものである。

【０００５】しかし、本発明者らが、特開昭６１−１９
８０６号公報およびそれ以前に提案された前記のような
これらの海島構造繊維の紡糸方法及び装置を用いて、ポ
リマーの種類、紡糸温度、混合比率を変更して繰返し海
島構造繊維の紡糸を実施したところ、フィラメントヤー
ンを構成するいくつかのフィラメントにおいては海島構
造の逆転および島形状の乱れに起因する２個以上の島の
接着が生じているものが多数あり、必ずしも海島構造の
安定性及び均一性において満足できるものではなかっ
た。このような、ポリマーの種類、紡糸温度、混合比率
の選択によっては海島構造の乱れを発生する可能性のあ
る海島構造繊維は、海島構造および島デニールに変動が
生じるため、生産安定性、及び品質が不安定なものであ
って、一定品質を保持して各種用途へ利用するが困難な
ものであった。

【０００６】本発明は以上のような海島構造の乱れの発
生について、これまでに種々提案されている海島繊維の
紡糸法を繰返し入念に実施し、その結果を詳細にて検討
考察を試みた末に完成したものである。つまり、本発明
の多島繊維の紡糸方法は、前述のような海島構造の乱れ
を長時間の連続運転時はもちろん繰返し多数回の多島繊
維の紡糸においても再現性よくほぼ完全に解消せしめよ
うとしたものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、繊
維横断面が海島構造を有し、該島成分が太さ０．００１
〜０．５デニールで長さ方向に連続しており、かつ繊維
断面には平均４０〜５００の島が存在しており、さらに
島数の最大値と最低値が平均島数に対してそれぞれプラ
ス１０％からプラス２０％、マイナス１０％からマイナ
ス２０％の範囲に存在していて、かつ繊維断面における
島成分の分布が同心円状になっていないことを特徴とす
る海島構造繊維である。

【０００８】また本発明は、海成分としてポリエチレン
またはポリスチレンを用い島成分として他のポリマーを
用い、該海成分となるポリマーと該島成分となるポリマ
ーをそれぞれ別々に溶融し、それぞれの溶融流を形成し
た後、両ポリマー流を接合して接合流を形成し、該接合
流の分割と接合を繰り返してノズルから吐出して海島構
造繊維を製造するに際し、下記の条件（１）〜（４）を
満足することを特徴とする海島構造繊維の製造方法であ
る。 （１）海成分の溶解度パラメーター（以下ＳＰ値）／島
成分ＳＰ値≦０．９ （２）紡糸温度における海成分ポリマーのメルトフロー
レイト（以下ＭＦＲ）：２０〜１００ｇ／１０ｍｉｎ
（ＭＦＲは、オリフィス口径：２．０ｍｍφ、荷重：３
２５ｇで測定） （３）紡糸温度における海成分ポリマーと島成分ポリマ
ーのＭＦＲの比：０．９≦海成分ＭＦＲ／島成分ＭＦＲ
≦７．０ （４）再分割されたポリマー微細流を規制して集合せし
めた時点から紡糸口金より吐出するまでの、紡糸口金に
おけるポリマーの滞留時間：Ｔ Ｔ≧１０ｓｅｃ

【０００９】次に、本発明の多島繊維の紡糸方法におけ
る混合の原理を図面例によって説明する。本発明におい
てポリマー流の混合とは、図1及び図2に示すＡ板とそ
れに続く図3及び図4に示すＢ板によってなされる多層
化、Ａ板に続くＢ板のポリマー流入孔によってなされ
る分割、図5及び図6に示すＣ板によってなされるポリ
マー細流の並べかえ、図7及び図8に示すＤ板上面の溝
でなされる接合ポリマー細流の、引き伸ばし起点と終点
を十分に規制した、引き伸ばし、Ｄ板の連通孔でなさ
れる接合ポリマー細流の分割、Ｄ板に続く紡糸口金凹
部でなされる集合の一連の操作の結果、Ａ板にａ，ｂ各
々単一の成分の流れとして流入したポリマー流が紡糸口
金の吐出孔より流出するポリマー流となったときは、ａ
成分中にｂ成分が（またはｂ成分中にａ成分が）多数個
の微細流として分散した状態、いわゆる海島状態へと変
化することをいうものである。

【００１０】図1は本発明にいうＡ板の流出口側から望
んだ平面図であり、図２は図１をＡ−Ａ’線で切断した
ときの断面図である。１，２，３，４，５はＡ板に同心
円状（相互に平行な状態）に穿設された円環溝状をした
ポリマー流出口であり、１’，２’，３’，４’，５’
は１，２，３，４，５に対応したポリマー流入口であ
り、この図は溝状の流出口が５個穿設されている場合を
示している。この流入口は３個以上穿設されていればよ
いが、多層化の効率を良好とするためには流出口の数が
多いほどよい。該円環溝状の流出口と流入口は各々それ
らを連結する多数の細孔１”，２”・・・・・で貫通さ
れている。図３はＢ板の平面図であり、図４は図３のＢ
−Ｂ’線で切断したときの断面図である。９は当該Ｂ板
の凹部でありその形状は図３、図４のものに限定される
ものでない。７，８は孔列が前記Ａ板の溝状流出口のつ
くる円周の方向と一致するように穿設された流入孔であ
って、この場合７，８と同構造の流入孔が２４個穿設さ
れている。８’，９’は８，９に対応した当該流入孔の
出口であり、やはり２４個穿設されている。図５はＣ板
の平面図であり、図６はＣ板のＣ−Ｃ’で切断した断面
図である。１０，１１，１２，１３等はＢ板のポリマー
流入孔の出口に対応したＣ板に穿設された溝のポリマ一
流入口であり、この場合２４個が円周状に穿設されてい
る。１０’，１１’，１２’，１３’等は当該流入口の
口列の方向と実質的に平行とならぬように、この場合ほ
ぼ直角方向に口列が配列した流出口であり、図６に示す
ように２個づつがＣ板の半径方向に配列しており、その
ような組が１２組すなわちＣ板合体としては２４個の流
出口が穿設されている。

【００１１】図７はＤ板の平面図であり、図８はＤ板の
Ｄ−Ｄ’線における断面図である。１８，１９，２０，
２１はＤ板に穿設された同心円状円環溝であり、この場
合、円環−溝−が４個穿設されておりしかも当該円環状
溝はＤ板を円環スリット状に貫通しておらず深さ方向の
途中からは円環状溝の底部に並べて穿設された多数の細
孔２２，２３，２４，２５等によって貫通している。こ
の例の場合、細孔は内側の円環溝から外側の円環溝へ順
に３６個、４８個、６０個、７２個づつ穿設されてい
る。しかもその円環溝内での細孔の配列は図７のように
ブロック化していて全体では１２ブロックになってい
て、イロハニで囲まれる１個の扇形ブロック内では細孔
が内側から外側の円環溝へ３，４，５，６個づつ穿設さ
れていて、Ｄ板全体としては合計２１６個穿設されてい
る。

【００１２】図９は紡糸口金の平面図であり、図１０は
当該紡糸口金のＥ−Ｅ’線で切断したときの断面図であ
る。２６は当該紡糸口金の凹部であり、この例では紡糸
口金全体に１２個がＤ板１ブロックの細孔群の出ロに対
応した位置に、該凹部の１個がＤ板の流入孔の出口１８
個を受け入れるように穿設されている。その形状は図
９、図１０のものに限定されるものではない。２７は当
該紡糸口金凹部に穿設された吐出孔で、これらはノズル
オリフィスヘ連通している。なお、Ｂ板、Ｃ板、Ｄ板及
び紡糸口金は図に示すようなノックピンI、II、III、IV
でノズルパック内での相互の位置を固定することによっ
て上述のようなポリマー流の混合をせしめることはいう
までもない。これらの図面において多数の同構造の部分
や対称部分は、説明を害しない程度に省略した部分があ
る。

【００１３】この混合装置中のポリマーの流れをａ，ｂ
の２成分のポリマー流の場合について説明する。各々、
ギアポンプで計量されたａ成分、ｂ成分の２つのポリマ
ー流はＡ板の１’、２’、３’、４’、５’のポリマー
流入口へ隣合せで入り、１、２、３、４、５の同心円状
に穿設された円環溝をしたポリマー流入口より押出され
てＢ板凹部へａ成分とｂ成分がサイドバイサイドに各々
ａ成分３層、ｂ成分２層づつ、すなわちａ、ｂ５層の複
合流として入る。このとき一般に層数の多い成分すなわ
ちこの例ではａ成分が海成分となる。該複合流の複合面
はＢ板凹部の中心部に穿設された孔の配列方向すなわち
Ｂ板の円周方向となる。この複合流はａ、ｂ５層となる
が、Ａ板の溝状の流出口の数に対応するものであって、
当該流出口の数を増加せしめ各成分ポリマーを１つおき
の溝状の流出口よりせしめれば、容易に溝状の数と同数
層の複合流を極めて確実にＢ板部へ送ることができる。
図４のＢ板凹部９へ入った５層のポリマ一流は７および
８と同構造の２４個の円周状に配列されたＢ板のポリマ
ー流入孔へ供給され、７’および８’と同構造の２４個
のポリマー流出孔より流出する。

【００１４】Ａ板を通過したポリマー流はＢ板により多
層化と分割が行なわれる。次に、Ｂ板を通過して形成さ
れたポリマー細流はＢ板の下に設けられた２４個のＢ板
流出孔に対応した図５の１０、１１、１２、１３等で示
されるＣ板に穿設されかつＣ板の円周方向に配列した２
４個の溝の流入口に流入する。これらのポリマー流は溝
を通過して、１０’、１１’、１２’、１３’等の当該
流入口の口列の方向と実質的に平行とならぬように配列
した流出口から流出されると同時に該Ｃ板上で円周方向
に１０、１１、１２、１３等のように配列していた接合
ポリマー細流は２個づつが図５の１０’、１１’や１
２’、１３’等々の流出孔のような位置へ並べかえられ
る。この並べかえは次のＤ板により接合ポリマー細流の
十分に規制した引き伸ばしを行い、各ポリマー成分が等
しい長さになるように再分割を行うために重要な工程で
ある。

【００１５】Ｃ板を出たポリマー流はＣ板の下に設けら
れたＤ板に穿設された同心円状環溝の入口１８、１９，
２０、２１へ入る。当該Ｄ板を通過するポリマー細流は
円環状溝の円周方向へ、引き伸ばしの起点と終点を規制
して引き伸ばされたあと、円環状スリットの円周方向に
並べて穿設された多数の細孔２２、２３，２４、２５等
によってその細孔数に等しい、つまりこの例の場合４個
の円環状溝の合計２１６個のポリマー細流に分割され
る。

【００１６】次にＤ板を通過して形成されたポリマー微
細流はＤ板の下へ設けられた紡糸口金凹部へ流入する。
このとき１個の紡糸口金凹部へはＤ板の１ブロック内た
とえばイ、ロ、ハ、ニの内に位置する１８個の細孔から
流出する１８個のポリマー微細流がいずれのブロックで
も同数流入することによって集合がなされ、ついで当該
紡糸口金凹部に１個づつ穿設された吐出孔から吐出され
る。

【００１７】本方法においてＤ板で各ポリマー成分が等
しい長さになる様に再分割する手段としてＤ板の円環状
溝で円周方向へポリマー細流を引き伸ばしの起点と終点
を規制して引き伸ばすとは、具体的には次のようなこと
である。すなわち、引き伸ばしは円環状溝ヘのポリマー
細流の供給位置すなわち引き伸ばし起点及び終点を（Ｄ
板の下部へ設置せしめる）紡糸口金境界部の真上に位置
せしめることである。たとえばこの場合、紡糸口金には
隣接する紡糸口金凹部の境界線が円周を１２等分するよ
うに配置しているので、その１つおきの位置の真上に当
るＤ板の円環状溝ヘポリマー細流を供給して引き伸ばし
の起点とする。つまり、１円環状溝当り円周方向に６０
度間隔で６個所から供給する。そうすれば、それぞれの
ポリマー細流は供給点を起点として円環状溝を円周方向
へ６０度づつ流れて引き伸ばしが完了することになる。
したがって、引き伸ばしの終点はやはり別の隣接する紡
糸口金境界部の真上の位置に必然的に決まってしまう。

【００１８】本発明によればＤ枚からのポリマー微細流
を紡糸口金上面で分離するに際し、紡糸口金上面の複数
の凹部により規制して１個の吐出孔へ導くから、Ｄ板よ
りの１つのポリマー微細流が複数の吐出孔に分れて流れ
込む割合が減少できる。さらに、Ｄ板上でポリマー細流
の引き伸ばしの起点と終点が規制されているのでＤ板細
孔でなされるポリマー細流の分割において各ポリマー成
分が等しい長さに再分割され、異なる隣り合わせの起点
から引き伸びてきた２つのポリマー細流が同じ１個のＤ
板細孔中で分割を受けることがなくなる、つまり１個の
Ｄ板細孔中では１つのポリマー細流のみが分割をうける
のでポリマ一微細流中の島相となる成分の数は各Ｄ板細
孔中で完全に等しい、すなわちＡ板とＢ板とによってな
された多層化接合の島成分の層数に等しくなる。したが
って、混合によって生成する海島構造中の島数は各ホー
ル間でのばらつきが少なくなる。以上の様に、各種プレ
ートが上記のような機能を発揮して十分な混合ができる
のは、各種の混合プレートを図３、図５、図７、図９の
ようにピンによって相互の位置が一定となるように規制
した時にのみであることは云うまでもない。

【００１９】本例における混合の制御がいかにすれば可
能となるかについて途べる。それは、のＡ板とそれに
続くＢ板によってなされる多層化において、一方の成分
（島相となる成分）の層の数：Ｓ、のＤ板に続く紡糸
口金凹部の１区画内に入るＤ板細孔から流出して集合を
行なうポリマー微細流の数：Ｕ（これはＤ板の１ブロッ
ク内に穿設した細孔数のことである。）とすると、紡糸
口金凹部を流れるポリマー微細流中の島成分数つまり海
島状態形成後の島数（１フィラメント当り）をＩとする
と、ＩとＳとＵとの間には（１）式のような関係が成立
すると考えられる。 Ｉ＝Ｓ・Ｕ ・・・・（１）

【００２０】次にＳ＝５、Ｕ＝４０となる場合において
実際に海成分をポリエチレン（高圧法）とし、島成分を
ポリエチレンテレフタレートとして混合及び紡糸を行な
った。その結果、各ホールの島数がほぼ２００個である
海島構造をもったマルチフイラメントが得られたた。こ
の例でフィラメント数は５である。これはＳ、Ｕを
（１）に代入して求められた計算値にほぼ一致してい
た。すなわち、本発明の方法によって得られる海島構造
繊維の混合の程度、海島状態はＳ、Ｕを任意に選択する
ことによって自在に制御できることがわかる。したがっ
て、この混合制御は極めて容易かつ広い範囲で可能であ
り、本発明の海島構造繊維の製造方法の優れていること
がわかる。

【００２１】さらに本発明の混合の進行について示す。
のＡ板でａ、ｂ各々の成分はａ成分海成分６層、ｂ成
分島成分５層となって、これがサイドバイサイドにはり
合わせられてＡ板に続くＢ板凹部へ流入し、Ｂ板凹部の
中心部にその孔列がＡ板の円環状溝の円周方向となるよ
うにに穿設された２４個のポリマー流入孔で２４個の微
細な流れに分割される。このａ成分６層、ｂ成分５層づ
つからなる２４個の微細な流れはそれぞれＢ板の流入孔
の出口からそれに対応した部分をポリマー流入口とする
Ｃ板の２４個の溝へ流入してＣ板中を流れ当該流入口の
口列と実質的に平行とならないように配列したＣ板の流
出口で２個づつがＣ板の半径方向に配列したそのような
組が１２組すなわちＣ板全体として２４個穿設された流
出口より流出して、次にＣ板の流出口と対応した位置を
ポリマー流の入口とする円環状溝を穿設したＤ枚に入
り、Ｄ板を通過する時に流れは円環状溝の円周方向へ十
分に引き伸ばされたあと円環状溝の円周方向に並べて穿
設された２００個の細孔によって分割される。このとき
Ｃ板の流出口の位置はＤ板の円環状溝におけるポリマー
細流の引き伸ばしの定点となるところであり、１つの円
環状溝の円周全体に６個が６０度間隔で位置している。
したがって、必然的にポリマー細流の引き伸ばしは、６
０度間隔で隣接するポリマー細流の引き伸ばしの起点で
終了することとなる。つまりポリマー細流のＤ板円環状
溝の引き伸ばしがその起点と終点が規制されてなされ
る。この２００個の微細なポリマー流は、Ｄ板に続く紡
糸口金上部の凹部で規制された集合をする。

【００２２】このポリマー微細流はＤ板円環状溝中の細
孔に流入した直後は、ａ、ｂ２つのポリマー成分が交互
配列したサイドバイサイドにはり合されているが、流出
時からＤ板につづく紡糸口金上部の凹部に流入する過程
でａ、ｂポリマーの相溶性、凝集力、流動挙動の差によ
って一方の成分中に他方の成分が分散した状態（この場
合、ａ成分中にｂ成分が分散した状態）、すなわち海島
状態へと変化を始め、紡糸口金に達する時点で完全な海
島構造となる。この場合、Ｄ板の細孔の出口から流出す
る２００個の微細流は各々５個のｂ成分からなる分散相
をもっているので紡糸口金全体としては５×２００＝１
０００個の分散相つまり島相を有することとなり、また
口金凹部１個については２００／５＝４０個の微細流つ
まり４０×５＝２００個の島相を有することになり、口
金の１ホールを流れる流れには２００個の分散相つまり
島相が分配される上述の如く混合は進行しているわけで
ある。

【００２３】ここでのＡ板とそれに続くＢ板によって
なされる多層化において、一方の成分（島相となる成
分）の層の数：Ｓは、任意の値に設定することが可能で
あるが、スピンパックの直径とポリマー溶融粘度と紡出
量を勘案して４〜６とするのが望ましい、また、のＤ
板に続く紡糸口金凹部の１区画内に入るＤ板細孔から流
出して集合を行なうポリマー微細流の数：Ｕは、２以上
の任意の値に設定することが可能であるが、スピンパッ
クの直径とＤ番に穿設される細孔の直径から２〜５個の
範囲においては紡糸口金上部の凹部の中央に位置させる
ことが可能であるが、それ以上の細孔を穿設する場合に
おいては隣接する紡糸口金上部の凹部の境界線上にも細
孔が位置する事となり、該境界線上に位置する細孔から
の微細流は隣接する紡糸口金上部の凹部のいずれかに流
入することとなる。

【００２４】このため、Ｕ＝２〜５程度のＣ板、Ｄ板を
用いてフィラメントを得ようとする場合は、Ｉ＝Ｓ・Ｕ
の計算値にほぼ等しい島数が安定的に得られるが、およ
そＵ＝６以上のＣ板、Ｄ板を用いてフィラメントを得る
場合においては、Ｉ＝Ｓ・Ｕの計算値に対してプラスマ
イナス２０％以内の島数のばらつきが生じることとな
る。このような適度のばらつきが後述するように、人工
皮革用の繊維として用いる場合に極めて優れていること
となる。また、およそＵ＝６以上のＣ板、Ｄ板を用いて
フィラメントを得る場合においては、Ｄ板からの微細流
は、十分な数となるため円形の紡糸口金上部の凹部に対
して均一な分布を持って流入し、得られる島形状はほぼ
円形のものとなる。

【００２５】本発明における海島構造繊維のもう一つの
特徴としてあげられることに、得られた海島繊維断面に
おける島成分の分布がある。特公昭４４−１８３６９号
公報等で提案されている多芯々鞘紡糸装置で得た多島繊
維においては、口金部分で芯成分ポリマーを流す細管を
同心円状に高密度に配列することでのみ、得られる島数
の増加が可能であり、従って得られた海島繊維の断面に
おける島成分の分布も必然的に同心円状のものとなって
しまう。一方、本発明における海島構造繊維において
は、Ｄ板に同心円状に多数穿設した細孔から流出する微
細流を、扇形のブロック単位で口金に導くため、Ｕ＝６
以上の微細流を複数列の円環状溝が穿設されたＤ板を用
い集合せしめてフィラメントを得る場合においては、島
成分の分布に規則性が乏しくなり、ほぼランダムに分布
した状態となる。

【００２６】図１１に示す繊維断面は、Ｄ板が４列の円
環状溝からなり、Ｓ＝５、Ｕ＝４０の場合に得られる海
島構造の一例である。Ｄ板からの微細流が十分な数であ
るため円形の紡糸口金上部の凹部に対して均一な分布を
持って微細流が流入し、ランダムに均一な分布をしてい
る。しかし、得られる島分布は、部分的にＡ板、Ｂ板で
得られる５島単位での集合が確認できる。また、個々の
島の形状はほぼ円形になっている。さらに、２種のポリ
マーは、Ａ板、Ｂ板、Ｃ板、Ｄ板にて接合と分割が繰り
返し行われた後に、Ｄ板に続く紡糸口金上部の凹部で集
合をする。このポリマー微細流はＤ板円環状溝中の細孔
に流入した直後は、ａ、ｂ２つのポリマー成分が交互配
列したサイドバイサイドに貼り合されているが、Ｄ板か
らの流出時からＤ板につづく紡糸口金上部の凹部に流入
する過程でａ、ｂポリマーの相溶性、凝集力、流動挙動
の差によって一方の成分中に他方の成分が分散した状態
（この場合、ａ成分中にｂ成分が分散した状態）、すな
わち海島状態へと変化を始め、紡糸口金に達する時点で
完全な海島構造となる。

【００２７】このような混合を安定的に実現するために
は、本発明混合方法においてはＡ板、Ｂ板、Ｃ
板、Ｄ板及び、紡糸口金のプレート５枚をこの順序
でノズルパックへ組み込む外に、使用するポリマー種
類、紡糸温度、混合比率およびＤ板の下に設けられた紡
糸口金凹部での滞留時間を適正化する必要がある。本発
明においては、Ａ板、Ｂ板、Ｃ板、Ｄ板にて２種のポリ
マーの接合と分割が繰り返し行われるが、本発明のよう
に海成分ポリマーとしてポリエチレンまたはポリスチレ
ンを使用する場合は、島成分としてはポリエチレンまた
はポリスチレンのＳＰ値を島成分のＳＰ値で割った値が
０．９より小さいＳＰ値を有するポリマーが使用でき
る。ポリエチレンまたはポリスチレンのＳＰ値を島成分
のＳＰ値で割った値が０．９より大きい場合は、ポリエ
チレンまたはポリスチレンと海成分ポリマーの相溶性が
大となるため上述のＤ板下部から微細流が流出した時点
からの、サイドバイサイドの貼合せ状態から海島状態へ
の変化がなされず、均一な海島構造を得ることが困難と
なる。

【００２８】本発明で海成分として用いられるポリエチ
レンとしては、密度０．９１０〜０．９２５の低密度ポ
リエチレンとして市販されているものが、その取扱い
性、溶融特性、紡糸性、延伸性、溶解除去性等の観点か
ら好ましい。また、かかるポリエチレンのＪＩＳ Ｋ
６７６０で測定したメルトインデックスは１０〜１６０
ｇ／１０ｍｉｎの範囲にあり、実際の紡糸温度における
ＭＦＲが２０〜１００ｇ／１０ｍｉｎの範囲にあるもの
が用いられ、３０〜４５ｇ／１０ｍｉｎの範囲にあるも
のがより好ましい。これは、本発明の紡糸方法が、２種
のポリマーの相溶性、凝集力、流動挙動によって最終的
に海島構造を得ようとするものであり、海成分ポリマー
と島成分ポリマーの溶融粘度比を適正化する以外に、そ
れらのポリマーの絶対粘度自体を低めに設定する必要が
あり、紡糸温度におけるＭＦＲは２０ｇ／１０ｍｉｎ以
上である必要がある。２種のポリマーの絶対粘度を低め
に設定することで、ポリマー流路の壁面からの抵抗の影
響が低くなり、安定した海島構造の実現が可能となるの
である。また、海島構造の安定性とは別の要因で紡糸温
度におけるＭＦＲは１００ｇ／１０ｍｉｎ以下である必
要がある。紡糸温度でのＭＦＲが１００ｇ／ｍｉｎを越
える場合には曳糸性が極端に悪くなり、紡糸原糸の捲き
取りが困難となるためである。

【００２９】また、ポリスチレンは、通常工業的に利用
されているポリスチレンはいずれも使用でき、紡糸のし
やすさ、抽出の容易さの点で、ポリスチレン、スチレン
アクリロニトリル共重合体、スチレンとアクリル酸の高
級アルコールエステルおよび／またはメタクリル酸の高
級アルコールエステルとの共重合体等が使用できるが、
低分子量ポリスチレン、α−メチルスチレンオリゴマー
等の可塑剤を添加して溶融粘度を本発明の紡糸方法に適
した溶融粘度に調節することが必要となる。また、かか
るポリスチレンのＭＦＲはその取扱い性、溶融特性、紡
糸性、温水浴中延伸性、溶解除去性等の観点からポリエ
チレンの場合と同程度の範囲にあるものが好ましい。

【００３０】島成分として用いられるポリマーの代表例
としては、６ナイロン、６６ナイロン、１２ナイロン及
び６ナイロンと１２ナイロンの共重合ナイロンの如きポ
リアミド、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタリン-
２，６−ジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、フマ
ル酸、アジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン
酸またはこれらのエステル類と、エチレングリコール、
ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオ
ペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、シク
ロヘキサン−１，４−ジメタノールなどのジオール化合
物とから合成されるポリエステルなどが挙げられ、特に
６−ナイロンやポリエチレンテレフタレートやポリブチ
レンテレフタレートが好ましい。また、上記ポリエステ
ル成分に、ポリアルキレングリコール、グリセリン、ペ
ンタエリスリトール、メトキシポリアルキレングリコー
ル、ビスフェノールＡ、スルホイソフタル酸などを共重
合したものでもよい。さらにオキシカルボン酸の自己縮
合により合成されるポリエステルおよび反復構造単位の
７０％以上がオキシカルボン酸ポリマーであるようなポ
リエステルも使用できる。

【００３１】上述の２種のポリマーのサイドバイサイド
の貼合せ状態から、一方の成分中に他方の成分が分散し
た海島状態への構造変化は、２種のポリマーのＳＰ値の
比（海成分のＳＰ値／島成分のＳＰ値）、混合比率、お
よび紡糸温度におけるＭＦＲによって大きな影響を受け
る。すなわち、ＳＰ値の比が大きい場合には貼合せ状態
から海島構造へ容易に構造変化が生じる、同様に海成分
比率が大きい場合、および島成分ポリマーのＭＦＲが大
きい場合（溶融粘度が低い場合）にもサイドバイサイド
の貼合せ状態から海島構造への構造変化は容易に生じ
る。海成分ポリマーがポリエチレン、島成分ポリマーが
６ナイロンまたはポリエチレンテレフタレートの場合に
ついて説明すると、ポリエチレンのＳＰ値が７．９であ
るのに対して６ナイロンのＳＰ値は１３．２、ポリエチ
レンテレフタレートのＳＰ値は１０．７である。この場
合、ポリエチレンと６ナイロンの組み合わせの方がポリ
エチレンとポリエチレンテレフタレートとの組み合わせ
よりＳＰ値の比が大きくなるため、安定に海島構造を得
ようとする場合、ポリエチレンと６ナイロンの組み合わ
せの方が、ポリエチレンとポリエチレンテレフタレート
の場合に比べて糸断面における海成分面積比率を少なく
することが可能である。また、繊維断面における海島面
積比率を一定とした場合には、２種のポリマーのＳＰ値
の比に応じて安定な紡糸が可能な島成分ポリマーのＭＦ
Ｒの下限は限定されてしまう。このことは本発明におい
ては使用可能な海成分ポリエチレンまたはポリスチレン
のＭＦＲの範囲が限られているため、結果として紡糸可
能な２種のポリマーのＭＦＲの比（海成分のＭＦＲ／島
成分のＭＦＲ）には上限が存在することとなる。この場
合、ＭＦＲの比が増加して安定な海島構造が得られない
場合には、海成分比率を増加させることで海島構造を再
び安定化させることが可能であるが、ＭＦＲの比が７よ
り大きい場合においては、海成分比率を増加せしめても
安定な海島構造が得られないことを見いだした。また、
ＭＦＲの比の下限値は、０．９以上である。これは、海
成分の溶融粘度が島成分の溶融粘度よりも高くなるとサ
イドバイサイドの貼合せ状態から海島構造への構造変化
は不安定となり、低粘度成分が本質的に海成分に変化し
やすい現象を表している。ＭＦＲの比が０．９というの
は実験的に検証して安定な海島構造が得られる下限値で
ある。

【００３２】さらに、サイドバイサイドの貼合せ状態か
ら海島構造への構造変化は、微細流がＤ板から流出し、
紡糸口金上部の凹部に流入し紡糸口金に達するまでのポ
リマーの滞留時間によって大きく左右される。すなわち
２成分ポリマーのＳＰ値の比が大きく、しかも溶融粘度
の比が小さく、サイドバイサイドの貼合せ状態から安定
な海島構造への構造変化が容易に生じるポリマーの組み
合わせにおいても、サイドバイサイドの貼合せ状態から
海島構造への構造変化を生じるためには少なくとも１０
秒、好ましくは20秒以上の滞留時間が必要である。

【００３３】本発明の多島繊維の紡糸方法は、原理的に
は先に提案された特開昭５０−３６７１７号公報、特開
昭５０−７１９０９号公報、特開昭５１−１３９９１９
号公報、特開昭５３−９８４１１号公報及び特開昭６１
−１９８０６号公報等に記載された技術と混合しようと
するポリマー成分の化学的物理的性質を十分に考慮し利
用している点では全く同じであるが、得られる繊維の海
島構造の均一安定化および生産安定性において著しい改
良がなされたものである。

【００３４】すなわち、前記発明の方法及び装置を用い
て、ポリマー種類、紡糸温度、混合比率を変更して繰返
し海島構造繊維の紡糸を実施したところ、フィラメント
ヤーンを構成するいくつかのフィラメントにおいては海
島構造の逆転および島形状の乱れに起因する２個以上の
島の接着が生じることが多く、必ずしも海島構造の安定
性及び均一性において満足できるものではなかった。

【００３５】本発明はその様な海島構造の乱れを減少さ
せるために、ポリマーのＳＰ値、溶融粘度、紡糸口金で
の滞留時間、海島比率についての検討を行い、海島構造
の乱れを可能な限り小さくしたものであって、実際にこ
の繊維を織物、編み物素材およびスエード調人工皮革に
用いた時の利用価値が著しく向上した。

【００３６】本発明は、上述の如く混合のために用いる
構造プレート数が紡糸口金を含めて５枚とこれまで提案
してきた方法、装置の簡素化、小型化の実現を可能にし
たものであり、Ｓ、Ｕを任意にかえることて容易にかつ
正確に島数のコントロールができ、しかも極めてコンパ
クトである。これは、本発明は実際に混合に供するポリ
マーの溶融時の化学的、物理的性質を十分に利用して目
的とする混合状態を実現しようとしたので装置は上述の
如く簡単化できたもので、保守、整備は通常の溶融紡糸
口金と同様な取扱いができ、特別な配慮や困難は全くな
い。

【００３７】本発明の紡糸方法によって得られた海島構
造繊維を延伸して得られる海島構造繊維は個々の島成分
（以下島相とする）の太さが平均０．００１〜０．５デ
ニールで、その形状がほぼ円形で、太さがほぼ均一であ
ることから、海成分のポリマー（以下海相とする）を溶
解除去することによって通常紡糸では得ることが困難と
されている微細で島形状が均一で、さらに島数の多い海
島構造繊維を得ることができ、これは人工皮革用、とく
にスエード調人工皮革素材繊維として有用である。さら
にスウェード及びベロア調フィラメント織物編み物素材
としても適している。島成分の太さが０．５デニールを
越えると、人工皮革素材として用いることができず、一
方０．００１デニールより小さいと人工皮革とした場合
に従来の混合紡糸繊維との差が見られなくなる。好まし
くは０．００５〜０．０５デニールの範囲である。さら
に本発明の繊維は、島数についても繊維間で最大値と最
小値が平均島数に対してそれぞれプラス１０％〜プラス
２０％、マイナス１０％〜マイナス２０％の範囲にある
こと、すなわち繊維間で島数においてわずかのばらつき
が見られることより、このようなわずかのばらつきが、
人工皮革とした場合、特にスエード調の人工皮革とした
場合に、天然皮革に極めて類似した自然なものとする。
なお本発明において、島数は４０〜５００の範囲であ
る。島数が４０より少ない場合には、従来公知の多数の
細管から島成分ポリマーを流し多芯芯鞘紡糸する方法と
比べて本発明の方法の優位性が少なくなり、また５００
を越える場合には、従来方法の混合紡糸方法との比較に
おいて、優位性がなくなる。好ましくは１００〜３００
の範囲の島数である。

【００３８】本発明の海島構造繊維から人工皮革を製造
する方法としては、本発明の繊維を延伸、カットした後
にウェッブを作成し、それをニードルパンチングや水流
絡合等により絡合不織布とし、それにポリウレタンで代
表される弾性重合体を含浸したのち繊維中の海成分を抽
出除去し、或いは該絡合不織布から繊維の海成分を抽出
除去したのち弾性重合体を含浸して、得られる繊維シー
トの表面をサンドペーパー等で毛羽立てることにより得
られる。

【００３９】また本発明で得られる繊維は、海島共存す
る状態においても繊維均斉度が非常に良好であることか
ら、従来の海島構造をもった繊維においては不可能とさ
れていた織物用フィラメント繊維として取扱いが十分に
可能である。また織物用フィラメントとして利用する場
合は、海成分の融点より５℃以上高い温度で通常のロー
ラープレート延伸するだけでフィラメントは相互に融着
して、製織時に無糊付けで経糸として利用できるという
特徴を有する。しかも、海成分除去後は島成分が構成単
位となる極細マルチフィラメントを極めて容易に得るこ
とができる。

【００４０】

【実施例】次に本発明を実施例を示してより具体的に説
明するが、本発明はこれら記載例に限定されるものでは
ない。なお本発明で言う島数は、任意に繊維１０0本を
取り出し、その断面顕微鏡写真から島数を数え、それを
繊維本数で割った値、すなわち平均値である。また本発
明で規定する島数の分布は、その際の個々の繊維の島数
が最大のものが平均値を１００とした場合に１１０〜１
２０の間にあり、かつ最小のものが８０〜９０の範囲に
あり、そのような値となる場合が大半であることを意味
する。

【００４１】実施例１ ３１５℃におけるＭＦＲが２２ｇ／１０ｍｉｎのポリエ
チレンテレフタレートと５０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低
密度ポリエチレン（ＭＦＲの比：２．２７、ＳＰ値の
比：０．７４）を別々の押出機により溶融押出し、ギア
ポンプで計量して重量比７５：２５で本発明混合装置に
導入し、混合装置はＡ板で円環スリット状をなすポリマ
ー流出口を１１個同心円状にもつもの（Ｓ＝５）とＢ板
でその凹部の中心部に２４個のポリマー流入孔をもちし
かもそれらの孔からなる孔列が前記Ａ板のスリット状流
出口の円周の方向と一致するものとＣ板において、当該
Ｃ板に穿設されたＣ板の半径方向に配列した１組のポリ
マー流出口が２個のもので１２組のポリマー流出ロが円
周状に配置されたものと、４個の同心円状円環溝をもち
４個の溝中の細孔の総数が２００個で１ブロック内に４
０個づつ５ブロックが穿設されたＤ板と、紡糸口金凹部
を５個穿設した紡糸口金とを上記のような順に設置した
ものを用いた。このときＤ板に同心円上に４列に穿設し
た細孔は、隣接する紡糸口金凹部の境界線上にも位置す
ることとなり、境界線上の細孔からの微細流は隣接する
紡糸口金凹部のいずれかに流入することとなる。本実施
例ではＳ（すなわちＡ板ての島成分の層数）＝５、Ｕ
（Ｄ板に穿設された細孔数で紡糸口金凹部の１個対応す
る個数）＝４０、Ｖ（口金オりフィス数）＝５である。
紡糸は口金温度は３１５℃とし、口金ホール数＝５、ポ
リマーのノズル凹部での滞留時間が２０秒となるような
吐出量で紡糸した。

【００４２】得られた多島繊維を任意の位置でカット
し、１００個の断面にて島の個数の分布を測定した結
果、１７４〜２３３島の範囲を有していた。島形状は紡
糸口金凹部にＤ板からの微細流が約４０個流入してお
り、紡糸口金凹部にはほぼ均一な分布を持って微細流が
流入しているため島形状はほぼ円形のものとなってお
り、島成分の分布に規則性は見いだせなかった。島直径
の長径と短径の比をフィラメント１０本について測定し
た平均値は１．０３であった。紡糸は３日間の連続運転
を繰返し１２回行なった。多島繊維の混合状態は紡糸中
全く安定であった。海島構造すなわち島数、島形状は紡
糸開始から紡糸の終るまで全テスト１２回の繰返しにお
いて全く変化することがなかった。期間中ビス落ちや多
島繊維の紡糸に発生しやすいとされている吐出ポリマー
流のニ一イングによる断糸はほとんどなく紡糸調子は良
好であったが、これは本発明で混合されるポリマーは装
置内での分割、接合が均一であるため、吐出ポリマーの
ニーイングやバルーニングがほとんど解消されるためで
あろう。また、得られた紡糸原糸を延伸した後に海成分
を除去して得られた極細フィラメントのデニールは０．
０２５デニールであった。

【００４３】実施例２ ２７５℃におけるＭＦＲが３２．０ｇ／１０ｍｉｎの６
ナイロンと、３５．０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低密度ポ
リエチレン（ＭＦＲの比：１．０９、ＳＰ値の比：０．
６０）を重量比７０：３０にて使用する以外は実施例１
と同様な設備、方法を用いて紡糸を行った。各フィラメ
ント間での島数は１７１〜２３３島の範囲であり、島形
状はほぼ円形（長径／短径比：１．０６）でフィラメン
ト断面における島成分の分布には規則性は見いだせなか
った。紡糸は３日間の連続運転を繰返し１２回行なっ
た。多島繊維の混合状態は紡糸中全く安定であった。海
島構造すなわち島数、島形状は紡糸開始から紡糸の終る
まで全テスト１２回の繰返しにおいて全く変化すること
がなかった。また、得られた紡糸原糸を延伸した後に海
成分を除去して得られた極細フィラメントのデニールは
０．０１８デニールであった。

【００４４】実施例３ ２９０℃におけるＭＦＲが１２．０ｇ／１０ｍｉｎの６
ナイロンと、４２．０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低密度ポ
リエチレン（ＭＦＲの比：３．５０、ＳＰ値の比：０．
６０）を重量比６０：４０にて使用する以外は実施例１
と同様な設備、方法を用いて紡糸を行った。実施例３と
比較してＭＦＲの比が大きくなっているため海成分比率
を４０％より少なくすると海島構造の乱れが発生した
が、４０％以上の比率においては海島構造は安定であっ
た。６０：４０の比率にて３日間の連続運転を繰返し１
２回行なった。多島繊維の混合状態は紡糸中全く安定で
あった。海島構造すなわち島数、島形状は紡糸開始から
紡糸の終るまで全テスト１２回の繰返しにおいて全く変
化することがなかった。各フィラメント間での島数は１
７２〜２３２島の範囲であり、島形状はほぼ円形（長径
／短径比：１．０４）でフィラメント断面における島成
分の分布には規則性は見いだせなかった。また、得られ
た紡糸原糸を延伸した後に海成分を除去して得られた極
細フィラメントのデニールは０．０１５デニールであっ
た。

【００４５】実施例４ ３００℃におけるＭＦＲが６．８ｇ／１０ｍｉｎの６ナ
イロンと、４６．０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低密度ポリ
エチレン（ＭＦＲの比：６．７６、ＳＰ値の比：０．６
０）を重量比５０：５０にて使用する以外は実施例１と
同様な設備、方法を用いて紡糸を行った。実施例４と比
較してＭＦＲの比がさらに大きくなっているため海成分
比率を５０％より少なくすると海島構造の乱れが発生し
たが、５０％以上の比率においては海島構造は安定であ
った。５０：５０の比率にて３日間の連続運転を繰返し
１２回行なった。多島繊維の混合状態は紡糸中全く安定
であった。海島構造すなわち島数、島形状は紡糸開始か
ら紡糸の終るまで全テスト１２回の繰返しにおいて全く
変化することがなかった。各フィラメント間での島数は
１７４〜２３０島の範囲であり、島形状はほぼ円形（長
径／短径比：１．０２）でフィラメント断面における島
成分の分布には規則性は見いだせなかった。また、得ら
れた紡糸原糸を延伸した後に海成分を除去して得られた
極細フィラメントのデニールは０．０１３デニールであ
った。

【００４６】実施例５ ３００℃におけるＭＦＲが２８ｇ／１０ｍｉｎのポリエ
チレンテレフタレートと３８ｇ／１０ｍｉｎのポリスチ
レン（ＭＦＲの比：１．３６、ＳＰ値の比：０．８５）
の組み合わせを用いて、実施例１と同様な設備、方法を
用いて紡糸を行った。得られた多島繊維の島数の変動は
１７２〜２３０の範囲であり、島直径の長径と短径の比
は、１．０３であった。紡糸は３日間の連続運転を繰返
し１２回行なった。多島繊維の混合状態は紡糸中全く安
定であった。海島構造すなわち島数、島形状は紡糸開始
から紡糸の終るまで全テスト１２回の繰返しにおいて全
く変化することがなかった。また、得られた紡糸原糸を
延伸した後に海成分を除去して得られた極細フィラメン
トのデニールは０．０２２デニールであった。以上の実
施例１〜５で得られたデータを表1に示す。

【００４７】

【表１】

【００４８】実施例６ 実施例２ので得られた紡糸原糸を延伸温度７０℃、延伸
速度１００ｍ／分で延伸して、単繊維デニールが５．０
デニールの延伸糸を得た。得られた延伸糸に機械捲縮を
付与し、繊維長５１ｍｍに切断し、カ−ドで解繊した後
クロスラップウェバ−でウェブとした。次に、１バーブ
ニードルを用いて第１バーブの不織布貫通量が５ｍｍと
なる針深度にてパンチ密度２３００Ｐ／ｃｍ２のニ−ド
ルパンチを行い、目付６００ｇ／ｍ２の繊維絡合不織布
とした。この繊維絡合不織布に表面平滑化処理を行った
後にポリエ−テル系ポリウレタンを主体とするポリウレ
タン組成物１３部、Ｎ，Ｎ’−ジメチルホルムアミド
（以下ＤＭＦとする）８７部の組成液を含浸し、ＤＭＦ
４０％水溶液中で凝固し、水洗し、次いで、極細繊維発
生型繊維中のポリエチレンをパ−クレンで処理して除去
し、６ナイロン極細繊維束状繊維とポリウレタンとから
なる厚さ約１．４ｍｍの繊維質基体を得た。繊維質基体
を厚さ方向に２分割し、分割面をサンドペ−パ−でバフ
ィングして厚さ０．６ｍｍに厚み合わせを行った後、他
の面をエメリ−バフ機で処理してナイロン極細繊維立毛
面を形成し、更に茶色に染色した後、仕上げをしてスエ
−ド調人工皮革を得た。得られたスエード調人工皮革
は、高級なヌバック調の外観と深みのある色合いを合わ
せ持ち、従来の複合紡糸繊維や混合紡糸繊維では得られ
ない極めて天然皮革に類似した物となった。

【００４９】比較例１ ３００℃におけるＭＦＲが６．８ｇ／１０ｍｉｎの６ナ
イロンと１７．０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低密度ポリエ
チレン（ＭＦＲの比：２．５０、ＳＰ値の比：０．６
０）を使用する以外は実施例１と同様な設備、方法を用
いて紡糸を行った。ポリエチレンのＭＦＲが低すぎるた
めに、海成分比率を７０％まで増加しても紡糸開始直後
に海島構造の乱れが生じて均一な構造の多島繊維を得る
ことが出来なかった。

【００５０】比較例２ ３００℃におけるＭＦＲが６．３ｇ／１０ｍｉｎの６ナ
イロンと４６．０ｇ／１０ｍｉｎの高圧法低密度ポリエ
チレン（ＭＦＲの比：７．３０、ＳＰ値の比：０．６
０）を使用する以外は実施例１と同様な装置、方法を用
いて紡糸を行った。ＭＦＲの比が大きすぎるために、海
成分比率を７０％まで増加しても紡糸開始直後に海島構
造の乱れが生じて均一な構造の多島繊維を得ることが出
来なかった。

【００５１】比較例３ 紡糸口金凹部におけるポリマーの滞留時間が８秒となる
吐出量で紡糸する以外は実施例２と同様の装置、方法を
用いて紡糸を行った。海成分比率を７０％まで増加して
も紡糸開始直後に海島構造の乱れが生じて均一な構造の
多島繊維を得ることが出来なかった。

【００５２】比較例４ ３２０℃におけるＭＦＲが２２ｇ／１０ｍｉｎのポリプ
ロピレンと５２ｇ／１０ｍｉｎのポリエチレンの組み合
わせ（ＭＦＲの比：２．３６、ＳＰ値の比：０．９７）
を用いて、実施例１と同様な設備、方法を用いて紡糸を
行った。海成分比率を７０％まで増加しても紡糸開始直
後に海島構造の乱れが生じて均一な構造の多島繊維を得
ることが出来なかった。以上の比較例１〜４で得られた
データを表2に示す。

【００５３】

【表２】

【００５４】

【発明の効果】本発明の、海島構造繊維およびその製造
方法によると、従来の混合紡糸繊維と比較して島成分の
均斉度に優れ、かつ従来の複合紡糸繊維と比べて島成分
の本数が多い海島構造繊維を、ノズル形状を複雑化する
ことなく得ることができ、得られた海島繊維は特にスエ
ード調人工皮革素材として用いた場合に、天然皮革と類
似した極めて自然な物となる特徴がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いるＡ板の１例の平面図

【図２】第１図のＡ−Ａ’線での断面図

【図３】Ｂ板の１例の平面図

【図４】第３図のＢ−Ｂ’線での断面図

【図５】Ｃ板の１例の平面図

【図６】Ｃ板のＣ−Ｃ’線での断面図

【図７】Ｄ板の１例の平面図

【図８】Ｄ板のＤ−Ｄ’線での断面図

【図９】本発明に用いられる紡糸口金の１例の平面図

【図１０】図9の紡糸口金のＥ−Ｅ’線での断面図

【図１１】本発明繊維の1例の断面図

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F055 AA02 BA02 EA04 EA07 FA06 FA11 4L041 AA07 AA20 BA04 BA05 BA16 BA49 BD11 BD15 CA06 CA21 CA36 CA47 DD01 DD04 DD11 DD14 EE06 EE07 EE16 4L045 AA05 BA03 BA20 CA20 CA25 CA40 CB10 CB13 CB40

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】繊維断面が海島構造を有し、該島成分が太
   さ０．００１〜０．５デニールで長さ方向に連続してお
   り、かつ繊維横断面には平均４０〜５００の島が存在し
   ており、さらに島数の最大値と最低値が平均島数に対し
   てそれぞれプラス１０％から２０％、マイナス１０％か
   ら２０％の範囲に存在していて、かつ繊維断面における
   島成分の分布が同心円状になっていないことを特徴とす
   る海島構造繊維。
2. 【請求項２】人工皮革の基材として用いる請求項１記載
   の海島構造繊維。
3. 【請求項３】海成分としてポリエチレンまたはポリスチ
   レンを用い島成分として他のポリマーを用い、該海成分
   となるポリマーと該島成分となるポリマーをそれぞれ別
   々に溶融し、それぞれの溶融流を形成した後、両ポリマ
   ー流を接合して接合流を形成し、該接合流の分割と接合
   を繰り返してノズルから吐出して海島構造繊維を製造す
   るに際し、下記の条件（１）〜（４）を満足することを
   特徴とする海島構造繊維の製造方法。 （１）海成分の溶解度パラメーター（以下ＳＰ値）／島
   成分ＳＰ値≦０．９ （２）紡糸温度における海成分ポリマーのメルトフロー
   レイト（以下ＭＦＲ）：２０〜１００ｇ／１０ｍｉｎ
   （ＭＦＲは、オリフィス口径：２．０ｍｍφ、荷重：３
   ２５ｇで測定） （３）紡糸温度における海成分ポリマーと島成分ポリマ
   ーのＭＦＲの比：０．９≦海成分ＭＦＲ／島成分ＭＦＲ
   ≦７．０ （４）再分割されたポリマー微細流を規制して集合せし
   めた時点から紡糸口金より吐出するまでの、紡糸口金に
   おけるポリマーの滞留時間：Ｔ Ｔ≧１０ｓｅｃ