[go: up one dir, main page]

HU222856B1 - Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és kis széntartalmú öntött acélszalag - Google Patents

Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és kis széntartalmú öntött acélszalag Download PDF

Info

Publication number
HU222856B1
HU222856B1 HU0004812A HUP0004812A HU222856B1 HU 222856 B1 HU222856 B1 HU 222856B1 HU 0004812 A HU0004812 A HU 0004812A HU P0004812 A HUP0004812 A HU P0004812A HU 222856 B1 HU222856 B1 HU 222856B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
ferrite
volume
mpa
strip
low carbon
Prior art date
Application number
HU0004812A
Other languages
English (en)
Inventor
Ettore Anelli
Antonio Mascanzoni
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11405132&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU222856(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A., Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of HUP0004812A2 publication Critical patent/HUP0004812A2/hu
Publication of HUP0004812A3 publication Critical patent/HUP0004812A3/hu
Publication of HU222856B1 publication Critical patent/HU222856B1/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

A találmányi eljárás során két lehúzóhengert (3) tartalmazó,folyamatos üzemű öntőberendezésben (1) 1 és 8 mm közötti vastagságúszalagot öntenek, a szalagot az öntőhengerek és a lehúzóhengerek (3)között lévő tartományban 1000 és 1300 °C közötti hőmérsékletre hűtik;az öntési zsugorodás során keletkezett pórusokat a lehúzóhengerek (3)között legfeljebb 15%-os redukció mellett végzett melegalakítássallezárják; majd a szalagot 5 és 80 °C/s közötti sebességgel 480 és 900°C közötti hőmérsékletre hűtik és feltekercselik. A találmány szerintiacélszalag tömeg%-os összetétele a következő: C=0,02–0,10; Mn=0,1–0,6;Si=0,02–0,35; Al=0,01–0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05–0,35;Ni=0,05–0,3; N=0,003–0,012 és adott esetben Ti<0,03, V<0,10, Nb<0,035,valamint a maradékban Fe; és olyan kombinált szövetszerkezete van,amelyben a perlit és a durva globulitos ferrit mellett kisfolyáshatár/törési feszültség arányt, folytonos nyúlási görbét ésrevétlenítés után jó hegeszthetőséget biztosító tűkristályos ferrités/vagy bénit van. ŕ

Description

Iroda Kft., Budapest (54) Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására, és kis széntartalmú öntött acélszalag
KIVONAT
A találmányi eljárás során két lehúzóhengert (3) tartalmazó, folyamatos üzemű öntőberendezésben (1) 1 és 8 mm közötti vastagságú szalagot öntenek, a szalagot az öntőhengerek és a lehúzóhengerek (3) között lévő tartományban 1000 és 1300 °C közötti hőmérsékletre hűtik; az öntési zsugorodás során keletkezett pórusokat a lehúzóhengerek (3) között legfeljebb 15%-os redukció mellett végzett melegalakítással lezárják; majd a szalagot 5 és 80 °C/s közötti sebességgel 480 és 900 °C közötti hőmérsékletre hűtik és feltekercselik.
A találmány szerinti acélszalag tömeg%-os összetétele a következő:
C=0,02-0,10; Mn=0,l-0,6; Si=0,02-0,35;
Al=0,01-0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05-0,35; Ni=O,O5-O,3; N=0,003-0,012 és adott esetben Ti<0,03, V<0,10, Nb<0,035, valamint a maradékban Fe; és olyan kombinált szövetszerkezete van, amelyben a perlit és a durva globulitos ferrit mellett kis folyáshatár/törési feszültség arányt, folytonos nyúlási görbét és revétlenítés után jó hegeszthetőséget biztosító tűkristályos ferrit és/vagy bénít van.
1. ábra
HU 222 856 B1
A leírás terjedelme 20 oldal (ezen belül 12 lap ábra)
HU 222 856 Bl
A találmány tárgya folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és az eljárással előállított kis széntartalmú acélszalagok, amelyeknek öntött állapotban megfelelő a szilárdsága és hidegalakíthatósága.
Különböző eljárások ismeretesek kis széntartalmú acélszalagoknak kéthengeres, folyamatos öntőberendezésben történő gyártására. Ezekkel az eljárásokkal jó szilárdsági és hidegalakíthatósági tulajdonságokkal rendelkező széntartalmú acélszalagok gyártását kívánják megoldani.
Az EP 0707908 Al számú leírásban egy olyan kéthengeres, folyamatos üzemű öntőberendezést ismertetnek, amelyben kis széntartalmú acélszalagot öntenek, majd az acélszalag vastagságát meleghengerléssel 5-50%-kal csökkentik, és ezt követően lehűtik. Az így kapott lapos, vékony terméknek jók a szilárdsági és hidegalakíthatósági tulajdonságai annak köszönhetően, hogy a meleghengerléssel csökkentik a szemcsenagyságot.
A WO95/13155 számú közzétételi iratból egy kis széntartalmú acélszalagoknak a gyártósoron végzett hőkezelésére szolgáló megoldást ismertetnek, amelynek célja az öntött szalag mikrostruktúrájának a szabályozása. A megoldás szerint az öntött szalagot olyan hőmérsékletre hűtik le, ahol az ausztenit ferritté alakul, majd ezt követően az anyagot felmelegítik, egészen addig, amíg az újra ausztenitesedik (normalizáló hőkezelés). Ilyen módon annak hatására, hogy egy kettős fázisátalakítás történik, amelynek a végén egy szilárd fázist kapnak, az ausztenites szemcsék kisebbekké válnak, és a végső lehűtés körülményeinek, valamint a szalag hűtésének a szabályozásával nagyon vékony anyagokat lehet gyártani, amelyeknek jók a szilárdsági és hidegalakíthatósági tulajdonságai.
A fent említett eljárásokhoz azonban további berendezésekre (például hengersorokra, a közbenső felmelegítéshez kemencére stb.) is szükség van, nagyobb az energiafogyasztás és ezek elhelyezéséhez rendszerint nagy térre van szükség, és ennélfogva a teljes berendezés az öntőberendezéstől a feltekercselőhengerig bezárólag kevésbé egységes. Továbbá, az ismertetett eljárások arra irányulnak, hogy a szalag végső szerkezetét és vastagságát úgy alakítsák ki, hogy az a lehető legnagyobb mértékben hasonló legyen egy hagyományos ciklusban meleghengerléssel előállított szalagéhoz, és nem adnak kitanítást arra vonatkozóan, hogy hogyan lehet előállítani a kívánt mechanikai és technológiai tulajdonságú terméket oly módon, hogy kiaknázzuk a nagyméretű (rendszerint 150-400 pm) ausztenites szemcséket tartalmazó öntött acélok fázisátalakítási tulajdonságainak a sajátosságait.
A találmánnyal tehát célunk egy olyan eljárás kidolgozása kis széntartalmú acélszalagok gyártására, amelyeknek öntött állapotban jók a szilárdsági és hidegalakíthatósági, valamint a hegeszthetőségi tulajdonságai, anélkül, hogy több hengerlési és/vagy hőkezelési műveleten mennének keresztül.
Célunk volt továbbá egy olyan kis széntartalmú acélszalag kialakítása, amely öntött állapotban jó mechanikai tulajdonságokkal rendelkezik, a folyási határ/törési feszültség arány viszonylag kicsi és a nyúlási görbéje folytonos, annak érdekében, hogy az anyag különösen alkalmas legyen hidegalakítási alkalmazásokra, például hajlításra és húzásra.
A kitűzött célt úgy valósítottuk meg, hogy
- egy lehúzóhengereket tartalmazó, kéthengeres, folyamatos üzemű öntőberendezésben egy 1 és 8 mm közötti vastagságú szalagot öntünk, amelynek tömeg%-os összetétele a következő:
C=0,02-0,10; Mn=0,l-0,6; Si=0,02-0,35; Al=0,01-0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05-0,35; Ni=0,05-0,3; N=0,003 -0,012 és adott esetben Ti<0,03, V<0,10, Nb<0,035, valamint a maradékban Fe;
- a szalagot az öntőhengerek és a lehúzóhengerek között lévő tartományban hűtjük;
- a lehúzóhengerek között az öntött szalagot 1000 és 1300 °C közötti hőmérsékleten melegen alakítjuk, amíg annak vastagságcsökkenése kisebb 15%-nál, és ezzel az öntési zsugorodás során keletkezett pórusokat lezátjuk;
- a szalagot 5 és 80 °C/s közötti sebességgel 480 és 900 °C közötti hőmérsékletre lehűtjük; és
- az így kapott szalagot egy tekercselőeszközre feltekercseljük.
A találmány szerinti eljárásban a durva szemcsés ausztenitnek, amely a folytonos, előformázó meleghengerlés és/vagy a gyártósoron végzett hőkezelés nélkül alakul ki, a fázisátalakulási tulajdonságait aknázzuk ki, annak érdekében, hogy egy szabályozott hűtéssel és tekercseléssel a kis széntartalmú öntöttacél-anyagban a mikroszerkezet alkotóinak előre meghatározott térfogatarányát érjük el. A végső mikroszerkezet, amelyet globulitos ferrit, tűkristályos ferrit és/vagy bénít képeznek, az anyagnak egy jellegzetes, folytonos nyújtás-megnyúlás jelleggörbét ad, és az anyag alakíthatósága jobb lesz, ami a szalagot különösen alkalmassá teszi hidegalakítási alkalmazásokra.
A találmány elé továbbá azt a feladatot tűztük ki, hogy a fent említett eljárással alacsony széntartalmú acélszalagokat állítsunk elő. Ezek a szalagok az anyagnak kis folyáshatár/törési szilárdsági arányt biztosítanak, és az anyag húzás-megnyúlás görbéje folytonos lesz, ezenkívül a revétlenítés utáni hegeszthetősége is jó.
Az alábbiakban a találmány szerinti eljárást és acélszalagot kiviteli példa kapcsán, a mellékelt rajz alapján ismertetjük részletesebben, ahol az
1. ábrán egy találmány szerinti, vékony szalagok öntésére szolgáló, kéthengeres, folyamatos üzemű öntőberendezés, valamint a szalagok szabályozott hűtési tartományai láthatóak, a
2. ábra az öntött szalagok gyártósoron végzett hűtési ciklusainak vázlatos diagramja, a
3. ábra egy, a találmány szerinti eljárással lehűtött öntött alapú (A jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
4. ábra egy másik, a találmány szerinti eljárással lehűtött, öntött állapotú (B jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, az
HU 222 856 Β1
5. ábra egy további, a találmány szerinti eljárással lehűtött öntött állapotú (C jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
6(a) ábra egy, a találmány szerinti eljárással előállított szalagban kapott tűkristályos típusú ferrit fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
6(b) ábra egy, a találmány szerint előállított szalagban a tűkristályos típusú ferrit egy fajtájának elektronmikroszkóppal felvett fényképe, a
7. ábra egy, a találmány szerinti eljárással lehűtött, öntött (B jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
8. ábra egy, a találmány szerinti eljárással lehűtött, öntött (C jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
9. ábra egy hagyományos módon előállított (D jelzésű) acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
10. ábra egy acélszalag húzófeszültség-diagramja, a
11. ábra egy, a találmány szerinti eljárással előállított öntött acélszalag mikroszerkezetének fénymikroszkóppal felvett fényképe, a
12. ábra egy, a találmány szerinti eljárással kapott öntött acélszalag egy folytonos részének a húzófeszültség-diagramja, a
13(a) és 13(b) ábrák két különböző típusú, a találmány szerinti eljárással kapott revétlenített acélszalag hegeszthető zónáit szemléltető diagramok és a
14. ábra egy hagyományos eljárással kapott, revétlenített, kis széntartalmú acélszalag hegeszthető tartományait szemléltető diagram.
Az 1. ábrán a találmány szerinti eljárást szemléltetjük. Az eljáráshoz egy kéthengeres, folyamatos üzemű 1 öntőberendezést alkalmazunk. Az 1 öntőberendezés kihúzóhengerei után közvetlenül 2a és 2b hűtőegységek találhatók, amelyek a közöttük folyamatosan elhaladó szalag hűtésére szolgálnak.
A két 2a és 2b hűtőegység után ismert szerkezeti felépítésű 3 lehúzóhengerek találhatók, mögöttük pedig egy további 4 hűtőegység van elhelyezve, amelyen keresztülhaladva a szalag egy 5 tekercselőhöz ér el.
Az 1 öntőberendezésből kilépő és megszilárduló szalagot a 2a és 2b hűtőegységekben 1000 és 1300 °C közötti hőmérsékletre hűtjük, majd a két egymással szemben forgó 3 lehúzóhenger segítségével melegen alakítjuk, hogy az öntési zsugorodás során keletkezett pórusok mérete az elfogadható mértékre csökkenjen. Az alkalmazott redukció legfeljebb 15%.
Ezután az öntött szalagot vízzel vagy víz és gáz keverékével hűtjük mindkét oldalán, hogy lelassítsuk az ausztenites szemcsék és a felületi oxidrétegek növekedését. A kívánt hűtési ciklusokat az öntési sebesség és a hűtővíz áramlási sebességének megválasztásával és a megfelelő számú hűtőzóna bekapcsolásával állítjuk be. Az utolsó hűtési ciklust a 3 lehúzóhengerek után az acélok fázisátalakulási tulajdonságai alapján alakítjuk ki. Ezek főként az ausztenites szemcsék kiindulási méretéből, valamint a C-, Mn- és Cr-tartalomtól függenek.
Különböző laboratóriumi és üzemi kísérleteket hajtottunk végre olyan acélok alkalmazásával, amelyeknek összetételét az alábbiak szerint határozzuk meg:
C = 0,02-0,10; Mn = 0,l-0,6; Si = 0,02-0,35; Al=0,01-0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05-0,35; Ni=0,05-0,3; N=0,003-0,012; Ti<0,03; V<0,10; Nb<0,035, a maradék Fe volt.
Ezekből a kísérletekből nyilvánvaló volt, hogy az acél kémiai analízisének és a hűtési módoknak a gyártás közben történő szabályozásával olyan végső mikroszerkezeteket lehet elérni, amelyekre a globulitos ferrit és a tűkristályos ferrit és/vagy bénít meghatározott térfogati aránya a jellemzőek. Az így kapott mikroszerkezet-összetevők különböző megoszlásai az öntött szalagoknak a szilárdság, nyújthatóság és hidegalakíthatóság különböző kombinációit adják, amelyeket a feszültség- és Erichsen-kísérletekkel lehet kiértékelni.
A feltalálók a globulitosferrit- vagy bénitstruktúrák kialakulásával kapcsolatos tulajdonságokat úgy értékelték, hogy azokra a nagy diszlokációs sűrűség jellemző, összehasonlítva a poligonális finom szemcsés ferrit hagyományos szerkezeteivel.
A találmány szerinti eljárással kis széntartalmú acélszalagokból különböző típusú, szerkezetű és tulajdonságú szalagokat lehet előállítani, és azok tulajdonságait a különböző - A, B és C - típusok (lásd a kiviteli példákat) szerint a következőképpen lehet összegezni:
A) Túlnyomórészt globulitos ferrit tűkristályos ferrit és/vagy bénít: <20 térfogat%, poligonális durva szemcsés ferrit: >70 térfogat%, perlit: 2-10 térfogat%, folyási határ: Rs=180-250 Mpa, törési feszültség: Rm>280 Mpa,
Rs/Rm arány: <0,75, teljes megnyúlás: >30%,
Erichsen-szám: >12 mm,
B) Globulitos és tűkristályos ferrit kevert szerkezete globulitos ferrit és/vagy bénít: 20-50 térfogat%, durva szemcsés globulitos ferrit: <80 térfogat%, perlit: <2térfogat%, folyási határ: Rs=200-300 MPa, törési feszültség: Rm>300 MPa,
Rs/Rm arány: <0,75, teljes megnyúlás: >28%,
Erichsen-szám: >11 mm,
C) Túlnyomórészt tűkristályos ferrit-bénit tűkristályos ferrit és/vagy bénít: >50 térfogat%, durva szemcsés globulitos ferrit: <50 térfogat%, perlit: <2térfogat%, folyási határ: Rs: 210-320 MPa, törési feszültség: Rm>330 MPa,
Rs/Rm arány: <0,8, teljes megnyúlás: >22%,
Erichsen-szám: >10 mm.
HU 222 856 Bl
Azt tapasztaltuk, hogy a C, Mn és Cr a találmány oltalmi körében meghatározott tömegkoncentrációkban, valamint az ausztenites szemcsék, amelyeknek méretei nagyobbak 150 pm-nél, valamint a 750-480 °C-os hőmérsékleti tartományban egy 10 °C/s-nál nagyobb hűtési sebesség elősegítik a nem globulizált ferrit kialakulását.
A találmány szerinti eljárással kapcsolatos további kísérletek azt mutatták, hogy az öntött szalagokban az ötvözetösszetevők nagyobb eloszlási és koncentrációs egyenletességét egy nagy megszilárdulási sebességgel (kis mennyiségű kiválással) együtt arra lehet kihasználni, hogy homogenizáljuk a mikroszerkezetet, és elkerüljük a nemkívánatos fázisok, például martenzit kialakulását, amely csökkenti az anyag nyújthatóságát és alakíthatóságát.
Továbbá a feltalálók azt tapasztalták, hogy az öntött szalag intenzív hűtése hatásos abból a szempontból, hogy egy olyan felületi oxid reveréteget kapunk, amelynek vastagsága és felépítése olyan, hogy hagyományos revétlenítési eljárásokat alkalmazva el lehet távolítani. A találmány szerinti eljárással kapott, revétlenített szalagmintákon végzett ponthegesztéses kísérletekkel a hegeszthetőségre vonatkozóan pozitív eredményeket kaptuk, amit, mint az jól ismert, a szalaganyag felületének minősége erősen befolyásol.
A szakember számára ismert, hogy az olyan elemek, mint a vanádium és nióbium, növelik az ausztenit edzhetőségét, és késleltetik a globulitos ferrit kialakulását, megkönnyítve ezzel a tűkristályos ferrit és a bénít képződését. Továbbá, a karbon-nitrideket képező nióbium és titán megakadályozzák az ausztenites szemcséknek a magas hőmérsékleten történő hevítési eljárások során bekövetkező méretnövekedését, és ezzel például egy, a hegesztés következtében termikusán megváltozott területen jobb nyújthatóságot biztosítanak.
Az alábbiakban szemléltető és összehasonlító példákat mutatunk be a találmány szerinti eljárással és hagyományos technológiákkal kapott szalagok mikroszerkezeteire és tulajdonságaira, melyekkel nem kívánjuk korlátozni a találmány oltalmi körét. Az áttekinthetőség kedvéért a következő példákban említett táblázatokat együttesen az utolsó példa után fogjuk beiktatni (a 4. példa után).
1. példa „A” típusú acél alkalmazásával a találmány szerinti eljárással több öntött szalagot állítottunk elő, amelyeknek vastagsága 2,2-2,4 mm volt, amelyeknek kémiai összetételét az 1. táblázatba foglaltuk.
A folyékony acélt egy függőleges, kéthengeres, folyamatos működésű 1 öntőberendezésbe öntöttük (lásd 1. ábrát), és egy átlagosan 40 t/m fajlagos lineáris leválasztó nyomást alkalmaztunk. A szalagokat az 1 öntőberendezés után addig hűtöttük, amíg a 3 lehúzóhengereknél 1210-1170 °C közötti hőmérsékletet értek el. Ilyen hőmérsékletek mellett a vastagságot körülbelül 10%-kal csökkentettük. Ezt követően a hűtést a 2. ábrán vázlatosan jelzett módon végeztük, hogy a 950 °C hőmérséklet és a Tavv tekercselési hőmérséklet közötti tartományban 10 és 40 °C/s közötti Vr hűtési sebességet érjünk el. A tekercselési hőmérséklet általában 580-760 °C volt. A hűtési sebességeket (Vr) és a tekercselési hőmérsékleteket (Tavv) a 2. táblázatban feltüntettük, az előállított szalagok mikroszerkezeti jellemzőivel együtt. A szalagok mechanikai tulajdonságait: az Rs folyási határt (amelyet R^L vagy Rp0 2-vel jelöltünk attól függően, hogy a nyúlás folytonos vagy szakaszos), az Rm törési feszültséget, az Rs/Rn, arányt, az A megnyúlást és az anyagok hidegalakíthatósági mértékét jelző I. E. Erichsen-indexet a 3. táblázatban tüntettük fel.
A 3-5. ábrákon a 730-760 °C-on feltekercselt szalagok (9 és 4 jelű szalagok) jellegzetes mikroszerkezeteit szemléltetjük, ahogyan azok a fénymikroszkópon láthatóak.
Azt figyeltük meg, hogy amikor a tekercselési hőmérséklet csökken, és a szalag átlagos hűtési sebessége nő, a perlit gyakorlatilag eltűnik, és a tűkristályos, ferrites és/vagy bénites szerkezetek fejlődnek ki, amelyeknek a részleteit a 6. ábrán mutatjuk be. Ezek a mikroszerkezetek ahhoz vezetnek, hogy az anyag nyúlási görbéje folytonos típusú lesz (lásd 3. táblázatot).
2. példa
A találmány szerinti eljárással további, 2,0-2,5 mm vastagságú szalagokat állítottunk elő, amely eljárás során az 1. táblázat szerinti B és C jelű acélokat használtuk, amelyeknek széntartalma magasabb volt (0,052 és 0,09%).
A hűtési és tekercselési körülményeket a 4. táblázatban szemléltetjük, az így kapott szalagok bizonyos mikroszerkezeti tulajdonságaival együtt. A szalagok mechanikai tulajdonságait és az Erichsen-indexet, azaz az anyagok hidegalakíthatósági jellemzőit az 5. táblázatban adjuk meg.
A 7. és 8. ábrákon a 7 szalag (B jelű acél) és a 14 szalag (C jelű acél) jellegzetes mikroszerkezeteit mutatjuk be, ahogyan azok a fénymikroszkópon láthatóak. A durva szemcsés ausztenites acélok fázisátalakulási tulajdonságainak kihasználásával ebben az esetben is olyan kombinált szövetszerkezeteket tudtunk kapni, amelyek globulitos ferritet és tűkristályos ferritet és bénitet tartalmaznak. A szilárdsági értékek nagyobbak az 1. példában bemutatott értékeknél, amelyek a 0,035% C-t tartalmazó acélra vonatkoznak, és a nyújthatóság, valamint a hidegalakíthatóság is megfelelő.
3. példa
Ebben az összehasonlító példában egy 2 mm vastagságú, és egy hagyományos gyártási eljárással előállított, D jelű acélból (lásd 1. táblázatot) kapott szalag mikroszerkezetét és mechanikai tulajdonságait hasonlítjuk össze egy, a találmány szerinti eljárással kapott öntött szalag mikroszerkezetével és mechanikai tulajdonságaival. A két anyag összetétele teljesen megegyezett. Látható, hogy a hagyományos gyártású szalag mikroszerkezetét vékony poligonális ferritszemcsék és perlit képezik (lásd 9. ábrát), és a nyúlási diagramja nem folytonos (lásd 10. ábrát). Ennek a hagyományos gyártású
HU 222 856 Bl szalagnak a jellemző mechanikai tulajdonságait a 6. táblázatban tüntettük fel. Viszonylag alacsony tekercselési hőmérsékletek (lásd 7. táblázatot) alkalmazása a találmány szerinti eljárással együtt lehetővé teszik olyan anyagok előállítását, amelyeknek tűkristályos szerkezete a 11. ábrán láthatónak felel meg, és amelyekre hasonló törési feszültségértékek jellemzőek, egy folytonos nyúlási görbével (lásd 12. ábrát), és ebből következően kisebb folyáshatár/törési feszültség aránnyal (lásd 8. ábrát).
4. példa
Néhány, a találmány szerinti eljárással az A és B jelű acélokból készült szalagot revétlenítettünk, és hegeszthetőségi kísérleteket végeztünk. A ponthegesztési kísérleteket olyan elektródákkal végeztük, amelyeknek átmérője 8 mm volt, 650 kg-os nyomóerő alkalmazásával, és változó áramerősséggel. A 13a és 13b ábrákon bemutatott görbéken a ciklusok számát (ez a hegesztési idővel arányos) mutatjuk az áramerősség függvényében. Itt (a két görbe között) láthatók azok a tartományok, ahol az acéllemezek problémamentesen hegeszthetőek. Egy hasonló vastagságú, kis széntartalmú acél’Ί 0 ból hagyományos gyártási eljárással készült, revétlenített acéllal való összehasonlítás (lásd 14. ábrát) azt mutatja, hogy a találmány szerinti eljárással kapott szalagok megtartják jó hegeszthetőségi tulajdonságaikat, ami elfogadható felületi állapotot jelez.
1. táblázat
A példákban alkalmazott acélok kémiai analízise
Acél c Mn Si Cr Ni S P Al N
A 0,038 0,48 0,16 0,31 0,13 0,008 0,016 0,044 0,01
B 0,052 0,45 0,16 0,22 0,08 0,004 0,008 0,021 0,0086
C 0,090 0,59 0,31 0,09 0,07 0,014 0,008 0,010 0,0088
0,034 0,22 0,02 0,05 0,06 0,003 0,008 0,035 0,0080
2. táblázat
A példákban alkalmazott A jelű öntött acélszalagok hűtési körülményei és végső mikroszerkezetei
A kísérleti szalag száma Vr (°C/s) Taw (°C) Mikroszerkezet (térfogat%-ban)
globulitos ferrit tűkristályos ferrit-t-bénit perlit
9 15 760 56 40 4
4 34 730 40 58 2
3 30 680 50 50 2
11 15 620 50 50 1
5 26 580 10 90 0
3. táblázat
A példákban alkalmazott A jelű öntött acélszalagok mechanikai tulajdonságai
A kísérleti szalag száma Vr (°C/s) Taw (°C) ReL (Mpa) Rp0,2 (Mpa)r Rm (Mpa) Rs/Rm A (%) I. E. (mm)
9 15 760 - 250 351 0,71 30 12,7
4 34 730 - 264 351 0,75 28 12,5
3 30 680 - 250 338 0,74 28 12,6
11 15 620 - 251 355 0,70 28 11,4
5 26 580 - 306 384 0,79 22 11,0
HU 222 856 Bl
4. táblázat
A példákban alkalmazott B és C jelű öntött acélszalagok hűtési körülményei és végső mikroszerkezetei
Acéltípus/szalag Vr(°C/s) Taw (°C) Mikroszerkezet (térfogat%-ban)
globulitos ferrit tűkristályos ferrit+bénit pcrlit
I B/8 20 860 67 2 6
| B/6 20 -610 40 59 1
B/7 25 500 20 80 0
C/13 20 820 80 15 5
C/14 25 620 30 70 0
5. táblázat
A B és C jelű öntött acélszalagok mechanikai tulajdonságai
Acéltípus/ szalag Vr (°C/s) Taw (°C) ReL (Mpa) Rp0,2 (Mpa)r Rm (Mpa) Rs/Rm A (%) I. E. (mm)
B/8 20 860 258 - 343 0,75 26 12,5
B/6 20 610 267 353 0,76 24 12,4
B/7 25 500 - 320 406 0,79 22 12,2
C/13 20 820 202 - 310 0,65 30 11,4
C/14 25 620 - 253 344 0,73 22 10,3
6. táblázat
A D jelű acélból hagyományos eljárással készült szalagok mechanikai tulajdonságai
Acéltipus/ 1 szalag Vastagság (mm) Vr (°C/s) Taw (°C) ReL (Mpa) Rm (Mpa) Rs/Rm A (%) I. E. (mm)
I 0/7 2 30 640 323 383 0,84 30 13,3
| D/8 4 20 650 303 372 0,81 35 -
7. táblázat és 4 mm vastagságú D jelű öntött acélszalagok hűtési körülményei és végső mikroszerkezetei
1 Acéltípus/szalag Vastagság (mm) Vr(°C/s) Taw (°C) Mikroszerkezet (térfogat%-ban)
globulitos ferrit tűkristályos fenit+bénit perlit
D/3 2 50 720 30 70 0
D/5 2 80 720 40 60 0
D/2 2 15 620 50 50 0
D/4 2 80 620 25 75 0
D/6 4 50 620 40 60 0
8. táblázat
D jelű öntött acélszalagok mechanikai tulajdonságai
Acéltípus/ szalag Vr (°C/s) Taw (°C) ReL (Mpa) Rp0,2 (Mpa)r Rm (Mpa) Rs/Rm A (%) I. E. (mm)
D/3 50 720 287 - 390 0,74 26 -
D/5 80 720 - 238 356 0,67 31 -
HU 222 856 Bl
8. táblázat (folytatás)
Acéltípus/ szalag Vr (°C/s) Tavv (°C) RcL (Mpa) Rp0,2 (Mpa)r Rm (Mpa) Rs/Rm A (%) I. E. (mm)
D/2 15 620 - 223 366 0,61 27 -
D/4 80 620 - 259 380 0,68 25 13,0
D/6 50 620 - 196 338 0,58 38 -
SZABADALMI IGÉNYPONTOK

Claims (5)

1. Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú, öntött állapotban is jól hegeszthető, nagy szilárdságú és revétlenítés után jól hegeszthető acélszalagok gyártására, azzal jellemezve, hogy
- két lehúzóhengert (3) tartalmazó, folyamatos üzemű öntőberendezésben (1) 1 és 8 mm közötti vastagságú szalagot öntünk, amelynek tömeg%-os 20 összetétele a következő:
C=0,02-0,10; Mn=0,l-0,6; Si=0,02-0,35;
Al=0,01-0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05-0,35; Ni=0,05-0,3; N = 0,003-0,012 és adott esetben Ti<0,03, V<0,10, Nb<0,035, valamint a maradékban 25 Fe;
- a szalagot az öntőhengerek és a lehúzóhengerek (3) között lévő tartományban 1000 és 1300 °C közötti hőmérsékletre hűtjük;
- az öntési zsugorodás során keletkezett pórusokat 30 a lehúzóhengerek (3) között legfeljebb 15%-os redukció mellett végzett melegalakítással lezárjuk; majd
- a szalagot 5 és 80 °C/s közötti sebességgel 480 és 900 °C közötti hőmérsékletre lehűtjük és felteker- 35 cseljük.
2. Kis széntartalmú öntött acélszalag, azzal jellemezve, hogy tömeg%-os összetétele a következő:
C = 0,02-0,10; Mn=0,l-0,6; Si=0,02-0,35;
Al=0,01-0,05; S<0,015; P<0,02; Cr=0,05-0,35; 40 Ni=0,05-0,3; N=0,003-0,012 és adott esetben Ti<0,03, V<0,10, Nb<0,035, valamint a maradékban Fe; és olyan kombinált szövetszerkezete van, amelyben a perlit és a durva globulitos ferrit mellett kis folyáshatár/törési feszültség arányt, folytonos nyúlási görbét és 45 revétlenítés után jó hegeszthetőséget biztosító tűkristályos ferrit és/vagy bénít van.
3. A 2. igénypont szerinti acélszalag, azzal jellemezve, 15 hogy szövetszerkezetében 20 térfogat%-nál kevesebb tűkristályos ferrit és/vagy bénít és legalább 70 térfogat% poligonális durva szemcsés ferrit, valamint 2-10 térfogat% perlit van, és mechanikai tulajdonságai a következők:
folyási határ: Rs=180-250 Mpa, törési feszültség: Rm>280 Mpa,
Rs/Rm arány: <0,75, teljes megnyúlás: >30%,
Erichsen-szám: >12 mm.
4. A 2. igénypont szerinti acélszalag, azzal jellemezve, hogy szövetszerkezetében 20-50 térfogat% tűkristályos ferrit és/vagy bénít és 80 térfogat%-nál kevesebb durva szemcsés globulitos ferrit, valamint 2 térfogat%nál kevesebb perlit van, és mechanikai tulajdonságai a következők:
folyási határ: Rs=200-300 MPa, törési feszültség: Rm>300 MPa,
Rs/Rm arány: <0,75, teljes megnyúlás: >28%,
Erichsen-szám: >11 mm.
5. A 2. igénypont szerinti acélszalag, azzal jellemezve, hogy szövetszerkezetében 50 térfogat%-nál több tűkristályos ferrit és/vagy bénít és 50 térfogat%-nál kevesebb durva szemcsés globulitos ferrit, valamint 2 térfogat%-nál kevesebb perlit van, és mechanikai tulajdonságai a következők:
folyási határ: Rs: 210-320 MPa, törési feszültség: Rm>330 MPa,
Rs/Rm arány: <0,8, teljes megnyúlás: >22%,
Erichsen-szám: >10mm.
HU 222 856 Bl Int. Cl.7: B 22 D 11/06
HU 222 856 Bl
Int. Cl.7: B 22 D 11/06
Vr - 20 - 60 C/s
2. ábra
HU 222 856 Bl
Int. Cl.7: B 22 D 11/06
3. ábra
HU0004812A 1997-06-19 1998-06-19 Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és kis széntartalmú öntött acélszalag HU222856B1 (hu)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000367A IT1291931B1 (it) 1997-06-19 1997-06-19 Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
PCT/IT1998/000168 WO1998057767A1 (en) 1997-06-19 1998-06-19 Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HUP0004812A2 HUP0004812A2 (hu) 2001-05-28
HUP0004812A3 HUP0004812A3 (en) 2001-07-30
HU222856B1 true HU222856B1 (hu) 2003-12-29

Family

ID=11405132

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0004812A HU222856B1 (hu) 1997-06-19 1998-06-19 Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és kis széntartalmú öntött acélszalag

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6502626B1 (hu)
EP (1) EP1007248B1 (hu)
JP (1) JP3522770B2 (hu)
KR (1) KR20010013946A (hu)
CN (1) CN1244422C (hu)
AT (1) ATE313402T1 (hu)
AU (1) AU744196B2 (hu)
BR (1) BR9810193A (hu)
CA (1) CA2294333C (hu)
CZ (1) CZ293823B6 (hu)
DE (1) DE69832886T2 (hu)
ES (1) ES2255731T3 (hu)
HU (1) HU222856B1 (hu)
IT (1) IT1291931B1 (hu)
MY (1) MY120045A (hu)
PL (1) PL186657B1 (hu)
RU (1) RU2212976C2 (hu)
SK (1) SK285274B6 (hu)
TR (1) TR199903146T2 (hu)
UA (1) UA61113C2 (hu)
WO (1) WO1998057767A1 (hu)
ZA (1) ZA985359B (hu)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPP811399A0 (en) * 1999-01-12 1999-02-04 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Cold rolled steel
AUPP964499A0 (en) 1999-04-08 1999-04-29 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting strip
DE10046181C2 (de) * 2000-09-19 2002-08-01 Krupp Thyssen Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
AU9150501A (en) * 2000-09-29 2002-04-08 Ishikawajima Harima Heavy Ind Production of thin steel strip
DE60125562T2 (de) * 2000-09-29 2007-10-11 Nucor Corp. Herstellungsverfahren von angeforderten stahlbändern
AUPR046000A0 (en) * 2000-10-02 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel strip
AUPR047900A0 (en) * 2000-09-29 2000-10-26 Bhp Steel (Jla) Pty Limited A method of producing steel
US7591917B2 (en) 2000-10-02 2009-09-22 Nucor Corporation Method of producing steel strip
DE10060948C2 (de) * 2000-12-06 2003-07-31 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
US7485196B2 (en) * 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
AU2002331433A2 (en) * 2001-09-14 2003-04-01 Nucor Corporation Casting steel strip
ES2714167T3 (es) * 2003-10-10 2019-05-27 Nucor Corp Fundición de una banda de acero
US20060124271A1 (en) * 2004-12-13 2006-06-15 Mark Schlichting Method of controlling the formation of crocodile skin surface roughness on thin cast strip
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) * 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
JP4203508B2 (ja) * 2006-03-08 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鋳造板の製造方法
AT504225B1 (de) * 2006-09-22 2008-10-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zur herstellung eines stahlbandes
WO2008137899A1 (en) * 2007-05-06 2008-11-13 Nucor Corporation A thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
CN105543687B (zh) * 2007-05-06 2018-05-29 纽科尔公司 具有微合金添加剂的薄铸造带材产品及其制造方法
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
WO2011100798A1 (en) 2010-02-20 2011-08-25 Bluescope Steel Limited Nitriding of niobium steel and product made thereby
CN102398003B (zh) * 2010-09-16 2015-01-21 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种连铸用结晶器保护渣以及中低碳钢圆坯连铸的方法
RU2455105C1 (ru) * 2011-05-12 2012-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства толстолистового проката из свариваемой хромомарганцевой стали
CN102837945B (zh) * 2012-09-26 2015-12-16 贵州宏狮煤机制造有限公司 一种刮板机机尾滚筒
CN104164619B (zh) * 2014-08-29 2016-05-04 东北大学 一种无屈服平台的低碳钢钢板的短流程制造方法
CN104959561B (zh) * 2015-07-09 2017-12-01 东北大学 一种提高双辊连铸低碳微合金钢针状铁素体含量的方法
CN104962829B (zh) * 2015-07-09 2017-06-20 东北大学 一种含针状铁素体的双辊连铸低碳微合金钢及其制造方法
KR101941877B1 (ko) * 2015-09-24 2019-01-25 (주)포스코 주편의 연속 주조 방법
WO2018152738A1 (zh) * 2017-02-23 2018-08-30 普锐特冶金技术日本有限公司 薄板连续铸造装置
CN113976847A (zh) * 2021-10-29 2022-01-28 中天钢铁集团有限公司 一种改善低碳钢小方坯中心缩孔和裂纹的生产方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE81042T1 (de) * 1988-07-14 1992-10-15 Thyssen Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines stahlbandes mit einer dicke von weniger als 10 mm.
JPH06271984A (ja) * 1993-03-22 1994-09-27 Nippon Steel Corp 耐疲労伝播特性とアレスト性の優れた鋼板およびその製造方法
JPH06335706A (ja) * 1993-05-26 1994-12-06 Nippon Steel Corp 表面品質の優れた熱延鋼板の製造方法
WO1995013155A1 (en) * 1993-11-08 1995-05-18 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited In-line heat treatment of continuously cast steel strip
JPH07197195A (ja) * 1993-12-28 1995-08-01 Nkk Corp 耐時効性に優れた鋼材およびその製造方法
CA2163564C (en) 1994-03-25 2000-11-14 Hiroyuki Nakashima Process for producing thin cast strip
BR9505870A (pt) * 1994-04-04 1996-02-21 Nippon Steel Corp Método e aparelho de fundição continua de cilindro duplo
JP2792834B2 (ja) 1995-04-18 1998-09-03 新日本製鐵株式会社 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JPH09122839A (ja) * 1995-08-29 1997-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄帯鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US6502626B1 (en) 2003-01-07
KR20010013946A (ko) 2001-02-26
EP1007248A1 (en) 2000-06-14
DE69832886D1 (de) 2006-01-26
WO1998057767A1 (en) 1998-12-23
AU744196B2 (en) 2002-02-21
AU7931498A (en) 1999-01-04
JP3522770B2 (ja) 2004-04-26
IT1291931B1 (it) 1999-01-21
HUP0004812A2 (hu) 2001-05-28
ZA985359B (en) 1999-02-23
BR9810193A (pt) 2000-08-08
CA2294333C (en) 2004-10-05
JP2001502974A (ja) 2001-03-06
SK285274B6 (sk) 2006-10-05
ES2255731T3 (es) 2006-07-01
CZ9904650A3 (cs) 2000-10-11
UA61113C2 (en) 2003-11-17
CN1244422C (zh) 2006-03-08
ITRM970367A1 (it) 1998-12-19
CA2294333A1 (en) 1998-12-23
ATE313402T1 (de) 2006-01-15
HUP0004812A3 (en) 2001-07-30
MY120045A (en) 2005-08-30
DE69832886T2 (de) 2006-08-24
SK181499A3 (en) 2001-03-12
RU2212976C2 (ru) 2003-09-27
TR199903146T2 (xx) 2000-07-21
PL186657B1 (pl) 2004-02-27
EP1007248B1 (en) 2005-12-21
ITRM970367A0 (hu) 1997-06-19
PL337500A1 (en) 2000-08-28
CN1260740A (zh) 2000-07-19
CZ293823B6 (cs) 2004-08-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU222856B1 (hu) Folyamatos öntési eljárás kis széntartalmú acélszalagok gyártására és kis széntartalmú öntött acélszalag
KR101476866B1 (ko) 양호한 스탬핑성을 갖는 저밀도 강
Mao et al. Strengthening mechanisms of a new 700 MPa hot rolled Ti-microalloyed steel produced by compact strip production
EP1001041B1 (en) Hot rolled steel sheet having an ultrafine grain structure and process for producing steel sheet
EP2726637B2 (en) Method for manufacturing a high-strength structural steel and a high-strength structural steel product
EP2821516A2 (en) Bake-hardening hot-rolled steel sheet with excellent workability and method for manufacturing the same
KR20110083735A (ko) 증가된 인 함유량을 가지는 망간강 박판 및 이의 생산 공정
WO2007077637A1 (ja) 遠心鋳造複合ロール
CN115323252B (zh) 一种超高强高塑中锰钢及其制备方法
CN101568660A (zh) 复合钢及热处理该复合钢的方法
JP3793490B2 (ja) 強度−穴広げ率バランスと形状凍結性に優れた加工用高強度熱延鋼板及びその製造方法
DE102018132816A1 (de) Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten profilierten Warmbanderzeugnissen
CN104694823A (zh) 一种超低碳高强韧性抗hic管线钢板及其制备方法
EP4090780A1 (en) Method of producing steel bar of non-round cross-section and steel bar of non-round cross section
JP2004277789A (ja) 耐塩温水２次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法
JP3870840B2 (ja) 深絞り性と伸びフランジ性に優れた複合組織型高張力冷延鋼板およびその製造方法
CN109972023B (zh) 一种具有高强塑积的贝氏体钢及其制备方法和应用
JPH11323481A (ja) 微細粒組織を有する鋼とその製造方法
CN1323907A (zh) 一种用于高强度低合金钢生产的弛豫－析出－控制相变技术
Zhang et al. High-strain deformation of dual-phase steel
MXPA99012053A (en) Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties
KR100507572B1 (ko) 하이드로포밍용 ｐ첨가 고장력 열연강판의 제조방법
JP4577999B2 (ja) 低Ｃ−Ｍｎ系超微細粒鋼とその製造方法
Li et al. Comprehensive Improvement of Strength and Ductility in Rafm Steel Subjected to Twist Extrusion an Upsetting Cooperate with Tempering

Legal Events

Date Code Title Description
HFG4 Patent granted, date of granting

Effective date: 20031028

MM4A Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees