HU208509B - Process for removing so2 from gas streams - Google Patents
Process for removing so2 from gas streams Download PDFInfo
- Publication number
- HU208509B HU208509B HU87751A HU75187A HU208509B HU 208509 B HU208509 B HU 208509B HU 87751 A HU87751 A HU 87751A HU 75187 A HU75187 A HU 75187A HU 208509 B HU208509 B HU 208509B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- tower
- priority
- liquid
- gas
- sulfur dioxide
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 38
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 44
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 14
- 230000005660 hydrophilic surface Effects 0.000 claims description 5
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 4
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- -1 alkali metal sulfite Chemical class 0.000 claims description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 27
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 14
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 9
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 9
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- IKBQDBGAIRKLND-UHFFFAOYSA-N OS(O)=O.OS(O)=O.S Chemical compound OS(O)=O.OS(O)=O.S IKBQDBGAIRKLND-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 description 1
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000004816 latex Substances 0.000 description 1
- 229920000126 latex Polymers 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 235000020030 perry Nutrition 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Description
A találmány tárgya javított folyadék/gáz érintkezési eljárás, kén-dioxidnak folyadékban való adszorbeáltatására, illetve folyadékkal való reagáltatására. Pontosabban, a találmány tárgya eljárás kén-dioxidnak gázáramból való eltávolítására, melynek során a gázáramot egy töltött torony alján vezetjük be, és a torony tetejére vizes szulfit-oldatot vezetünk be; a kén-dioxid mentesített gázt a torony tetején, a vizes oldatot pedig a torony alján vezetjük el.
A találmány különösen a 3971 844 sz. USA szabadalmi leírás szerinti, a továbbiakban „Wellman-Lord” eljárásnak nevezett megoldásban alkalmazható kén-dioxidnak fáradt gázokból vizes szulfit-oldattal való eltávolítására; különösen hőerőművek füstgázaiból való eltávolítására vonatkozik. Az eljárás alkalmazható kohók, kénsavgyárak fáradt gázainál vagy egyéb kén-dioxid-tartalmú gázoknál is.
A vizes folyadék/gáz érintkezési berendezést alkalmazó eljárások, például a Wellman-Lord eljárás szerint kén-dioxidnak füstgázokból való eltávolítására vizes alkálifém-szulfit-oldatot (általában nátrium-szulfitot) használnak, amely oldat kémiai reakcióba lép az abszorpciós toronyban a kén-dioxiddal, és kén-biszulfitot képez. Az eljárásban a biszulfitot külön lépésben szulfittá regenerálják, és a kén-dioxidot kinyerik, ezt komprimálják, és kénsavvá vagy elemi kénné alakítják. Széntüzelésű üzemekből származó füstgázok esetén külön elválasztó egységet építenek be a szálló hamu és a kloridok eltávolítására.
A nagy költségek és az abszorberben létrejövő nyomásesés következtében fellépő magas energiaszükséglet miatt a regeneráló Wellman-Lord eljárásban a füstgázok regenerálását nem tartalmazó kénmentesítési eljárást alkalmazzák szívesebben, annak ellenére, hogy az ebben az eljárásban keletkező szilárd hulladékoknak az elhelyezése nagy problémát jelent.
Az ilyen célokra eddig alkalmazott eljárások tehát rendszerint külön regeneráló berendezést alkalmaznak arra, hogy a biszulfitos folyadékot visszaalakítsák szulfittá, és ezt a regenerált folyadékot visszavezessék a torony tetejére. Ezt a gyakorlatot már régóta követik. Hivatkozunk itt például az 1557 295 sz. brit szabadalmi leírásra is, továbbá számos egyéb megoldás ugyancsak nyilvánvalóan igényli ezt a regenerálási műveletet.
A hagyományos berendezéseknél nem lenne kézenfekvő igen kicsi áramlási sebesség alkalmazása, mert ez esetben a torony töltete nem nedvesedne eléggé ahhoz, hogy hatásos érintkezést hozzon létre a folyadék és a kioldandó komponenseket tartalmazó gáz között.
A továbbiakban hivatkozunk Perry Chemical Engineering Hand Book (Sixth Editioin) című művének 18-33. oldalán látható 18-58 számú ábrákra, melyek azt mutatják, hogyha az áramlási sebesség 3,5xl0-3-ról 0,7xl0-3 m3/(sxm2)-re csökken, ez a hatásosan nedvesített felület nagyságában körülbelül 62%-os veszteséget okoz. Ebből arra lehetne következtetni, hogy az áramlási sebességet nem érdemes 0,35x1ο-4 m3/(sxm2)-re csökkenteni.
Az említett mű 14—21. oldalán szereplő SherwoodPigford egyenlet alapján szintén a hatékonyság 4,57szeres csökkenését kapjuk a torony magasságában kifejezve (az egyenlet többek között kén-dioxidnak nátrium-hidroxidban történő elnyeletésére vonatkozik):
Hc = 1,01 G°·31 / L°’33, ahol HG = a gázabszorpciós torony magassága (láb),
G = a gáz sebessége [(font/(óraxláb)] és L = a folyadék sebessége [(font/(óraxláb)].
Ha G állandó marad,
L, = 0,05 [(font/(óraxláb)] = 3,5xl0~5 m3/(sxm2) és
L2 = 5,0 [(font/(óraxláb)] = 3,5xlO-3 m3/(sxm2), akkor
| l2' | 0,33 | 5,0' |
| l, | 0,05 |
ahol
H0| = a torony magassága L, és
HG2 = a torony magassága L2 folyadék-sebesség esetén.
Tehát az egyenlet eredménye azt mutatja, hogy a folyadék kisebb áramlási sebessége esetén 4,57-szer több töltetet kell alkalmazni, mint a nagyobb sebességnél. Ez azonban tapasztalataink szerint nem így van. Viszont az elfogadott elmélet senkit sem ösztönöz arra, hogy kipróbálja az egyszeri átvezetést egy olyan ágyon, mely ugyanolyan vagy alig nagyobb térfogatú töltetet tartalmaz, mint a többszörös recirkulációs módszereknél alkalmazott ágyak, és ugyanakkor csökkenti a nyomásesést és a beruházási költségeket.
Ez utóbbiak igen fontosak az üzemeltető számára, aki a teljes üzemi költség 10— 15%-át megtakaríthatja, a nyomásesés pedig a felhasználó szempontjából fontos.
A hivatkozott ismert megoldások minden olyan esetben recirkulációt alkalmaznak, ahol a - például kazánból távozó - nagy mennyiségű füstgáz igen kevés szén-dioxidot tartalmaz, mert ilyen esetekben a szulfitoldat egységnyi felületére számított folyadékáramlási sebesség olyan kicsi, hogy az abszorpciót visszavezetés nélkül mindeddig megoldhatatlannak tartották.
A jelen találmány szerint ezt a problémát speciális adagolóval oldottuk meg.
A találmány tehát javított abszorpciós eljárásra, különösen a Wellman-Lord adszorpciós eljárás javítására vonatkozik úgy, hogy a költségeket és a nemkívánatos energiafelhasználást csökkentjük, és így a regenerálást is magában foglaló eljárást gazdaságosabbá tesszük, ennek következtében elkerüljük a regenerálást nem alkalmazó eljárásnál keletkező szilárd hulladékokkal kapcsolatos problémákat is.
A találmány szerinti eljárás során tehát kén-dioxidot gázáramból eltávolítunk, melynek során a gázáramot egy töltött torony alján vezetjük be és a torony tetején vizes szulfit-oldatot vezetünk be; a kéndioxid mentesített gázt a torony tetején, a biszulfit oldatot pedig a torony alján vezetjük el. Meglepő módon azt találtuk, hogy célunkat úgy érhetjük el, ha a kén-dioxid mentesítést a toronyban való egyetlen
HU 208 509 Β átvezetéssel végezzük oly módon, hogy a vizes szulfit-oldatot egy szóró típusú vagy tál típusú adagolóval 0,35x7,0xl0-4 m3/(sxm2) sebességgel vezetjük be.
Előnyösen időegység alatt annyi folyadékot vezetünk be, melynek szulfit-tartalma legalább azonos az időegység alatt bevezetett gáz kén-dioxid tartalmával.
Vizes szulfit-oldatként előnyösen alkálifém-szulfitoldatot használunk, és annak szétoszlatására célszerűen szóró típusú vagy tál típusú adagolót alkalmazunk, és az adagoló ideális esetben hidrofil felületű, amelyről a folyadék a töltetre folyik.
A folyadék szétoszlatására kedvező foganatosítási módnál hidrofil felülettel rendelkező csepegtető csapot használunk és a folyadékot már eredetileg is nedves felületre adagoljuk.
A folyadék betáplálási sebessége a fent megadott intervallumon belül 0,68-6,79 m3/(sxm2), még kedvezőbben 1,36-2,04 m3/(sxm2) lehet.
A találmány szerinti megoldást közelebbről az ábrák segítségével szemléltetjük.
Az 1. ábra a (10) abszorpciós oszlopot mutatja sematikusan, az ábrán látható a (11) folyadékelosztó, az adott esetben szükséges (12) töltetrögzítő egység, a (13) töltettartó egység és a kívánt esetben alkalmazott (14) szokásos gázelosztó és folyadékösszegyűjtő egység, a folyadék- és gázbevezetésekkel, illetve -kivezetésekkel együtt.
A 2. ábra az előnyös folyadékelosztó „robbantott” nézetét mutatja, amelybe a betáplálás a (20) résznél történik, tartalmazza az ábra ezenkívül a (21) közbenső elemet és a (22) áramlásvezetőt. A (22) áramlásvezetőhöz a (23) csepegtető csapok vagy rudak csatlakoznak, amelyek a sematikusan ábrázolt (24) szomszédos töltetben végződnek.
A 2. ábra az előnyös elosztó részeinek sematikus bordamenti metszetét mutatja.
A 3. ábra a 2. ábrán bemutatott egység sematikus oldalnézetét mutatja.
A 4. ábrán a 2. ábrán bemutatott hasonló egység „robbantott” sematikus oldalnézetét mutatjuk be, ahol a (21) közbenső elemet a (25) távtartóval helyettesítettük.
Az 5. ábra a (21) közbenső elem egy részének nagyított keresztmetszeti nézete.
Rendkívül alacsony áramlási sebességű folyadékbeadagolás és nagy teljesítményű, rendszertelenül betöltött töltet alkalmazása esetén a találmány szerinti eljárásban az abszorpciós lépés egyetlen, viszonylag rövid töltetű, kis nyomásesésű oszlopban megvalósítható anélkül, hogy a regenerálás előtt az abszorbens-oldatot vissza kellene vezetni.
A torony tetején a folyadékot 0,35—7.0X10-4 m3/(sxm2), előnyösen 1,36-Ι,ΟχΙΟ-4 m3/(sxm2) sebességgel vezetjük be. Csak friss abszorbens-oldatot alkalmazunk, visszavezetés nélkül. Az említett alacsony áramlási sebesség alkalmazása mellett a torony töltetét úgy választjuk meg, hogy működése megfeleljen az alacsony áramlási sebességnek.
Megfelelő például, ha először a cseppeket egyesítjük, majd szétválasztjuk, nem pedig a nedvesített töltetfelületre visszük fel a folyadékot. Megfelelő, nagy pórustérfogatú töltetet ismertet a 4511519 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás. A töltetben nagyszámú csepegő pont van, viszonylag nagy a töltet fajlagos felülete, de viszonylag nagy a nem egy egyenesben lévő, egymással kölcsönhatásban lévő élek hossza.
Mivel a találmány szerint a folyadék áramlási sebessége fele vagy 1/10-e a szokásos, Wellman-Lord eljárás szerint, tányéros oszlopokban vagy több, töltettel rendelkező csepegtető tálcával ellátott oszlopokban alkalmazott folyadéktartózkodási időnek, a szulfitnak szulfáttá való oxidálódásának problémáját 50-90%-kal lehet csökkenteni. Ez azért fontos, mert a szulfát csökkenti a folyadék abszorpciós képességét, amit ezért el kell távolítani a regenerálási eljárásból és ez további költségeket eredményez. Emellett a szulfátsók szilárd hulladékot képviselnek, amelyeket valamilyen környezetszennyező módon kell eltávolítani.
A folyadéknak a kis áramlási sebességnek megfelelően a töltetre való jutására a nagyobb átmérőjű tornyokban célszerűen az alacsony áramlási sebességekre készített szóró-típusú adagolók használhatók az alacsonyabb költségek miatt. A kevésbé hatásos adagolási eljárások alkalmazása magasabb költségeket és a mélyebb ágyakban nyomásesést eredményez.
Ha fémből (rozsdamentes acélból) készült tál típusú adagolót alkalmazunk, akkor annak a folyadékot továbbító tálon kívüli részét hidrofil mikropórusú bevonattal kell ellátni, aminek következtében az említett felületen a folyadékáram a nehézségi erő hatására filmet alkot. A bevonattal ellátott csepegtető csapoknak úgy kell elhelyezkedniük, hogy közel legyenek vagy érintkezzenek a töltet (vagy ha használunk, a töltetrögzítő) felületével. A távolságnak nem szabad nagyobbnak lennie, mint a bevitt folyadékcseppek átmérője, mivel ellenkező esetben az ellenáramban áramló gáz magával viszi a folyadékot. Az ilyen elrendezéssel maximális hatékonyság érhető el, és nincs szükség az abszorber kimeneténél páramentesítőre.
A következő példákban a 4511519 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás 7-10. ábrája szerinti töltőelemet alkalmazzuk, ennek átmérője 8,9-10-2 m2, tengelyirányú hossza 3,2xl(U2 m2. A töltet mennyisége 22,86x1ο-1 m. A 3937769 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás szerinti folyadékadagolót használjuk, ez 3,048x1ο-1 m-enként 9 db csepegtető csapot tartalmaz. Az adagoló szerkezet üzemelő felületét a 4 467 070 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás szerinti gyantalatexszel szemben ellenálló hidrofil bevonattal vonjuk be. Az adagoló a 2., 3. és 5. ábrán 21 számmal jelölt, mélyedésekkel ellátott, perforált lemezzel is rendelkezik. A mélyedések váltakozva fordulnak elő mindkét oldalon. Az 5. ábrán 50 számmal jelölt mélyedések 4,7 mm távolságra vannak egymástól a 30,32xl0-5 m méretű acéllemezen és a folyadék eloszlását javítják. A torony átmérője 0,75 m.
A folyadék összetétele a következő:
| Na2SO3 | tömeg% 17,4 |
| Na2S2O5 | 2,9 |
| Na2SO4 | 6,0 |
| H2O | 73,7 |
Az eredményeket az I. táblázat mutatja.
HU 208 509 Β
I. táblázat
| A folyamat száma | A folyadék áramlási sebessége m3/(sxm2) | A gáz áramlási sebessége pAxs | SO2-gáz ppm | |
| Beme- net | Kime- net | |||
| 1 | 0,98x1ο-4 | 3118,7xl05 | 717,2 | 160 |
| 2 | 0,96x10^ | 5804,3xl05 | 711,7 | 220 |
| 3 | 1,06x10^1 | 6064,7xl05 | 944,5 | 510 |
| 4 | 2,12x10^ | 6246,6xl05 | 1402,1 | 400 |
| 5 | 1,06x1ο-4 | 3378,2xl05 | 1065,7 | 600 |
| 6 | 2,32x1ο-4 | 5988x105 | 676,0 | 80 |
A Π. táblázat folyamatonként mutatja be a nyomásesést és a tömegátviteli együtthatót. A legnagyobb tömegátviteli együtthatót azokban az eljárásokban kaptuk, amelyeknél a gázsebesség olyan volt, hogy a torony a terhelési zónában üzemelt. Ez azt jelenti, hogy a gázsebesség elég nagy volt ahhoz, hogy nagyobb mennyiségű folyadékot vegyen fel a torony, így a folyadék által elfoglalt nagyobb tér következtében nagyobb a nyomásesés és a folyadék/gáz érintkezés.
II. táblázat
| A folyamat száma | Nyomásesés Pa/m | Tömegátviteli együttható KGa kgxmól sxnPxPa |
| 1 | 0,857 | 62x10-8 |
| 2 | 3,166 | 102,3xl0-8 |
| 3 | 7,73 | 71,77xl0-8 |
| 4 | 3,5 | 130,57xl0-8 |
| 5 | 0,92 | 31,48xl0-8 |
| 6 | 3,76 | 182,4xl0-8 |
Az egyetlen töltött ágy alkalmazásával nagymértékben csökkenthetők az abszorber költségei a Wellman-Lord eljárásban alkalmazott berendezéshez képest. Az egyetlen töltött ágy alkalmazása az üzemelési költségeket is csökkenti, elsődlegesen a gáznak az abszorberen való keresztülfúvatáshoz szükséges befúvó berendezés működtetéséhez felhasznált energia csökkentése révén, másrészt a jelenleg még alkalmazott folyadékvisszacirkuláltató szivattyúk kiküszöbölése útján. A töltött ágyban az előzőekben említett energiamegtakarítás céljából nagy hatásfokú töltetet alkalmazunk, amellyel minimális ágyhosszúságnál elérhető a szükséges tömegátviteli hatásosság és az a nyomásesés, amellyel energiamegtakarítás lehetséges.
Költség- és energiamegtakarítást az előzőekben leírt optimális működtéstől eltérő körülmények között is elérhetünk a találmány szerinti elrendezéssel. Ez azt jelenti, hogy az abszorpciós eljárás előtti szivattyúszekcióknak egyetlen töltött ággyal való helyettesítése helyett egyesíthetjük a szivattyúkat két vagy három szekcióba. Ezek a szekciók még alkalmazhatók a folyadék visszacirkuláltatására és így elérhető nagy áramlási sebesség, de a nyomásesés bizonyos mértékben csökken. Ebben az esetben az energiamegtakarítás néhány csepegtető tálca kiküszöböléséből adódik. A csepegtető tálcák kiküszöbölésével anyagi költségek is megtakaríthatók, mivel a csepegtető tálcák rozsdamentes acélból készülnek és ez rendkívül drága.
Egyéb, részben egyszerűsített elrendezés is használható. Ebben az esetben két ágyat használunk. A felső szekció töltött szekció, amelyben az egyszer már regenerált abszorpciós folyadék alacsony sebességgel áramlik. így a távozó gázban a lehető legalacsonyabb a kén-dioxid-koncentráció, mivel a regenerált oldatban alacsony a kén-dioxid-gőz nyomása. Az alsó ágyban a folyadékot nagyobb áramlási sebességgel cirkuláltatjuk, ezáltal a folyadék jobban eloszlik és így a száraz részeken fellépő sókiválási problémák kiküszöbölhetők.
A leírtaknak megfelelően az egyetlen ágy, szivattyú nélkül, nagy folyadék áramlási sebesség mellett alkalmazható kén-dioxidnak gázáramokból való eltávolítására. Ez történhet közvetlenül a kén-dioxid keletkezésének a helyéről, vagy utolsó lépésként bármely közbenső szennyezést eltávolító helyről, így a szálló hamu, a kloridok eltávolításának lépéséből széntüzelésű erőműveknél.
Átlagos esetben 10-20% sztöchiometrikus feleslegű szorbens szulfit-oldatot vezetünk be a toronyba a szu Ifit koncentrációjának és a folyadék és a gáz bevezetési sebességének megfelelően. Bizonyos esetekben a hatásos regenerálás céljából sokkal előnyösebb, ha a szorbens folyadék teljes mennyiségében reakcióba lép, mint ha a gázból az összes kén-dioxidot eltávolítjuk. Ezekben az esetekben a sztöchiometrikus mennyiségnél valamivel kevesebb folyadékot viszünk be.
Claims (9)
1. Eljárás kén-dioxidnak gázáramból való eltávolítására, melynek során a gázáramot egy töltött torony alján vezetjük be, és a torony tetején vizes szulfit-oldatot vezetünk be; a kén-dioxid mentesített gázt a torony tetején, a biszulfit-oldatot pedig a torony alján vezetjük el, azzal jellemezve, hogy a kén-dioxid mentesítést a toronyban való egyetlen átvezetéssel végezzük oly módon, hogy a vizes szulfit-oldatot egy szóró típusú vagy tál típusú adagolóval 0,35-7,0xl04 m3/(sxm2) sebességgel vezetjük be. (Elsőbbsége: 1986. 08. 22.)
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy időegység alatt annyi folyadékot vezetünk be, melynek összes szulfittartalma legalább azonos az időegység alatt bevezetett gáz kén-dioxid-tartalmával. (Elsőbbsége: 1986. 08. 22.)
3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy vizes szulfit-oldatként alkálifém-szulfit-oldatot alkalmazunk. (Elsőbbsége: 1986.03. 03.)
4. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a vizes szulfit-oldat szétosztására szóró típusú adagolót használunk. (Elsőbbsége: 1986. 08. 22.)
HU 208 509 Β
5. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szulfit-oldat szétosztására tál típusú adagolót használunk. (Elsőbbsége: 1986. 08. 22.)
6. Az 5. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy hidrofil felületű adagolót alkalmazunk, amelyről a folyadék a töltetre folyik. (Elsőbbsége: 1986. 03.03.)
7. A 6. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a folyadék szétoszlatására hidrofil felülettel rendelkező csepegtető csapot használunk. (Elsőbbsége: 1986.03.03.)
8. A 7. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a folyadék szétoszlatására használt, hidrofil felü5 lettel rendelkező csapból a folyadékot már eredetileg is nedves felületre juttatjuk. (Elsőbbsége: 1986.03.03.)
9. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a folyadékot 1,36-2,0x10^ m3/(sxm2) sebességgel tápláljuk be. (Elsőbbsége: 1986.03.03.)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US83584286A | 1986-03-03 | 1986-03-03 | |
| US06/899,706 US4708856A (en) | 1986-03-03 | 1986-08-22 | Liquid-gas absorption process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT46592A HUT46592A (en) | 1988-11-28 |
| HU208509B true HU208509B (en) | 1993-11-29 |
Family
ID=27125825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU87751A HU208509B (en) | 1986-03-03 | 1987-02-26 | Process for removing so2 from gas streams |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4708856A (hu) |
| EP (1) | EP0235713B1 (hu) |
| JP (1) | JPH0616812B2 (hu) |
| KR (1) | KR950006515B1 (hu) |
| CN (1) | CN1013763B (hu) |
| AU (1) | AU591756B2 (hu) |
| BR (1) | BR8700924A (hu) |
| CA (1) | CA1274376A (hu) |
| CZ (1) | CZ283158B6 (hu) |
| DE (2) | DE235713T1 (hu) |
| FI (1) | FI85655C (hu) |
| HU (1) | HU208509B (hu) |
| NO (1) | NO167496C (hu) |
| NZ (1) | NZ219329A (hu) |
| PL (1) | PL162815B1 (hu) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4740334A (en) * | 1987-05-29 | 1988-04-26 | Norton Company | Tower packing element with embossed surfaces |
| FI98496C (fi) * | 1995-08-22 | 1997-07-10 | Hadwaco Ltd Oy | Haihduttimen nesteenjakaja |
| GB2355212A (en) * | 1999-10-12 | 2001-04-18 | Eta Process Plant Ltd | Fluid contact apparatus |
| US6722639B2 (en) | 2001-04-10 | 2004-04-20 | Koch-Glitsch, Lp | Liquid distributor in mass transfer column and method of installation and use |
| US8364342B2 (en) * | 2001-07-31 | 2013-01-29 | Immersion Corporation | Control wheel with haptic feedback |
| US20100095845A1 (en) * | 2003-03-04 | 2010-04-22 | Lg Chem, Ltd. | VENT GAS ABSORPTION SYSTEM AND METHOD FOR RECOVERY VOCs |
| KR100635283B1 (ko) * | 2003-03-04 | 2006-10-17 | 주식회사 엘지화학 | 배출가스 흡착 시스템 및 휘발성유기화합물 회수 방법 |
| US9463397B2 (en) * | 2008-04-04 | 2016-10-11 | Gtc Technology Us Llc | System and method for liquid distribution |
| CN101444699B (zh) * | 2008-12-16 | 2011-04-13 | 刘存宝 | 用亚硫酸钠脱除烟气中二氧化硫的工艺方法及设备 |
| AU2012287758B2 (en) * | 2011-07-28 | 2016-04-07 | Ihi Corporation | Gas separation apparatus and packing |
| CN103708427A (zh) * | 2013-12-19 | 2014-04-09 | 中国平煤神马集团开封兴化精细化工有限公司 | 一种糖精生产过程中二氧化硫尾气的回收方法 |
| US9504957B2 (en) * | 2014-01-06 | 2016-11-29 | University Of Kentucky Research Foundation | Flue gas desulfurization apparatus |
| CN109107323B (zh) * | 2018-10-17 | 2019-10-22 | 鲁西化工集团股份有限公司 | 一种高效的组合式气液分离装置及工艺 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3485581A (en) * | 1966-11-15 | 1969-12-23 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from gases containing same |
| US3615199A (en) * | 1967-11-09 | 1971-10-26 | Wellman Lord Inc | Process and apparatus for purifying gas |
| US3505788A (en) * | 1968-05-23 | 1970-04-14 | Wellman Lord Inc | Gas scrubber apparatus and process |
| US3607037A (en) * | 1968-12-20 | 1971-09-21 | Wellman Lord Inc | Separation of sulfur dioxide from gases |
| US3607039A (en) * | 1968-12-24 | 1971-09-21 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from an sulfur dioxide-containing gas |
| US3607038A (en) * | 1968-12-24 | 1971-09-21 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide |
| US3615198A (en) * | 1969-05-15 | 1971-10-26 | Wellman Lord Inc | Process employing potassium sulfite for recovering sulfur dioxide from gases containing same |
| US3653812A (en) * | 1969-07-18 | 1972-04-04 | Wellman Lord Inc | Process for removal of sulfur dioxide from gas streams |
| US3687624A (en) * | 1970-09-11 | 1972-08-29 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from a gas containing same |
| US3687623A (en) * | 1970-09-11 | 1972-08-29 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from a gas containing same |
| US3687625A (en) * | 1970-09-14 | 1972-08-29 | Wellman Lord Inc | Recovery of sulfur dioxide from waste gas |
| US3790660A (en) * | 1971-02-22 | 1974-02-05 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from gases |
| US3733777A (en) * | 1971-06-10 | 1973-05-22 | R Huntington | Flue gas recovery method and apparatus |
| CA988679A (en) * | 1972-02-02 | 1976-05-11 | Consolidation Coal Company | Treatment of gases containing sulfur dioxide |
| US3937769A (en) * | 1973-12-27 | 1976-02-10 | Norton Company | Liquid distributor |
| US3971844A (en) * | 1974-02-19 | 1976-07-27 | Davy Powergas Inc. | Method for removing sodium sulfate from aqueous solutions |
| GB1528454A (en) * | 1974-12-13 | 1978-10-11 | Davy Powergas Ltd | Sulphur dioxide removal or recovery |
| ZA766140B (en) * | 1975-11-10 | 1978-05-30 | Davy Powergas Inc | Process for removing sulfur dioxide from a gas stream |
| GB1557295A (en) * | 1977-07-19 | 1979-12-05 | Davy Powergas Ltd | Removal of sulphur dioxide from gas |
| US4264538A (en) * | 1980-05-14 | 1981-04-28 | Norton Company | Liquid distributor |
| US4467073A (en) * | 1982-10-20 | 1984-08-21 | Hydromer, Inc. | Transparent anti-fog coating compositions |
| US4511519A (en) * | 1984-04-30 | 1985-04-16 | Norton Company | Tower packing elements |
-
1986
- 1986-08-22 US US06/899,706 patent/US4708856A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-02-11 CA CA000529462A patent/CA1274376A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-18 NZ NZ219329A patent/NZ219329A/xx unknown
- 1987-02-19 AU AU69037/87A patent/AU591756B2/en not_active Ceased
- 1987-02-23 DE DE198787102504T patent/DE235713T1/de active Pending
- 1987-02-23 EP EP87102504A patent/EP0235713B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-02-23 DE DE87102504T patent/DE3787740T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-25 NO NO870777A patent/NO167496C/no unknown
- 1987-02-25 FI FI870815A patent/FI85655C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-02-26 BR BR8700924A patent/BR8700924A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-02-26 CZ CS871287A patent/CZ283158B6/cs unknown
- 1987-02-26 CN CN87100724A patent/CN1013763B/zh not_active Expired
- 1987-02-26 HU HU87751A patent/HU208509B/hu not_active IP Right Cessation
- 1987-02-26 KR KR1019870001658A patent/KR950006515B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-26 PL PL26436587A patent/PL162815B1/pl unknown
- 1987-03-02 JP JP62045382A patent/JPH0616812B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NZ219329A (en) | 1989-09-27 |
| AU6903787A (en) | 1987-09-10 |
| JPS62234526A (ja) | 1987-10-14 |
| EP0235713A3 (en) | 1990-05-23 |
| EP0235713B1 (en) | 1993-10-13 |
| DE3787740D1 (de) | 1993-11-18 |
| HUT46592A (en) | 1988-11-28 |
| NO870777D0 (no) | 1987-02-25 |
| PL162815B1 (en) | 1994-01-31 |
| CN1013763B (zh) | 1991-09-04 |
| EP0235713A2 (en) | 1987-09-09 |
| AU591756B2 (en) | 1989-12-14 |
| NO167496C (no) | 1991-11-13 |
| FI870815A0 (fi) | 1987-02-25 |
| FI870815L (fi) | 1987-09-04 |
| CA1274376A (en) | 1990-09-25 |
| DE3787740T2 (de) | 1994-03-10 |
| BR8700924A (pt) | 1987-12-22 |
| FI85655B (fi) | 1992-02-14 |
| CZ283158B6 (cs) | 1998-01-14 |
| CN87100724A (zh) | 1987-10-14 |
| NO167496B (no) | 1991-08-05 |
| DE235713T1 (de) | 1988-04-28 |
| US4708856A (en) | 1987-11-24 |
| FI85655C (fi) | 1992-05-25 |
| KR950006515B1 (ko) | 1995-06-16 |
| KR880002566A (ko) | 1988-05-09 |
| NO870777L (no) | 1987-09-04 |
| CZ128787A3 (en) | 1997-10-15 |
| PL264365A1 (en) | 1988-03-17 |
| JPH0616812B2 (ja) | 1994-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU208509B (en) | Process for removing so2 from gas streams | |
| CN201807279U (zh) | 一种高效烟气除尘脱硫装置 | |
| KR930006401B1 (ko) | 가스 흡착 탑 | |
| SI9520025A (en) | Flue gas scrubbing apparatus | |
| JPS6315007B2 (hu) | ||
| JP3757437B2 (ja) | 活性炭触媒反応装置およびこれを用いた排煙脱硫装置並びに脱硫方法 | |
| JP2948335B2 (ja) | 高性能排煙脱硫方法 | |
| CA2694231A1 (en) | Fluid distribution system | |
| JPH1094714A (ja) | 排煙処理方法 | |
| JP3337380B2 (ja) | 排煙処理方法 | |
| EP2889074A1 (en) | Method for adding oxygen to a liquid absorbent in a device for purifying gas | |
| BR112012028305B1 (pt) | Processo contínuo para contatar um reagente líquido sequencialmente com um gás de processo e um segundo gás, e, aparelho para um processo contínuo para contatar um reagente líquido sequencialmente com um gás de processo e um segundo gás | |
| JP4094694B2 (ja) | 排煙脱硫用ジェットバブリングリアクター | |
| JPH09867A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| JPH09308812A (ja) | ガス吸収塔 | |
| JPH08196851A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| JPS61167432A (ja) | 湿式排煙脱硫塔 | |
| AU606813B2 (en) | Distribution of liquid in packed column | |
| JPS59230620A (ja) | 湿式排煙脱硫装置のスラリ−濃度管理方法 | |
| CN211725284U (zh) | 一种用于石灰-石膏湿法脱硫的双层捕沫装置 | |
| CN108126478A (zh) | 高效脱硫塔 | |
| JPS6012583Y2 (ja) | ガス洗浄装置 | |
| FI88881B (fi) | Foerfarande foer avsvavling av roekgas | |
| JPH0824567A (ja) | 排ガスの脱硫処理方法及び脱硫処理装置 | |
| Asolekar et al. | R. Kumar zyxwvutsrqp |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |