ES1322272U - Aparato para producir productos de monometil-alquilbenceno - Google Patents

Abstract

Un aparato para producir un producto de monometil-alquilbenceno, que comprende: una unidad de desoxigenación (110) que está en comunicación con una tubería de alimentación (105) de un aceite natural; una tubería de C9-C28 (115) que está en comunicación con la unidad de desoxigenación (110); una unidad de isomerización (140) que está en comunicación con una primera tubería (125); una tubería de corriente isomerizada (145) que está en comunicación con la unidad de isomerización (140); una unidad de deshidrogenación (160) que está en comunicación con la tubería de corriente isomerizada (145); una tubería de corriente deshidrogenada (165) que está en comunicación con la unidad de deshidrogenación (160); una unidad de hidrogenación selectiva (170) que está en comunicación con la tubería de corriente deshidrogenada (165); una tubería de monoolefinas (175) que está en comunicación con la unidad de hidrogenación selectiva (170); una unidad (190) de alquilación que está en comunicación con la tubería de monoolefinas (175); y una tubería de efluente de alquilación (200) que está en comunicación con la unidad de alquilación (190).

Description

DESCRIPCIÓN

Aparato para producir productos de monometil-alquilbenceno

Antecedentes

Los alquilbencenos lineales son compuestos orgánicos de fórmula CeHsCnHan+i. Si bien el número de átomos de carbono alquílicos, “n”, puede tener cualquier valor práctico, los fabricantes detergentes desean que los alquilbencenos tengan un número de átomos de carbono alquílicos en el rango de 9 a 16 y preferiblemente en el rango de 9 a 14. Estos rangos específicos a menudo se requieren cuando los alquilbencenos se utilizan como compuestos intermediarios en la producción de tensioactivos para detergentes. El número de átomos de carbono alquílicos en el rango de 9 a 14 coincide con las especificaciones de la industria detergentes.

Debido a que los tensioactivos creados a partir de alquilbencenos son biodegradables, la producción de alquilbencenos ha crecido rápidamente desde sus usos iniciales en la producción detergentes en los años 60 del siglo XX. La linealidad de la cadena de parafina en los alquilbencenos es clave para la biodegradabilidad y efectividad del material como detergente. Un factor importante en la linealidad final de los alquilbencenos es la linealidad del componente parafínico.

Si bien los detergentes fabricados utilizando tensioactivos basados en alquilbencenos son biodegradables, los procesos anteriores para crear alquilbencenos no se basan en fuentes renovables. En concreto, actualmente los alquilbencenos se producen a partir de queroseno refinado a partir de crudo extraído de la tierra. Debido al creciente prejuicio ambiental contra la extracción de combustibles fósiles y a las preocupaciones económicas por el agotamiento de los depósitos de combustibles fósiles, puede haber apoyo para el uso de una fuente alternativa de tensioactivos biodegradables en detergentes y en otras industrias.

Algunos fabricantes detergentes atienden a un mercado especializado basado en alquilbencenos enriquecidos en monometil-alquilbencenos (MMAB) en comparación con los alquilbencenos lineales (LAB) más típicos.

En consecuencia, es deseable proporcionar MMAB que se fabriquen a partir de fuentes biorrenovables en lugar de extraerse de la tierra. Además, es deseable proporcionar alquilbencenos lineales renovables a partir de aceites vegetales, animales, de nueces y/o de semillas para reducir la intensidad de carbono en relación con fuentes fósiles de monometil-parafinas.

Breve descripción de los dibujos

La Fig. 1 es una vista esquemática de una realización de un proceso para producir monometil-alquilbencenos según la presente invención.

La Fig. 2 es una representación gráfica del % en masa de parafinas normales versus la temperatura desoxigenación de acuerdo con el Ejemplo 2.

Descripción detallada

La presente invención se refiere a un aparato para producir un producto de monometilalquilbencenos. La invención se refiere además a una corriente isomerizada que se puede obtener del aparato para usar en un proceso de producción de alquilbencenos lineales y a una corriente isomerizada para usar en un proceso de producción de alquilbencenos lineales. También se proporcionan métodos para producir una corriente enriquecida en monometil-alquilbencenos a partir de aceites naturales, tales como aceites vegetales, aceites animales, de nueces y/o semillas, y aceites que contienen triglicéridos. El método proporciona una corriente enriquecida en monometil-parafinas con respecto a las parafinas normales que se pueden utilizar para producir monometil-alquilbencenos.

Las parafinas normales se generan mediante desoxigenación e hidrogenación de alimentos con triglicéridos, tales como aceite de palmiste (PKO) y otros aceites de origen vegetal o animal. La desoxigenación y la hidrogenación se llevan a cabo en la primera etapa del proceso poniendo en contacto la alimentación de aceite natural con un catalizador e hidrógeno a temperatura y presión elevadas. Algunos aceites de origen vegetal, tales como el PKO o el coco, ya tienen cadenas de carbono que naturalmente se encuentran en el rango C9 a C14 típico de las aplicaciones detergentes. Las cadenas más largas pueden sufrir hidrocraqueo selectivo para enriquecer el producto de parafinas normales de la desoxigenación/hidrogenación en parafinas normales con un número de átomos de carbonos de 9 a 14. A partir de ahí, las parafinas normales pueden isomerizarse ligeramente de forma selectiva en una etapa de hidroisomerización para crear una porción de parafinas monometil ramificadas. La mezcla de parafinas se puede enriquecer aún más en parafinas monometil ramificadas mediante el procesamiento a través de un sistema de separación por adsorción, y el refinado se puede reciclar a la hidroisomerización para producir más parafinas monometil ramificadas. El proceso de separación por adsorción para un proceso a gran escala puede utilizar un diseño de lecho móvil simulado para la separación continua de los componentes de la mezcla. El proceso de lecho móvil simulado se describe, por ejemplo, en la patente de EE.UU. N° 2.985.589. Las zeolitas de ZSM y X se han utilizado ampliamente en sistemas de separación por adsorción, como se menciona en el documento US 6.225.518. Los adsorbentes adecuados para el sistema adsorbente incluyen, entre otros, una zeolita ZSM o de X, tal como las zeolitas ZSM-5 o 13X.

El aparato de la presente invención se puede utilizar para el proceso de producción de monometil-alquilbencenos que se describe en el presente documento.

La corriente enriquecida en monometil-parafinas se procesa mediante eliminación de contaminantes, deshidrogenación, hidrogenación selectiva y alquilación para producir el producto MMAB. La etapa de hidroisomerización se controla mediante la selección adecuada del catalizador y las condiciones operativas para favorecer la ramificación ligera requerida para producir selectivamente parafinas monometil ramificadas en lugar de parafinas con mayores grados de ramificación o ramificaciones en la posición incorrecta. Para alimentaciones con cadenas de carbono inherentes más largas que 9 a 14, la etapa de craqueo selectivo lineal implicó controlar el catalizador y las condiciones operativas para mejorar el rendimiento de las cadenas en el rango de número de átomos de carbono de 9 a 14.

Los aceites naturales no se basan en queroseno ni en otros combustibles fósiles. Los aceites naturales incluyen los derivados de materiales vegetales o de algas, grasas animales, aceites de nueces y/o semillas y aceites que contienen triglicéridos, y a menudo se los denomina aceites renovables. Los aceites naturales normalmente comprenden triglicéridos, ácidos grasos libres o combinaciones de los mismos. Los aceites naturales incluyen, entre otros, aceite de Arachis (aceite de cacachuete), aceite de babasú, aceite de coco, aceite de semilla de algodón, aceite de semilla de uva, aceite de maíz, aceite de semilla de mostaza, aceite de palmiste, aceite de palma, oleína de palma (la fracción líquida derivada del fraccionamiento del aceite de palma), estearina de palma (la fracción de alto punto de fusión derivada del fraccionamiento del aceite de palma), aceite de colza, aceite de colza - de bajo contenido en ácido erúcico (aceite de nabo con bajo contenido de ácido erúcico; aceite de colza con bajo contenido de ácido erúcico; aceite de canola), aceite de cártamo (aceite de kurdee), aceite de semilla de cártamo con alto contenido de ácido oleico (aceite de cártamo con alto contenido de ácido oleico; aceite de kurdee con alto contenido de ácido oleico), aceite de semilla de sésamo (aceite de sésamo; aceite de benne; aceite de ben; aceite de ajonjolí), aceite de soja, aceite de semilla de girasol (aceite de girasol) y aceite de semilla de girasol con alto contenido de ácido oleico (aceite de girasol con alto contenido de ácido oleico).

Los métodos para preparar monometil-alquilbencenos a partir de aceites naturales como se describen en el presente documento implican la desoxigenación de los aceites naturales para formar parafinas. La corriente de C9 a C28 se envía a una unidad de craqueo selectivo lineal independiente para craquear las parafinas C14+; las parafinas craqueadas se separan (mediante fraccionamiento, destilaciones y similares) en una primera corriente que comprende las parafinas normales y ligeramente ramificadas de C9 a C14, una segunda corriente que comprende parafinas C14+ (es decir, que contienen cadenas de átomos de carbono de C15 a C28), y una tercera corriente que comprende isoparafinas. Las parafinas C9 a C14 de la unidad de craqueo selectivo lineal se isomerizan para producir monometilparafinas C9 a C14. Los contaminantes, que incluyen, entre otros, compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos o combinaciones de los mismos, se separan de la corriente isomerizada de C9 a C14. La corriente descontaminada se deshidrogena para formar olefinas, diolefinas y compuestos aromáticos. Las diolefinas se hidrogenan selectivamente para formar olefinas adicionales, y los compuestos aromáticos se separan y eliminan formando una corriente de compuestos aromáticos que comprende los compuestos aromáticos y una corriente de monoolefinas que comprende las monoolefinas. El benceno se alquila con las olefinas y el efluente de la alquilación comprende alquilbencenos y benceno. A continuación se aíslan los alquilbencenos.

Se describirán con más detalle las etapas de isomerización y craqueo selectivo lineal. El craqueo selectivo lineal tiene lugar en una unidad separada, en lugar de en el lecho inferior de un reactor de hidrocraqueo de la primera etapa porque los contaminantes de azufre y nitrógeno de la primera etapa pueden envenenar el catalizador de hidrocraqueo basado en metales. Las parafinas C14+ se craquean selectivamente respecto a las C9 a C14 debido a una mayor energía de adsorción.

La selección de catalizadores metálicos particulares, incluidos metales nobles (tales como rutenio y platino) y níquel, puede producir un rendimiento mucho mayor de parafinas normales con 9-14 carbonos que los procesos anteriores. Los catalizadores adecuados incluyen, entre otros, Ru/ZrO<2>, Pt-A^O3, Ni-alúmina o NiOx/arcilla. Con estos catalizadores, la corriente C14+ es capaz de generar productos de craqueo lineal sin una significativa producción de isómeros ramificados.

De los catalizadores preferidos, el catalizador de Ru muestra una actividad y un rendimiento por paso de nC9 a nC14 mucho mayores que los otros catalizadores. En las condiciones de reacción optimizadas, también produce cantidades muy pequeñas de metano y producto isomerizado. Se ha encontrado que este es el mejor catalizador para dicho proceso de transformación química. El catalizador de Pt-Al<2>O<3>puede producir un rendimiento de metano incluso menor que el catalizador basado en Ru con un rendimiento de producto lineal ligeramente menor.

Las condiciones de craqueo selectivo lineal comprenden temperaturas en un rango de 290 °C a 455 °C, o presiones en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o combinaciones de las mismas.

La primera corriente que comprende parafinas C9 a C14 de la unidad de craqueo selectivo lineal se isomeriza para producir monometil-parafinas C9 a C14. La relación en peso de monometil-parafinas a parafinas normales en la corriente isomerizada está en el rango de 3 a 60.

El catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o combinaciones de los mismos. Las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o combinaciones de las mismas.

El proceso global se describirá ahora con más detalle.

Para limitar la desactivación del catalizador, la alimentación se trata para eliminar la contaminación por azufre antes de la hidrodesoxigenación. De lo contrario, el azufre se acumula en el catalizador y provoca su desactivación. Se demostró que un tratamiento con hidrógeno a alta temperatura recupera parte de la actividad perdida. El grado de hidrodesoxigenación puede afectar a la selectividad hacia cada una de las parafinas normales en el rango de 9 a 14 átomos de carbono. Un alto grado de hidrodesoxigenación puede sesgar la composición hidrodesoxigenada en gran medida a favor del dodecano normal y del decano normal en detrimento del undecano normal y del tridecano normal. Un pequeño grado de hidrodesoxigenación puede sesgar la composición hidrodesoxigenada a favor del undecano normal y del tridecano normal en detrimento del dodecano normal y del decano normal.

Las temperaturas del reactor de hidrodesoxigenación se mantienen bajas, menos que 343 °C (650 °F) para materias primas biorrenovables típicas y menos que 304 °C (580 °F) para materias primas con mayor concentración de ácidos grasos libres (FFA) para evitar la polimerización de las olefinas que se encuentran en los FFA. Generalmente, es adecuada una presión del reactor de hidrodesoxigenación de 700 kPa (100 psig) a 21 MPa (3000 psig).

La linealidad del producto de alquilbencenos depende principalmente de la linealidad de las parafinas utilizadas para alquilar el benceno. Es una regla general común entre los expertos en la técnica que la linealidad de una alimentación de parafinas cae entre un 5 y un 7% en masa después de la deshidrogenación y la alquilación. Por lo tanto, una parafina con una linealidad del 97% en masa (o alternativamente un 3% en masa de isoparafina) daría como resultado un producto de alquilbencenos con una linealidad de alrededor del 90-92% en masa. Esto establece el requisito de linealidad de las parafinas entre un 5 y un 7% en masa más alto que la especificación para el producto alquilbenceno. Normalmente, la linealidad del producto de parafinas se mide mediante los métodos de ensayo estándar UOP 621, UOP411 o UOP732 disponibles en ASTM, que se incorporan a este documento como referencia en su totalidad. Los alquilbencenos lineales se pueden analizar utilizando el método de ensayo de la norma ASTM D4337, incorporada a este documento como referencia en su totalidad.

En la Fig. 1, se ilustra un sistema 100 ejemplar para producir un producto de alquilbencenos a partir de una alimentación de triglicéridos específica.

En la realización ilustrada, la alimentación 105 de aceite natural seleccionada se suministra a una unidad 110 desoxigenación que también recibe una alimentación de hidrógeno (no mostrada). En la unidad 110 desoxigenación, los ácidos grasos en la alimentación 105 de aceite natural se desoxigenan y se convierten en parafinas normales. Cuando el aceite natural comprende triglicéridos, los triglicéridos están formados por tres moléculas de ácidos grasos, típicamente diferentes, que están unidas por un puente de glicerol. La molécula de glicerol incluye tres grupos hidroxilo (HO-) y cada molécula de ácido graso tiene un grupo carboxilo (COOH). En los triglicéridos, los grupos hidroxilo del glicerol se unen a los grupos carboxilo de los ácidos grasos para formar enlaces éster. Por lo tanto, durante la desoxigenación, los ácidos grasos se liberan de la estructura de los triglicéridos y se convierten en parafinas normales. El glicerol se convierte en propano y el oxígeno de los grupos hidroxilo y carboxilo se convierte en agua, dióxido de carbono o monóxido de carbono. Las reacciones desoxigenación de ácidos grasos y triglicéridos se ilustran respectivamente como:

Durante la reacción desoxigenación, la longitud de una cadena de parafina Rn creada variará en un valor de uno dependiendo de la ruta de reacción exacta. Se entiende que la desoxigenación incluye al menos una de hidrodesoxigenación, descarboxilación y descarbonilación, o cualquier combinación de las mismas. Por ejemplo, si se forma dióxido de carbono, entonces la cadena tendrá un carbono menos que la fuente de ácido graso. Si se forma agua, entonces la cadena coincidirá con la longitud de la fuente de ácido graso.

Las condiciones de operación para la unidad desoxigenación incluyen presiones en el rango de 1724 a 5516 kPa (250 a 800 psig) y temperaturas en el rango de 274 °C a 371 °C (525 °F a 700 °F) en una realización, de 274 °C a 338 °C (525 °F a 640 °F) en otra realización y de 274 °C a 310 °C (525 °F a 590 °F) en otra realización. Los catalizadores pueden incluir los que contienen uno o más de Ni, Mo, Co, P, tales como Ni-Mo, Ni-Mo-P, Ni-Co-Mo o Co-Mo, sobre alúminas, sílice, titania, zirconia y mezclas de los mismos. Las relaciones molares adecuadas de hidrógeno a hidrocarburo incluyen de 267,2 a 1781,1 m3 normales por m3 de materia prima (Nm3/m3) (1500 a 10.000 pies cúbicos normales por barril de materia prima (scf/B)), de 712,4 a 1603 Nm3/m3 de materia prima (4.000 a 9.000 scf/B) y de 890,4 a 1424,9 Nm3/m3 de materia prima (5.000 a 8.000 scf/B). Las velocidades espaciales adecuadas incluyen LHSV de 0,2 a 3,0 h-1. Las condiciones se seleccionan para minimizar el craqueo o la isomerización de las parafinas.

El producto desoxigenado contiene parafinas normales, agua, dióxido de carbono, monóxido de carbono y propano.

La corriente 115 de C9 a C28 de la unidad 110 desoxigenación se envía a la unidad 120 de craqueo selectivo lineal donde se craquea selectivamente para formar una primera corriente 125 que comprende parafinas C9 a C14 normales o ligeramente ramificadas, una segunda corriente 130 que comprende parafinas C14+ 135, y una tercera corriente que comprende isoparafinas, como se describió anteriormente.

La primera corriente 125 se envía a la unidad 140 de isomerización donde una porción de las parafinas C9 a C14 se convierten en monometil-parafinas. El catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones. Los catalizadores de isomerización adecuados incluyen, entre otros, SAPO-11, AEI, AEL, AFO, AFX, ATO, BEA, CHA, FAU, FER, MEL, MFI, MOR, MRE, MTT, MWW o topología TON tal como EU-2, ZSM-11, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-48, SAPO-5, SAPO-11, SAPO-31, SAPO-34, SAPO-41, SSZ-13, SSZ-16, SSZ-39, MCM-22, zeolita Y, ferrierita, mordenita, ZSM-5 o zeolita beta, y sus combinaciones.

Las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, una alimentación de 267,2 1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500-10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), LHSV 0,25-2,5 h-1 o sus combinaciones.

El proceso global se describirá ahora con más detalle.

La corriente 145 isomerizada de la unidad 140 de isomerización se envía a una unidad 150 descontaminación. La unidad 150 descontaminación separa contaminantes en un sistema de adsorción de las monometil-parafinas C9 a C14 en la corriente 145 isomerizada. Los contaminantes incluyen, pero no se limitan a, compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos o combinaciones de los mismos.

La corriente 155 descontaminada se envía a una unidad 160 deshidrogenación donde se separa el hidrógeno para producir una corriente 165 deshidrogenada que comprende monoolefinas, diolefinas y compuestos aromáticos. En la unidad 160 deshidrogenación, las parafinas se deshidrogenan en monoolefinas con el mismo número de átomos de carbono que las parafinas. Normalmente, la deshidrogenación se produce mediante procesos catalíticos conocidos, tales como el comercialmente popular proceso Pacol. También se producen diolefinas (es decir, dienos) y compuestos aromáticos como resultado no deseado de las reacciones deshidrogenación, como se expresa en las siguientes ecuaciones:

Las condiciones operativas para la unidad 160 deshidrogenación incluyen velocidades espaciales LHSV de 5 a 50 y LHSV de 20 a 32; presiones de 34 kPa (g) a 345 kPa (g) (5 psig a 50 psig) y de 103 kPa (g) a 172 kPa (g) (15 psig a 25 psig); temperaturas de 400 °C a 500 °C y de 440 °C a 490 °C y relaciones molares de hidrógeno a hidrocarburos de 1-12 y de 3-7. Un ejemplo de un catalizador adecuado es un catalizador de Pt sobre alúmina en el que el platino se atenúa con un metal atenuador. Otro catalizador adecuado se describe en la patente de EE.UU. N° 6.177.381 incorporada al presente documento como referencia en su totalidad. La unidad 160 deshidrogenación puede funcionar en seco o con inyección de agua hasta 2000 ppm en masa de agua. El hidrógeno se puede reciclar a la unidad desoxigenación aguas arriba.

La corriente 165 deshidrogenada se envía a una unidad 170 de hidrogenación selectiva, tal como un reactor DeFine, donde al menos una porción de las diolefinas se hidrogenan para formar monoolefinas adicionales. Como resultado, la corriente 175 de monoolefinas tiene una concentración acrecentada de monoolefinas en comparación con la corriente 165 deshidrogenada. Los compuestos aromáticos se separan y eliminan como la corriente 180 de compuestos aromáticos. También se puede separar una corriente 185 final de compuestos ligeros que contiene cualquier compuesto ligero, tales como butano, propano, etano y metano que proceden del craqueo u otras reacciones durante el procesamiento aguas arriba.

La corriente 175 de monoolefinas que comprende monoolefinas se envía a la unidad 190 de alquilación junto con una corriente 195 de benceno. El benceno se alquila con las monoolefinas para formar alquilbencenos. La unidad 190 de alquilación contiene un catalizador, tal como un catalizador ácido sólido, que soporta la alquilación del benceno con las monoolefinas. Los catalizadores de sílice-alúmina fluorada, fluoruro de hidrógeno (HF), cloruro de aluminio (AlCh), zeolíticos y líquidos iónicos son ejemplos de los principales catalizadores de uso comercial para la alquilación de benceno con monoolefinas lineales y pueden usarse en la unidad 190 de alquilación. Como resultado de la alquilación, se forman alquilbencenos, típicamente llamados alquilbencenos lineales (LAB), según la reacción:

Las condiciones operativas adecuadas para la unidad 190 de alquilación incluyen velocidades espaciales LHSV de 1 a 10 h-1, presiones para mantener el funcionamiento en fase líquida, tales como 2068 kPa (g) a 4137 kPa (g) (300 psig a 600 psig), temperaturas en el rango de 80 °C a 180 °C y 120 °C a 170 °C y relaciones molares de benceno a olefinas de 3 a 40 y de 8 a 35.

Para lograr el alto grado de alquilación deseado se suministran cantidades en exceso de benceno a la unidad 190 de alquilación. Por lo tanto, el efluente 200 de alquilación que sale de la unidad 190 de alquilación contiene alquilbencenos y benceno sin reaccionar. Además, el efluente 200 de alquilación también puede incluir algunas parafinas sin reaccionar. El efluente 200 de alquilación se pasa a una unidad 205 de separación de benceno, tal como una columna de fraccionamiento, para separar el benceno y las parafinas sin reaccionar del efluente 200 de alquilación. El benceno sin reaccionar sale de la unidad 205 de separación de benceno en una corriente 210 de reciclado de benceno que puede enviarse de regreso a la unidad 190 de alquilación para mantener la relación benceno/olefina deseada (p. ej., 1-50) y para reducir el volumen de benceno de nueva aportación necesario. El requerimiento de benceno de nueva aportación (es decir, el benceno neto) está determinado por la alimentación neta de olefinas a la unidad de alquilación. También se puede separar una corriente 215 de parafinas y reciclarla a la unidad 160 deshidrogenación.

Como resultado de los procesos de separación post-alquilación, se aísla el producto 220 de alquilbencenos lineales. Cabe señalar que tales procesos de separación no son necesarios en todas las realizaciones para aislar el producto 220 de alquilbencenos lineales.

El producto 220 de alquilbencenos lineales es un producto de alquilbencenos lineales que comprende: alquilbencenos que tienen la fórmula C<6>H<5>CnH<2>n<+1>en la que n es de 9 a 14. En algunas realizaciones, al menos el 80% en masa de los alquilbencenos tienen grupos alquilo lineales, o al menos 90% en masa.

El alquilbenceno lineal se puede sulfonar para proporcionar un producto de alquilbencenosulfonatos lineales que comprende: compuestos de alquilbencenosulfonatos que tienen la fórmula CnH<2>n+<1>C<6>H<4>SO<3>H en la que n es de 10 a 14, o en la que n es de 11 a 13.

En algunas realizaciones, ya sea antes o después de la etapa descontaminación, la corriente isomerizada (si es antes de la etapa descontaminación) o la corriente descontaminada (si es después de la etapa descontaminación) se puede separar en un sistema de separación por adsorción (no mostrado) en el que las monometil-parafinas son adsorbidas preferentemente por el adsorbente y las no monometil-parafinas permanecen en la fase fluida. En algunas realizaciones, el adsorbente en el sistema de separación por adsorción se divide en una pluralidad de lechos adsorbentes.

El término "columna" significa una columna o columnas destilación para separar uno o más componentes de diferentes volatilidades. A menos que se indique lo contrario, cada columna incluye un condensador en la parte superior de la columna para condensar y refluir una porción de una corriente de cabeza de regreso a la parte superior de la columna y a un calderín en la parte inferior de la columna para vaporizar y enviar una porción de la corriente de cola de regreso a la parte inferior de la columna. Las alimentaciones a las columnas pueden precalentarse. La presión en la parte superior es la presión del vapor de cabeza en la salida de vapor de la columna. La temperatura de cola es la temperatura de salida del líquido de cola. A menos que se indique lo contrario, las tuberías de cabeza y cola se refieren a las tuberías netas desde la columna aguas abajo de cualquier toma de reflujo o de vapor que sale del calderín a la columna. Las columnas de agotamiento pueden omitir un calderín en el fondo de la columna y en su lugar proporcionar requisitos de calentamiento e impulso de separación a partir de un medio inerte fluidizado tal como vapor de agua.

Como se usa en el presente documento, la expresión "una corriente rica en el componente" o "una corriente de un componente" significa que la corriente que sale de un recipiente tiene una mayor concentración del componente que la alimentación al recipiente. Como se usa en el presente documento, la expresión "una corriente pobre en un componente" significa que la corriente pobre que sale de un recipiente tiene una concentración menor del componente que la alimentación al recipiente.

En un primer aspecto, la presente invención proporciona un aparato para producir un producto de monometil-alquilbencenos que comprende: una unidad (110) desoxigenación en comunicación con una tubería (105) de alimentación de aceite natural; una corriente de C9-C28 en una tubería (115) de C9-C28 en comunicación con la unidad (110) desoxigenación; una unidad (140) de isomerización en comunicación con una primera tubería (125); una corriente isomerizada en una tubería (145) de corriente isomerizada en comunicación con la unidad (140) de isomerización, corriente isomerizada que comprende monometil-parafinas; una unidad (160) de deshidrogenación en comunicación con la tubería (145) de corriente isomerizada; una corriente deshidrogenada en una tubería (165) de corriente deshidrogenada en comunicación con la unidad (160) deshidrogenación; una unidad (170) de hidrogenación selectiva en comunicación con la tubería (165) de corriente deshidrogenada; una corriente de monoolefinas en una tubería (175) de monoolefinas en comunicación con la unidad (170) de hidrogenación selectiva; y una unidad (190) de alquilación en comunicación con la tubería (175) de monoolefinas; un efluente de alquilación en una tubería (200) de efluente de alquilación en comunicación con la unidad (190) de alquilación.

En una realización, el efluente de alquilación en la tubería (200) de efluente de alquilación comprende alquilbenceno, benceno sin reaccionar y parafinas sin reaccionar.

En una realización, el aparato además comprende: una unidad (205) de separación de benceno en comunicación con la tubería (200) del efluente de alquilación; un producto de alquilbencenos lineales en una tubería (220) de producto de alquilbencenos lineales; y una corriente de reciclado de benceno en una tubería (210) de reciclado de benceno; en donde la tubería (220) de producto de alquilbencenos lineales y la tubería (210) de reciclado de benceno están en comunicación con la unidad (205) de separación de benceno.

En una realización, la tubería (210) de reciclado de benceno está en comunicación con la unidad (190) de alquilación.

En una realización, el aparato además comprende una corriente de parafinas en una tubería (215) de parafinas en comunicación con la unidad (205) de separación de benceno; y en donde la tubería (215) de parafinas está en comunicación de reciclado con la unidad (160) deshidrogenación.

En una realización, el aparato además comprende una unidad (205) de separación de benceno en comunicación con la tubería (200) del efluente de alquilación; y una corriente de parafinas en una tubería (215) de parafinas en comunicación con la unidad (205) de separación de benceno; en donde la tubería (215) de parafinas está en comunicación de reciclado con la unidad (160) deshidrogenación.

En una realización, el aparato además comprende una unidad (120) de craqueo selectivo lineal en comunicación con la tubería (115) de C9-C28; una primera corriente en la primera tubería (125), una segunda corriente en una segunda tubería (130) y una tercera corriente en una tercera tubería (135), en donde la primera tubería (125), la segunda tubería (130) y la tercera tubería (135) están en comunicación con la unidad (120) de craqueo selectivo lineal.

En una realización, la primera corriente en la primera tubería (125) comprende parafinas C9-C14 normales o ligeramente ramificadas, la segunda corriente en la segunda tubería (130) comprende parafinas C14+ y la tercera corriente en la tercera tubería (135) comprende isoparafinas.

En una realización, la unidad (140) de isomerización se opera en condiciones de isomerización en presencia de un catalizador de isomerización que comprende una zeolita que tiene una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones, en donde las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500-10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), o una LHSV de 0,25-2,5 h-1, o sus combinaciones.

En una realización, el aparato además comprende una unidad (150) descontaminación en comunicación con la tubería (145) de corriente isomerizada; una corriente isomerizada descontaminada en una tubería (155) de corriente isomerizada descontaminada y una corriente de refinado en una tubería de refinado; en donde la tubería de refinado está en comunicación con la unidad (140) de isomerización; y donde la tubería (155) de corriente isomerizada descontaminada está en comunicación con la unidad (150) descontaminación.

En una realización, la unidad (150) descontaminación es una unidad de adsorción.

En una realización, la unidad (170) de hidrogenación selectiva está en comunicación con la tubería (165) de corriente deshidrogenada y en donde el aparato además comprende una corriente de compuestos aromáticos en una tubería (180) de compuestos aromáticos y una corriente final de compuestos ligeros en una tubería (185) de la corriente final de compuestos ligeros; en donde la tubería (180) de compuestos aromáticos y la tubería (185) de la corriente final de compuestos ligeros están en comunicación con la unidad (170) de hidrogenación selectiva.

En otro aspecto, la presente invención proporciona una corriente isomerizada que se puede obtener a partir de la tubería (145) de corriente isomerizada como se define en el presente documento, para su uso en el proceso de producción de alquilbencenos lineales, que comprende una relación en peso de monometil-parafinas a parafinas normales de 3 a 60.

En una realización, la corriente (145) isomerizada es para uso en un proceso de producción de alquilbencenos lineales, proceso que comprende: isomerizar una primera corriente (125) en condiciones de isomerización en presencia de un catalizador de isomerización para formar una corriente (145) isomerizada que comprende monometil-parafinas C9 a C14; deshidrogenar la corriente (145) isomerizada para proporcionar una corriente (165) deshidrogenada que comprende monoolefinas, diolefinas y compuestos aromáticos; hidrogenar selectivamente las diolefinas de la corriente (165) deshidrogenada para formar monoolefinas adicionales, y separar y eliminar los compuestos aromáticos de las monoolefinas para formar una corriente (180) de compuestos aromáticos que comprende los compuestos aromáticos y una corriente (175) de monoolefinas que comprende las monoolefinas, alquilar el benceno (195) con las monoolefinas en condiciones de alquilación para proporcionar un efluente (200) de alquilación que comprende alquilbencenos y benceno; y aislar los alquilbencenos para proporcionar el producto (220) de alquilbencenos a partir del aceite natural.

En una realización, el catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones, y en donde las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500-10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), o una LHSV de 0,25-2,5 h-1, o sus combinaciones.

En una realización, la corriente (145) isomerizada es para uso en un proceso de producción de alquilbencenos lineales, proceso que comprende separar contaminantes de la corriente (145) isomerizada para formar una corriente (155) isomerizada descontaminada en donde los contaminantes comprenden compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos, o combinaciones de los mismos.

En otro aspecto, la presente invención proporciona una corriente isomerizada para su uso en el proceso de producción de alquilbencenos lineales. La corriente isomerizada comprende una relación en peso de monometil-parafinas a parafinas normales de 3 a 60.

En una realización, la corriente (145) isomerizada es para uso en un proceso de producción de alquilbencenos lineales, proceso que comprende isomerizar una primera corriente (125) en condiciones de isomerización en presencia de un catalizador de isomerización para formar una corriente (145) isomerizada que comprende monometil-parafinas C9 a C14; deshidrogenar la corriente (145) isomerizada para proporcionar una corriente (165) deshidrogenada que comprende monoolefinas, diolefinas y compuestos aromáticos; hidrogenar selectivamente las diolefinas de la corriente (165) deshidrogenada para formar monoolefinas adicionales, y separar y eliminar los compuestos aromáticos de las monoolefinas para formar una corriente (180) de compuestos aromáticos que comprende los compuestos aromáticos y una corriente (175) de monoolefinas que comprende las monoolefinas, alquilar el benceno (195) con las monoolefinas en condiciones de alquilación para proporcionar un efluente (200) de alquilación que comprende alquilbencenos y benceno; y aislar los alquilbencenos para proporcionar el producto (220) de alquilbencenos derivado del aceite natural.

En una realización, el catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones, y en donde las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación) (1500-10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), o una LHSV de 0,25-2,5 h-1, o combinaciones de las mismas.

En una realización, la corriente (145) isomerizada es para uso en un proceso de producción de alquilbencenos lineales, proceso que comprende separar contaminantes de la corriente (145) isomerizada para formar una corriente (155) isomerizada descontaminada en donde los contaminantes comprenden compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos, o combinaciones de los mismos.

Se entenderá que cualquier realización descrita en el presente documento se puede combinar con cualquier otra realización descrita en el presente documento.

Ejemplos

Ejemplo 1

Se desoxigenó una alimentación de aceite de coco para formar parafinas, se deshidrogenó para formar monoolefinas y se alquiló benceno con las monoolefinas para formar un producto de alquilbencenos con un contenido de carbono moderno de 62,96% en masa según se determinó mediante la norma ASTM D6866, en comparación con un contenido de carbono moderno teórico de 66,4% en masa, un índice de bromo de 1 g de Br por gramo de muestra según se determinó mediante el método de ensayo estándar 304 de la UOP, y una linealidad de 92% en masa.

Ejemplo 2

Se desoxigenó un aceite usando un catalizador a una presión de 3360 kPa (480 psig), relación de H a bioaceite de 1282,4 Nm3/m3 (7200 scf/B) y una LHSV de 1 h-1. Durante la operación, la temperatura de la reacción desoxigenación se aumentó en etapas desde 315 °C (600 °F) a 349 °C (660 °F) y luego a 377 °C (710 °F) y 404 °C (760 °F) para monitorizar la respuesta de la linealidad del producto final a la temperatura de reacción. Los resultados se muestran en la Fig. 2, que es una representación gráfica de la concentración en % en masa de parafinas C10-C13 normales frente a la temperatura de reacción. La Fig. 2 demuestra claramente que a medida que aumenta la temperatura de la reacción desoxigenación, disminuye la concentración de parafinas lineales. El control de la temperatura a menos que 404 °C (760 °F) dio como resultado más que 92 por ciento en masa de parafinas lineales.

Nota: Los Ejemplos 1 y 2 se incluyeron previamente en la patente de EE. UU. N° 9.079.814 como Ejemplos 3 y 4.

Realizaciones específicas

Si bien lo siguiente se describe junto con realizaciones específicas, se entenderá que esta descripción pretende ilustrar y no limitar el alcance de la descripción anterior y las reivindicaciones adjuntas.

Una primera realización descrita en el presente documento es un método para la producción de un producto de monometil-alquilbencenos a partir de un aceite natural que comprendesoxigenar el aceite natural para formar una corriente de parafinas que comprende cadenas de átomos de carbono C9 a C28; el craqueo selectivo lineal de la corriente de parafinas en una unidad de craqueo selectivo lineal separada, en condiciones de craqueo selectivo lineal en presencia de un catalizador de craqueo selectivo lineal, para formar una primera corriente que comprende parafinas C9 a C14 normales o ligeramente ramificadas, una segunda corriente que comprende parafinas C14+, y una tercera corriente que comprende isoparafinas; isomerizar la primera corriente en condiciones de isomerización en presencia de un catalizador de isomerización para formar una corriente isomerizada que comprende monometil-parafinas C9 a C14, en donde el catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones; separar contaminantes de la corriente isomerizada para formar una corriente descontaminada en donde los contaminantes comprenden compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos, o combinaciones de los mismos; deshidrogenar la corriente descontaminada para proporcionar una corriente deshidrogenada que comprende monoolefinas, diolefinas y compuestos aromáticos; hidrogenar selectivamente las diolefinas en la corriente deshidrogenada para formar monoolefinas adicionales, y separar y eliminar los compuestos aromáticos de las monoolefinas para formar una corriente de compuestos aromáticos que comprende los compuestos aromáticos y una corriente de monoolefinas que comprende las monoolefinas; alquilar el benceno con las monoolefinas en condiciones de alquilación para proporcionar un efluente de alquilación que comprende alquilbencenos y benceno; y aislar los alquilbencenos para proporcionar el producto de alquilbencenos derivado del aceite natural. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo que además comprende separar la corriente isomerizada a través de un primer sistema de separación por adsorción, en donde las monometil-parafinas de la mezcla son preferentemente adsorbidas por un primer adsorbente y donde las no monometil-parafinas permanecen en la fase fluida, antes de separar los contaminantes de la corriente isomerizada; o separar la corriente descontaminada a través de un segundo sistema de separación por adsorción, en donde las monometil-parafinas de la mezcla son adsorbidas preferentemente por un segundo adsorbente y donde las no monometil-parafinas permanecen en la fase fluida, antes deshidrogenar la corriente descontaminada. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde el adsorbente en el primer sistema de separación por adsorción se divide en una pluralidad de zonas de lecho adsorbente; o en donde el adsorbente en el segundo sistema de separación por adsorción se divide en una pluralidad de zonas de lecho adsorbente; o ambos. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde la corriente isomerizada comprende una relación en peso de monometil-parafinas a parafinas normales de 3 a 60. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo que además comprende reciclar la segunda corriente que comprende parafinas C14+ a la unidad de craqueo selectivo lineal. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde el catalizador de craqueo selectivo lineal comprende un catalizador soportado de rutenio, platino o níquel, o mezclas de los mismos. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde las condiciones de craqueo selectivo lineal comprenden una temperatura en un rango de 290 °C a 455 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500-10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), o una LHSV de 0,25-2,5 h-1, o combinaciones de las mismas. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de hidrógeno de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500-10000 Scf/B), una LHSV de 0,25-2,5 h-1, o combinaciones de las mismos. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde la zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos comprende SAPO-11. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo en donde el catalizador de isomerización comprende platino o sulfuro de níquel y tungsteno. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la primera realización en este párrafo 2 en donde el primer adsorbente comprende una zeolita ZSM o una de X.

Una segunda realización descrita en el presente documento es un método para la producción de un producto de monometil-alquilbencenos a partir de un aceite natural que comprendesoxigenar el aceite natural para formar una corriente de parafinas que comprende cadenas de átomos de carbono C9 a C28; el craqueo selectivo lineal de la corriente de parafinas en una unidad de craqueo selectivo lineal separada, en condiciones de craqueo selectivo lineal en presencia de un catalizador de craqueo selectivo lineal, para formar una primera corriente que comprende parafinas C9 a C14 normales o ligeramente ramificadas, una segunda corriente que comprende parafinas C14+, y una tercera corriente que comprende isoparafinas; isomerizar la primera corriente en condiciones de isomerización en presencia de un catalizador de isomerización para formar una corriente isomerizada que comprende monometil-parafinas C9 a C14, en donde el catalizador de isomerización comprende una zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos o sus combinaciones; separar contaminantes de la corriente isomerizada para formar una corriente descontaminada en donde los contaminantes comprenden compuestos de azufre, o compuestos de nitrógeno, o compuestos de fósforo, o compuestos oxigenados, o compuestos aromáticos, o combinaciones de los mismos; deshidrogenar la corriente descontaminada para proporcionar una corriente deshidrogenada que comprende monoolefinas, diolefinas y compuestos aromáticos; hidrogenar selectivamente las diolefinas en la corriente deshidrogenada para formar monoolefinas adicionales, y separar y eliminar los compuestos aromáticos de las monoolefinas para formar una corriente de compuestos aromáticos que comprende los compuestos aromáticos y una corriente de monoolefinas que comprende las monoolefinas; alquilar el benceno con las monoolefinas en condiciones de alquilación para proporcionar un efluente de alquilación que comprende alquilbencenos y benceno; y aislar los alquilbencenos para proporcionar el producto de alquilbencenos derivado del aceite natural; y separar la corriente isomerizada a través de un primer sistema de separación por adsorción, en donde las monometil-parafinas en la mezcla son preferentemente adsorbidas por el adsorbente y donde las no monometilparafinas permanecen en la fase fluida antes de separar los contaminantes de la corriente isomerizada, en donde el adsorbente en el primer sistema de separación por adsorción se divide en una pluralidad de zonas de lecho adsorbente; o separar la corriente descontaminada a través de un segundo sistema de separación por adsorción, en donde las monometil-parafinas de la mezcla son preferentemente adsorbidas por el adsorbente y donde las no monometil-parafinas permanecen en la fase fluida antes deshidrogenar la corriente descontaminada, en donde el adsorbente en el segundo sistema de separación por adsorción se divide en una pluralidad de zonas de lecho adsorbente. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde la corriente isomerizada comprende una relación en peso de monometil-parafinas a parafinas normales de 3 a 60. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo que además comprende reciclar la segunda corriente que comprende parafinas C14+ a la unidad de craqueo selectivo lineal. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde el catalizador de craqueo selectivo lineal comprende un catalizador soportado de rutenio, platino o níquel, o mezclas de los mismos. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde las condiciones de craqueo selectivo lineal comprenden una temperatura en un rango de 290 °C a 455 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o una alimentación de 267,2-1781,1 m3 normales de hidrógeno por m3 de alimentación (1500 10000 pies cúbicos normales de hidrógeno por barril de alimentación), una LHSV de 0,25 2,5 h-1, o combinaciones de las mismas. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde las condiciones de isomerización comprenden una temperatura en un rango de 280 °C a 400 °C, o una presión en un rango de 2,8 MPa a 17,5 MPa, o combinaciones de las mismas. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde la zeolita que comprende una estructura AEL de 10 anillos comprende SAPO-11. Una realización descrita en el presente documento es una, cualquiera o todas las realizaciones anteriores en este párrafo hasta la segunda realización en este párrafo en donde el primer adsorbente comprende una zeolita ZSM o una del de X.

Sin más elaboración, se cree que, utilizando la descripción anterior, un experto en la técnica puede utilizar la presente invención en su máxima extensión y averiguar fácilmente las características esenciales de esta invención, sin apartarse del espíritu y alcance de la misma, para realizar diversos cambios y modificaciones de la invención y adaptarla a diversos usos y condiciones. Por lo tanto, las realizaciones específicas preferidas anteriores tienen que interpretarse como meramente ilustrativas y no limitativas del resto de la divulgación de ninguna manera, y que se pretende cubrir diversas modificaciones y disposiciones equivalentes incluidas dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.

En lo anterior, todas las temperaturas se establecen en grados Celsius y todas las partes y porcentajes son en peso, a menos que se indique lo contrario.

Claims (9)

REIVINDICACIONES

1. Un aparato para producir un producto de monometil-alquilbenceno, que comprende:

una unidad de desoxigenación (110) que está en comunicación con una tubería de alimentación (105) de un aceite natural;

una tubería de C9-C28 (115) que está en comunicación con la unidad de desoxigenación (110);

una unidad de isomerización (140) que está en comunicación con una primera tubería (125);

una tubería de corriente isomerizada (145) que está en comunicación con la unidad de isomerización (140);

una unidad de deshidrogenación (160) que está en comunicación con la tubería de corriente isomerizada (145);

una tubería de corriente deshidrogenada (165) que está en comunicación con la unidad de deshidrogenación (160);

una unidad de hidrogenación selectiva (170) que está en comunicación con la tubería de corriente deshidrogenada (165);

una tubería de monoolefinas (175) que está en comunicación con la unidad de hidrogenación selectiva (170);

una unidad (190) de alquilación que está en comunicación con la tubería de monoolefinas (175); y

una tubería de efluente de alquilación (200) que está en comunicación con la unidad de alquilación (190).

2. El aparato según la reivindicación 1, en donde el aparato comprende además:

una unidad de separación de benceno (205) que está en comunicación con la tubería de efluente de alquilación (200);

una tubería de productos de alquilbencenos lineales (220);

una tubería de reciclado de benceno (210);

en donde la tubería de producto de alquilbencenos lineales (220) y la tubería de reciclado de benceno (210) están en comunicación con la unidad de separación de benceno (205).

3. El aparato según la reivindicación 2, en donde la tubería (210) de reciclado de benceno está en comunicación con la unidad (190) de alquilación.

4.El aparato según la reivindicación 2, en donde el aparato comprende además una tubería de parafinas (215) que está en comunicación con la unidad de separación de benceno (205); y en donde la tubería de parafinas (215) está en comunicación con la unidad de deshidrogenación (160).

5. El aparato según la reivindicación 1 o 2, en donde el aparato comprende además:

una unidad de separación de benceno (205) que está en comunicación con la tubería de efluente de alquilación (200);

una tubería de parafinas (215) que está en comunicación con la unidad de separación de benceno (205);

en donde la tubería de parafinas (215) está en comunicación con la unidad de deshidrogenación (160).

6. El aparato según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende además:

una unidad de craqueo selectivo lineal (120) que está en comunicación con la tubería de C9-C28 (115);

una primera tubería (125) que contiene una primera corriente (125),

una segunda tubería (130) y una tercera tubería (135) ,

en donde la primera tubería (125), la segunda tubería (130) y la tercera tubería (135) están en comunicación con la unidad (120) de craqueo selectivo lineal.

7. El aparato según la reivindicación de cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende además:

una unidad de descontaminación (150) que está en comunicación con la tubería de corriente isomerizada (145);

una tubería de corriente isomerizada descontaminada (155) y una tubería de refinado;

en donde la tubería de refinado está en comunicación con la unidad de isomerización (140); y en donde la tubería de corriente isomerizada descontaminada (155) está en comunicación con la unidad de descontaminación (150).

8. El aparato según la reivindicación 7, en donde la unidad de descontaminación (150) es una unidad de adsorción.

9. El aparato según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde la unidad de hidrogenación selectiva (170) está en comunicación con la tubería de corriente deshidrogenada (165), y el aparato comprende además una tubería (180) de compuestos aromáticos y una tubería de corriente final de compuestos ligeros (185); en donde la tubería de compuestos aromáticos (180) y la tubería de corriente final de compuestos ligeros (185) están en comunicación con la unidad (170) de hidrogenación selectiva.