[go: up one dir, main page]

EA001816B1 - Источник электропитания переменный ток - постоянный ток - Google Patents

Источник электропитания переменный ток - постоянный ток Download PDF

Info

Publication number
EA001816B1
EA001816B1 EA199800403A EA199800403A EA001816B1 EA 001816 B1 EA001816 B1 EA 001816B1 EA 199800403 A EA199800403 A EA 199800403A EA 199800403 A EA199800403 A EA 199800403A EA 001816 B1 EA001816 B1 EA 001816B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
phase
power supply
transformer
pseudo
voltage
Prior art date
Application number
EA199800403A
Other languages
English (en)
Other versions
EA199800403A1 (ru
Inventor
Эндрю Вилльям Грин
Original Assignee
Аквагэс Нью Зиленд Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Аквагэс Нью Зиленд Лимитед filed Critical Аквагэс Нью Зиленд Лимитед
Publication of EA199800403A1 publication Critical patent/EA199800403A1/ru
Publication of EA001816B1 publication Critical patent/EA001816B1/ru

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/21—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/217—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/01—Resonant DC/DC converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33573—Full-bridge at primary side of an isolation transformer
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/4807—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode having a high frequency intermediate AC stage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Power Engineering (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Prostheses (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Amplifiers (AREA)
  • Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
  • Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
  • Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
  • Electron Tubes For Measurement (AREA)
  • Rectifiers (AREA)
  • Protection Of Transformers (AREA)
  • Ac-Ac Conversion (AREA)
  • Devices For Supply Of Signal Current (AREA)
  • Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
  • Apparatus For Radiation Diagnosis (AREA)
  • Stand-By Power Supply Arrangements (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)

Abstract

Данное изобретение представляет источник электропитания переменный ток - постоянный ток для приема сетевого трехфазного напряжения электропитания и вывода трансформированного напряжения электропитания постоянного тока. Блок сетевого электропитания имеет выпрямитель, обеспечивающий выходное напряжение на управляемый трехфазный инвертор для формирования трехфазного выходного напряжения псевдопеременного тока более высокой частоты, чем частота переменного тока, подаваемого на выпрямитель. Предусмотрен трехфазный трансформатор для приема трехфазного выходного напряжения псевдопеременного тока, который преобразует выходное напряжение и подает его на трехфазный выпрямитель для формирования выходного напряжения электропитания постоянного тока. Инвертор может быть представлен в виде мостовой схемы с тремя ветвями, где каждая ветвь имеет управляемый коммутационный элемент, один из которых используется для обеспечения опорной фазы. Коммутационные элементы двух других ветвей могут управлять относительным фазовым сдвигом в каждой ветви для снижения фазового сдвига относительно опорной фазы в одной ветви и увеличения фазового сдвига относительно опорной фазы в другой ветви. Это используется для управления уровнем выходного напряжения инвертора. Весь источник электропитания переменный ток - постоянный ток может быть связан с газогенератором для электролиза воды с целью выделения водорода и кислорода.

Description

Данное изобретение касается источника электропитания переменный ток - постоянный ток и, в частности, источника электропитания, который подходит для обеспечения необходимого электропитания постоянного тока для установок электролизных элементов, предназначенных для электролиза воды с целью освобождения газа водорода и кислорода. Однако, в общем изобретение подходит для любого конкретного применения, где имеется электропитание от сети переменного тока, но требуется электропитание постоянного тока.
Общеизвестно двухполупериодное выпрямление многофазного напряжения источника электропитания переменного тока для получения выходного напряжения псевдопостоянного тока. В случае однофазного источника электропитания от сети напряжением 240 В, частотой 50 Гц, среднее напряжение постоянного тока, производимое за полный период (выпрямителя типа Н-образного моста), составляет 216 В. Однако, нагрузки, питающиеся от источника электропитания постоянного тока, обычно требуют более низкие напряжения.
В случае установок электролизных элементов, таких как газогенератор ЛОиЛОЛЗ 3 заявителя, требуется напряжение постоянного тока порядка 33 В. Чтобы обеспечить это требование, обычно сетевое напряжение переменного тока преобразуют до соответствующего более низкого уровня перед выпрямлением для получения желаемого выходного напряжения постоянного тока. Недостаток такого способа заключается в том, что трансформаторы промышленной частоты с номинальной мощностью свыше 10 кВт являются большими и тяжелыми из-за магнитной цепи и компенсации реактивного сопротивления рассеяния.
Другой известный способ формирования желаемого напряжения электропитания постоянного тока от постоянной сети переменного тока заключается в использовании управляемых коммутационных элементов в мостовой выпрямительной схеме. Ими могут быть устройства типа мощных транзисторов, однооперационных триодных тиристоров или двухоперационных диодных тиристоров. Среднее значение выходного напряжения постоянного тока можно регулировать, управляя временем включения (а возможно, также и выключения) коммутационных элементов. Недостаток этого способа заключается в том, что форма выходной волны является бугорчатой, даже если на выходе постоянного тока используются сглаживающие накопительные конденсаторы. Некоторые нагрузки чувствительны к меняющимся со временем изменениям уровня напряжения постоянного тока. К ним относятся такие устройства постоянного тока, как установки электролизных элементов. Некоторые могут быть достаточно чувствительны, настолько, что возникает неудовлетвори тельная работа с такой формой выходной волны.
Имеются другие проблемы, связанные с известным типом источника электропитания, имеющим однофазное напряжение переменного тока, понижающий трансформатор и мостовую схему управляемого выпрямителя. Эти проблемы заключаются в большом броске тока трансформатора при запуске и чувствительности к дисбалансам фаз, если используются две фазы номинального трехфазного источника электропитания, а не одна фаза и нейтральный провод, или все три фазы.
Задача изобретения
Поэтому, задачей настоящего изобретения является создание источника электропитания переменный ток - постоянный ток, который преодолевает некоторые из недостатков известного уровня техники или по меньшей мере обеспечивает общество полезным выбором.
Краткое изложение сущности изобретения
В соответствии с первым аспектом изобретение состоит из источника электропитания переменный ток - постоянный ток, содержащего:
трехфазный выпрямитель, вырабатывающий первое выпрямленное выходное напряжение из входного напряжения, управляемый трехфазный инвертор, принимающий первое выпрямленное выходное напряжение и вырабатывающей трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока, имеющее частоту выше частоты трехфазного напряжения переменного тока, подаваемого на выпрямитель, трехфазный трансформатор, принимающий упомянутое трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока, и второй трехфазный выпрямитель, принимающий преобразованное трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока с трансформатора и вырабатывающий выходное напряжение постоянного тока.
В соответствии со вторым аспектом изобретение содержит управляемый трехфазный инвертор, принимающий напряжение постоянного тока для получения трехфазного выходного напряжения псевдопеременного тока, содержащий:
мостовую схему с тремя ветвями, причем каждая ветвь упомянутой мостовой схемы содержит по меньшей мере, один управляемый, коммутационный элемент, по меньшей мере, один коммутационный элемент одной из упомянутых ветвей формирует опорную фазу, при этом управление напряжением инвертора осуществляется посредством фазовой модуляции.
В соответствии с третьим аспектом изобретение содержит трехфазный инвертор с мягким переключением, принимающий входное напряжение постоянного тока и вырабатываю3 щий трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока, содержащий:
по меньшей мере, два коммутационных элемента на фазу, причем каждый упомянутый коммутационный элемент имеет подсоединенный параллельно ему емкостной элемент, и каждая фаза выходного напряжения включает индуктивный элемент, причем соответствующие емкостный элемент и индуктивный элемент каждой фазы образуют резонансный ЬС-контур, а управление каждым упомянутым коммутационным элементом осуществляется таким образом, чтобы иметь мертвое время между фазами переключения, и в течение этого времени упомянутый резонансный ЬС-контур вызывает включение следующего последовательно включенного коммутационного элемента при по существу нулевом напряжении на нем во времени переключения.
В соответствии с четвертым аспектом изобретение включает способ управления выходным напряжением трехфазного инвертора, заключающийся в том, что назначают первую фазу в качестве опорной фазы, управляют относительным фазовым сдвигом одной из двух других фаз так, чтобы уменьшалась разность фаз, и управляют относительным фазовым сдвигом третьей фазы так, чтобы разность фаз между третьей фазой и первой фазой увеличивалась.
Дополнительные аспекты данного изобретения станут очевидными специалистам в данной области техники после прочтения описания предпочтительных вариантов осуществления изобретения.
Краткое описание чертежей
Теперь будут описаны предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых фиг. 1 представляет электрическую блоксхему источника электропитания переменный ток - постоянный ток;
фиг. 2 представляет электрическую блоксхему изображенного на фиг. 1 источника электропитания;
фиг. 3а и 3в представляют вид сверху и вид в поперечном разрезе коаксиального трехфазного трансформатора, соответственно;
фиг. 4а-4с представляют схемы состояния переключения для каскада инвертора регулятора;
фиг. 5 изображает относительный фазовый сдвиг между фазами выходного напряжения инвертора регулятора;
фиг. 6 представляет электрическую блоксхему платы управления;
фиг. 7 и 8 представляют временные диаграммы стробирующих сигналов для коммутационных элементов каскада инвертора;
фиг. 9 изображает формы волны напряжения и тока для варианта осуществления источника электропитания.
Подробное описание предпочтительных вариантов осуществления изобретения
Фиг. 1 изображает обобщенную блоксхему источника электропитания 10, содержащего несколько включенных последовательно каскадов. На входные клеммы 12, 14, 16 источника электропитания 10 поступает трехфазное напряжение переменного тока. Электропитание обычно является легко доступным от сети, которая в Новой Зеландии представляет напряжение 400 В (между фазами), частота 50 Гц. Ясно, что возможны и другие напряжения и частоты трехфазного электропитания, включая электропитание с напряжением 200 В, частоты 60 Гц, принятое в Соединенных Штатах Америки. На клемму 18 поступает также нейтральный опорный потенциал сетевого источника электропитания.
Каскад 30 трехфазного выпрямителя принимает сетевое электропитание, выпрямляя его до уровня постоянного тока на выходной шине 32, 34 постоянного тока, поддерживаемого накопительным конденсатором 36, который сглаживает форму волны напряжения. Для улучшения коэффициента передачи входной мощности также можно включить соединительные дроссели. Управляемый инвертор 40 принимает выпрямленное напряжение постоянного тока и осуществляет его прерывание с целью образования трехфазного выходного напряжения псевдопеременного тока на частоте выше (и обычно выше на несколько порядков по величине), чем частота напряжения сети. Коммутационные элементы инвертора 40 управляются схемами управления 42, подсоединенными к инвертору 40 с помощью множества стробирующих линий 44. Схемы управления 42 также принимают опорное напряжение между фазой и нейтральным проводом от одной из фаз напряжения электропитания переменного тока и нейтральным проводом сети, как показано соединяющими линиями 52, 54.
Трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока от инвертора 40 передается через выходные линии 46, 48, 50 к (обычно) понижающему высокочастотному трансформатору 60. Трансформированное напряжение псевдопеременного тока, появляющееся в выходных линиях 62, 64, 66 от трансформатора, в свою очередь проходит в следующий каскад 70 выпрямителя, с помощью которого формируется выходное напряжение постоянного тока для источника 10 электропитания и появляется на выходных клеммах 72, 74.
Трансформатор 60 в предпочтительном варианте имеет постоянный коэффициент транс5 формации, и поэтому на выходных клеммах 72, 74 появляется выходное напряжение, только приближающееся к желательному максимальному. Таким образом, управление выходным напряжением в пределах между полным номинальным выходным напряжением и уменьшенной или регулируемой величиной производится схемами управления 42, управляющими стробированием управляемых коммутационных элементов инвертора 40.
Как отмечалось выше, преимущество использования трехфазного сетевого электропитания по сравнению с использованием однофазного сетевого электропитания заключается в устранении эффектов разбаланса фаз.
Теперь будет приведено описание конкретного варианта осуществления источника электропитания переменный ток - постоянный ток, который является подходящим для использования с генератором ЛриЛСЛЗ настоящего заявителя. Это газогенера - тор, который может выдавать 4,3 м3 смешанного газа водорода и кислорода в час, потребляя, соответственно, 17 литров воды. Газогенератор такой мощности требует источник электропитания постоянного тока приблизительно 10 кВт, 300 А, 33В. Однако должно быть понятно, что настоящее изобретение не ограничено использованием с газогенератором для электролиза, скорее оно в равной степени применимо во всех случаях, где требуется управляемое электропитание постоянного тока и имеется трехфазное электропитание. Другие такие применения могут включать электросварку, гальваническое покрытие, управление устройствами постоянного тока, зарядку аккумуляторных батарей, источники бесперебойного электропитания и т.п.
На фиг. 2 показана подробная электрическая блок-схема воплощающего изобретение источника 100 электропитания. Составные части, одинаковые с показанными на фиг. 1, представлены аналогичными ссылочными позициями.
На источник 100 электропитания с номинальной мощностью 10 кВт (300 А, напряжения постоянного тока), подается электропитание 400 В, 50 Гц трехфазного напряжения от сети переменного тока. Напряжение переменного тока поступает через разъединитель 102 и встроенные плавкие вставки 104 на обычную схему 106 фильтра подавления помех. Затем отфильтрованное трехфазное напряжение переменного тока проходит в каскад 30 выпрямителя. Диоды, составляющие каскад 30 выпрямителя, должны быть рассчитаны на выдерживание обратного максимального напряжения, равного по меньшей мере 540 В. Уровень напряжения в шине постоянного тока составляет 540 В.
Схема 110 плавного запуска является составной частью упомянутой шины 34 постоянного тока нулевой шины постоянного тока. Действие этой схемы основано на работе разъеди нителя 102 для установления электропитания так, чтобы шунтирующий резистор 112 ограничивал бросок тока, вызываемый зарядкой трансформатора, и после некоторого периода времени закорачивался управляемым контактором 114, при срабатывании замыкающего контакта 116, управление которым, в свою очередь, осуществляется с платы управления 120.
Инвертор регулятора 40 состоит из двухполупериодной трехфазной мостовой схемы, имеющей шесть коммутационных элементов, в одном предпочтительном варианте являющихся биполярными транзисторами с изолированным затвором (БТИЗ). Одним предпочтительным с практической точки зрения БТИЗ является модуль РИЛ 6МВ150Р120, содержащий шесть коммутационных элементов БТИЗ на 50 А, 1200 В. На фиг. 2 показаны электроды коллектора, затвора и эмиттера. Переключение элементов БТИЗ осуществляется под управлением платы 130 запуска БТИЗ, управление которой, в свою очередь, осуществляется с платы 120 управления. Плата 130 запуска БТИЗ, в свою очередь, управляется платой 120 управления. Электроды затворов элементов 140 БТИЗ переключаются таким образом, чтобы синтезировать трехфазное выходное напряжение псевдопеременного тока (волны в виде меандра), на линиях 46-50 инвертора 40, содержащих встроенные дроссели 142, назначение которых будет описано ниже.
В конкретном предпочтительном варианте трансформатор 60 представляет собой коаксиально намотанный трансформатор с ферритовым сердечником в конфигурации звезда - звезда. Коэффициент трансформации трансформатора 60 предпочтительно составляет 13,5:1, что означает, что номинальное максимальное фазное напряжение на первичной обмотке ±540 дает в результате ±40 В на вторичной обмотке. Среднеквадратичное трехфазное выходное напряжение 31 В частоты 16 кГц со вторичной обмотки трансформатора, появляющееся в выходных линиях 62-66, поступает на дополнительный выпрямитель 70 для формирования выходного напряжения постоянного тока с номинальным уровнем 33 В на выходных клеммах 72, 74. Каскад выпрямителя 70 состоит из импульсных диодов, типа диодных модулей 6 8С8 Пюшюп ВУУ225-200. Каждый модуль содержит два диода на 100 А 200 В с временем восстановления при переключении в обратном направлении 80 нс, которые работают параллельно. Перед выходной клеммой 72 У0+ имеется встроенный дроссель 144, который служит для сглаживания небольших составляющих переменного тока в выходном постоянном токе.
Рассмотрим коаксиальный трансформатор
60, ссылаясь на фиг. 3а и 3в, соответственно, на которых представлены вид сверху и вид в поперечном разрезе варианта осуществления трансформатора 60. Трансформатор состоит из трех медных трубок 150, впаянных в три отверстия, вырезанные в медной пластине 152, которая образует трехфазную нейтральную точку (звезду). Свободные концы трубок 150 образуют выходные (вторичные) клеммы 154, 156, 158 трансформатора. Таким образом, медные трубки 150 образуют одновитковую вторичную обмотку. Ферритовые тороиды снабжены резьбой по соответствующей медной трубке 150.
Три первичных обмотки 162, 164, 166 намотаны через смежные пары медных трубок 150 и между ними. Для ясности на фиг. 3в показано упрощенное изображение первичной обмотки 166. Для ясности на фиг. 3в показана внутренняя периферия каждой из медных трубок 150. Внутренняя периферия каждой из медных трубок 150 дополнительно включает в себя изолирующую (миларовую) втулку 168 для предотвращения короткого замыкания первичной обмотки на вторичную обмотку, образованную соответствующей трубкой. Первичная обмотка во вторичной обмотке образована из многожильного провода 5 мм2 (1024 жилы х 40 проводов Л\УС (Американского сортамента проводов)) и окружена имеющей соответствующую форму теплостойкой трубчатой изоляцией.
Выбор трехфазной конфигурации означает, что ток во вторичной обмотке уменьшен по сравнению с однофазной реализацией. Это является важным преимуществом по нескольким причинам. При токе 300 А требуется значительная площадь поперечного сечения проводника, и этого трудно достичь, поскольку толщина меди на частоте 16 КГц составляет только 0,5 мм. Кроме того, если выходное напряжение трансформатора подлежит выпрямлению, возникает другая трудность, заключающаяся в том, что импульсные диоды в настоящее время имеются только в модулях с допустимыми значениями тока до 200 А. При использовании трехфазного коаксиального трансформатора, номинальное значение выходного тока 300 А разделяется по трем фазам.
Использование высокочастотного трансформатора позволяет при том же эквивалентном номинальном значении мощности на порядок облегчить трансформатор, по сравнению с обычным низкочастотным трансформатором и уменьшить на половину его стоимость. Это обусловлено тем, что для минимизирования площади сердечника и получения максимального напряжения должна быть увеличена либо частота, либо количество витков. Увеличение количества витков ведет к увеличению индуктивности рассеяния и, следовательно, большому падению напряжения на трансформаторе.
Один вариант трансформатора 60, проверенный в качестве составной части показанного на фиг. 2 источника электропитания, имел приблизительные размеры 200 х 150 х 150 мм. Измерения на таком трансформаторе показали, что коэффициент связи первичной обмотки со вто ричной обмотки был равен 99,95%, вследствие этого индуктивность рассеяния составила только 0,05% от индуктивности первичной обмотки. При более высоком отношении длины к ширине получится даже более высокий коэффициент связи приблизительно 99,99%.
Показанный в фиг. 2 трехфазный инвертор 40 имеет жесткое переключение. Это означает, что в момент включения на каждом транзисторе 140 имеется большое падение напряжения, и это напряжение все еще сохраняется, когда через транзистор увеличивается ток. При выключении, напряжение на транзисторе начнет повышаться прежде, чем ток упадет до нуля. Мощность, рассеиваемая в каждом транзисторе из-за потерь при переключении, таким образом, пропорциональна частоте переключений, и поэтому общие потери определяют верхний предел частоты переключений любого преобразователя с жестким переключением.
Для повышения эффективности и снижения радиопомех источника электропитания 100, и для обеспечения возможности увеличения частоты переключений, к топологии двухполупериодной трехфазной мостовой схемы применяется способ мягкого переключения. Маленький (например, 4,7 нФ) конденсатор 146 подсоединен поперек - параллельно каждому из транзисторов 140. Включение происходит при нулевом напряжении, потому что увеличение напряжения на каждом транзисторе замедляется. Индуктивности рассеяния первичной обмотки трансформатора сохраняют остаточный ток после выключения транзистора. Это остаточный ток, который заряжает конденсатор, подсоединенный параллельно выключенному транзистору, в то же время разряжает конденсатор, параллельный другому транзистору той же самой фазы. Таким образом, к моменту истечения мертвого времени (то есть, времени между выключением одного транзистора фазы и включением другого, составляющего приблизительно 2 мкс для преобразователя частоты 15 КГц), диод 148, параллельный соответствующему транзистору 140, который должен включиться, имеет прямое смещение, обеспечивая включение при нулевом напряжении на транзисторе.
Этот процесс далее объясняется со ссылкой на фиг. 4а-4в, которые иллюстрируют момент перехода из состояния 100 (фаза А с высоким напряжением, фазы В и С с низким напряжением) в состояние 110 (фазы А и В с высоким напряжением, фаза С с низким напряжением), включая период мертвого времени после выключения транзистора 140 стороны низкого напряжения фазы В, но до включения транзистора стороны высокого напряжения. Стрелки показывают прохождение электрического тока, соответствующего упрощенной нагрузке, которая представлена в виде катушки индуктивности 170. На фиг. 4в, ток, идущий в фазу В от нагрузки 170, служит для зарядки конденсатора 146 с более низким напряжением, который первоначально разряжен, и для разрядки конденсатора 146 с высоким напряжением до того, как фаза С переключится на высокое напряжение. Для достижения включения при нулевом напряжении энергия, накопленная в катушке индуктивности 170, должна быть больше, чем в соответствующем конденсаторе 146.
Описанный выше вариант осуществления коаксиального трансформатора 60 имеет недостаточную индуктивность рассеяния, чтобы удовлетворять этому условию, и в этом случае последовательно каждой из первичных обмоток 162-166 трансформатора был введен насыщающийся дроссель 142. Такое устройство обеспечивает необходимую индуктивность для разрядки соответствующего параллельного конденсатора 146 до включения соответствующего транзистора 140, а затем дроссель насыщается во время прохождения полного электрического тока, таким образом не внося дополнительное падение напряжения.
Как очевидно, режим мягкого переключения не осуществляет часть управляющих функций, выполняемых платой управления 120.
Кроме того, как обсуждалось выше, управление по выходному напряжению постоянного тока осуществляется посредством управления стробированием транзисторов 140, которые входят в состав управляемого инвертора 40. Эта функция в конечном итоге достигается с помощью платы управления 120. В частности, управление выходным напряжением постоянного тока достигается методом управления сдвигом фаз выходного напряжения.
Как показано на фиг. 5, одна из фаз инвертора 40 (фаза А) действует как опорная фаза. Для полного выходного напряжения с инвертора 40, номинальная разность фаз между фазой А, фазой В и фазой С равна 120°, соответственно. Этот уровень выходного напряжения можно регулировать, регулируя относительную разность фаз между каждой из фаз, таким образом вызывая частичное взаимное гашение напряжения и уменьшая тем самым среднеквадратическое выходное напряжение инвертора 40. В соответствии с настоящим способом, регулирование фазы осуществляется таким образом, что фаза В является запаздывающей фазой (относительная разность фаз по отношению к фазе А становится меньше), в то время как фаза С является опережающей фазой, поскольку относительная разность фаз по отношению к фазе А увеличилась, как показано на фиг. 5.
В нижеприведенной таблице показаны типичные фазовые сдвиги для фаз В и С в пределах управляемого выходного напряжения постоянного тока (номинальные разности фаз + 120° и + 240°) относительно опорной фазы А, для шины 540 В постоянного тока и нагрузки 200 А.
Выходное напряжение Фаза В Фаза С
33 99° 261°
30 90° 270°
27 81° 279°
24 72° 288°
21 63° 297°
18 54° 306°
15 45° 315°
Помимо обеспечения выбора желательного выходного напряжения постоянного тока, этот способ также используется для обеспечения регулирования выходного тока с помощью механизма обратной связи, представленного на фиг. 2 датчиком тока 172, имеющим связь с платой управления 120 с помощью сигнала 174. Плата управления 120 удерживает опорные величины, с которыми сравниваются величины обратной связи с целью осуществления регулирования стробирования транзисторов 140 инвертора 40. Если выходные напряжения постоянного тока уменьшаются, то из этого следует, что из-за резистивного характера нагрузки ток будет, соответственно, уменьшаться.
На фиг. 6 показана упрощенная блок-схема схемы управления 120 вместе с датчиком тока 172.
Генератор 180 пилообразной и эталонной форм волны вырабатывает две дополнительные фазы эталонного меандра, служащие в качестве опорных сигналов синхронизации для БТИЗ опорной фазы А, и две дополнительные фазы с пилообразной формы волны. Две пилообразные формы волны сравниваются с изменяющимся уровнем постоянного тока, производимым усилителем рассогласования и ограничителем 182, в компараторах 184а, 184Ь ШИМ (широтно импульсной модуляции), в результате получаются две модулированные по длительности импульса (ШИМ) формы волны. Эти модулированные по длительности импульса формы волны и две эталонные формы волны подаются на пару триггеров 186а, 186Ь. Выходной сигнал триггеров, соответственно, представляет управляющие опорные сигналы синхронизации для пары транзисторов БТИЗ для каждой из фаз В и С.
Формы волн в элементе 186 триггера показаны более подробно на фиг. 7 и 8, которые относятся к фазам В и С, соответственно. Формы волны выходных сигналов триггеров 186а, 186Ь имеют тот же самый период и коэффициент заполнения, как и эталонная форма волны, но запаздывают и опережают, соответственно, на относительный угол сдвига фаз между 0 и 120° в соответствии с величиной сигнала рассогласования, который может изменяться от нуля до 5 В. Обозначенные на фиг. 7 и 8 стрелки показывают действие увеличения сигнала рассогласования относительно того, как могут изменяться формы волны. Когда величина фазового сдвига увеличивается, увеличивается также выходное напряжение инвертора 40, вплоть до максимального фазового сдвига 120°. Таким образом, сигнал рассогласования ограничен двумя третями амплитуды пилообразной формы волны, то есть напряжением 3,3 В.
Каждый из шести сигналов синхронизации БТИЗ пропускается через схему И общей разрешающей линией 188, обеспечивая таким образом механизм запрещения для инвертора 40. Это разрешение - запрещение может происходить двумя способами, во-первых, во время режима мягкого запуска, в котором переключение транзисторов 140 задерживается до тех пор, пока схема 192 мягкого запуска не определит, что схемы управления достигли устойчивого функционирования и период броска тока прошел, таким образом предотвращая повреждение инвертора, вносимое в состоянии переключения в течение этого периода. Во-вторых, если сигнал от датчика 172 тока превышает предварительно установленный уровень нагрузки, определяемый компаратором и фиксатором 196, запускающие сигналы затворов будут снова блокированы. Простой логический элемент ИЛИ 198 обеспечивает оба режима защиты. Логические выходные сигналы от логического элемента И 190 поступают на плату запуска 130 для преобразования уровня, а также проходят на электроды затворов элементов 140 БТИЗ.
Сигнал от датчика тока 172 также вычитается из заданного значения регулируемой величины, получаемой из заданного значения регулируемой величины и элемента 192 мягкого запуска инвертора, где получаемый результат усиливается и фильтруется фильтром нижних частот в усилителе рассогласования и ограничителе 182, с целью обеспечения сигнала рассогласования, который ограничен напряжением 3,3 В, как обсуждалось выше. Заданное значение регулируемой величины является комбинацией регулируемого вручную заданного значения регулируемой величины и синхронизирующего конденсатора, которая гарантирует, что всякий раз, когда инвертор 40 запускается или восстанавливается после повреждения, это делается медленно. Таким образом, сигнал заданного значения регулируемой величины, поступающий на усилитель 182 рассогласования, изменяется по пилообразному закону от нуля до фактического заданного значения регулируемой величины в течение периода времени, равного приблизительно 1 секунде.
На фиг. 9 показаны две формы волны, полученные в результате измерения при работе показанного на фиг. 2 источника 100 электропитания. На чертеже показано полученное в результате измерения напряжение между стоком и истоком для одного из элементов 140 БТИЗ (волна в форме меандра) и связанный с ним ток фазы первичной обмотки трансформатора, где источник электропитания работает при 250 А, 40 В.
Конкретные преимущества вариантов осуществления изобретения включают в себя предотвращение неблагоприятных эффектов дисбалансов фаз из-за использования трехфазного электропитания от сети. Режим мягкого запуска фактически устраняет бросок тока при остановке - запуске. Устройство трансформатора является легким и компактным по сравнению с обычными устройствами трансформаторов со сравнимой номинальной мощностью. Кроме того, управление выходным фазовым сдвигом трехфазного напряжения для управляемого инвертора обеспечивает получение широкого диапазона выходных напряжений постоянного тока. Коммутационные элементы управляемого инвертора также являются мягко переключаемыми, уменьшающими напряжение в полупроводниковых структурах, повышающими общую эффективность источника электропитания и создающими возможность синтеза высокочастотного выходного напряжения псевдопеременного тока, что в свою очередь позволяет уменьшить физические размеры связанного с ним трансформатора.
Там, где в вышеприведенном описании делалась ссылка на определенные компоненты или целые узлы изобретения, имеющие известные эквиваленты, такие эквиваленты здесь включены как отдельно предлагаемые.
Хотя данное изобретение было описано посредством примера и со ссылкой на возможные варианты его осуществления, должно быть понятно, что можно делать его изменения или усовершенствования, не выходя при этом за рамки объема прилагаемой формулы изобретения.

Claims (15)

1. Трехфазный трансформатор, содержащий три вторичные обмотки, каждая из которых образована из проводящей трубки, причем проводящие трубки являются, по существу, параллельными, и их первые концы электрически соединены между собой, три сердечника трансформатора, каждый из которых соответствует фазе, каждый имеет форму цилиндрического элемента, снабженного резьбой в соответствующей проводящей трубке, и три первичных обмотки, каждая из которых соответствует фазе, намотанных таким образом, что проходят через внутренние стороны смежных пар упомянутых проводящих трубок.
2. Трансформатор по п.1, отличающийся тем, что цилиндрические элементы образованы из множества ферритовых дисков, причем в каждом диске имеется отверстие для образования соответствующего цилиндрического элемента.
3. Трансформатор по п.1 или 2, отличающийся тем, что три проводящие трубки представляют собой по одному витку вторичной обмотки.
4. Источник электропитания переменный ток - постоянный ток, включающий в себя трехфазный трансформатор по любому из пп.1-3 для преобразования трехфазного псевдопеременного тока, трехфазный выпрямитель, формирующий первое выпрямленное выходное напряжение из входного переменного напряжения, управляемый трехфазный инвертор, принимающий первое выпрямленное выходное напряжение и формирующий трехфазный псевдопеременный ток, и второй трехфазный выпрямитель, принимающий преобразованный трехфазный псевдопеременный ток с трансформатора и формирующий выходной постоянный ток.
5. Источник электропитания по п.4, отличающийся тем, что упомянутый управляемый трехфазный инвертор дополнительно включает в себя множество коммутационных элементов.
6. Источник электропитания по п.5, отличающийся тем, что упомянутыми коммутационными элементами являются мощные транзисторы.
7. Источник электропитания по любому из пп.4-6, отличающийся тем, что управляемый трехфазный инвертор содержит мостовую схему с тремя ветвями, причем каждая ветвь мостовой схемы содержит, по меньшей мере, один управляемый коммутационный элемент, по меньшей мере, один коммутационный элемент одной из упомянутых ветвей обеспечивает возможность формирования опорной фазы, при этом управление напряжением инвертора осуществляется посредством фазовой модуляции.
8. Источник электропитания по п.7, отличающийся тем, что, по меньшей мере, один коммутационный элемент второй ветви, имеющий относительный фазовый сдвиг, регулируемый относительно опорной фазы, обеспечивает возможность фазовой модуляции, а, по меньшей мере, один коммутационный элемент третьей ветви, имеющей относительный фазовый сдвиг, регулируемый относительно опорной фазы для увеличения фазового сдвига относительно опорной фазы, обеспечивает возможность регулирования уровня выходного напряжения инвертора.
9. Источник электропитания по п.7, отличающийся тем, что управляемый трехфазный инвертор содержит, по меньшей мере, два коммутационных элемента на фазу, параллельно каждому упомянутому коммутационному элементу подсоединен емкостной элемент и в каждую фазу выходного напряжения включен индуктивный элемент, причем соответствующие емкостной элемент и индуктивный элемент каждой фазы образуют резонансный ЬС-контур, при этом обеспечивается возможность управле ния каждым коммутационным элементом, которая осуществляется таким образом, чтобы иметь паузу между фазами переключения, в течение которой резонансный ЬС-контур обеспечивает, по существу, нулевое напряжение на следующем последовательном коммутационном элементе, который должен включаться во время переключения.
10. Источник электропитания по любому из пп.4-9, отличающийся тем, что он выполнен с возможностью подключения к блоку гальванических элементов, при этом выход источника электропитания соединяется, по меньшей мере, с одной парой электродов катод-анод блока гальванических элементов, предназначенного для освобождения газа водорода и кислорода из воды посредством электролиза.
11. Способ формирования напряжения постоянного тока из трехфазного напряжения переменного тока источника электропитания, снабженного трехфазным трансформатором по любому из пп.1-3, заключающийся в том, что предварительно выпрямляют переменный ток, инвертируют выпрямленный ток, при этом формируют трехфазный псевдопеременный ток, подают на трехфазный трансформатор трехфазный псевдопеременный ток и затем выпрямляют выходной псевдопеременный ток трехфазного трансформатора.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что частота трехфазного псевдопеременного тока выше, чем частота входного трехфазного переменного тока.
13. Способ по п. 11 или 12, отличающийся тем, что частота трехфазного псевдопеременного тока по величине, по меньшей мере, на один порядок больше частоты входного переменного тока.
14. Способ по п. 11 или 12, отличающийся тем, что частота трехфазного псевдопеременного тока по величине, по меньшей мере, на два порядка больше частоты входного переменного тока.
15. Способ по любому из пп. 11-14, отличающийся тем, что управляют напряжением трехфазного источника электропитания псевдопеременного тока с помощью трехфазного инвертора, назначают первую фазу в качестве опорной фазы, управляют относительным фазовым сдвигом одной из двух других фаз так, чтобы разность фаз между первой фазой и одной из двух других уменьшалась, и управляют относительным фазовым сдвигом третьей фазы так, чтобы разность фаз между третьей фазой и первой фазой увеличивалась.
EA199800403A 1995-10-24 1996-10-24 Источник электропитания переменный ток - постоянный ток EA001816B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NZ28031795 1995-10-24
PCT/NZ1996/000119 WO1997017753A2 (en) 1995-10-24 1996-10-24 An ac-dc power supply

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA199800403A1 EA199800403A1 (ru) 1998-10-29
EA001816B1 true EA001816B1 (ru) 2001-08-27

Family

ID=19925520

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA199800403A EA001816B1 (ru) 1995-10-24 1996-10-24 Источник электропитания переменный ток - постоянный ток

Country Status (15)

Country Link
US (1) US6031737A (ru)
EP (1) EP0860048B1 (ru)
JP (1) JPH11514836A (ru)
KR (1) KR19990067046A (ru)
CN (1) CN1062692C (ru)
AT (1) ATE242933T1 (ru)
AU (1) AU721174B2 (ru)
BR (1) BR9611388A (ru)
CA (1) CA2235776C (ru)
DE (1) DE69628657T2 (ru)
DK (1) DK0860048T3 (ru)
EA (1) EA001816B1 (ru)
ES (1) ES2207684T3 (ru)
NO (1) NO315774B1 (ru)
WO (1) WO1997017753A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU179345U1 (ru) * 2017-10-12 2018-05-10 Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Генератор запуска для источника электропитания с высоковольтным входом

Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6662642B2 (en) 2000-09-08 2003-12-16 Automotive Technologies International, Inc. Vehicle wireless sensing and communication system
US6748797B2 (en) 2000-09-08 2004-06-15 Automotive Technologies International Inc. Method and apparatus for monitoring tires
US9443358B2 (en) 1995-06-07 2016-09-13 Automotive Vehicular Sciences LLC Vehicle software upgrade techniques
DE19845903A1 (de) 1998-10-05 2000-04-06 Aloys Wobben Elektrische Energieübertragungsanlage
US10240935B2 (en) 1998-10-22 2019-03-26 American Vehicular Sciences Llc Vehicle software upgrade techniques
US6108223A (en) * 1999-10-26 2000-08-22 Otis Elevator Company IGBT-controlled thyristor AC/DC converter
JP4508361B2 (ja) * 2000-05-24 2010-07-21 三菱重工業株式会社 半導体装置への通電方法および通電装置
KR20000058493A (ko) * 2000-06-03 2000-10-05 박수규 Ｉｇｂｔ인버터 제어 고주파에 의한 발전 및 수소가스를이용한 난방.온수보일러시스템
US6605879B2 (en) * 2001-04-19 2003-08-12 Powerware Corporation Battery charger control circuit and an uninterruptible power supply utilizing same
US20080108372A1 (en) * 2002-06-11 2008-05-08 Intelligent Technologies International, Inc. Inductively Powered Asset Monitoring System
US6844802B2 (en) 2003-06-18 2005-01-18 Advanced Energy Industries, Inc. Parallel core electromagnetic device
US6998573B2 (en) * 2003-07-11 2006-02-14 Lincoln Global, Inc. Transformer module for a welder
US7573000B2 (en) 2003-07-11 2009-08-11 Lincoln Global, Inc. Power source for plasma device
FR2869480B1 (fr) * 2004-04-21 2006-07-07 Ge Med Sys Global Tech Co Llc Alimentation stabilisee pour tubes a rayons x
US9257895B2 (en) * 2004-06-17 2016-02-09 Grant A. MacLennan Distributed gap inductor filter apparatus and method of use thereof
US8269141B2 (en) 2004-07-13 2012-09-18 Lincoln Global, Inc. Power source for electric arc welding
US9956639B2 (en) * 2005-02-07 2018-05-01 Lincoln Global, Inc Modular power source for electric ARC welding and output chopper
US8581147B2 (en) * 2005-03-24 2013-11-12 Lincoln Global, Inc. Three stage power source for electric ARC welding
US8785816B2 (en) * 2004-07-13 2014-07-22 Lincoln Global, Inc. Three stage power source for electric arc welding
DE102005004628A1 (de) * 2005-01-27 2006-08-17 Siemens Ag Mittelspannungslandanschluss für Schiffe
US9855620B2 (en) 2005-02-07 2018-01-02 Lincoln Global, Inc. Welding system and method of welding
US9647555B2 (en) * 2005-04-08 2017-05-09 Lincoln Global, Inc. Chopper output stage for arc welder power source
US7324360B2 (en) * 2005-10-17 2008-01-29 General Electric Company Power converter methods and apparatus for variable speed high power machines
EP1871003A4 (en) * 2006-03-15 2009-08-05 Mitsubishi Electric Corp ENGINE DRIVE AND COMPRESSOR DRIVE
GB0618839D0 (en) * 2006-09-22 2006-11-01 Supply Design Ltd Power converter
JP4893219B2 (ja) * 2006-10-16 2012-03-07 株式会社日立製作所 電力変換装置
US7692328B2 (en) * 2007-06-28 2010-04-06 Japan Agency For Marine-Earth Science And Technology Power unit of underwater vehicle
CN101521402B (zh) * 2008-06-30 2013-02-13 中国北车集团大连机车车辆有限公司 三相桥式逆变大容量蓄电池充电装置
US8289745B2 (en) * 2009-01-13 2012-10-16 Magistor Technologies, L.L.C. Power supply with magistor switching
US20100175941A1 (en) * 2009-01-14 2010-07-15 Mohammed Khodabakhsh Method and system for production of hydrogen
EP2299580A3 (en) 2009-06-24 2011-07-27 STMicroelectronics S.r.l. Multi-phase resonant converter and method of controlling it
CN102403907B (zh) 2009-07-07 2014-12-31 台达电子工业股份有限公司 多相开关电源转换电路
US20110140628A1 (en) * 2009-12-14 2011-06-16 Guang-Ming Lei Power supply for lighting luminary for improving dimming performance
US20110278938A1 (en) * 2010-05-12 2011-11-17 Magistor Technologies, L.L.C. Ac battery employing magistor technology
CN101958031B (zh) * 2010-10-27 2011-09-28 公安部上海消防研究所 一种基于视频处理技术的消防安防一体化系统
US9263970B2 (en) * 2011-05-09 2016-02-16 Magistor Technologies, L.L.C. AC battery employing Magistor technology
CN102355155A (zh) * 2011-10-13 2012-02-15 无锡威华电焊机制造有限公司 钢筋桁架焊接逆变器
WO2014014912A2 (en) * 2012-07-17 2014-01-23 Xyleco, Inc. Power sources
WO2014015842A1 (en) * 2012-07-23 2014-01-30 Karla Spol. S R.O. Set of even number of generators of gas with hydrogen and oxygen content by electrolysis of water for multiphase voltage with inverter of phase supply
US8984197B2 (en) * 2012-12-11 2015-03-17 Agileswitch, Llc Power stack control systems
WO2015001618A1 (ja) * 2013-07-02 2015-01-08 三菱電機株式会社 逆流防止装置、電力変換装置及び冷凍空気調和装置
DE102013216700B4 (de) * 2013-08-22 2022-01-27 Siemens Mobility GmbH Ladung von batteriefahrtfähigen Straßenfahrzeugen
US10047447B2 (en) * 2013-11-19 2018-08-14 Hecker Electronica Potencia Y Procesos S.A. Method of superimposing alternating current on direct current in electrolytic methods
JP7123538B2 (ja) * 2017-09-19 2022-08-23 キヤノンメディカルシステムズ株式会社 Ｘ線高電圧装置及びｘ線画像診断装置
DE102018133641A1 (de) * 2018-12-27 2020-07-02 Sma Solar Technology Ag Elektrolysevorrichtung mit einem umrichter und verfahren zur bereitstellung von momentanreserveleistung für ein wechselspannungsnetz
EP3723254A1 (de) * 2019-04-10 2020-10-14 Siemens Aktiengesellschaft Schaltungsanordnung, elektrolyseeinrichtung und verfahren zum betrieb einer schaltungsanordnung oder einer elektrolyseeinrichtung
CN114199353B (zh) * 2021-12-09 2024-03-05 上海辰竹仪表有限公司 应变桥输入采样电路和称重系统
DE102021133700A1 (de) * 2021-12-17 2023-06-22 Sma Solar Technology Ag Vorrichtung und Verfahren zum Umwandeln elektrischer Leistung
CN114415006A (zh) * 2021-12-27 2022-04-29 苏州瑞仪智能科技有限公司 一种电气元件综合测试系统
JP2023160564A (ja) * 2022-04-22 2023-11-02 富士電機株式会社 直流電源装置
DE102022204402A1 (de) 2022-05-04 2023-11-09 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Elektrolyseanlage und Anlagenverbund umfassend eine Elektrolyseanlage und eine Erneuerbare-Energien-Anlage
AT526361B1 (de) * 2022-12-21 2024-02-15 Andritz Ag Maschf Regelbare Gleichrichteranordnung für die Wasserstoff-Elektrolyse
WO2024234389A1 (en) * 2023-05-18 2024-11-21 Stmicroelectronics (China) Investment Co., Ltd Soft-start control method for three-phase interleaved llc resonant converter

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2543467C3 (de) * 1975-09-29 1978-06-15 Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen Phasen-Überwachungsanordnung für ein Drehstromnetz zur Speisung von Gleichstrommotoren über steuerbare Stromrichter
US4567420A (en) * 1983-05-20 1986-01-28 Ross Hill Controls Corporation Semi-conductor motor control system
US4833584A (en) * 1987-10-16 1989-05-23 Wisconsin Alumni Research Foundation Quasi-resonant current mode static power conversion method and apparatus
US4931919A (en) * 1988-07-14 1990-06-05 Sundstrand Corp. System for converting variable frequency multiple phase alternating current into constant frequency multiple phase alternating current with neutral
US5189602A (en) * 1989-05-12 1993-02-23 General Electric Cgr S.A. High-voltage generator with selective half-bridge and full-bridge operation
JP3140042B2 (ja) * 1990-11-28 2001-03-05 株式会社日立製作所 電力変換装置
US5138544A (en) * 1991-04-02 1992-08-11 Westinghouse Electric Corp. Harmonically modified twelve-pole inverter
IT1247337B (it) * 1991-04-12 1994-12-12 Ente Naz Energia Elettrica Alimentatore protetto del tipo a commutazione ad alta frequenza, in particolare per precipitatori elettrostatici
DE4133263A1 (de) * 1991-10-08 1993-04-15 Welcon Gmbh Schweiss Elektroni Verfahren und vorrichtung zum betreiben einer widerstandsschweissmaschine
US5202664A (en) * 1992-01-28 1993-04-13 Poulsen Peder Ulrik Three phase transformer with frame shaped winding assemblies
US5168255A (en) * 1992-03-24 1992-12-01 Poulsen Peder Ulrik Three phase transformer
DE4302687A1 (de) * 1993-02-01 1994-09-08 Inst Solare Energieversorgungstechnik Iset Verfahren und Wechselrichter zur Umwandlung von Gleichstrom in Drehstrom
US5587892A (en) * 1994-10-04 1996-12-24 Delco Electronics Corp. Multi-phase power converter with harmonic neutralization
US5748458A (en) * 1995-02-10 1998-05-05 Kabushiki Kaisha Toshiba AC/DC converter power supply circuit having multiple rectifiers
US5631818A (en) * 1995-02-14 1997-05-20 Zero Emissions Technology Inc. Power supply for electrostatic preciptator electrodes
KR0184568B1 (ko) * 1996-04-25 1999-05-15 김광호 에스엠피에스의 이상 전원 보호장치

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU179345U1 (ru) * 2017-10-12 2018-05-10 Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Генератор запуска для источника электропитания с высоковольтным входом

Also Published As

Publication number Publication date
CA2235776C (en) 2001-02-06
AU721174B2 (en) 2000-06-22
EP0860048A2 (en) 1998-08-26
CN1062692C (zh) 2001-02-28
ATE242933T1 (de) 2003-06-15
EA199800403A1 (ru) 1998-10-29
BR9611388A (pt) 2002-03-12
WO1997017753A2 (en) 1997-05-15
EP0860048B1 (en) 2003-06-11
JPH11514836A (ja) 1999-12-14
MX9803267A (es) 1998-11-30
DE69628657D1 (de) 2003-07-17
CA2235776A1 (en) 1997-05-15
AU7345896A (en) 1997-05-29
DE69628657T2 (de) 2004-04-15
ES2207684T3 (es) 2004-06-01
EP0860048A4 (en) 2000-03-29
NO981819D0 (no) 1998-04-23
WO1997017753A3 (en) 1997-07-03
HK1017171A1 (en) 1999-11-12
NO315774B1 (no) 2003-10-20
CN1203704A (zh) 1998-12-30
US6031737A (en) 2000-02-29
NO981819L (no) 1998-06-24
DK0860048T3 (da) 2003-10-06
KR19990067046A (ko) 1999-08-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA001816B1 (ru) Источник электропитания переменный ток - постоянный ток
Kummari et al. An isolated high-frequency link microinverter operated with secondary-side modulation for efficiency improvement
US5027264A (en) Power conversion apparatus for DC/DC conversion using dual active bridges
US9178438B2 (en) Apparatus for resonant converters
US7379309B2 (en) High-frequency DC-DC converter control
US5406051A (en) Welding machine with a high frequency converter
US5038267A (en) Soft-switching power converter for operation in discrete pulse modulation and pulse width modulation modes
EP0503862B1 (en) Class E fixed frequency converter
JPH05168252A (ja) 定周波共振型ｄｃ／ｄｃコンバータ
WO2011052364A1 (ja) 電力変換装置
Xu et al. 7.2 kv/100kva solid state transformer based on half bridge llc resonant converter and 15kv sic ac switch
Bhat et al. A novel utility interfaced high-frequency link photovoltaic power conditioning system
US6288918B1 (en) Switched power converter with hold-up time and harmonics reduction
Yan et al. Light-load performance comparison of medium-voltage isolated DC-DC converters enabled by 10 kV SiC MOSFETs
CN117977989B (zh) 一种隔离型单级可升降压逆变器及其使用方法
Itakura et al. Soft-switching technique applicable to capacitive load for resonant inverter of plasma generator
Borka et al. A new, simple, low-cost, modular arrangement of high power factor for both DC and AC welding
KR100352804B1 (ko) 영 전압 영 전류 스위칭 풀 브릿지 직류-직류 컨버터
US11063519B2 (en) Efficient high voltage power supply for pulse capacitor discharge applications
KR100428422B1 (ko) 영전압 스위칭 풀브리지 컨버터
Morren et al. Design study and scaled experiments for high-power DC-DC conversion for HVDC-systems
Li et al. A current fed two-inductor boost converter with lossless snubbing for photovoltaic module integrated converter applications
Reass et al. A 1 megawatt polyphase boost converter-modulator for klystron pulse application
Theron et al. The partial series resonant converter: A new zero voltage switching converter with good light load efficiency
MXPA98003267A (en) Transformer trifas

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU